本發明涉及吸水劑及其制造方法。更具體地涉及用于紙尿布及生理用衛生巾等吸收性物品等的、以聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂作為主成分且具有優越吸水性能的吸水劑及其制造方法。此外，本發明涉及吸水劑的低逆滲性能的評價方法及測定凝膠顆粒間的空隙的測定方法。
背景技術：
：：吸水性樹脂(sap/superabsorbentpolymer：超吸收性聚合物)是具有水溶脹性的不溶水性高分子凝膠化劑，其廣泛用于紙尿布、生理用衛生巾等吸收性物品、農園藝用保水劑以及工業用阻水劑等各種領域。上述吸水性樹脂中使用多種單體及/或親水性高分子作為原料，從吸水性能的觀點來看，使用丙烯酸及/或其鹽作為單體的聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂在工業上生產最多。隨著作為主要用途的紙尿布的高性能化，要求上述吸水性樹脂具備各種功能(高物性化)。具體地，除作為基本物性的無加壓下吸水倍率及加壓下吸水倍率之外，還要求吸水性樹脂具備凝膠強度、可溶水成分量、含水率、吸水速度、滲液性、粒度分布、耐尿性、抗菌性、耐損傷性、粉體流動性、消臭性、低著色性、低粉塵及低殘留單體等各種物性。隨著每張紙尿布中吸水性樹脂的使用量的增加，上述物性中“滲液性”被視為重要的物性。因此，作為提高該“滲液性”的技術，提出了添加間隔體的技術(專利文獻1)、以及使用多胺及多價金屬陽離子或多價陰離子的技術(專利文獻2)等。另外，作為與“滲液性”相關的參數，提出了加壓下平均縫隙半徑指數(專利文獻3)及濕潤下顆粒間孔隙率(wetporosity)(專利文獻4)等。另外，“吸水速度”也是吸水性樹脂的重要物性之一，作為提高該“吸水速度”的方法，可舉出增加吸水性樹脂的比表面積的方法。具體地提出了使吸水性樹脂的粒徑變微小的技術(專利文獻5)及進行發泡聚合的技術(專利文獻6、7)等。另外，上述“滲液性”與“吸水速度”是對立的物性，特征在于若一方提高則另一方下降。但是近年提出了即使一方提高另一方也不下降或者雙方都提高的技術。具體地提出了發泡聚合時的改良技術(專利文獻8～10)及凝膠粉碎時的改良技術(專利文獻11)等。[現有技術文獻][專利文獻]專利文獻1：美國專利申請公開第2002/0128618號說明書專利文獻2：國際公布第2006/082197號小冊子專利文獻3：國際公布第2008/026783號小冊子專利文獻4：國際公布第2005/097313號小冊子專利文獻5：國際公布第92/018171號小冊子專利文獻6：美國專利第5154713號說明書專利文獻7：美國專利第6107358號說明書專利文獻8：國際公布第2010/095427號小冊子專利文獻9：國際公布第2011/078298號小冊子專利文獻10：國際公布第2013/072268號小冊子專利文獻11：國際公布第2011/126079號小冊子技術實現要素：[本發明所要解決的課題]如上所述，為了提高吸水性樹脂的性能，目前提出了很多改良技術。特別是滲液性是吸水性樹脂的重要物性，在上述以外還提出了很多滲液性的改良技術。將這些滲液性提高了的吸水性樹脂用在紙尿布等吸收性物品中，能夠改善紙尿布中的擴散性及吸收速度，但是作為另一個重要功能的“低逆滲量”并沒有得到改善。另一方面，要求紙尿布等吸收性物品具備多種多樣并且高度化的功能。也就是說，要求提供維持一定的滲液性并且降低紙尿布中的逆滲量的技術。由此，本發明要解決的課題是提供在維持一定的滲液性及吸水速度的狀態下，不使用高價的原料及裝置而降低紙尿布中的逆滲量的吸水劑。[解決課題的方法]為解決上述課題，本發明人銳意研究，結果首次發現以往未被關注的加壓下溶脹凝膠顆粒層中的縫隙水保持率(以下稱為“加壓下縫隙水保持率”)能夠促進紙尿布中的逆滲量的降低，通過將吸水劑的加壓下縫隙水保持率控制在特定范圍內就能夠解決上述課題，從而完成了本發明。即，本發明的吸水劑以聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂作為主成分，滿足下列(a)～(c)：(a)生理食鹽水導流性(sfc)為20×10－7·cm3·s·g－1以上；(b)加壓下縫隙水保持率為9g/g以上；(c)粒徑為150μm以上且低于710μm的顆粒的比例為90重量％以上(其中，(b)加壓下縫隙水保持率是指：在用0.69重量％的氯化鈉水溶液使吸水劑溶脹了的情況下，2.07kpa負重下的該吸水劑的縫隙間所保持的該氯化鈉水溶液相對于每1g該吸水劑的重量)。另外，得到上述吸水劑的第1制造方法是包括下列工序(1)～工序(6)的、以聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂作為主成分的吸水劑的制造方法。工序(1)，其是以丙烯酸(鹽)作為單體主成分的單體水溶液的制備工序，且包括下列(a)～(c)中的至少一方：(a)向上述單體水溶液中導入相對于該單體水溶液為0.0015ml/g以上的氣體的工序、(b)降低上述單體水溶液中溶解氣體的溶解度來使該單體水溶液中產生及含有氣泡的工序、(c)向上述單體水溶液中添加相對于下述吸水性樹脂粉末的固體成分量為5重量％以下的發泡劑的工序。工序(2)，其是在存在發泡劑及/或氣泡的條件下，使上述工序(1)中得到的單體水溶液進行發泡聚合從而得到含水凝膠狀交聯聚合物的聚合工序。工序(3)，其是在聚合中或聚合后，通過凝膠粉碎能量2(gge2)為7j/g～40j/g的動力，對含水凝膠狀交聯聚合物進行細粒化的凝膠粉碎工序。工序(4)，其是使聚合后的含水凝膠狀交聯聚合物干燥從而得到干燥聚合物的干燥工序。工序(5)，其是對干燥后的干燥聚合物進行粉碎及分級從而得到吸水性樹脂粉末的粉碎及分級工序。工序(6)，其是對上述吸水性樹脂粉末進行表面交聯的工序。另外，得到上述吸水劑的第2制造方法是包括下列工序(1)～(7)的、以聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂作為主成分的吸水劑的制造方法。工序(1)，其是以丙烯酸(鹽)作為單體主成分的單體水溶液的制備工序，且包括下列(a)～(c)中的至少一方：(a)向上述單體水溶液中導入相對于該單體水溶液為0.0015ml/g以上的氣體的工序、(b)降低上述單體水溶液中溶解氣體的溶解度來使該單體水溶液中產生及含有氣泡的工序、(c)向上述單體水溶液中添加相對于下述吸水性樹脂粉末的固體成分量為5重量％以下的發泡劑的工序。工序(2)，其是在存在發泡劑及/或氣泡的條件下，使上述工序(1)中得到的單體水溶液進行發泡聚合從而得到含水凝膠狀交聯聚合物的聚合工序。工序(3’)，其是在上述工序(2)的期間或之后，通過凝膠粉碎能量2(gge2)為7j/g以上且低于18j/g的動力，對含水凝膠狀交聯聚合物進行細粒化的凝膠粉碎工序。工序(4)，其是使上述工序(3’)中得到的細粒化了的含水凝膠狀交聯聚合物干燥從而得到干燥聚合物的干燥工序。工序(5)，其是對上述工序(4)中得到的干燥聚合物進行粉碎及分級從而得到吸水性樹脂粉末的粉碎及分級工序。工序(6)，其是對經過上述工序(1)～(5)而得到的、bet比表面積為0.0270m2/g以上且低于0.0310m2/g的吸水性樹脂粉末進行表面交聯從而得到吸水性樹脂顆粒的表面交聯工序。工序(7)，其是向上述工序(6)中得到的吸水性樹脂顆粒中，以下列(i)～(iii)的添加量添加滲液性提高劑的工序：(i)上述滲液性提高劑若為多價金屬陽離子，則多價金屬原子的量低于1.40×10－5摩爾/g；(ii)上述滲液性提高劑若為陽離子性聚合物，則其添加量低于2.0重量％；(iii)上述滲液性提高劑若為無機微粒，則(iiia)在其一次粒徑小于20nm的情況下，其添加量低于0.3重量％，而(iiib)在其一次粒徑為20nm以上的情況下，其添加量低于1.0重量％(上述各添加量是指相對于上述吸水性樹脂粉末的固體成分量的比例)。另外，得到上述吸水劑的第3制造方法是包括下列工序(1)～(7)的、以聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂作為主成分的吸水劑的制造方法。工序(1)，其是以丙烯酸(鹽)作為單體主成分的單體水溶液的制備工序，且包括下列(a)～(c)中的至少一方：、(a)向上述單體水溶液中導入相對于該單體水溶液為0.0015ml/g以上的氣體的工序、(b)降低上述單體水溶液中溶解氣體的溶解度來使該單體水溶液中產生及含有氣泡的工序、(c)向上述單體水溶液中添加相對于下述吸水性樹脂粉末的固體成分量為5重量％以下的發泡劑的工序。工序(2)，其是在存在發泡劑及/或氣泡的條件下，使上述工序(1)中得到的單體水溶液進行發泡聚合從而得到含水凝膠狀交聯聚合物的聚合工序。工序(3”)，其是在上述工序(2)的期間或之后，通過凝膠粉碎能量2(gge2)為18j/g以上且40j/g以下的動力，對含水凝膠狀交聯聚合物細粒化的凝膠粉碎工序。工序(4)，其是使上述工序(3”)中得到的細粒化了的含水凝膠狀交聯聚合物干燥從而得到干燥聚合物的干燥工序。工序(5)，其是對上述工序(4)中得到的干燥聚合物進行粉碎及分級從而得到吸水性樹脂粉末的粉碎及分級工序。工序(6)，其是對經過上述工序(1)～(5)而得到的、bet比表面積為0.0310m2/g以上的吸水性樹脂粉末進行表面交聯從而得到吸水性樹脂顆粒的表面交聯工序。工序(7)，其是向上述工序(6)中得到的吸水性樹脂顆粒中，以下列(i)～(iii)的添加量添加滲液性提高劑的工序：(i)上述滲液性提高劑若為多價金屬陽離子，則多價金屬原子的量低于3.60×10－5摩爾/g；(ii)上述滲液性提高劑若為陽離子性聚合物，則其添加量低于2.5重量％；(iii)上述滲液性提高劑若為無機微粒，則(iiia)在其一次粒徑小于20nm的情況下，其添加量低于1.2重量％，而(iiib)在其一次粒徑為20nm以上的情況下，其添加量低于2.0重量％(上述各添加量是指相對于上述吸水性樹脂粉末的固體成分量的比例)。[發明的效果]根據本發明，通過發泡聚合及凝膠粉碎來控制吸水性樹脂粉末的bet比表面積，并進行表面交聯，能夠制造具有高滲液性及吸水速度并且在加壓下能夠在凝膠顆粒間保持多量液體的、前所未有的性能平衡的吸水劑。將該吸水劑用于紙尿布，能夠降低紙尿布中的逆滲量。附圖說明圖1是用于測定加壓下縫隙水保持率的測定裝置的概略截面圖。圖2是用于測定加壓下縫隙水保持率的測定裝置的部分(加壓下縫隙水保持率的測定器具)概略截面圖。圖3是用于測定加壓下縫隙水保持率的測定裝置的活塞頭的概略截面圖。圖4是加壓下縫隙水保持率的測定流程的概略圖。圖5是用于測定吸收體模型的逆滲量的測定裝置的構造概略圖。圖6是用于測定吸收體模型的逆滲量的測定裝置的上蓋及托盤的外觀圖，(a)是上蓋的俯視圖，(b)是上蓋的側視圖，(c)是托盤的俯視圖，(d)是托盤的側視圖。圖7是用于測定吸收體模型的逆滲量的測定裝置的構造概略圖。[附圖標記說明]100末端開口的玻璃管101橡膠塞部102貯存罐103升降臺104具備閥門的玻璃管105閥門106加壓下縫隙水保持率測定器具107收集罐108支撐體109軟管110砝碼111丙烯塑料制活塞112丙烯塑料制罩113丙烯塑料制圓筒(圓筒(a))114活塞頭115400孔的絲網(不銹鋼制絲網)116溶脹了的吸水劑117測定液(水性媒質(c))500吸收體模型的逆滲量的測定裝置501丙烯樹脂制托盤502雙面膠帶503吸水紙504吸水劑505正面墊片506金屬網507投入孔508上蓋509砝碼510廚房用紙具體實施方式以下，對本發明進行詳細說明，但本發明的范圍并不拘泥于這些說明，除了下文例示的方案以外，實施時還能在無損本發明主旨的范圍內適當變更。另外，本發明并不限于下述的實施方式，可以在權利要求所示的范圍內進行各種變更。適當地組合多個實施方式中公開的技術方案而得到的實施方式也包含在本發明的技術范圍內。〔1〕術語的定義(1－1)“吸水性樹脂”本說明書中，“吸水性樹脂”是指具有水溶脹性的不溶水性高分子凝膠化劑，其滿足下述的物性。即是指如下的高分子凝膠化劑：ert441.2－02所規定的crc(離心下維持量)為5g/g以上，并且ert470.2－02所規定的ext(可溶水成分量)為50重量％以下。上述吸水性樹脂可以視其用途以及目的而進行設計，并無特別限定，但優選其是含羧基的不飽和單體進行交聯聚合后而成的親水性交聯聚合物。另外，并不限定上述吸水性樹脂總量均為交聯聚合物，其也可以是在上述各物性(crc及ext)滿足上述數值范圍的前提下含有添加劑等的組合物。本發明的“吸水性樹脂”并不限定為出廠前的最終產品，也可以指吸水性樹脂的制造工序中的中間體(例如聚合后的含水凝膠狀交聯聚合物、干燥后的干燥聚合物、或表面交聯前的吸水性樹脂粉末等)。這些(包括上述組合物)均統稱為“吸水性樹脂”。另外，作為上述吸水性樹脂的形狀，可舉出片狀、纖維狀、膜狀、顆粒狀、凝膠狀等，但是本發明中優選顆粒狀的吸水性樹脂。(1－2)“聚丙烯酸(鹽)”本說明書中“聚丙烯酸(鹽)”是指聚丙烯酸及/或其鹽，其是以作為重復單元的丙烯酸及/或其鹽(以下稱為“丙烯酸(鹽)”)為主成分且含有作為任意成分的接枝成分的交聯聚合物。上述“主成分”是指：相對于聚合中使用的全部單體(內部交聯劑除外)，丙烯酸(鹽)的使用量(含量)優選為50摩爾％～100摩爾％，更優選為70摩爾％～100摩爾％，進而優選為90摩爾％～100摩爾％，特別優選實質上為100摩爾％。作為交聯聚合物的“聚丙烯酸鹽”包含聚丙烯酸的水溶性鹽，優選包含一價鹽，更優選包含堿金屬鹽或銨鹽，進而優選包含堿金屬鹽，特別優選包含鈉鹽。(1－3)“edana”及“ert”“edana”是歐洲無紡布工業協會(europeandisposablesandnonwovensassociations)的簡稱。“ert”是歐洲標準(基本上是世界標準)下的吸水性樹脂的測定方法(edanarecommendedtestmethods)的簡稱。在本發明中，只要沒有特別指出，則均是依據ert正本(2002年改定)來對吸水性樹脂的物性進行測定。(a)“crc”(ert441.2－02)“crc”是centrifugeretentioncapacity(離心下維持量)的簡稱，意指吸水性樹脂的無加壓下吸水倍率(有時也稱為“吸水倍率”)。具體是指，將吸水性樹脂0.2g放入無紡布袋后，將該無紡布袋在過剩量的0.9重量％氯化鈉水溶液中浸漬30分鐘來使其自由溶脹，之后用離心機(250g)甩干3分鐘后的吸水倍率(單位：g/g)。(b)“aap”(ert442.2－02)“aap”是absorptionagainstpressure的簡稱，意指吸水性樹脂的加壓下吸水倍率。具體是指，在21g/cm2(2.06kpa)的負重下，使吸水性樹脂0.9g在過剩量的0.9重量％氯化鈉水溶液中溶脹1小時后的吸水倍率(單位：g/g)。另外，有時會將負重條件變更為49g/cm2(4.81kpa)來進行測定。此外，ert442.2－02中將“aap”表記為absorptionunderpressure，但實質上是同一內容。(c)“ext”(ert470.2－02)“ext”是extractables的簡稱，意指吸水性樹脂的可溶水成分量(可溶水成分的量)。具體是指，將吸水性樹脂1.0g添加進0.9重量％氯化鈉水溶液200ml中，在500rpm下攪拌16小時后，溶解在水溶液中的物質的量(單位：重量％)。可溶水成分量是通過ph滴定來測定的。(d)“psd”(ert420.2－02)“psd”是particlesizedistribution的簡稱，意指經篩分級而測得的吸水性樹脂的粒度分布。另外，d50(重均粒徑)及σζ(粒度分布的對數標準偏差)是通過與美國專利第7638570號中公開的“(3)mass－averageparticlediameter(d50)andlogarithmicstandarddeviation(σζ)ofparticlediameterdistribution”相同的方法來測定的。(e)“濕量(moisturecontent)”(ert430.2－02)“濕量(moisturecontent)”意指吸水性樹脂的含水率。具體是指，根據將吸水性樹脂4.0g在105℃下干燥3小時后的干燥減少量來計算的值(單位：重量％)。另外，有時會分別將吸水性樹脂變更為1.0g，將干燥溫度變更為180℃來進行測定。(f)“單體殘留(residualmonomers)”(ert410.2－02)“單體殘留(residualmonomers)”意指吸水性樹脂中殘留的單體(monomers)量。以下，將吸水性樹脂中殘留的單體稱為“殘留單體”。具體是指，將吸水性樹脂1.0g添加進0.9重量％氯化鈉水溶液200ml中，在500rpm下攪拌1小時后，溶解在水溶液中的單體量(單位：ppm)。用高速液體色譜法(hplc)來測定殘留單體量。(1－4)“滲液性”本說明書中“滲液性”是指：吸水性樹脂在負重下或無負重下，液體從溶脹凝膠的顆粒之間流過時的流暢性。代表性的測定方法例如有sfc(salineflowconductivity/生理食鹽水導流性)及gbp(gelbedpermeability/凝膠床滲透性)等的測定。“sfc”是指：0.69重量％氯化鈉水溶液對于0.3psi(2.07kpa)負重下的吸水性樹脂的滲液性，依據美國專利第5669894號中公開的sfc試驗方法來測定。“gbp”是指：0.9重量％氯化鈉水溶液對于負重下(0.3psi)或者自由溶脹下的吸水性樹脂的滲液性，依據國際公布第2005/016393號中公開的gbp試驗方法來測定。(1－5)“吸水速度”本說明書中“吸水速度”是表示吸水性樹脂的吸水能力的指標之一，意指每單位時間的吸水倍率(單位：g/g/s)。另外，“吸水速度”的代表性測定方法可舉出fsr(freeswellrate自由溶脹率)的測定。具體的測定方法將在實施例中進行說明。(1－6)“加壓下縫隙水保持率”本說明書中“加壓下縫隙水保持率”意指在0.3psi(2.07kpa)負重下相對于每1g吸水劑的縫隙水量。另外，上述“縫隙水”是指：用0.69重量％氯化鈉水溶液使1g吸水劑在0.3psi(2.07kpa)負重下發生溶脹從而形成了凝膠顆粒層時的、保持在該凝膠顆粒之間(縫隙中)的液體。也就是說加壓下縫隙水保持率是指：在用0.69重量％的氯化鈉水溶液使吸水劑發生了溶脹的情況下，在2.07kpa(0.3psi)的負重下保持在該吸水劑的縫隙中的該氯化鈉水溶液相對于每1g該吸水劑的重量。另外，作為類似的測定方法，迄今已提出了加壓下平均縫隙半徑指數(專利文獻3)及濕潤下顆粒間孔隙率(wetporosity)(專利文獻4)。但是，上述加壓下平均縫隙半徑指數測定的是溶脹凝膠顆粒間的縫隙半徑，因此其測定對象與本發明的測定縫隙水量的加壓下縫隙水保持率不同。另外，此次研究的結果發現上述濕潤下顆粒間孔隙率(wetporosity)不能用來準確了解對紙尿布的性能產生影響的吸水性樹脂物性。這是由濕潤下顆粒間孔隙率的測定方法造成的。該方法在測定濕潤下顆粒間孔隙率時，使吸水性樹脂層從其底面吸收測定液，然而吸水性樹脂層的向上吸的吸收特性(凝膠阻塞等)會對形成的凝膠層及測定值產生影響。另一方面，本發明的加壓下縫隙水保持率的測定方法中，與在紙尿布中的實際使用情形及對吸收體的評價一樣，是從吸水性樹脂層的頂面吸收多量測定液的，因此不需要的吸水性樹脂層物性(凝膠阻塞等)不會對測定值產生影響。由此，能夠測定與作為紙尿布的重要性能的逆滲量相關性高的物性。(1－7)“bet比表面積”本說明書中“bet比表面積”是指通過bet法測定的吸水性樹脂的比表面積，bet法是顆粒比表面積的測定方法之一，“比表面積”是指物體的相對于其每單位重量的表面積(單位；m2/g)。若上述物體為顆粒，則一般而言，比表面積越大，顆粒越細小，但是表面的構造越復雜則比表面積的值也越大，因此比表面積的值未必反映顆粒的大小。另外，上述“bet法”是指：使固體顆粒吸附氮、氬、氪或氧化碳等氣體分子，根據吸附的氣體分子的量來測定固體顆粒的比表面積。具體的測定方法將在實施例中進行說明。(1－8)“凝膠粉碎”本發明的“凝膠粉碎”是指如下操作：使用凝膠粉碎裝置將經聚合工序得到的含水凝膠狀交聯聚合物細化，以制備成預期的粒徑及形狀。具體是指：利用凝膠粉碎裝置對經聚合工序而得到的含水凝膠狀交聯聚合物進行凝膠粉碎，以使其d50(重均粒徑)優選成為300μm～1700μm，更優選成為350μm～1000μm，且使σζ(粒度分布的對數標準偏差)優選成為0.2～1.5，更優選成為為0.2～1.2。(1－9)“凝膠粉碎能量”本發明的“凝膠粉碎能量”是指：在對含水凝膠狀交聯聚合物進行凝膠粉碎時，凝膠粉碎裝置所需要的相對于每單位重量(含水凝膠狀交聯聚合物的單位重量)的機械能，但不包含對裝置外罩進行加熱冷卻的能量或所投入的水及蒸汽的能量。另外，“凝膠粉碎能量”根據其英語“gelgrindingenergy”簡稱為“gge”。凝膠粉碎裝置以三相交流電來驅動的情況下，上述gge通過以下(式1)來計算。[數1]上述“功率因數”及上述“馬達效率”是隨凝膠粉碎裝置的運作條件等而發生變化的裝置固有值，其取值范圍為0～1。另外，凝膠粉碎裝置以單相交流電來驅動的情況下，只要將上述(式1)中的“3”變更為“1”，便可算出上述gge。另外，電壓的單位是[v]，電流的單位是[a]，含水凝膠狀交聯聚合物的重量的單位是[g/s]。另外，也能使用多個凝膠粉碎裝置來進行含水凝膠狀交聯聚合物的凝膠粉碎，這種情況下，計算每個凝膠粉碎裝置的gge即可。對含水凝膠狀交聯聚合物施加的機械能是一個重要因素，因此優選在排除掉凝膠粉碎裝置空載工作電流值的基礎上計算上述凝膠粉碎能量。尤其是用多個裝置進行凝膠粉碎時，空載工作電流的合計值會增大，因此佳選在排除掉空載工作電流值的基礎上進行計算。這種情況下的凝膠粉碎能量可以根據以下(式2)來計算。為了區別于上述gge，將經下列(式2)算出的凝膠粉碎能量記作gge2。[數2]上述(式2)中的“功率因數”及“馬達效率”取的是凝膠粉碎時的值。由于空載工作時的電流值很小，因此這里擬合地將空載工作時的功率因數及馬達效率的值定義為上述(式2)中的功率因數及馬達效率。例如若用定量進料器來連續提供含水凝膠狀交聯聚合物且提供量為(t/hr)，則上述(式1)及(式2)中的“每秒投入凝膠粉碎裝置的含水凝膠狀交聯聚合物的重量(g/s)”是將(t/hr)換算成(g/s)后的值。(1－10)其他本說明書中表示范圍的“x～y”是指“x以上、y以下”。另外，只要無特別注明，重量單位“t(噸)”是指“公噸(metricton)”。“ppm”是指“重量ppm”或“質量ppm”。此外，“～酸(鹽)”是指“～酸及/或其鹽”，“(甲基)丙烯”是指“丙烯及/或甲基丙烯”。〔2〕吸水劑的制造方法本發明的吸水劑的第1制造方法是包括下列工序(1)～工序(6)的、以聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂作為主成分的吸水劑的制造方法。工序(1)，其是以丙烯酸(鹽)作為單體主成分的單體水溶液的制備工序，且包括下列工序(a)～(c)中的至少一方：(a)向上述單體水溶液中，導入相對于該單體水溶液為0.0015ml/g以上的氣體；(b)降低上述單體水溶液中溶解氣體的溶解度，使該單體水溶液中產生及含有氣泡；(c)向上述單體水溶液中，添加相對于下列吸水性樹脂粉末的固體成分為5重量％以下的發泡劑。工序(2)，其是在存在發泡劑及/或氣泡的條件下，使上述工序(1)中得到的單體水溶液進行發泡聚合從而得到含水凝膠狀交聯聚合物的聚合工序。工序(3)，其是在聚合中或聚合后，通過凝膠粉碎能量2(gge2)為7j/g～40j/g的動力，對含水凝膠狀交聯聚合物進行細粒化的凝膠粉碎工序。工序(4)，其是使聚合后的含水凝膠狀交聯聚合物干燥從而得到干燥聚合物的干燥工序。工序(5)，其是對干燥后的干燥聚合物進行粉碎及分級從而得到吸水性樹脂粉末的粉碎及分級工序。工序(6)，對上述吸水性樹脂粉末進行表面交聯的工序。另外，得到上述吸水劑的第2制造方法是包括下列工序(1)～(7)的、以聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂作為主成分的吸水劑的制造方法。工序(1)，其是以丙烯酸(鹽)作為單體主成分的單體水溶液的制備工序，且包括下列工序(a)～(c)中的至少一方：(a)向上述單體水溶液中，導入相對于該單體水溶液為0.0015ml/g以上的氣體；(b)降低上述單體水溶液中溶解氣體的溶解度，使該單體水溶液中產生及含有氣泡；(c)向上述單體水溶液中，添加相對于下列吸水性樹脂粉末的固體成分為5重量％以下的發泡劑。工序(2)，其是在存在發泡劑及/或氣泡的條件下，使上述工序(1)中得到的單體水溶液進行發泡聚合從而得到含水凝膠狀交聯聚合物的聚合工序。工序(3’)，其是在上述工序(2)期間或之后，通過凝膠粉碎能量2(gge2)為7j/g以上且低于18j/g的動力，對含水凝膠狀交聯聚合物進行細粒化的凝膠粉碎工序。工序(4)，其是使上述工序(3’)中得到的細粒化了的含水凝膠狀交聯聚合物干燥從而得到干燥聚合物的干燥工序。工序(5)，其是對上述工序(4)中得到的干燥聚合物進行粉碎及分級從而得到吸水性樹脂粉末的粉碎及分級工序。工序(6)，其是對經過上述工序(1)～(5)而得到的、bet比表面積為0.0270m2/g以上且低于0.0310m2/g的吸水性樹脂粉末進行表面交聯從而得到吸水性樹脂顆粒的表面交聯工序。工序(7)，其是向上述工序(6)中得到的吸水性樹脂顆粒中，以下列(i)～(iii)的添加量添加滲液性提高劑的工序：(i)若上述滲液性提高劑為多價金屬陽離子，則多價金屬原子的量低于1.40×10－5摩爾/g；(ii)若上述滲液性提高劑為陽離子性聚合物，則添加量低于2.0重量％；(iii)若上述滲液性提高劑為無機微粒，則在(iiia)其一次粒徑小于20nm的情況下，添加量低于0.3重量％，而在(iiib)其一次粒徑為20nm以上的情況下，添加量低于1.0重量％(上述各添加量是指相對于上述吸水性樹脂粉末的固體成分量的比例)。另外，得到上述吸水劑的第3制造方法是包括下列工序(1)～(7)的、以聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂作為主成分的吸水劑的制造方法。工序(1)，其是以丙烯酸(鹽)作為單體主成分的單體水溶液的制備工序，且包括下列工序(a)～(c)中的至少一方：、(a)向上述單體水溶液中導入相對于該單體水溶液為0.0015ml/g以上的氣體；(b)降低上述單體水溶液中溶解氣體的溶解度，使該單體水溶液中產生及含有氣泡；(c)向上述單體水溶液中添加相對于下列吸水性樹脂粉末的固體成分量為5重量％以下的發泡劑。工序(2)，其是在存在發泡劑及/或氣泡的條件下，使上述工序(1)中得到的單體水溶液進行發泡聚合從而得到含水凝膠狀交聯聚合物的聚合工序。工序(3”)，其是在上述工序(2)期間或之后，通過凝膠粉碎能量2(gge2)為18j/g以上且40j/g以下的動力，對含水凝膠狀交聯聚合物細粒化的凝膠粉碎工序。工序(4)，其是使上述工序(3”)中得到的細粒化了的含水凝膠狀交聯聚合物干燥從而得到干燥聚合物的干燥工序。工序(5)，其是對上述工序(4)中得到的干燥聚合物進行粉碎及分級從而得到吸水性樹脂粉末的粉碎及分級工序。工序(6)，其是對經過上述工序(1)～(5)而得到的、bet比表面積為0.0310m2/g以上的吸水性樹脂粉末進行表面交聯從而得到吸水性樹脂顆粒的表面交聯工序。工序(7)，其是向上述工序(6)中得到的吸水性樹脂顆粒中，以下列(i)～(iii)的添加量添加滲液性提高劑的工序：(i)若上述滲液性提高劑為多價金屬陽離子，則多價金屬原子的量低于3.60×10－5摩爾/g；(ii)若上述滲液性提高劑為陽離子性聚合物，則添加量低于2.5重量％；(iii)若上述滲液性提高劑為無機微粒，則在(iiia)其一次粒徑小于20nm的情況下，添加量低于1.2重量％，而在(iiib)其一次粒徑為20nm以上的情況下，添加量低于2.0重量％(上述各添加量是指相對于上述吸水性樹脂粉末的固體成分量的比例)。以下對本發明的吸水劑的制造方法進行說明。(2－1)單體水溶液的制備工序(工序(1))本工序是制備含有作為主成分的丙烯酸(鹽)的水溶液(以下稱為“單體水溶液”)的工序。上述“主成分”的定義是指：相對于供進行吸水性樹脂的聚合反應的全部單體(內部交聯劑除外)，丙烯酸(鹽)的使用量(含量)優選為50摩爾％以上，更優選為70摩爾％以上，進而優選為90摩爾％以上(上限為100摩爾％)。另外，在得到的吸水性樹脂的吸水性能不降低的范圍內，也可以使用單體的漿液，但是為便于區分，本欄目針對單體水溶液進行說明。(丙烯酸(鹽))從得到的吸水性樹脂的物性及生產效率的觀點來看，本發明中使用丙烯酸及/或其鹽(以下稱為“丙烯酸(鹽)”)作為單體。該“丙烯酸”可使用含有阻聚劑及/或雜質等微量成分的公知的丙烯酸。上述阻聚劑并無特別限定，優選為酚類，更優選為甲氧基苯酚類，進而優選為對甲氧基苯酚類。從丙烯酸的聚合性及吸水性樹脂的色調的觀點來看，阻聚劑在丙烯酸中的濃度優選為200ppm以下，更優選為10ppm～160ppm，進而優選為20ppm～100ppm。作為上述雜質，例如可舉出美國專利申請公開第2008/0161512號中公開的物質。此外，上述“丙烯酸鹽”是使用下列堿性組合物來中和上述丙烯酸而成的。該丙烯酸鹽可以是市場銷售的丙烯酸鹽(例如，丙烯酸鈉)，也可以是在吸水性樹脂的制造設備內對丙烯酸進行中和處理而得到的。(堿性組合物)本發明的“堿性組合物”是指含有堿性化合物的組合物，例如市場銷售的氫氧化鈉水溶液等即屬于“堿性組合物”。上述堿性化合物具體可舉出堿金屬的碳酸鹽及碳酸氫鹽、堿金屬的氫氧化物、氨及有機胺等。其中，從得到的吸水性樹脂的物性的觀點來看，上述堿性化合物優選為強堿性。即，上述堿性化合物更優選為氫氧化鈉、氫氧化鉀或氫氧化鋰等堿金屬的氫氧化物，尤其優選為氫氧化鈉。(中和)為了得到丙烯酸鹽，在本發明中可以用堿性組合物來中和丙烯酸。另外，關于該中和，可以選擇對丙烯酸進行的中和(聚合前的中和)或對丙烯酸交聯聚合后得到的含水凝膠狀交聯聚合物進行的中和(聚合后的中和)(以下稱為“后中和”)中的一種，或者也可以并用2種中和。上述中和可以是連續式也可以是批次式，均可采用。從生產效率等的觀點來看，優選為連續式。另外，關于進行中和的裝置、中和溫度及滯留時間等條件，國際公布第2009/123197號及美國專利申請公開第2008/0194863號中公開的條件也適用于本發明。相對于單體的酸基，本發明中的中和率優選為10摩爾％～90摩爾％，更優選為40摩爾％～85摩爾％，進而優選為50摩爾％～80摩爾％，特別優選為60摩爾％～75摩爾％。上述中和率為10摩爾％以上時，吸水倍率不會出現顯著下降，因此優選。另一方面，上述中和率為90摩爾％以下時，易于得到加壓下吸水倍率高的吸水性樹脂，因此優選。上述中和率在后中和的情況下也同樣要求。此外，上述中和率也適用于作為最終產品的吸水性樹脂。(其他單體)在本發明中，可以將美國專利申請公開第2005/0215734號中公開的化合物(但是丙烯酸除外)作為“其他單體”來與上述丙烯酸(鹽)并用，以制造吸水性樹脂。另外，使用本發明的制造方法而得到的吸水性樹脂也包括將親水性或疏水性不飽和單體作為共聚成分的吸水性樹脂。(內部交聯劑)本發明所使用的內部交聯劑可運用美國專利第6241928號中公開的化合物。考慮到反應性，可從這些化合物中選出1種或2種以上的化合物。此外，從得到的吸水性樹脂的吸水性能等的觀點來看，內部交聯劑優選為具有2個以上聚合性不飽和基的化合物，更優選為在后述的干燥工序的干燥溫度下具有熱分解性的化合物，進而優選為具有2個以上含有(聚)烷二醇結構單元的聚合性不飽和基的化合物。作為上述聚合性不飽和基，優選烯丙基及(甲基)丙烯酸酯基，更優選(甲基)丙烯酸酯基。此外，上述(聚)烷二醇結構單元優選為聚乙二醇，其n數優選為1～100，更優選為6～50。因此，本發明中作為內部交聯劑，優選使用(聚)烷二醇二(甲基)丙烯酸酯或(聚)烷二醇三(甲基)丙烯酸酯，更優選(聚)乙二醇二(甲基)丙烯酸酯。相對于單體總量，上述內部交聯劑的使用量優選為0.0001摩爾％～10摩爾％，更優選為0.001摩爾％～1摩爾％。將該使用量設定在上述范圍內，可以得到預期的吸水性樹脂。另外，該使用量若過少，則會導致凝膠強度過低而出現可溶水成分量增加的傾向，該使用量若過多，則會出現吸水倍率低的傾向，因此不優選。本發明中佳選預先向單體水溶液中添加規定量的內部交聯劑，并在聚合的同時進行交聯反應的方法。另一方面，除了該方法以外，還可以采用在聚合中或者聚合后添加內部交聯劑來進行交聯的方法、使用自由基聚合引發劑來進行自由基交聯的方法、或者使用電子束或紫外線等活性能量射線來進行放射線交聯的方法。而且，也可以并用這些方法。(氣泡)本發明中，是在存在氣泡的條件下使單體水溶液發泡聚合的，可以通過以下的方法來分散氣泡。分散氣泡的方法包括降低溶解氣體的溶解度的方法、從外部導入氣體的方法、及向單體水溶液中添加發泡劑的方法等。另外，也可以根據所要的吸水性樹脂的物性而并用多種這些方法。此時，作為構成向單體水溶液中分散的氣泡的氣體，可舉出氧氣、空氣、氮氣、二氧化碳氣及臭氧、以及它們的混合物等，優選使用氮氣或二氧化碳氣等不活潑氣體。作為上述氣體，從聚合性及成本方面考慮進而優選使用空氣或氮氣。導入氣體時或導入氣體后的壓力可適當選擇為常壓、加壓或減壓。(降低溶解氣體的溶解度的方法)本發明中，通過使用添加了界面活性劑及/或分散劑的單體水溶液來降低單體水溶液中的溶解氣體的溶解度，能夠使氣泡穩定地分散。可根據所要的物性及制造成本等適當決定降低溶解氣體的溶解度的方法。作為降低溶解氣體的溶解度的方法，具體包括提高單體水溶液溫度的方法及添加水溶性有機物的方法等，最優選提高單體水溶液溫度的方法。為了控制導入氣泡量，可預先控制單體水溶液中的溶解氣體量。另外，可以通過適當調整界面活性劑及/或分散劑的種類及/或量來得到具有預期的物性的吸水性樹脂粉末。其中，界面活性劑優選為非高分子界面活性劑，分散劑優選為高分子分散劑。另外，界面活性劑及/或分散劑優選在聚合前或聚合時的單體水溶液的溫度達到50℃以上前進行添加。可根據所要的物性適當決定界面活性劑及/或分散劑的種類。具體地，可較好地采用國際公布公報第2011/078298號例示的界面活性劑。其中，優選非離子性界面活性劑，進而優選分子內具有聚氧乙烯鏈的非離子性界面活性劑，最優選聚氧乙烯脫水山梨糖醇脂肪酸酯。這些界面活性劑的使用量根據使用的界面活性劑的種類或所要的物性(特別是吸水速度及/或表面張力)而定，相對于所使用的單體的量，界面活性劑的代表性使用量為超過0且2重量％以下，優選為超過0且0.03重量％以下，更優選為超過0且0.015重量％以下，進而優選為超過0且0.01重量％以下，最優選為超過0且0.008重量％以下。上述界面活性劑的使用量也適用于聚合后的基礎吸水性樹脂，進一步根據需要也適用于經后述“(2－6)表面交聯工序”欄中記述的界面活性劑覆蓋處理后得到的作為最終產品的吸水性樹脂粉末。(從外部導入氣體的方法)本發明中，通過從外部導入氣體，能夠向單體水溶液中導入氣泡。使用的氣體如上所述。此時，使從外部導入的氣體與單體水溶液混合即可，作為向單體水溶液導入氣體的方法，可適當采用靜態混合方式、氣穴效應方式或文丘里效應方式等公知的方法，也可并用這些方法。相對于1g單體水溶液，這些氣體的導入量通常為0.0015ml/g以上，優選為0.0035ml/g以上，進而優選為0.005ml/g以上。若氣體導入量過少，則有時無法得到預期的吸水性樹脂的物性而不優選。另外，上述氣體的導入量是在20℃、1大氣壓下的值。(向單體水溶液中添加發泡劑的方法)本發明中可以通過向單體水溶液中添加發泡劑來進行發泡聚合。此時，作為所使用的發泡劑，可以使用通過加熱而會產生氣體的碳酸鹽或偶氮化合物等。相對于吸水性樹脂粉末的固體成分量，這些發泡劑的添加量優選為5重量％以下，更優選為1重量％以下，進而優選為0.5重量％以下(下限為0重量％)。(向單體水溶液中添加的其他物質)在本發明中，從提高得到的吸水性樹脂的物性的觀點來看，可以在制備單體水溶液時添加下列物質。具體地，能添加淀粉、淀粉衍生物、纖維素、纖維素衍生物、聚乙烯醇、聚丙烯酸(鹽)及/或聚丙烯酸(鹽)交聯物等親水性高分子，其添加量優選相對于上述單體水溶液為50重量％以下，更優選為20重量％以下，進而優選為10重量％以下，特別優選為5重量％以下(下限為0重量％)，或者優選添加螯合劑及/或鏈轉移劑等5重量％以下，更優選添加1重量％以下，進而優選添加0.5重量％以下(下限為0重量％)。另外，不僅可以采用向單體水溶液中添加上述物質的方式，還可以采用在聚合過程中添加上述物質的方式，也可以并用這些方式。另外，使用水溶性樹脂或吸水性樹脂作為親水性高分子時，可以得到枝接聚合物或吸水性樹脂組合物(例如，淀粉－丙烯酸聚合物或pva－丙烯酸聚合物等)。這些聚合物及吸水性樹脂組合物也屬于本發明的范疇。(單體成分的濃度)本發明中，在制備單體水溶液時添加上述各物質。該單體水溶液中的單體成分的濃度(以下也稱為“單體濃度”)并無特別限定，從吸水性樹脂的物性及生產效率的觀點來看，單體濃度優選為10重量％～80重量％，更優選為20重量％～75重量％，進而優選為30重量％～70重量％。此外，在采用水溶液聚合或反相懸浮聚合時，可以根據需要并用水之外的溶劑。在這種情況下，對所使用的該溶劑的種類并無特別限定。另外，上述“單體成分的濃度”是指按下列(式3)求取的值。單體水溶液的重量中不包括枝接成分及吸水性樹脂的重量、以及反相懸浮聚合時的疏水性溶劑的重量。[數3]單體成分的濃度(重量％)＝(單體成分的重量)/(單體水溶液的重量)×100···(式3)(2－2)聚合工序(工序(2))本工序是使上述單體水溶液的制備工序中得到的丙烯酸(鹽)系單體水溶液聚合，從而得到含水凝膠狀交聯聚合物(以下稱為“含水凝膠”)的工序。即，本工序相當于上述工序(2)所述的聚合工序：在存在發泡劑及/或氣泡的條件下，使上述工序(1)中得到的單體水溶液進行發泡聚合從而得到含水凝膠狀交聯聚合物。(聚合引發劑)作為本發明中使用的聚合引發劑，可根據聚合方式等適當選擇，并無特別限定，例如可舉出熱分解性自由基聚合引發劑、光分解性自由基聚合引發劑、或并用了可促進上述聚合引發劑分解的還原劑的氧化還原系聚合引發劑等。具體地，使用從美國專利第7265190號中公開的聚合引發劑中選出的1種或2種以上的化合物。另外，從聚合引發劑的處理性及吸水性樹脂的物性的觀點來看，作為聚合引發劑，優選使用過氧化物或偶氮化合物，更優選使用過氧化物，進而優選使用過硫酸鹽。相對于單體，上述聚合引發劑的使用量優選為0.001摩爾％～1摩爾％，更優選為0.001摩爾％～0.5摩爾％。此外，相對于單體，上述還原劑的使用量優選為0.0001摩爾％～0.02摩爾％。聚合引發劑及還原劑的使用量在上述范圍內，則能夠得到預期的吸水性樹脂。此外，代替上述聚合引發劑，可以照射放射線、電子束或紫外線等活性能量射線來實施聚合反應，也可以并用這些活性能量射線與聚合引發劑。(聚合方式)適用于本發明的聚合方式并無特別限定，從吸水特性及聚合易于控制等的觀點來看，優選噴霧聚合、液滴聚合、水溶液聚合及反相懸浮聚合，更優選為水溶液聚合及反相懸浮聚合，進而優選為水溶液聚合。其中，特別優選連續水溶液聚合，連續帶式聚合及連續捏合式聚合也均適用。關于具體的聚合方式，美國專利第4893999號、美國專利第6241928號及美國專利申請公開第2005/0215734號等中分別公開了連續帶式聚合，美國專利第6987151號及美國專利第6710141號等中分別公開了連續捏合式聚合。通過采用這些連續水溶液聚合，可以提高吸水性樹脂的生產效率。此外，上述連續水溶液聚合的優選方式可舉出“高溫開始聚合”及“高濃度聚合”。“高溫開始聚合”是指：在單體水溶液的溫度優選為30℃以上，更優選為35℃以上，進而優選為40℃以上，特別優選為50℃以上(上限為沸點)的溫度下開始聚合的方式。“高濃度聚合”是指：在單體水溶液中的單體濃度優選為30重量％以上，更優選為35重量％以上，進而優選為40重量％以上，特別優選為45重量％以上(上限為飽和濃度)的條件下進行聚合的方式。也可以并用這些聚合方式。另外，在本發明中，可以在空氣氣氛下進行聚合，但從得到的吸水性樹脂的色調的觀點來看，優選在氮氣或氬氣等不活潑氣體氣氛下進行聚合。在這種情況下，例如，優選將氧濃度控制在1容積％以下。另外，優選用不活潑氣體置換掉單體水溶液中的溶解氧(例如，使溶解氧低于1mg/l)。此外，在本發明中，可以在聚合中提高固體成分濃度。作為該固體成分濃度的上升指標，通過下列(式4)來定義固體成分上升程度。另外，該固體成分濃度的上升程度優選為1重量％以上，更優選為2重量％以上。[數4]固體成分上升程度(重量％)＝(聚合后含水凝膠的固體成分濃度)－(單體水溶液的固體成分濃度)···(式4)其中，單體水溶液的固體成分濃度是指按下列(式5)求取的值，式中，聚合體系內的成分是指單體水溶液與枝接成分、吸水性樹脂、以及其他固體成分(例如無機微粒等)，不包括反相懸浮聚合時的疏水性溶劑。[數5]單體水溶液的固體成分(重量％)＝(單體成分+枝接成分+吸水性樹脂+其他固體成分)的重量/(聚合體系內的成分的重量)×100···(式5)(2－3)凝膠粉碎工序(工序(3))本工序是使用捏合機或絞肉機等螺旋型押出機、或切磨機等凝膠粉碎機對上述聚合工序中得到的含水凝膠進行凝膠粉碎，以得到顆粒狀的含水凝膠(以下稱為“顆粒狀含水凝膠”)的工序。即，本工序相當于上述工序(3)所述的凝膠粉碎工序：在聚合中或聚合后，通過凝膠粉碎能量2(gge2)為7j/g～40j/g的動力，對含水凝膠狀交聯聚合物進行細粒化。換言之，本工序相當于：在上述工序(2)期間或之后，通過凝膠粉碎能量2(gge2)處在特定范圍內的動力，對含水凝膠狀交聯聚合物進行細粒化的凝膠粉碎工序。另外，在上述聚合工序是捏合聚合的情況下，聚合工序與凝膠粉碎工序是同時實施的。此外，若聚合工序采用在聚合過程中可以直接得到顆粒狀含水凝膠的反相懸浮聚合等，則有時不實施該凝膠粉碎工序。另外，本工序通過降低含水凝膠的尺寸來增加表面積，從而能夠提高干燥效率，不僅如此，還利用特定的凝膠粉碎能量進行凝膠粉碎，從而能夠得到預期形狀的含水凝膠。(凝膠粉碎能量)本發明中，優選將凝膠粉碎能量控制在一定范圍內。特別是關于凝膠粉碎能量2(gge2)，其上限值優選為40j/g，更優選為32j/g，進而優選為25j/g以下。另外，gge2的下限值優選為7j/g，更優選為8j/g，進而優選為9j/g。因此，上述凝膠粉碎能量2(gge2)的代表性范圍可從上述上限值及下限值的范圍內適當選擇，優選為7j/g～40j/g，更優選為7j/g～32j/g，進而優選為8j/g～25j/g。另外，也可以選擇9j/g～40j/g等范圍。通過將上述gge2控制在上述范圍內，能夠一邊向含水凝膠施加適當的剪切力及壓縮力，一邊進行凝膠粉碎。另外，第2制造方法中，上述gge2控制在7j/g以上且低于18j/g的范圍內(相當于上述工序(3’)中所述的范圍)。此外，第3制造方法中，上述gge2控制在18j/g以上且40j/g以下的范圍內(相當于上述工序(3”)中所述的范圍)。通過使該gge2在上述范圍內，能夠控制所得到的吸水性樹脂粉末的bet比表面積。(凝膠粉碎后的含水凝膠的粒度)上述聚合工序中得到的含水凝膠經過凝膠粉碎工序被粉碎為顆粒狀。顆粒狀含水凝膠的粒徑可通過分級及/或調配等來進行控制，本發明中優選通過發泡聚合及/或凝膠粉碎工序來進行控制。本發明中，凝膠粉碎后的顆粒狀含水凝膠的d50(重均粒徑)(利用篩分級來規定)優選為300μm～1700μm，更優選為350μm～1000μm。上述d50(重均粒徑)為1700μm以下，則顆粒狀含水凝膠所受到的剪切力及壓縮力不會出現不均勻或不充分，因此優選。另外，顆粒狀含水凝膠由于是從表層部向著內部干燥，因此若d50(重均粒徑)大，則會在表層部干燥度與內部干燥度不同的狀態下被粉碎而形成物性不均勻的顆粒。結果是得到的吸水劑的整體物性下降，因此不優選d50過大。上述d50(重均粒徑)為300μm以上，則顆粒狀含水凝膠的表面積小，不易干燥。其結果是單體不易殘留在含水凝膠中，殘留單體減少。此外，在干燥后的粉碎中不會產生大量的微粉，粒度容易控制，并且滲液性(sfc)等物性不會降低，因此優選。此外，本發明中凝膠粉碎后的顆粒狀含水凝膠的σζ(粒度分布的對數標準偏差)優選為0.2～1.5，更優選為0.2～1.2。上述σζ(粒度分布的對數標準偏差)的值越小，則粒度分布曲線越尖銳，從而可實現均勻的干燥，因此優選。但是，若要使該σζ小于0.2，需要進行粉碎后的含水凝膠分級、或凝膠粉碎前聚合時的粒度控制等特殊的操作。因此，從生產效率及成本的觀點來看，優選實質上使顆粒狀含水凝膠的上述σζ(粒度分布的對數標準偏差)為0.2以上。另外，作為將粒度控制為上述粒度的方法，可舉出本發明中的發泡聚合及凝膠粉碎。(2－4)干燥工序(工序(4))本工序是將上述聚合工序及/或凝膠粉碎工序中得到的顆粒狀含水凝膠干燥為期待的固體成分從而得到“干燥聚合物”的工序。即，本工序相當于上述工序(4)所述的干燥工序：使聚合后的含水凝膠狀交聯聚合物干燥從而得到干燥聚合物。換言之，本工序相當于使上述工序(3)、(3’)或(3”)中得到的細粒化了的含水凝膠狀交聯聚合物干燥從而得到干燥聚合物的干燥工序。干燥后的固體成分量是根據干燥減量(在180℃下將1g吸水性樹脂加熱3小時后的重量變化)所求取的值，優選為80重量％以上，更優選為85重量％～99重量％，進而優選為90重量％～98重量％，特別優選為92重量％～97重量％。本工序中采用的干燥方法并無特別限定，例如可舉出加熱干燥、熱風干燥、減壓干燥、流動層干燥、紅外線干燥、微波干燥、滾筒干燥機干燥、與疏水性有機溶劑的共沸脫水干燥、以及運用高溫水蒸汽的高濕干燥等。其中，從干燥效率的觀點來看，優選熱風干燥，更優選在通氣帶上進行熱風干燥的帶式干燥。從得到的吸水性樹脂的色調及干燥效率的觀點來看，本工序的干燥溫度(若是熱風干燥，則以熱風溫度來規定)優選為100℃～300℃，更優選為120℃～250℃，進而優選為150℃～200℃。另外，可根據預期的吸水性樹脂的物性適當決定干燥時間，優選為1分鐘～10小時，更優選為5分鐘～3小時，進而優選為10分鐘～1小時。另外，熱風干燥時，熱風的風速優選為3.0m/s以下，更優選為0.5m/s～2.0m/s。關于其他干燥條件，可根據進行干燥的顆粒狀含水凝膠的含水率及總重量、以及所要的固體成分量等適當進行設定。通過將上述干燥的各種條件控制在上述范圍內，干燥聚合物的物性不易出現不均勻，能夠將固體成分量控制在規定的范圍。并且能夠抑制所得到的吸水性樹脂色調變差及吸水性能下降。另外，進行帶式干燥時，可以適當采用國際公布第2006/100300號、國際公布第2011/025012號、國際公布第2011/025013號及國際公布第2011/111657號等公開的各種條件。(2－5)粉碎工序及分級工序(工序(5))本工序是將上述干燥工序中得到的干燥聚合物進行粉碎(粉碎工序)，將粒度調整為規定的范圍(分級工序)，從而得到吸水性樹脂粉末(為便于區分，將實施表面交聯前的粉末狀的吸水性樹脂稱為“吸水性樹脂粉末”)的工序。即，本工序相當于上述工序(5)所述的粉碎及分級工序：對干燥后的干燥聚合物進行粉碎及分級從而得到吸水性樹脂粉末。換言之，本工序相當于對上述工序(4)中得到的干燥聚合物進行粉碎及分級從而得到吸水性樹脂粉末的粉碎及分級工序。另外，本工序也可以是對干燥后的干燥聚合物進行粉碎及分級，得到bet比表面積為0.027m2/g以上、并且粒徑為150μm以上且低于710μm的顆粒的比例為90重量％以上的吸水性樹脂粉末的工序。在本發明的粉碎工序中使用的機器并無特別限定，可舉出輥磨機、錘磨機、螺旋磨機及針磨機等高速旋轉式粉碎機、振磨機、曲肘型粉碎機、以及圓筒式攪拌機等，可以根據需要并用這些機器。此外，本發明的分級工序中的粒度調整方法并無特別限定，例如可舉出采用jis標準篩(jisz8801－1(2000))的篩分級及氣流分級等。該jis標準篩的網眼大小優選為150μm～710μm。通過使用網眼大小處在上述范圍的jis標準篩，能夠將吸水性樹脂粉末的粒徑調整為150μm以上且低于710μm。吸水性樹脂的粒度調整不限定通過上述粉碎工序及分級工序來進行，也可以通過聚合工序(特別是反相懸浮聚合及噴霧聚合、以及液滴聚合)及其他工序(例如，造粒工序及微粉回收工序等)來適當實施。(吸水性樹脂粉末的物性)(固體成分量)本工序中得到的吸水性樹脂粉末的固體成分量優選為90重量％以上，更優選為93重量％以上，進而優選為95重量％以上。從粉碎效率的觀點來看，該固體成分量的上限優選為98重量％，更優選為97重量％。(bet比表面積)本工序中得到的吸水性樹脂粉末的bet比表面積優選為0.027m2/g以上，更優選為0.029m2/g以上，進而優選為0.031m2/g以上。上述bet比表面積為0.027m2/g以上，則本發明的吸水劑的加壓下縫隙水保持率的值更適宜，紙尿布中的加壓下逆滲量減少，性能上更適宜作為吸收性物品的吸收體。另外，該bet比表面積可通過本發明中的發泡聚合、凝膠粉碎及粒度調整來進行控制。(粒度)關于本工序中得到的吸水性樹脂粉末，其d50(重均粒徑)優選為200μm～600μm，更優選為200μm～550μm，進而優選為250μm～500μm，特別優選為300μm～450μm。另外，粒徑為150μm以上且低于710μm的顆粒的比例優選為90重量％以上，更優選為95重量％以上，進而優選為97重量％以上，特別優選為98重量％以上。另外，具有該粒徑的顆粒的比例上限值為100重量％。另一方面，粒徑低于150μm的顆粒的比例優選為10重量％以下，更優選為5重量％以下，進而優選為1重量％以下。粒徑為710μm以上的顆粒的比例優選為5重量％以下，更優選為3重量％以下，進而優選為1重量％以下。另外，粒徑低于150μm的顆粒及粒徑710μm以上的顆粒的比例的下限值均為越少越優選。下限值最好為0重量％，0.1重量％左右也可。另外，σζ(粒度分布的對數標準偏差)優選為0.20～0.50，更優選為0.25～0.45，進而優選為0.30～0.40。上述粒度是依據美國專利第7638570號或ert420.2－02公開的測定方法，使用標準篩進行測定的。上述粒度不僅適用于表面交聯后的吸水性樹脂，也適用于作為最終產品的吸水性樹脂。因此，為了將粒度維持在上述范圍，優選進行表面交聯，更優選在表面交聯工序之后設置整粒工序以對粒度進行調整。為便于區分，將上述表面交聯后的吸水性樹脂稱為“吸水性樹脂顆粒”。此外，在該吸水性樹脂顆粒作為最終產品的情況下，其有時稱為“吸水劑”。本發明中，為了提高加壓下縫隙水保持率，也就是說為了降低逆滲量，對粒度分布進行控制是很重要的。特別是若粒徑710μm以上的顆粒為5重量％以下，則加壓下縫隙水保持率不會極端地降低，因此優選。該粒度分布可通過粉碎工序及分級工序來進行控制。(2－6)表面交聯工序(工序(6))本工序是為了提高干燥及分級后的吸水性樹脂(吸水性樹脂粉末)的滲液性及吸水速度而進行的工序，是在經過上述工序而得到的吸水性樹脂粉末的表層(自吸水性樹脂粉末表面向內部的厚數十μm的部分)進一步構建高交聯密度部位的工序。本工序由混合工序、加熱處理工序及冷卻工序(任意)構成。另外，若粒度已在反相懸浮聚合及氣相聚合、噴霧聚合、以及液滴聚合等聚合時得到了控制，則不需要表面交聯工序前的粉碎工序及分級工序，從而可以將下述加熱處理工序與干燥工序同時進行。此外，在上述表面交聯工序中，通過在吸水性樹脂粉末表面進行的自由基交聯及表面聚合、以及與表面交聯劑的交聯反應等，能夠得到表面交聯了的吸水性樹脂(吸水性樹脂顆粒)。本工序可以是對經過上述工序(1)～(5)而得到的、bet比表面積為0.0270m2/g以上且低于0.0310m2/g的吸水性樹脂粉末進行表面交聯從而得到吸水性樹脂顆粒的表面交聯工序，也可以是對經過上述工序(1)～(5)而得到的、bet比表面積為0.0310m2/g以上的吸水性樹脂粉末進行表面交聯從而得到吸水性樹脂顆粒的表面交聯工序。(表面交聯劑)本發明使用的表面交聯劑并無特別限定，可舉出有機或無機的表面交聯劑。其中，從吸水性樹脂的物性及表面交聯劑的處理性的觀點來看，優選采用能與羧基反應的有機表面交聯劑。例如，可舉出美國專利第7183456號中公開的1種或2種以上表面交聯劑。更具體地可舉出多元醇化合物、環氧化合物、鹵代環氧化合物、多胺化合物或該多胺化合物與鹵代環氧化合物的縮合物、惡唑啉化合物、惡唑烷酮化合物、多價金屬鹽、碳酸亞烷酯化合物及環狀脲化合物等。相對于吸水性樹脂粉末100重量份，上述表面交聯劑的使用量(若使用多種表面交聯劑，則為合計用量)優選為0.01重量份～10重量份，更優選為0.01重量份～5重量份。此外，優選將該表面交聯劑以水溶液方式進行添加。在這種情況下，相對于吸水性樹脂粉末100重量份，水的使用量優選為0.1重量份～20重量份，更優選為0.5重量份～10重量份。另外，若根據需要使用親水性有機溶劑，則相對于吸水性樹脂粉末100重量份，親水性有機溶劑優選為10重量份以下，更優選為5重量份以下。此外，可以分別在5重量份以下的范圍內向該表面交聯劑(水溶液)中混合添加后述“滲液性提高劑的添加工序”中添加的各滲液性提高劑，也可以在以下的混合工序中另行添加。(混合工序)本工序是將吸水性樹脂粉末與上述表面交聯劑進行混合的工序。該表面交聯劑的混合方法并無特別限定，可舉出：預先制作表面交聯劑溶液，并優選將該溶液向吸水性樹脂粉末噴霧或滴下，更優選噴霧，以進行混合的方法。進行上述混合的裝置并無特別限定，優選為高速攪拌型混合機，更優選為高速攪拌型連續混合機。(加熱處理工序)本工序是對從上述混合工序排出的混合物進行加熱，以在吸水性樹脂粉末的表面上引起交聯反應的工序。進行上述交聯反應的裝置并無特別限定，優選為槳式干燥機。根據使用的表面交聯劑的種類，該交聯反應下的反應溫度可適當設定，優選為50℃～300℃，更優選為100℃～200℃。(冷卻工序)本工序是在上述加熱處理工序后根據需要設置的任意的工序。進行上述冷卻的裝置并無特別限定，優選使用與加熱處理工序中的裝置式樣相同的裝置，更優選槳式干燥機，這樣就可以通過將熱媒變更為冷媒而將加熱處理工序中的裝置作為冷卻裝置使用。另外，在該冷卻工序中，根據需要優選將上述加熱處理工序中得到的吸水性樹脂顆粒強制冷卻為40℃～80℃，更優選強制冷卻為50℃～70℃。(2－7)滲液性提高劑的添加工序(工序(7))本工序是向上述表面交聯工序中得到的吸水性樹脂顆粒中添加從由下列多價金屬陽離子、陽離子性聚合物及無機微粒組成的族群中選出的至少1種滲液性提高劑的工序。經過本工序(7)而得到的吸水性樹脂通常是最終產品。本說明書中將作為該最終產品的吸水性樹脂稱為“吸水劑”。因此，如上所述，即使在以不添加滲液性提高劑的吸水性樹脂作為最終產品的情況下，具體地來說，即使在以表面交聯工序中得到的吸水性樹脂顆粒作為最終產品的情況下，也稱為“吸水劑”。通過向上述吸水性樹脂顆粒中添加上述滲液性提高劑，能夠提高所得到的吸水劑的滲液性，但另一方面，加壓下縫隙水保持率會降低。此外，該滲液性及加壓下縫隙水保持率受到吸水性樹脂粉末的bet比表面積影響。因此，可通過該滲液性提高劑的添加量及bet比表面積來調整所得到的吸水劑的滲液性及加壓下縫隙水保持率。上述滲液性提高劑以水溶液或漿液的方式進行添加，所以吸水性樹脂顆粒會再次發生水溶脹。因此，有時也將本工序稱為“再加濕工序”。此外，如上所述，該滲液性提高劑也可以和上述表面交聯劑(水溶液)同時與吸水性樹脂粉末進行混合。可以根據所期望得到的吸水劑的吸水性能，并用2種以上的上述滲液性提高劑。這種情況下，滲液性提高劑的添加量并無特別限定，各滲液性提高劑優選不超過下列指定范圍，更優選不超過指定范圍的80％。上述“滲液性提高劑”是指在本工序(滲液性提高劑的添加工序)的前后能夠提高(增加)吸水性樹脂的sfc(生理食鹽水導流性)的化合物。以下，對各化合物分別進行說明。(多價金屬陽離子)本發明中使用的多價金屬陽離子優選為2價以上，更優選為2價～4價，進而優選為3價或4價。所使用的多價金屬具體地可舉出鋁及鋯等。另外，用作所使用的多價金屬陽離子的原料的化合物(例如多價金屬鹽)可舉出乳酸鋁、硫酸鋁及硫酸鋯等，其中從處理性等的觀點來看，優選為硫酸鋁。關于上述多價金屬陽離子的使用量(添加量)，在上述吸水性樹脂粉末的bet比表面積為0.027m2/g以上且低于0.031m2/g的情況下，多價金屬原子的量優選為低于1.40×10－5摩爾/g，更優選為低于1.00×10－5摩爾/g。另外，在上述吸水性樹脂粉末的bet比表面積為0.031m2/g以上的情況下，多價金屬原子的量優選為低于3.60×10－5摩爾/g，更優選為低于1.40×10－5摩爾/g，進而優選為低于1.00×10－5摩爾/g。上述使用量是相對于1g吸水性樹脂粉末的量。此外，例如用作上述多價金屬陽離子的原料的化合物是硫酸鋁等鋁鹽時，上述多價金屬原子是指鋁原子。(陽離子性聚合物)本發明中使用的陽離子性聚合物并無特別限定，可舉出美國專利第5382610號、美國專利第7098284號、國際公布第2009/110645、國際公布第2009/041731號及國際公布第2009/041727號等中公開的陽離子性聚合物。其中，優選聚亞乙基亞胺、聚乙烯基胺、聚烯丙基胺、或二甲胺/氨/環氧氯丙烷縮合物(二甲胺－氨－表氯醇樹脂)。上述陽離子性聚合物的重均分子量優選為1000～500萬，更優選為2000～100萬，進而優選為1萬～50萬。此外，上述陽離子性聚合物優選為水溶性。該“水溶性”是指相對于25℃的水100g的溶解量為1g以上。在上述吸水性樹脂粉末的bet比表面積為0.027m2/g以上且低于0.031m2/g的情況下，相對于吸水性樹脂粉末的固體成分量，上述陽離子性聚合物的使用量(添加量)優選為低于2.0重量％，更優選為低于1.0重量％。此外，在吸水性樹脂粉末的bet比表面積為0.031m2/g以上的情況下，相對于吸水性樹脂粉末的固體成分量，上述陽離子性聚合物的使用量(添加量)優選為低于2.5重量％，更優選為低于2.0重量％，進而優選為低于1.0重量％。通過向吸水性樹脂顆粒中添加上述陽離子性聚合物，能夠提高所得到的吸水劑的滲液性。另外，該陽離子性聚合物可以直接與吸水性樹脂顆粒混合，也可以以溶液的方式、特別是水溶液的方式來進行混合，也可以溶解入表面交聯劑及其溶液后進行混合。(無機微粒)本發明中使用的無機微粒優選為二氧化硅等。具體地可舉出美國專利第7638570號等中公開的無機微粒。該無機微粒例如可舉出實施例中公開的干式二氧化硅及親水性氣相二氧化硅等。在上述吸水性樹脂粉末的bet比表面積為0.027m2/g以上且低于0.031m2/g，并且上述無機微粒的一次粒徑低于20nm的情況下，相對于吸水性樹脂粉末的固體成分量，該無機微粒的使用量(添加量)優選為低于0.3重量％，更優選為低于0.2重量％。此外，在上述吸水性樹脂粉末的bet比表面積處在上述范圍內，且上述無機微粒的一次粒徑為20nm以上的情況下，相對于吸水性樹脂粉末的固體成分量，該無機微粒的使用量(添加量)優選為低于1.0重量％，更優選為低于0.5重量％。另外，在上述吸水性樹脂粉末的bet比表面積為0.031m2/g以上，并且上述無機微粒的一次粒徑低于20nm的情況下，相對于吸水性樹脂粉末的固體成分量，該無機微粒的使用量(添加量)優選為低于1.2重量％，更優選為低于1.0重量％，進而優選為低于0.5重量％。此外，在上述吸水性樹脂粉末的bet比表面積處在上述范圍內，且上述無機微粒的一次粒徑為20nm以上的情況下，相對于吸水性樹脂粉末的固體成分量，該無機微粒的使用量(添加量)優選為低于2.0重量％，更優選為低于1.5重量％，進而優選為低于1.0重量％。向吸水性樹脂顆粒中添加上述無機微粒，能夠提高所得到的吸水劑的滲液性。(2－8)其他添加劑的添加工序在本發明中，為了給所得到的吸水劑附加各種功能，也可以添加上述添加劑之外的添加劑(以下稱為“其他添加劑”)。上述其他添加劑具體地可舉出螯合劑、無機還原劑、α－羥基羧酸化合物、界面活性劑、含有磷原子的化合物、氧化劑、有機還原劑、金屬皂等有機粉末、消臭劑、抗菌劑、紙漿及熱塑性纖維等。另外，該其他添加劑可以與上述表面交聯劑或滲液性提高劑同時向吸水性樹脂粉末或吸水性樹脂顆粒中混合，也可以在聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂的任意制造工序中進行添加。(螯合劑)在本發明中，從得到的吸水劑的色調(防止著色)及防止劣化等的觀點來看，優選添加螯合劑。具體地，國際公布第2011/040530號的“〔2〕螯合劑”欄目中公開的化合物及其使用量適用于本發明。(無機還原劑)在本發明中，從得到的吸水劑的色調(防止著色)、防止劣化及減少殘留單體等的觀點來看，優選添加無機還原劑。具體地，國際公布第2011/040530號的“〔3〕無機還原劑”欄目中公開的化合物及其使用量適用于本發明。(α－羥基羧酸化合物)在本發明中，從得到的吸水劑的色調(防止著色)等的觀點來看，優選添加α－羥基羧酸。另外，“α－羥基羧酸化合物”是指分子內具有羥基的羧酸或其鹽，是α位上具有羥基的羥基羧酸。具體地，國際公布第2011/040530號的“〔6〕α－羥基羧酸化合物”欄目中公開的化合物及其使用量適用于本發明。(界面活性劑)在本發明中，從降低制造工序中的加工損傷等的觀點來看，優選添加界面活性劑。具體地，國際公布第2005/075070號中公開的化合物及其使用量適用于本發明。更詳細的內容如上述“(2－1)單體水溶液的制備工序”欄所述。(含有磷原子的化合物及其他)本發明中，含有磷原子的化合物、氧化劑、有機還原劑、金屬皂等有機粉末、消臭劑、抗菌劑、紙漿及熱塑性纖維等添加劑可根據所要得到的吸水劑的性能來適當添加。因此其使用量(添加量)可根據所要得到的吸水劑的用途來適當決定，并無特別限定，相對于吸水性樹脂粉末100重量份，這些添加劑優選為3重量份以下，更優選為1重量份以下。(2－9)其他工序在本發明中，除上述工序之外，可以根據需要設定造粒工序、整粒工序、微粉除去工序及微粉再利用工序等。此外，可以進一步包括運輸工序、貯存工序、捆包工序及保管工序等1種或2種以上的工序。另外，“整粒工序”包括：表面交聯工序之后的微粉除去工序、以及當吸水性樹脂由于凝集而超過了預期的大小時進行的分級及粉碎工序。另外，“微粉再利用工序”除了包括將微粒直接添加的方式之外，還包括將微粉制成大塊含水凝膠并在吸水性樹脂的任意制造工序中進行添加的工序。〔3〕吸水劑的物性(新穎的吸水劑)本發明的吸水劑是以聚丙烯酸(鹽)系吸水性樹脂作為主成分的吸水劑，滿足下列(a)～(c)：(a)sfc(生理食鹽水導流性)為20×10－7·cm3·s·g－1以上；(b)加壓下縫隙水保持率為9g/g以上；(c)粒徑為150μm以上且低于710μm的顆粒的比例為90重量％以上。其中，(b)加壓下縫隙水保持率是指：在0.3psi(2.07kpa)的負重下，在0.69重量％的氯化鈉水溶液中溶脹的每g吸水劑的溶脹凝膠中的縫隙水重量。換言之，加壓下縫隙水保持率是指：在用0.69重量％的氯化鈉水溶液使吸水劑發生了溶脹的情況下，在2.07kpa(0.3psi)的負重下保持在該吸水劑的縫隙間的該氯化鈉水溶液相對于每1g該吸水劑的重量。通過使本發明的吸水劑滿足上述(a)～(c)所示的全部物性，在本發明的吸水劑用作紙尿布等吸收性物品的吸收體時，吸收性物品中的逆滲量能夠降低。一般認為，在縫隙水較多的情況下，施加壓力會使縫隙水被排出，因此逆滲量會增加，這是無負重下縫隙水較多時所發生的現象。另一方面，本發明的吸水劑即使是在加壓下縫隙水較多的狀態下，也就是說即使在負重下，液體也能夠保持在吸水劑溶脹而成的凝膠顆粒間的縫隙中，因此在吸水劑自身吸收量的基礎上，還能在凝膠顆粒間的縫隙中也保持液體，因此能夠降低逆滲量。另外，關于本發明的吸水劑的逆滲量，加壓下逆滲量的優選值記載在下列“(i)加壓下逆滲量”欄目中。此外，本發明的吸水劑優選含有上述(2－7)中所述的滲液性提高劑。關于該滲液性提高劑的含量，若滲液性提高劑為多價金屬陽離子，則相對于每1g吸水劑，多價金屬原子的含量低于3.60×10－5摩爾/g，若滲液性提高劑為陽離子性聚合物，則滲液性提高劑的含量低于2.5重量％，若滲液性提高劑為無機微粒，則在其一次粒徑小于20nm的情況下，滲液性提高劑的含量低于1.2重量％，而在其一次粒徑為20nm以上的情況下，滲液性提高劑的含量低于2.0重量％。其中，上述各含量是指相對于吸水性樹脂粉末的固體成分量的比例。此外，本發明的吸水劑可以進一步含有上述(2－1)所述的界面活性劑及/或分散劑。(更優選的物性)本發明的吸水劑優選進一步滿足下列(d)～(h)：(d)離心下維持量(crc)為25g/g以上；(e)加壓下吸水倍率(aap)為20g/g以上；(f)吸水速度(fsr)為0.25g/g/s以上；(g)重均粒徑(d50)為300μm～450μm；(h)粒度分布的對數標準偏差(σζ)為0.25～0.45。本發明的吸水劑滿足上述(a)～(c)的全部物性即可，但是在將該吸水劑用作紙尿布等吸收性物品的吸收體時，除了滿足上述(a)～(c)以外，還可以將上述(d)～(h)所示的物性中的至少1個以上的物性控制在預期的范圍內，優選將包含aap在內的2個以上的物性控制在預期的范圍內，更優選將包含aap在內的3個以上的物性控制在預期的范圍內，進而優選將包含aap在內的4個以上的物性控制在預期的范圍內，特別優選將全部5個物性控制在預期的范圍內。也就是說，優選將上述(a)～(h)的各物性控制在下列優選范圍內。通過使本發明的吸水劑的上述物性滿足下列范圍，能夠發揮本發明的效果，在高濃度紙尿布(每片紙尿布的吸水劑的使用量多的紙尿布)中能夠充分發揮性能。以下，將說明各物性的優選范圍等。(a)生理食鹽水導流性(sfc)本發明的吸水劑的生理食鹽水導流性(sfc)為20以上，優選為50以上，更優選為70以上，進而優選為80以上。上限值并無特別限定，優選為3000，更優選為2000。因此，上述生理食鹽水導流性(sfc)的代表性范圍可在上述上限值及下限值的范圍內適當選擇。例如，可以選擇20～3000、50～3000、80～2000等任意的范圍。此外，生理食鹽水導流性(sfc)的單位是×10－7·cm3·s·g－1。上述生理食鹽水導流性(sfc)低于20×10－7·cm3·s·g－1時，尿及血液等體液等的液體滲透性低，不適宜用作紙尿布等吸收性物品的吸收體。另外，上述生理食鹽水導流性(sfc)為3000×10－7·cm3·s·g－1以下時，不會發生尿及血液等體液等無法被充分吸收而導致漏液的情況，因此可較好地適用于紙尿布等吸收性物品的吸收體。另外，上述生理食鹽水導流性(sfc)一般可通過粒度、表面交聯及滲液性提高劑等來進行控制。(b)加壓下縫隙水保持率本發明的吸水劑的加壓下縫隙水保持率為9g/g以上，優選為10g/g以上。上限值并無特別限定，優選為19g/g。因此，上述加壓下縫隙水保持率的代表性范圍可在上述上限值及下限值的范圍內適當選擇，例如可選擇9g/g～19g/g、10g/g～19g/g等任意的范圍。上述加壓下縫隙水保持率低于9g/g時，若吸水劑用作紙尿布等吸收性物品的吸收體，在加壓下就可能發生尿及血液等體液等無法被充分吸收而導致漏液的情況，因此不適宜用作紙尿布等吸收性物品的吸收體。(c)粒徑為150μm以上且低于710μm的顆粒的比例本發明的吸水劑當中，粒徑為150μm以上且低于710μm的顆粒的比例為90重量％以上，優選為95重量％以上，更優選為97重量％以上，進而優選為98重量％以上。若上述顆粒的比例低于90重量％，則微細顆粒及粗大顆粒過于增加，吸水劑本身的吸收量減少，并且凝膠顆粒間的縫隙中所能保持的液體量也下降，因此逆滲量增加，結果是不適宜用作紙尿布等吸收性物品的吸收體。另外，為了提高上述加壓下縫隙水保持率，重要的是要控制粒度分布。特別是若粒徑710μm以上的顆粒比例為5重量％以下，則加壓下縫隙水保持率不會過于降低。粒度分布可通過粉碎工序及分級工序來進行控制。(d)離心下維持量(crc)本發明的吸水劑的離心下維持量(crc)通常為5g/g以上，優選為15g/g以上，更優選為25g/g以上。上限值并無特別限定，越高越好，但是從與其他物性的平衡的觀點來看，離心下維持量優選為70g/g以下，更優選為50g/g以下，進而優選為40g/g以下。因此，上述離心下維持量(crc)的代表性范圍可在上述上限值及下限值的范圍內適當選擇。例如可選擇5g/g～70g/g、15g/g～50g/g、25g/g～40g/g等任意的范圍。上述離心下維持量(crc)為5g/g以上，則吸水劑的吸收量充分，可較好地適用于紙尿布等吸收性物品的吸收體。此外，上述離心下維持量(crc)為70g/g以下，則尿及血液等體液的吸收速度不降低，適用于高速吸水型紙尿布等。離心下維持量(crc)可通過內部交聯劑及表面交聯劑等來進行控制。(e)加壓下吸水倍率(aap)本發明的吸水劑的加壓下吸水倍率(aap)優選為20g/g以上，更優選為22g/g以上，進而優選為23g/g以上，特別優選為24g/g以上，最優選為25g/g以上。上限值并無特別限定，優選為30g/g。因此，上述加壓下吸水倍率(aap)的代表性范圍可在上述上限值及下限值的范圍內適當選擇。例如可選擇20g/g～30g/g、22g/g～30g/g、25g/g～30g/g等任意的范圍。上述加壓下吸水倍率(aap)為20g/g以上，則實際用于紙尿布等時，吸收體在受壓狀態下的吸收量高，因此，可較好地適用于紙尿布等吸收性物品的吸收體。加壓下吸水倍率(aap)可通過粒度及表面交聯劑等來進行控制。(f)吸水速度(fsr)本發明的吸水劑的吸水速度(fsr)優選為0.10g/g/s以上，更優選為0.15g/g/s以上，進而優選為0.20g/g/s以上，特別優選為0.25g/g/s以上。上限值并無特別限定，優選為5.0g/g/s以下，更優選為3.0g/g/s以下。因此，上述吸水速度(fsr)的代表性范圍可在上述上限值及下限值的范圍內適當選擇。例如可選擇0.10g/g/s～5.0g/g/s、0.15g/g/s～5.0g/g/s、0.20g/g/s～3.0g/g/s等任意的范圍。上述吸水速度(fsr)為0.10g/g/s以上，則不會發生尿及血液等體液等無法被充分吸收而導致漏液的情況，因此適用于紙尿布等吸收性物品的吸收體。吸水速度(fsr)可通過發泡聚合及粒度等來進行控制。(g)重均粒徑(d50)本發明的吸水劑的重均粒徑(d50)優選為200μm～600μm，更優選為200μm～550μm，進而優選為250μm～500μm，特別優選為300μm～450μm。如上所述，為了提高上述加壓下縫隙水保持率，重要的是要控制粒度分布。通過使重均粒徑(d50)在200μm～600μm的范圍內，能夠將加壓下縫隙水保持率控制在預期的范圍內。重均粒徑(d50)可通過粉碎工序及分級工序來進行控制。(h)粒度分布的對數標準偏差(σζ)本發明的吸水劑的粒度分布的對數標準偏差(σζ)優選為0.20～0.50，更優選為0.25～0.45，進而優選為0.27～0.35。如上所述，為了提高上述加壓下縫隙水保持率，重要的是要控制粒度分布。通過使粒度分布的對數標準偏差(σζ)在0.20～0.50的范圍內，能夠將加壓下縫隙水保持率控制在預期的范圍內。粒度分布的對數標準偏差(σζ)可通過粉碎工序及分級工序來進行控制。(i)加壓下逆滲量本發明的吸水劑的加壓下逆滲量的值越小越好，加壓下逆滲量為3g以下，則能夠充分滿足紙尿布等吸收性物品的吸收體用途。上述加壓下逆滲量為3g以下，則吸水劑用作紙尿布等吸收性物品的吸收體時，所被吸收了的尿及血液等體液等不會在加壓下被再次排出，發生漏液的可能性小，因此可較好地適用于紙尿布等吸收性物品的吸收體。另外，在以往的測定中，在對吸收液進行吸收時與在對逆滲量進行測定時，會改變負重條件(測定逆滲量時的負重更大)。這是由于被認為在這種負重條件下還能夠測定沒有被吸水劑吸收而滯留在吸收體中的吸收液量的緣故。但是，在上述負重條件下，被吸水劑吸收了的吸收液會再次滲出而使逆滲量增加，或者在吸水劑的凝膠強度低的情況下會發生凝膠阻塞而使逆滲量減少等，因此無法進行正確的評價。因此，本發明中，通過使對吸收液進行吸收時的負重條件與對逆滲量進行測定時的負重條件相同，能夠克服上述問題而在接近實際使用時的狀態下進行測定。并且，能夠只使用吸水劑來簡便地測定加壓下逆滲量，而不需要制作吸收體。(j)可溶水成分量(ext)本發明的吸水劑的可溶水成分量(ext)通常為50重量％以下，優選為35重量％以下，更優選為25重量％以下，進而優選為15重量％以下。下限值并無特別限定，優選為0重量％，更優選為0.1重量％左右。因此，上述可溶水成分量(ext)的代表性范圍可在上述上限值及下限值的范圍內適當選擇。例如可選擇0重量％～50重量％、0.1重量％～50重量％、0.1重量％～35重量％等任意的范圍。上述可溶水成分量(ext)為50重量％以下，則凝膠強度大，易于形成液體滲透性優越的吸水劑。并且，逆滲量少，可較好地適用于紙尿布等吸收性物品的吸收體。另外，可溶水成分量(ext)可通過內部交聯劑等來進行控制。(k)含水率本發明的吸水劑的含水率優選為超過0重量％且15重量％以下，更優選為1重量％～13重量％，進而優選為2重量％～10重量％，特別優選為2重量％～9重量％。通過將上述含水率控制在上述范圍內，能夠得到粉體特性(例如，流動性、搬運性及耐損傷性等)優越的吸水劑。(l)殘留單體從安全性的觀點來看，本發明的吸水劑中含有的殘留單體量優選為500ppm以下，更優選為400ppm以下，進而優選為300ppm以下。下限值并無特別限定，優選為0ppm，更優選為10ppm左右。因此，上述殘留單體量的代表性范圍可在上述上限值及下限值的范圍內適當選擇。例如，可選擇0ppm～500ppm、0ppm～300ppm、10ppm～400ppm等任意的范圍。通過將上述殘留單體量控制在上述范圍內，能夠得到對人體皮膚等刺激低的吸水劑。(m)吸收體模型的逆滲量使用了本發明的吸水劑的吸收體模型的逆滲量越小越優選，該逆滲量為1.5g以下，則能夠在紙尿布等吸收性物品的吸收體用途上充分發揮功能。上述吸收體模型的逆滲量若超過1.5g，則與加壓下逆滲量超過3g時的情況一樣，當吸水劑被用作紙尿布等吸收性物品的吸收體時，所吸收了的尿及血液等體液等可能被再次排出而導致漏液，因此不適宜用作紙尿布等吸收性物品的吸收體。吸收體模型的逆滲量例如可通過實施例所述的方法來進行測定。〔4〕吸水劑的用途本發明的吸水劑的用途并無特別限定，優選用作設置在紙尿布、生理用衛生巾及失禁護墊等吸收性物品中的吸收體。本發明的吸水劑特別是可以用作存在著來自原料的臭氣及著色等問題的高濃度紙尿布(每張紙尿布的吸水性樹脂的使用量多的紙尿布)的吸收體。此外，本發明的吸水劑在用作上述吸收體的上層部時，其顯著效果值得期待。此外，作為上述吸收體，除了可使用吸水性樹脂之外，還可以使用紙漿纖維等吸收性材料。在這種情況下，吸收體中的吸水性樹脂的含量(芯料濃度)優選為30％～100重量％，更優選為40％～100重量％，進而優選為50％～100重量％，進一步更優選為60％～100重量％，特別優選為70％～100重量％，最優選為75％～95重量％。通過使上述芯料濃度處于上述范圍，當該吸收體用作吸收性物品的上層部時，吸收性物品可以保持具有清潔感的白色狀態。另外，對尿及血液等體液等的擴散性優越，有望通過高效的液體分散來提高吸收量。〔5〕吸水劑的評價方法本發明的吸水劑的評價方法是對吸水劑的液體逆滲性進行評價的方法，其包括以下工序：對于使吸水劑溶脹而得到的凝膠顆粒，針對由該溶脹凝膠顆粒構成的凝膠層內的、出現在該凝膠顆粒間的空隙進行測定。本說明書中“液體逆滲性”是指在向吸水后的吸水劑施加負重的情況下的液體逆滲性，其概念包括上述逆滲量等。此外，本發明中，上述評價方法中所運用的針對凝膠顆粒間空隙的測定方法包括以下工序：使相對于供上述測定所用的吸水劑的飽和吸收量呈過剩量的水性媒質在負重下流通，以使該吸水劑溶脹而得到凝膠顆粒；以及，測定上述凝膠顆粒間的空隙中含有的上述水性媒質的重量，計算該吸水劑每單位重量的空隙。以下，對上述測定方法進行說明。用上述測定方法測定的吸水劑的物性是加壓下縫隙水保持率。即上述“計算吸水劑每單位重量的空隙”是指計算加壓下縫隙水保持率。作為該加壓下縫隙水保持率的測定條件，供上述測定所用的吸水劑的量優選為0.035g/cm2～0.071g/cm2，更優選為0.040g/cm2～0.065g/cm2，進而優選為0.045g/cm2～0.060g/cm2。該吸水劑的量為0.071g/cm2以下，則能在凝膠層高度不超過5cm的狀況下進行測定，因此優選。該吸水劑的量為0.035g/cm2以上，則測定時的偏差小，能夠正確測定，因此優選。另外，使上述水性媒質流通時的負重優選為1.5kpa～4.9kpa，更優選為1.8kpa～4.0kpa，進而優選為2.0kpa～3.0kpa。該負重為4.9kpa以下，則水性媒質的吸收量充分，易于區分加壓下縫隙水保持率的差，因此優選。此外，該負重為1.5kpa以上，則凝膠層高度不超過5cm，能夠進行測定，因此優選。另外，上述水性媒質優選為含有一價金屬離子的水溶液。該一價金屬離子優選為鈉離子或鉀離子，更優選為鈉離子。此外，上述水性媒質中含有的一價金屬離子濃度優選為0.085摩爾/l～0.256摩爾/l，更優選為0.093摩爾/l～0.175摩爾/l，進而優選為0.100摩爾/l～0.150摩爾/l。該金屬離子濃度為0.256摩爾/l以下，則水性媒質的吸收量充分，易體現出加壓下縫隙水保持率的差異，因此優選。此外，該金屬離子濃度為0.085摩爾/l以上，則能在凝膠層高度不超過5cm的狀況下進行測定，因此優選。(測定裝置及流程)本測定方法例如可以使用具備圓筒、負重體、以及水性媒質供給部的測定裝置，上述圓筒在其底面上具備濾網，上述負重體具有能夠向圓筒的底面施加2.07kpa負重的重量，并且上述負重體具備使水性媒質沿著與圓筒的運動方向平行的方向流通的穿孔，上述水性媒質供給部用以將水性媒質提供給上述圓筒。上述濾網的材質可舉出金屬、樹脂及纖維等。上述濾網優選為不銹鋼制絲網。上述濾網的網眼的大小為吸水劑不能通過而水性媒質能通過即可，并無限定，優選為0.01mm～0.1mm，更優選為0.030mm～0.050mm，進而優選為0.038mm。上述圓筒可為金屬制，也可為樹脂制，優選為丙烯塑料制。上述圓筒的內徑并無特別限定，例如優選為5.0cm～10.0cm，更優選為6.0cm。上述負重體例如由活塞與砝碼構成，上述活塞具備活塞頭，該活塞頭上具有穿孔。上述穿孔的內徑例如優選為1.0mm～10.0mm，更優選為5.0mm～10.0mm，進而優選為9.0mm。上述穿孔的數量例如優選為5個～30個，更優選為10個～25個，進而優選為21個。此外，上述水性媒質最優選為0.69重量％的氯化鈉水溶液，但是也可使用0.90重量％的氯化鈉水溶液。另一方面，氯化鈉水溶液的濃度為0.50重量％以下，則測定時的凝膠層的厚度有時會增加，不能穩定地進行測定，因此不優選。更具體地，本發明的加壓下縫隙水保持率可使用以下的測定裝置按照以下順序進行測定。即，準備具備內徑6.0cm的圓筒(a)、負重體(b)以及水性媒質供給部的測定裝置。上述圓筒(a)底面上具備網眼0.038mm的不銹鋼制絲網；上述負重體(b)具有能夠向上述圓筒(a)的底面施加2.07kpa負重的重量，并且，上述負重體(b)具備能夠使水性媒質(c)從上部經由21個內徑9.0mm的穿孔而向下部流通的構造；上述水性媒質供給部向上述圓筒(a)提供作為水性媒質(c)的0.69重量％的氯化鈉水溶液。換言之，上述負重體(b)是具備21個使水性媒質(c)沿重力方向流通的內徑9.0mm的穿孔的負重體。對于使用上述測定裝置進行下列工序(8)～(13)的操作而得到的重量w1、w2及w3，按照下列(式6)，計算加壓下縫隙水保持率。[數6]加壓下縫隙水保持率(g/g)＝(w2－w3)/w1···(式6)工序(8)，將重量處在1.500±0.005g范圍的吸水劑(重量w1(單位：g))均勻地分散在上述圓筒(a)內側的上述不銹鋼制絲網上；工序(9)，將上述負重體(b)放置在上述分散了的吸水劑上；工序(10)，從上述水性媒質供給部，向放置有上述負重體(b)的上述圓筒(a)內配送作為上述水性媒質(c)的0.69重量％氯化鈉水溶液，并從上述不銹鋼制絲網以上的靜止水位達到5cm時起，以維持該靜止水位的方式滲液10分鐘；工序(11)，上述滲液進行了10分鐘后，停止配送上述水性媒質(c)并原樣放置；工序(12)，上述放置開始后，當變得30秒以上無上述水性媒質(c)從上述圓筒(a)的底面滴下時，在不取出上述負重體(b)及該凝膠顆粒的狀態下，測定該圓筒(a)的重量w2(單位：g)；工序(13)，在不取出上述負重體(b)及上述凝膠顆粒的狀態下，將該圓筒(a)在濾紙上放置16小時±1小時來使上述凝膠顆粒的縫隙中的水性媒質(c)被吸收，然后測定該圓筒(a)的重量w3(單位：g)。另外，后述實施例中的加壓下縫隙水保持率的測定中，在如下的條件下進行了測定：對吸水劑的負重為2.07kpa，水性媒質的金屬離子濃度為0.118摩爾/l，吸水劑的量為0.053g/cm2。上述水性媒質供給部例如可具備貯存水性媒質的貯存罐、以及使該貯存罐與上述圓筒(a)連接的管(玻璃管及/或軟管)。另外，加壓下縫隙水保持率的測定中可以轉用sfc測定裝置及器具。本發明不限定為上述各實施方式，可以在權利要求所示的范圍內進行各種變更，適當組合不同實施方式中分別公開的技術手段而得到的實施方式也包含在本發明的技術范圍。并且，通過組合各實施方式中分別公開的技術手段能夠形成新的技術特征。[實施例]以下，根據制造例、實施例及比較例，對本發明進行更具體的說明，但是本發明并不受這些說明的限定解釋，適當組合各實施例中公開的技術手段而得到的實施例也包含在本發明的范圍。另外，只要無特別指明，在實施例等中使用的電氣設備(包括測定吸水劑的物性)均使用了200v或100v的電源。另外，只要無特別指明，吸水劑的物性均是在室溫(20℃～25℃)、相對濕度50％rh的條件下實施測定的。此外，為方便區分，有時將表示容量的“立升”記作“l”或“l”，將“重量％”記作“wt％”。[吸水劑的物性測定]以下，對本發明的吸水劑的物性測定進行說明，如無特別指明，例如測定對象為“吸水性樹脂粉末”時，各項目的“吸水劑”可替換理解為“吸水性樹脂粉末”。(a)生理食鹽水導流性(sfc)本發明的吸水劑的生理食鹽水導流性(sfc)是依據美國專利第5669894號中公開的測定方法來進行測定的。(b)加壓下縫隙水保持率使用下列測定裝置，針對2.07kpa(0.3psi)負重下出現在生理食鹽水溶脹凝膠的顆粒間的空隙進行了測定，并求取了本發明的吸水劑的加壓下縫隙水保持率。(加壓下縫隙水保持率測定裝置)適于該測定的裝置示于圖1。圖1是用于測定加壓下縫隙水保持率的測定裝置的概略截面圖。在升降臺103上設置有容量約10l的貯存罐102。在貯存罐102上，為了使靜止水位保持固定，設置有末端開口的玻璃管100及橡膠塞部101。取下橡膠塞部101，就能夠向貯存罐102中追加測定液。貯存罐102具有液體出口。當貯存罐102中裝有測定液時，該液體出口比測定液的液面低。該液出口與具備閥門105的玻璃管104連接。測定液的配送可通過閥門105的開閉來進行控制。軟管109連接在玻璃管104上，軟管109的另一側連接在圖2詳細示出的加壓下縫隙水保持率測定器具106上。加壓下縫隙水保持率測定器具106設置為能夠接受測定液的配送。測定時，加壓下縫隙水保持率測定器具106設置在具有網眼1mm的不銹鋼制絲網的支撐體108上。支撐體108的下部配置了收集測定液的收集罐107。通過升降臺103調節了貯存罐102的高度，以使玻璃管100的末端比支撐體108上的不銹鋼制絲網表面高5cm。另外，在設置加壓下縫隙水保持率測定器具106之前，為了調節測定液的靜止水位，進行了如下操作。在支撐體108上設置容量120ml的聚丙稀制容器，并將軟管109導入該聚丙稀制容器內，其中該容器上，在比該容器與支撐體108接觸的地點高5cm的位置做有標記。接著，打開閥門105，將測定液注入聚丙稀制容器，并對升降臺103進行了微調，以使得當測定液達到5cm高度時能停止輸送液體。另外，也可以不使用升降臺103而通過玻璃管100來進行高度調節。軟管109的內徑設置為能夠在支撐體108上以12g/s的流速輸送液體。另外，圖1中，為了便于對圖的理解，與左側裝置(貯存罐102及升降臺103等)的縮尺圖相比，將右側裝置(加壓下縫隙水保持率測定器具106、收集罐107及支撐體108等)相對性地擴大顯示。圖2是用于測定加壓下縫隙水保持率的測定裝置的部分(加壓下縫隙水保持率測定器具106)概略截面圖。加壓下縫隙水測定器具106基本上具備：下部具備不銹鋼制絲網的丙烯塑料制圓筒113、丙烯塑料制活塞111、具備供液體配送用管(軟管109)插入的插入口的丙烯塑料制罩112、以及砝碼110。丙烯塑料制活塞111如圖2所示具備開有孔的活塞頭114。圖3是用于測定加壓下縫隙水保持率的測定裝置的活塞頭114的概略截面圖。另外，圖3示出與圖2所示的截面垂直的截面。活塞頭114的穿孔如圖2及3所示是沿上下方向(與活塞111的運動方向平行的方向)貫穿活塞頭114的圓筒狀結構。活塞頭114的底面上粘接著400孔(網眼38μm)的絲網(weisse&eschrich公司制造，材質：sus304，孔寬：0.038mm，絲徑：0.025mm)115。活塞頭114的直徑比丙烯塑料制圓筒113的內徑略小，活塞頭114的大小能夠使其在上下活動不受影響的條件下在丙烯塑料制圓筒113的內側滑動。丙烯塑料制活塞111的軸的上部被加工成能夠設置砝碼110。丙烯塑料制圓筒113的內徑為6.00cm(底面積：28.27cm2)，壁面厚為0.5cm，高為6.0cm。丙烯塑料制圓筒113的底面上粘接著400孔(網眼38μm)的絲網(weisse&eschrich公司制造，材質：sus304，孔寬：0.038mm，絲徑：0.025mm)115。測定時，溶脹了的吸水劑116可保持在圓筒113內。丙烯塑料制罩112具有比丙烯塑料制活塞111的軸的外徑略大的孔，其大小能夠使丙烯塑料制活塞111的軸在上下活動不受影響的情況下滑動。此外，丙烯塑料制罩112具備供液體配送用管插入的插入口。砝碼110與丙烯塑料制活塞111的合計重量被調整為相對于丙烯塑料制圓筒113底面的負荷為2.07kpa(0.3psi)。(加壓下縫隙水保持率測定方法)本發明的吸水劑的加壓下縫隙水保持率的測定中，作為測定中使用的水性媒質準備了0.69重量％的氯化鈉水溶液。另外，每次測定都在容量約10l的貯存罐102中裝滿該水溶液。首先，稱量了1.500±0.005g的吸水劑。將該吸水劑的重量設為w1(單位：g；有效數字：4位)。將秤量了的吸水劑仔細均勻地分撒在丙烯塑料制圓筒113的整個底面上。放入吸水劑后，設置了丙烯塑料制活塞111、丙烯塑料制罩112及砝碼110。然后，將加壓下縫隙水測定器具106設置在測定裝置的支撐體108上，將軟管109設置在挿入口中。接著，打開閥門105，開始配送測定液。圖4是加壓下縫隙水保持率的測定流程的概略圖。如圖4的(a)所示，當丙烯塑料制圓筒113內的靜止水位(測定液117的高度)到達5cm時，開始測定滲液時間。滲液10分鐘液后，迅速關閉閥門105，成為圖4的(b)所示的狀態。關閉閥門105后，測定液從加壓下縫隙水測定器具106的丙烯塑料制圓筒113流下。如圖4的(c)所示，當變得在30秒期間中1滴液體也不從丙烯塑料制圓筒113流下時(丙烯塑料制圓筒113內的靜止水位與由溶脹了的吸水劑116形成的凝膠層的高度一致時)，測定了加壓下縫隙水測定器具106的重量，并將該重量設為w2(單位：g；有效數字：4位)。其中，溶脹了的吸水劑116的縫隙中殘留著測定液117。該殘留在縫隙中的測定液就是縫隙水。然后，在水平的實驗臺上重疊5張濾紙(grade：989；大小：10cm×10cm；ahlstrom公司制造)，并在濾紙上放置了加壓下縫隙水測定器具106。經過10分鐘后，將加壓下縫隙水測定器具106移動到另行準備的與上述相同的重疊的5張新濾紙上，待16小時±1小時后，測定了該加壓下縫隙水測定器具106的重量，并將該重量設為w3(單位：g；有效數字：4位)。如圖4的(d)所示，w3是在加壓下縫隙水測定器具中不殘留縫隙水的狀態下的重量。另外，使用的上述濾紙的規格是edanastrikethroughtest中公開的規格。此外，加壓下縫隙水保持率根據下列(式6)來計算。[數7]加壓下縫隙水保持率(g/g)＝(w2－w3)/w1···(式6)(c)粒徑為150μm以上且低于710μm的顆粒的比例本發明的吸水劑當中的粒徑為150μm以上且低于710μm的顆粒的比例是依據edana法(ert420.2－02)來測定的。基于得到的粒度分布結果，求取了粒徑為150μm以上且低于710μm的顆粒的比例。(d)離心下維持量(crc)本發明的吸水劑的離心下維持量(crc)是依據edana法(ert441.2－02)來測定的。(e)加壓下吸水倍率(aap)本發明的吸水劑的加壓下吸水倍率(aap)是依據edana法(ert442.2－02)來測定的。但是，將其中的負重條件變更為49g/cm2(4.81kpa)。(f)吸水速度(fsr)本發明的吸水劑的吸水速度(fsr)是依據國際公布第2009/016055號中公開的測定方法來測定的。(g)重均粒徑(d50)本發明的吸水劑的重均粒徑(d50)是依據美國專利第7638570號中公開的測定方法來測定的。另一方面，關于顆粒狀含水凝膠狀交聯聚合物的重均粒徑(d50)，通過以下方法進行了測定。即，向容量1l的聚丙稀制圓筒型容器(直徑8cm×高21cm)中投入含有0.08重量％的emaru20c(界面活性劑/花王株式會社制造)的20重量％的氯化鈉水溶液(以下稱為“emaru水溶液”)500g，向其中添加固體成分量為α重量％的顆粒狀含水凝膠(溫度20℃～25℃)20g。接著，用攪拌片(直徑7mm×長50mm)，在300rpm下攪拌上述emaru水溶液60分鐘，得到了分散液。上述攪拌結束后，向設置在旋轉盤上的jis標準篩(直徑21cm，篩的網眼大小：8mm/4mm/2mm/1mm/0.60mm/0.30mm/0.15mm/0.075mm)的中央部注入上述分散液，進一步用emaru水溶液100g，將殘留在上述圓筒形型容器內的所有顆粒狀含水凝膠洗出在該篩上。然后，一邊用手旋轉(20rpm)上述篩，一邊用淋浴頭(孔數：72；液量：6.0l/min)從30cm高處，以沖淋范圍(50cm2)覆蓋整個篩子的方式全面淋下6000g的emaru水溶液，對顆粒狀含水凝膠進行了分級。上述操作后，對殘留在每個篩上的顆粒狀含水凝膠分別進行2分鐘甩干后，進行了秤量。然后，根據各篩上殘留的顆粒狀含水凝膠的重量，基于下列(式7)及(式8)，計算了重量％。[數8]x(％)＝(w/w)×100···(式7)[數9]r(α)(mm)＝(20/w)1/3×r···(式8)其中，x是：經分級及甩干后，各篩上殘留的顆粒狀含水凝膠的重量％(單位：重量％)。w是：經分級及甩干后，各篩上殘留的顆粒狀含水凝膠各自的重量(單位：g)。w是：經分級及甩干后，各篩上殘留的顆粒狀含水凝膠的總重量(單位：g)。r(α)是：換算成固體成分量為α重量％的顆粒狀含水凝膠時的篩的網眼大小(單位：mm)。r是：在20重量％的氯化鈉水溶液中溶脹后的顆粒狀含水凝膠經分級了的篩的網眼大小(單位：mm)。(h)σζ(粒度分布的對數標準偏差)本發明的吸水劑的σζ是依據美國專利第7638570號中公開的測定方法來測定的。另一方面，對于顆粒狀含水凝膠狀交聯聚合物的σζ，通過與上述(g)d50(重均粒徑)相同的方法來測定，在對數概率法紙上繪制了顆粒狀含水凝膠的粒度分布的坐標。根據上述坐標，求取了累計篩上物％r＝84.1重量％(以此為x1)時的粒徑、以及累計篩上物％r＝15.9重量％(以此為x2)時的粒徑，根據下列(式9)求取了對數標準偏差(σζ)。σζ的值越小，則意味著粒度分布越窄。[數10]σζ＝0.5×ln(x2/x1)···(式9)其中，x1是r＝84.1重量％時的粒徑，x2是r＝15.9重量％時的粒徑。(i)加壓下逆滲量為了確認對加壓下縫隙水保持率進行指定而帶來的效果，測定了加壓下逆滲量。該測定示出在2.07kpa加壓下的0.9重量％氯化鈉水溶液逆滲量。在內徑60mm的塑料支撐圓筒的底上，熔合了厚0.3mm的聚對苯二甲酸亞乙酯膜片，并將1.50g±0.005g的吸水劑均勻散布在該膜片上。在吸水劑上面放置直徑60mm的金屬網(切取自asadamesh株式會社的產品(產品編號：sv－34/30tw；網眼：0.034mm；孔數：400個；絲徑：0.030mm))，然后設置了sfc器具的活塞及砝碼。從活塞上部注入0.9重量％氯化鈉水溶液35.0g，靜置5分鐘進行了溶脹。然后，在活塞與金屬網之間夾入預先測定了重量(w4：單位g)的直徑60mm的濾紙(φ300mm；切取自東洋濾紙株式會社的advantec商品系列)10張，再次設置活塞及砝碼后，靜置5分鐘，使濾紙吸收了逆滲。5分鐘過后，取出濾紙，用鑷子去掉附著的凝膠，測定了重量(w5：單位g)。根據下列(式10)計算了加壓下逆滲量。[數11]加壓下逆滲量(g)＝w5－w4···(式10)(j)可溶水成分量(ext)本發明的吸水劑的可溶水成分量(ext)是依據edana法(ert470.2－02)來測定的。(k)含水率本發明的吸水劑的含水率是依據edana法(ert430.2－02)來測定的。另外，本發明中分別將試料量變更為1.0g，將干燥溫度變更為180℃來進行了測定。此外，固體成分量(單位；重量％)用(100－含水率)來規定。(l)殘留單體本發明的吸水劑的殘留單體是依據edana法(ert410.2－02)來測定的。(m)bet比表面積對干燥聚合物進行粉碎及分級后得到的吸水性樹脂粉末的bet比表面積是根據jisz8830進行測定的。該bet比表面積的測定使用了高精度氣體/蒸汽吸附量測定裝置(belsorp－max/日本bel株式會社)，另外，預處理中使用了吸附測定用預處理裝置(belsorp－vacii/日本bel株式會社)。使用氪氣作為被吸附物，在液氮溫度下進行了測定，然后利用bet多點法求取了比表面積。(n)濕潤下顆粒間孔隙率(wetporosity)本發明的吸水劑的濕潤下顆粒間孔隙率(wetporosity)是依據國際公布第2005/097313號中公開的測定方法來測定的。(o)樣本吸收體的逆滲量為了確認將本發明的吸水劑用于紙尿布等吸收性物品時的效果，測定了吸收體模型的逆滲量。與加壓下逆滲量一樣，該測定示出在2.07kpa加壓下的0.9重量％氯化鈉水溶液逆滲量。圖5是用于測定吸收體模型的逆滲量的測定裝置500的構造概略圖。首先，在內尺寸為長401mm、寬151mm、高30mm，外尺寸為長411mm、寬161mm、高35mm的丙烯樹脂制托盤501的中央部，以從托盤兩端分別空出50mm的方式，分別沿著托盤的兩個橫向內壁粘貼了寬10mm、長300mm的雙面膠帶(nichiban株式會社制造的雙面膠帶nicetacknw－10)502。在這些雙面膠帶502上以不出現褶皺的狀態粘貼了厚0.1mm、密度0.14g/cm3、長300mm、寬150mm的吸水紙503。在距離丙烯樹脂制托盤501的兩個橫向內壁15mm的內側部分，均勻散布了13.5g吸水劑504(每單位面積的質量375g/m2)。另外，散布前為了防止產生靜電，向丙烯樹脂制托盤501的壁面涂布了防靜電劑或進行了吹氣等處理。在散布的吸水劑504上放置了正面墊片505。正面墊片505的位置配置為與丙烯樹脂制托盤501內壁的距離在橫向上左右相等，且在縱向上上下相等。作為正面墊片505，使用的是從unicharm株式會社制造的商品名媽咪寶貝tapetypel號(于2014年6月在日本購入，包裝底面的號碼：404088043)中取出的墊片。取出的墊片的尺寸為寬14cm，長39cm，重量為3.3g～3.6g。由于粘接劑，墊片上吸附著紙尿布中的紙漿等，將其充分除去后再使用。在正面墊片505上放置了長390mm、寬90mm、厚0.63mm大小的金屬網506(jis金屬網，不銹鋼制，20孔)。在該金屬網506上進一步放置了中央部具有內徑30mm的圓筒形投入孔507的丙烯樹脂制上蓋508(長400mm、寬150mm、厚20mm、圓筒部高100mm)。圖6是用于測定吸收體模型的逆滲量的測定裝置的上蓋及托盤的外觀圖，(a)是上蓋的俯視圖，(b)是上蓋的側視圖，(c)是托盤的俯視圖，(d)是托盤的側視圖。圖6的(a)中，a是投入孔507的內徑，b及c分別表示上蓋508的橫向及縱向尺寸。圖6的(b)中，d是投入孔507的圓筒部的高，e是上蓋508的厚。圖6的(c)示出丙烯樹脂制托盤501中吸水紙503的位置關系。圖6的(c)中，f及g示出吸水紙503位于距離縱向內壁分別為50.5mm的內側部分，h示出吸水紙503的橫向尺寸(300mm)。i示出丙烯樹脂制托盤501的橫向內尺寸(401mm)，j示出丙烯樹脂制托盤501的縱向內尺寸及吸水紙503的縱向尺寸(151mm)。k示出丙烯樹脂制托盤501的橫向內尺寸與橫向外尺寸的差(5mm)。l示出丙烯樹脂制托盤501的縱向內尺寸與縱向外尺寸的差(5mm)。此外，圖6的(d)中，m示出丙烯樹脂制托盤501的橫向外尺寸(411mm)，n示出丙烯樹脂制托盤501的高(35mm)。以向吸水劑504均勻施加負重的方式，在該上蓋508上進一步放置了砝碼509(材質：不銹鋼)。此時，調整了砝碼509的重量，以使上述金屬網506、丙烯樹脂制的上蓋508及砝碼509的總重量為7578g(相對于吸水性樹脂粉末的散布面積，負重的壓強為2.07kpa)。從樣本吸收體的逆滲量測定裝置500的投入孔507，用5秒投入溫度調整為37±0.5℃的0.9重量％的氯化鈉水溶液(優選相對于1000g用0.04g藍色1號進行著色)75g。投入的氯化鈉水溶液一邊滲透過金屬網506一邊在金屬網506上擴散，被吸水劑504吸收。接著，在第1次開始投入上述水溶液10分鐘后，第2次投入上述水溶液，金屬網506的網眼間所保持的水溶液全部被吸收。間隔10分鐘后，同樣地再次投入上述水溶液，第3次投入的水溶液也全部被吸收。圖7是用于測定吸收體模型的逆滲量的測定裝置的構造概略圖。如圖7所示，第3次開始投入上述水溶液3分鐘后，取下砝碼509、上蓋508及金屬網506，將廚房用紙510(王子nepia株式會社，228mm×220mm、2張重疊式)的220mm短邊對折，并將5張重疊為1組，以小數點后2位的精度稱量了重疊的3組的重量(w6：單位g)并記錄，接著將重疊的3組放在吸收體模型的中心，不放置金屬網506，將砝碼509及上蓋508放置在廚房用紙510上。靜置1分鐘后，從吸收體模型上取下砝碼509、上蓋508及廚房用紙510，記錄了廚房用紙510的至小數點后2位的重量(w7：單位g)，并按照下(式11)，根據廚房用紙510的重量變化來計算了廚房用紙510吸收的液量，以此作為吸收體模型的逆滲量(單位g)。[數12]吸收體模型的逆滲量(g)＝w7－w6···(式11)[制造例1]在容量2升的聚丙烯制容器中，投入丙烯酸421.7g、作為內部交聯劑的聚乙二醇二丙烯酸酯(分子量523)2.4g、1.0重量％的二乙三胺5乙酸·3鈉水溶液11.3g、48.5重量％的氫氧化鈉水溶液140.4g、及去離子水(離子交換水)394.7g，并將它們混合，由此制作了單體水溶液(a’)。因剛制作完時的第一階段的中和熱，該單體水溶液(a’)的溫度上升至了62.5℃。接著，邊將上述單體水溶液(a’)攪拌邊冷卻。當液溫達到38℃時，將調溫至40℃的48.5重量％的氫氧化鈉水溶液211.9g加入至上述單體水溶液(a’)，并混合，由此制作了單體水溶液(a)。此時，因剛制作完時的第二階段的中和熱，該單體水溶液(a)的溫度上升至了81.0℃。在剛開始混合了48.5重量％的氫氧化鈉水溶液時，觀察到析出物，但逐漸溶解而成為了透明的均勻溶液。接著，向攪拌狀態下的上述單體水溶液(a)中加入4.0重量％的過硫酸鈉水溶液17.6g后，立即在大氣開放體系下將該混合溶液注入不銹鋼制桶型容器(底面340×340mm、高25mm、內面為teflon(注冊商標)涂層)中。這里，將從開始進行第二階段的中和時起到在桶型容器中注入單體水溶液(a)為止的時間定為了55秒鐘，且使用熱板(株式會社井內盛榮堂制造的neohotplatehi-1000)加熱了該桶型容器，直至該桶型容器的表面溫度變為40℃。上述單體水溶液(a)被注入桶型容器后經過60秒后開始了聚合反應。該聚合反應的過程中，邊產生水蒸氣邊向四面八方膨脹發泡，之后收縮成了比桶型容器的容量略大一些的尺寸。從聚合反應開始時起經過了3分鐘后，取出了含水凝膠狀交聯聚合物(以下，稱為“含水凝膠”)(1)。其中，這些一連的操作是在大氣開放體系下進行的。另外，聚合時的峰值溫度為109℃。使用絞肉機(remacom株式會社制造的hl-3225n；板牙孔徑：10.0mm)對經上述聚合反應而得到的含水凝膠(1)進行凝膠粉碎，制成了顆粒狀的含水凝膠(1)。凝膠粉碎中，上述含水凝膠(1)的投入量為230g/min，并且，邊與該含水凝膠(1)的投入相并行地以50g/min的投入量添加調溫至90℃的去離子水，邊進行了凝膠粉碎。這里，制造例1中的凝膠粉碎能量2(gge2)為3j/g，顆粒狀的含水凝膠(1)的d50(重均粒徑)為1950μm，σζ(粒度分布的對數標準偏差)為2.43。將經上述操作而得到的顆粒狀的含水凝膠(1)鋪開在網眼850μm的不銹鋼制的金屬絲網上，以180℃的方式通入熱風30分鐘，由此進行了干燥。接著，使用輥磨機(有限會社井之口技研制造的wml型輥粉碎機)將經該干燥操作而得到的干燥聚合物(1)粉碎后，使用網眼710μm及45μm的jis標準篩進行了分級。通過上述一連的操作，得到了無規破碎狀的吸水性樹脂粉末(1)。表1中示出得到的吸水性樹脂粉末(1)的諸物性。[制造例2]制造例1中，在向攪拌狀態下的單體水溶液(a)中加入4.0重量％的過硫酸鈉水溶液17.6g之前，使用玻璃珠式過濾器(過濾珠粒no.4；木下理化工業株式會社)向該單體水溶液(a)中以0.1l/min的導入量導入氮氣5秒鐘，且將凝膠粉碎時使用的絞肉機的板牙孔徑由10.0mm變更為8.0mm，除此以外，進行了與制造例1同樣的操作，得到了無規破碎狀的吸水性樹脂粉末(2)。表1中示出得到的吸水性樹脂粉末(2)的諸物性。這里，制造例2中，上述單體水溶液被注入桶型容器后57秒后開始了聚合反應，聚合時的峰值溫度為110℃。另外，凝膠粉碎能量2(gge2)為9j/g，顆粒狀的含水凝膠(2)的d50(重均粒徑)為900μm，σζ(粒度分布的對數標準偏差)為1.10。[制造例3]制造例2中，將去離子水(離子交換水)由394.7g變更為390.3，且在第二階段的中和前加入1.0重量％的聚氧乙烯(20)脫水山梨糖醇單硬脂酸酯(花王株式會社制造)水溶液4.4g，除此以外，進行了與制造例2同樣的操作，得到了無規破碎狀的吸水性樹脂粉末(3)。表1中示出得到的吸水性樹脂粉末(3)的諸物性。這里，制造例3中，單體水溶液的溫度因第一階段的中和熱而上升至了62.9℃，以及因第二階段的中和熱而上升至了81.7℃。另外，上述單體水溶液被注入桶型容器后60秒后開始了聚合反應，聚合時的峰值溫度為108℃。此外，凝膠粉碎能量2(gge2)為15j/g，顆粒狀的含水凝膠(3)的d50(重均粒徑)為780μm，σζ(粒度分布的對數標準偏差)為1.02。[制造例4]制造例3中，將凝膠粉碎時使用的絞肉機的板牙孔徑由8.0mm變更為6.0mm，除此以外，進行了與制造例3同樣的操作，得到了無規破碎狀的吸水性樹脂粉末(4)。表1中示出得到的吸水性樹脂粉末(4)的諸物性。這里，制造例4中，凝膠粉碎能量2(gge2)為17j/g，顆粒狀的含水凝膠(4)的d50(重均粒徑)為600μm，σζ(粒度分布的對數標準偏差)為0.73。[制造例5]制造例4中，將氮氣的導入時間由5秒鐘變更為10秒鐘，除此以外，進行了與制造例4同樣的操作，得到了無規破碎狀的吸水性樹脂粉末(5)。表1中示出得到的吸水性樹脂粉末(5)的諸物性。這里，制造例5中，上述單體水溶液被注入桶型容器后59秒后開始了聚合反應，聚合時的峰值溫度為112℃。另外，凝膠粉碎能量2(gge2)為23j/g，顆粒狀的含水凝膠(5)的d50(重均粒徑)為350μm，σζ(粒度分布的對數標準偏差)為0.93。[制造例5-1]制造例1中，在第二階段的中和前追加添入10.0重量％的聚氧乙烯(20)脫水山梨糖醇單硬脂酸酯(花王株式會社制造)水溶液5.2g，且將4.0重量％的過硫酸鈉水溶液17.6g變更為5.6重量％的過硫酸鈉水溶液12.5g，還將凝膠粉碎時使用的絞肉機的板牙孔徑由10.0mm變更為8.0mm，除此以外，進行了與制造例1同樣的操作，得到了無規破碎狀的吸水性樹脂粉末(5-1)。表1中示出得到的吸水性樹脂粉末(5-1)的諸物性。這里，制造例5-1中，上述單體水溶液被注入桶型容器后68秒后開始了聚合反應，聚合時的峰值溫度為110℃。另外，凝膠粉碎能量2(gge2)為25j/g，顆粒狀的含水凝膠(5-1)的d50(重均粒徑)為380μm，σζ(粒度分布的對數標準偏差)為0.86。[制造例5-2]制造例1中，在向攪拌狀態下的單體水溶液(a)中加入4.0重量％的過硫酸鈉水溶液17.6g之前，追加添入作為發泡劑的碳酸氫鈉(和光純藥工業株式會社制造)5.2g，且將凝膠粉碎時使用的絞肉機的板牙孔徑由10.0mm變更為6.0mm，除此以外，進行了與制造例1同樣的操作，得到了無規破碎狀的吸水性樹脂粉末(5-2)。表1中示出得到的吸水性樹脂粉末(5-2)的諸物性。這里，制造例5-2中，上述單體水溶液被注入桶型容器后61秒后開始了聚合反應，聚合時的峰值溫度為107℃。另外，凝膠粉碎能量2(gge2)為15j/g，顆粒狀的含水凝膠(5-2)的d50(重均粒徑)為830μm，σζ(粒度分布的對數標準偏差)為1.07。[制造例6]制造例1中，將聚乙二醇二丙烯酸酯(分子量523)由2.4g變更為1.8g，且將去離子水(離子交換水)由394.7g變更為395.3g，除此以外，進行了與制造例1同樣的操作，得到了無規破碎狀的吸水性樹脂粉末(6)。表1中示出得到的吸水性樹脂粉末(6)的諸物性。這里，制造例6中，單體水溶液的溫度因第一階段的中和熱而上升至了61.3℃，以及因第二階段的中和熱而上升至了81.0℃。另外，上述單體水溶液被注入桶型容器后56秒后開始了聚合反應，聚合時的峰值溫度為110℃。此外，凝膠粉碎能量2(gge2)為14j/g，顆粒狀的含水凝膠(6)的d50(重均粒徑)為1800μm，σζ(粒度分布的對數標準偏差)為2.05。[制造例7]制造例6中，將凝膠粉碎時使用的絞肉機的板牙孔徑由10.0mm變更為8.0mm，除此以外，進行了與制造例6同樣的操作，得到了無規破碎狀的吸水性樹脂粉末(7)。表1中示出得到的吸水性樹脂粉末(7)的諸物性。這里，制造例7中，凝膠粉碎能量2(gge2)為18j/g，顆粒狀的含水凝膠(7)的d50(重均粒徑)為1300μm，σζ(粒度分布的對數標準偏差)為1.17。[制造例8]制造例2中，使用網眼850μm及45μm的jis標準篩來代替網眼710μm及45μm的jis標準篩而進行分級，除此以外，進行了與制造例2同樣的操作，得到了無規破碎狀的吸水性樹脂粉末(8)。表1中示出得到的吸水性樹脂粉末(8)的諸物性。[表1]表1[比較例1]相對于由上述制造例1得到的吸水性樹脂粉末(1)100重量份，添加由碳酸亞乙酯0.3重量份、丙二醇0.6重量份、去離子水(離子交換水)3.0重量份及聚氧乙烯(20)脫水山梨糖醇單硬脂酸酯(花王株式會社)0.001重量份(相對于吸水性樹脂粉末(1)為10ppm)組成的表面交聯劑溶液(1)并均勻混合。之后，將該混合物在208℃下加熱處理40分鐘，由此進行了表面交聯。上述加熱處理后，將得到的比較吸水性樹脂顆粒(1)粉碎至能篩過網眼850μm的jis標準篩，得到了比較吸水劑(1)。表2中示出得到的比較吸水劑(1)的諸物性。[實施例1]上述比較例1中，將吸水性樹脂粉末(1)變更為由制造例2得到的吸水性樹脂粉末(2)，除此以外，進行了與比較例1同樣的操作，得到了吸水劑(1)。表2中示出得到的吸水劑(1)的諸物性。[實施例2]上述比較例1中，將吸水性樹脂粉末(1)變更為由制造例3得到的吸水性樹脂粉末(3)，除此以外，進行了與比較例1同樣的操作，得到了吸水劑(2)。表2中示出得到的吸水劑(2)的諸物性。[實施例3]上述比較例1中，將吸水性樹脂粉末(1)變更為由制造例4得到的吸水性樹脂粉末(4)，除此以外，進行了與比較例1同樣的操作，得到了吸水劑(3)。表2中示出得到的吸水劑(3)的諸物性。[實施例4]上述比較例1中，將吸水性樹脂粉末(1)變更為由制造例5得到的吸水性樹脂粉末(5)，除此以外，進行了與比較例1同樣的操作，得到了吸水劑(4)。表2中示出得到的吸水劑(4)的諸物性。[實施例4-1]上述比較例1中，將吸水性樹脂粉末(1)變更為由制造例5-1得到的吸水性樹脂粉末(5-1)，除此以外，進行了與比較例1同樣的操作，得到了吸水劑(4-1)。表2中示出得到的吸水劑(4-1)的諸物性。[實施例4-2]上述比較例1中，將吸水性樹脂粉末(1)變更為由制造例5-2得到的吸水性樹脂粉末(5-2)，除此以外，進行了與比較例1同樣的操作，得到了吸水劑(4-2)。表2中示出得到的吸水劑(4-2)的諸物性。[比較例2]相對于由上述制造例6得到的吸水性樹脂粉末(6)100重量份，添加由碳酸亞乙酯0.4重量份、丙二醇0.6重量份及去離子水(離子交換水)2.5重量份組成的表面交聯劑溶液(2)并均勻混合。之后，將該混合物在205℃下加熱處理40分鐘，由此進行了表面交聯。上述加熱處理后，將得到的比較吸水性樹脂顆粒(2)粉碎至能篩過網眼850μm的jis標準篩，得到了比較吸水劑(2)。表2中示出得到的比較吸水劑(2)的諸物性。[比較例3]上述比較例2中，將吸水性樹脂粉末(6)變更為由制造例7得到的吸水性樹脂粉末(7)，除此以外，進行了與比較例2同樣的操作，得到了比較吸水劑(3)。表2中示出得到的比較吸水劑(3)的諸物性。[比較例4]上述比較例1中，將吸水性樹脂粉末(1)變更為由制造例8得到的吸水性樹脂粉末(8)，除此以外，進行了與比較例1同樣的操作，得到了比較吸水劑(4)。表2中示出得到的比較吸水劑(4)的諸物性。另外，以下的表2～表6中，“150-710μm顆粒比例”是指粒徑為150μm以上且低于710μm的顆粒的比例。[表2][比較例5]制作了由27重量％的硫酸鋁水溶液(氧化鋁換算量為8重量％)0.91重量份、60重量％的乳酸鈉水溶液0.27重量份及丙二醇0.02重量份組成的混合溶液(5)，其中，硫酸鋁水溶液相當于用作多價金屬陽離子原料的化合物。相對于由比較例1得到的比較吸水劑(1)100重量份，邊攪拌邊添加上述混合溶液(5)1.2重量份，均勻混合了1分鐘。之后，在無風條件下，以60℃干燥了30分鐘，接著，在網眼850μm的jis標準篩上進行過篩，得到了比較吸水劑(5)。表3中示出得到的比較吸水劑(5)的諸物性。[比較例6]上述比較例5中，將比較吸水劑(1)變更為由實施例1得到的吸水劑(1)，除此以外，進行了與比較例5同樣的操作，得到了比較吸水劑(6)。表3中示出得到的比較吸水劑(6)的諸物性。[比較例7]上述比較例5中，將比較吸水劑(1)變更為由實施例2得到的吸水劑(2)，除此以外，進行了與比較例5同樣的操作，得到了比較吸水劑(7)。表3中示出得到的比較吸水劑(7)的諸物性。[比較例8]上述比較例5中，將比較吸水劑(1)變更為由實施例3得到的吸水劑(3)，除此以外，進行了與比較例5同樣的操作，得到了比較吸水劑(8)。表3中示出得到的比較吸水劑(8)的諸物性。[實施例5]上述比較例5中，將比較吸水劑(1)變更為由實施例4得到的吸水劑(4)，除此以外，進行了與比較例5同樣的操作，得到了吸水劑(5)。表3中示出得到的吸水劑(5)的諸物性。[實施例5-1]上述比較例5中，將比較吸水劑(1)變更為由實施例4-1得到的吸水劑(4-1)，除此以外，進行了與比較例5同樣的操作，得到了吸水劑(5-1)。表3中示出得到的吸水劑(5-1)的諸物性。[比較例8-1]上述比較例5中，將比較吸水劑(1)變更為由實施例4-2得到的吸水劑(4-2)，除此以外，進行了與比較例5同樣的操作，得到了比較吸水劑(8-1)。表3中示出得到的比較吸水劑(8-1)的諸物性。[比較例9]上述比較例5中，將比較吸水劑(1)變更為由比較例2得到的比較吸水劑(2)，除此以外，進行了與比較例5同樣的操作，得到了比較吸水劑(9)。表3中示出得到的比較吸水劑(9)的諸物性。[比較例10]上述比較例5中，將比較吸水劑(1)變更為由比較例3得到的比較吸水劑(3)，除此以外，進行了與比較例5同樣的操作，得到了比較吸水劑(10)。表3示出得到的比較吸水劑(10)的諸物性。[實施例6]上述比較例6中，將混合溶液(5)的添加量由1.2重量份變更為0.3重量份，除此以外，進行了與比較例6同樣的操作，得到了吸水劑(6)。表3中示出得到的吸水劑(6)的諸物性。[實施例7]上述比較例6中，將混合溶液(5)的添加量由1.2重量份變更為0.8重量份，除此以外，進行了與比較例6同樣的操作，得到了吸水劑(7)。表3中示出得到的吸水劑(7)的諸物性。[比較例11]上述比較例6中，將混合溶液(5)的添加量由1.2重量份變更為2.0重量份，除此以外，進行了與比較例6同樣的操作，得到了比較吸水劑(11)。表3中示出得到的比較吸水劑(11)的諸物性。[比較例12]上述實施例5中，將混合溶液(5)的添加量由1.2重量份變更為3.0重量份，除此以外，進行了與實施例5同樣的操作，得到了比較吸水劑(12)。表3中示出得到的比較吸水劑(12)的諸物性。另外，表3中，作為滲液性提高劑的添加量，單位[×10-5·mol/g]所表示的值是指相對于每1g吸水性樹脂粉末的多價金屬原子添加量。[表3][實施例8]將senka株式會社制造的unisensekhe102l(二甲胺－氨－表氯醇樹脂；平均分子量約7萬(參考值)；50重量％水溶液)和甲醇混合，制作了50重量％甲醇溶液(8)(固體成分量為25重量％)。上述比較例6中，將1.2重量份的混合溶液(5)變更為1.0重量份的上述甲醇溶液(8)，除此以外，進行了與比較例6同樣的操作，得到了吸水劑(8)。表4中示出得到的吸水劑(8)的諸物性。[實施例9]上述實施例8中，將甲醇溶液(8)的添加量由1.0重量份變更為4.0重量份，除此以外，進行了與實施例8同樣的操作，得到了吸水劑(9)。表4中示出得到的吸水劑(9)的諸物性。[比較例13]上述實施例8中，將甲醇溶液(8)的添加量由1.0重量份變更為8.0重量份，除此以外，進行了與實施例8同樣的操作，得到了比較吸水劑(13)。表4中示出得到的比較吸水劑(13)的諸物性。[實施例10]上述實施例5中，將1.2重量份的混合溶液(5)變更為4.0重量份的上述甲醇溶液(8)，除此以外，進行了與實施例5同樣的操作，得到了吸水劑(10)。表4中示出得到的吸水劑(10)的諸物性。[實施例11]上述實施例10中，將甲醇溶液(8)的添加量由4.0重量份變更為8.0重量份，除此以外，進行了與實施例10同樣的操作，得到了吸水劑(11)。表4中示出得到的吸水劑(11)的諸物性。[比較例14]上述實施例10中，將甲醇溶液(8)的添加量由4.0重量份變更為10.0重量份，除此以外，進行了與實施例10同樣的操作，得到了比較吸水劑(14)。表4中示出得到的比較吸水劑(14)的諸物性。[實施例12]相對于由上述實施例1得到的吸水劑(1)100重量份，混合reolosilqs-20(株式會社tokuyama制造的干式二氧化硅；一次粒徑：12nm)0.1重量份。即，在容量225ml的塑料小瓶中投入上述物料并利用顏料混合器(東洋精機株式會社)而在室溫下振動3分鐘來進行了該混合。通過上述一連的操作，得到了吸水劑(12)。表4中示出得到的吸水劑(12)的諸物性。[比較例15]上述實施例12中，將reolosilqs-20的添加量由0.1重量份變更為0.3重量份，除此以外，進行了與實施例12同樣的操作，得到了比較吸水劑(15)。表4中示出得到的比較吸水劑(15)的諸物性。[實施例13]相對于由上述實施例4得到的吸水劑(4)100重量份，混合上述reolosilqs-20(株式會社tokuyama制造的干式二氧化硅；一次粒徑：12nm)0.8重量份。即，在容量225ml的塑料小瓶中投入上述物料并利用顏料混合器(東洋精機株式會社)而在室溫下振動3分鐘來進行了該混合。通過上述一連的操作，得到了吸水劑(13)。表4中示出得到的吸水劑(13)的諸物性。[比較例16]上述實施例13中，將reolosilqs-20的添加量由0.8重量份變更為1.2重量份，除此以外，進行了與實施例13同樣的操作，得到了比較吸水劑(16)。表4中示出得到的比較吸水劑(16)的諸物性。[實施例14]相對于由上述實施例1得到的吸水劑(1)100重量份，混合aerosilox50(日本aerosill株式會社制造的親水性氣相二氧化硅；一次粒徑：40nm)0.3重量份。即，在容量225ml的塑料小瓶中投入上述物料并利用顏料混合器(東洋精機株式會社)而在室溫下振動3分鐘來進行了該混合。通過上述一連的操作，得到了吸水劑(14)。表4中示出得到的吸水劑(14)的諸物性。[比較例17]上述實施例14中，將aerosilox50的添加量由0.3重量份變更為1.0重量份，除此以外，進行了與實施例14同樣的操作，得到了比較吸水劑(17)。表4中示出得到的比較吸水劑(17)的諸物性。[實施例15]相對于由上述實施例4得到的吸水劑(4)100重量份，混合aerosilox50(日本aerosil株式會社制造的親水性氣相二氧化硅；一次粒徑：40nm)1.0重量份。即，利用顏料混合器(東洋精機株式會社)而在室溫下振動3分鐘來進行了該混合。通過上述一連的操作，得到了吸水劑(15)。表4中示出得到的吸水劑(15)的諸物性。[比較例18]上述實施例15中，將aerosilox50的添加量由1.0重量份變更為2.0重量份，除此以外，進行了與實施例15同樣的操作，得到了比較吸水劑(18)。表4中示出得到的比較吸水劑(18)的諸物性。另外，表4中，“固體成分添加量”是指相對于吸水性樹脂粉末的固體成分的添加量。[表4][比較例19]按照上述專利文獻11(國際公布第2011/126079號)的實施例2，得到了比較吸水劑(19)。表5中示出得到的比較吸水劑(19)的諸物性。這里，比較例19中，凝膠粉碎能量2(gge2)為14j/g，顆粒狀的比較含水凝膠(19)的d50(重均粒徑)為820μm，σζ(粒度分布的對數標準偏差)為0.83。另外，比較例19中得到的吸水性樹脂粉末的固體成分量為96重量％，d50(重均粒徑)為352μm，σζ(粒度分布的對數標準偏差)為0.39，bet比表面積為0.0300m2/g。[比較例20～23]對于在本申請的申請前所市售的吸水性樹脂，為了調查其加壓下縫隙水保持率，購入了在世界各國市售的紙尿布，并取出其中使用的吸水劑進行了分析。即，從2013年6月在美國購入的紙尿布(商品名“luvssuperabsorbentleakguards”；procter&gamble公司)、2013年6月在比利時購入的紙尿布(商品名“pamperssimplydry”；procter&gamble公司)、2013年5月在墨西哥購入的紙尿布(商品名“kleenbebeabsorsec”；kimberly-clark公司)、及2013年11月在泰國購入的紙尿布(商品名“goo.n首次的內衣(はじめての肌著)”；大王制紙株式會社)中分別取出了吸水劑，將它們作為比較吸水劑(20)～(23)。針對上述比較吸水劑(20)～(23)，測定了“crc”、“aap”、“sfc”、“fsr”、“粒度分布”、“加壓下縫隙水保持率”、“加壓下逆滲量”。表5中示出結果。關于比較吸水劑(22)及(23)，其“加壓下縫隙水保持率”無法測定。加壓下縫隙水保持率的測定中，通常是液體從sfc器具的圓筒滴下，而后當變得30秒鐘無任何1滴液體從圓筒滴下時(圓筒內的靜止水位與凝膠層的高度一致時)測定sfc器具的重量。而另一方面，比較吸水劑(22)及(23)的測定中，因滲液性極低，即使經過30分鐘后圓筒內的靜止水位也幾乎無變化，因此判斷為無法測定。[表5][制造例9]制造例2中，將凝膠粉碎時使用的絞肉機的板牙孔徑從8.0mm變更為4.5mm，除此以外，進行了與制造例2同樣的操作，得到了無規破碎狀的吸水性樹脂粉末(9)。得到的吸水性樹脂粉末(9)的固體成分量為96.3wt％，d50(重均粒徑)為388μm，σζ(粒度分布的對數標準偏差)為0.37，bet比表面積為0.0386m2/g。這里，制造例9中，凝膠粉碎能量2(gge2)為47j/g，顆粒狀的含水凝膠(9)的d50(重均粒徑)為230μm，σζ(粒度分布的對數標準偏差)為1.05。[實施例16]上述比較例1中，將吸水性樹脂粉末(1)變更為由制造例9得到的吸水性樹脂粉末(9)，除此以外，進行了與比較例1同樣的操作，得到了吸水劑(16)。表6中示出得到的吸水劑(16)的諸物性。[實施例17]上述實施例7中，將吸水劑(1)變更為由實施例16得到的吸水劑(16)，除此以外，進行了與實施例7同樣的操作，得到了吸水劑(17)。表6示出得到的吸水劑(17)的諸物性。[表6](小結)如表2～6所示，本發明的吸水劑的制造方法具有高滲液性(sfc)，可以提供加壓下縫隙水保持率得以提高了的以往沒有的物性平衡的吸水劑。如比較例1及實施例1～4、16所示，通過將吸水性樹脂粉末的bet比表面積控制為0.027m2/g以上，可以得到加壓下縫隙水保持率提高了的吸水劑。另一方面，如比較例2～3所示，即使提高凝膠粉碎能量(2)(gge(2))，如果吸水性樹脂粉末的bet比表面積低于0.027m2/g，則加壓下縫隙水保持率變低。如實施例5、17及比較例5～10所示，雖然因滲液性提高劑的添加而加壓下縫隙水保持率會降低，但通過將吸水性樹脂粉末的bet比表面積控制為0.031m2/g以上，可以將加壓下縫隙水保持率維持得較高。根據與實施例1及比較例4進行的對比可知，如果粒徑為150μm以上且低于710μm的顆粒的比例低于90重量％，則加壓下縫隙水保持率降低。如實施例6～15及比較例11～18所示，通過控制吸水性樹脂粉末的bet比表面積、滲液性提高劑的種類及添加量，可以將加壓下縫隙水保持率維持得較高。吸水性樹脂粉末的bet比表面積較低時，則減少滲液性提高劑的添加量，吸水性樹脂粉末的bet比表面積較高時，則增加滲液性提高劑的添加量，由此可使吸水劑的加壓下縫隙水保持率變高。對該滲液性提高劑的添加量進行控制的目的在于，在吸水性樹脂粉末的比表面積較低的情況時將吸水劑的比表面積維持得較低，在吸水性樹脂粉末的比表面積較高的情況時進一步提高吸水劑的比表面積，雖然吸水劑的比表面積會大不相同，但無論哪種方法都可以使加壓下縫隙水保持率提高。該方法是以往沒有的滲液性提高劑添加量的調整方法。如比較例19所示，可知雖然現有技術中sfc較高，但其加壓下縫隙水保持率很低。如比較例20～23所示，在本申請的申請前所市售的吸水劑(從市售的紙尿布取出的吸水性樹脂)的加壓下縫隙水保持率無法測定或者為6.0g/g以下。也就是說，市售的吸水劑沒有啟示具有本發明的加壓下縫隙水保持率的吸水性樹脂的存在。與濕潤下顆粒間孔隙率相比而言，加壓下縫隙水保持率更與加壓下逆滲量的關聯度高。以下對此進行說明。根據表2～6中記載的加壓下縫隙水保持率和加壓下逆滲量，可知這兩者間存在如果加壓下縫隙水保持率變高則加壓下逆滲量降低的關系。也就是說，本發明的吸水劑即使在加壓下也可以在顆粒間隙中保持多量的液體，因此加壓下逆滲量降低。另外，根據表2及3中記載的濕潤下顆粒間孔隙率和加壓下逆滲量，可知這兩個物性間不存在關系。也就是說，加壓下逆滲量與加壓下縫隙水保持率之間存在關系，但加壓下逆滲量與濕潤下顆粒間孔隙率之間沒有關系。在測定方法的對比上也可看出，加壓下縫隙水保持率的測定中所采用的吸水劑溶脹方法與加壓下逆滲量的測定中所采用的吸水方法類似。加壓下縫隙水保持率的測定是從上部對吸水劑層投入多量的吸收液，而濕潤下顆粒間孔隙率的測定是從吸水劑層的下部使其將吸收液向上吸。在因吸收液的吸收方法而引起凝膠堵塞等的情況下所形成的凝膠層是有所不同的，因此認為加壓下縫隙水保持率與加壓下逆滲量間的關系、及濕潤下顆粒間孔隙率與加壓下逆滲量間的關系也各不同。另外，當設想在紙尿布等中實際使用時，由于加壓下縫隙水保持率的測定方法是從上部多量投入吸收液的，所以這也與實際使用狀況接近。[測定例1]針對由上述實施例及比較例得到的吸水劑(4)、吸水劑(6)、吸水劑(16)、比較吸水劑(5)、比較吸水劑(13)及比較吸水劑(15)這6種吸水劑，變更了其加壓下縫隙水保持率的測定時所使用的測定用溶液的鹽濃度，并測定了加壓下縫隙水保持率。表7中示出其結果。[測定例2]針對由上述實施例及比較例得到的吸水劑(2)及比較吸水劑(6)這2種吸水劑，制成了其吸收體模型，并測定了其逆滲量。表8中示出其結果。[表7]表7[表8]表8(小結)如表7所示，如果在加壓下縫隙水保持率的測定中使用0.45重量％的氯化鈉水溶液，則加壓下縫隙水保持率變高。測定時，也存在因凝膠層厚度非常厚而測定上所需的靜止水位接近5cm的吸水劑，未能穩定地測定。加壓下縫隙水保持率的測定中不適合采用0.45重量％氯化鈉水溶液。另一方面，如果在加壓下縫隙水保持率的測定中使用0.90重量％的氯化鈉水溶液，則與用0.69重量％的氯化鈉水溶液測定的加壓下縫隙水保持率為大致相同的值。因此，也可以使用0.90重量％的氯化鈉水溶液來測定加壓下縫隙水保持率，但從經濟性的觀點考慮，優選用0.69重量％的氯化鈉水溶液來進行測定。如表8中的記載可知，吸收體模型也是加壓下縫隙水保持率越高則逆滲量越少。〔產業上的可利用性〕通過本發明得到的吸水劑用在紙尿布等吸收性物品的吸收體中時，與以往的吸收性物品相比，能實現加壓下逆滲量得以下降了的優異吸收性能。當前第1頁12當前第1頁12