專利名稱：排煙脫硝裝置的制作方法
技術領域：
本發明涉及從鍋爐等爐膛排出的含有硫氧化物及氮氧化物的燃燒排氣的排煙脫 硝裝置，特別涉及設有旁通通道的排煙脫硝裝置，該旁通通道從使燃燒排氣流通的主流通 道分支而繞過換熱器與主流通道合流。
背景技術：
在例如鍋爐等的爐膛中燃燒而產生的燃燒排氣在流過主流通道的過程中被換熱 器及節煤器熱回收，之后被供給氨氣以還原除去排氣中的氮氧化物，然后向填充有用于除 去氮氧化物的催化劑的脫硝反應器弓I導。這里，在排氣中存在硫氧化物(特別是SO3)且排氣溫度低的情況(根據排氣中的 氨、硫氧化物濃度而不同，但通常在大約250 330°C程度以下)下，硫氧化物與氨氣反應而 析出酸性硫酸銨。該酸性硫酸銨呈液狀，附著在催化劑表面而覆蓋催化劑活性點，因此導致催化劑 的性能降低。從而，作為運用排煙脫硝裝置的條件，要求將向排煙脫硝裝置流入的排氣溫度 保持在析出酸性硫酸銨的溫度以上。為了滿足該條件，已知有例如專利文獻1所記載那樣設置從節煤器的上游側分支 而與節煤器的下游側合流的旁通通道的排煙脫硝裝置。即，由于在旁通通道流通而繞過節 煤器的旁通排氣沒有降溫而保持高溫，因此能夠將與在主流通道流通的主流排氣合流后的 排氣的溫度保持在析出酸性硫酸銨的溫度以上。專利文獻1 日本實開平1-81447號公報
發明內容
然而，專利文獻1所記載的技術中，沒有考慮到使合流后的排氣的溫度快速均勻
這一方面。S卩，在旁通排氣相對于主流排氣以大的運動能流入的情況下，高溫的旁通排氣的 大部分到達流入方向的里側(主流通道壁側)，幾乎不流到流入方向的跟前側，因此混合合 流后的排氣而使其溫度均勻為止需要花費時間。從而，為了將合流后的排氣的溫度均勻地保持在析出酸性硫酸銨的溫度以上，需 要加長從排氣的合流部到供給氨氣的部位為止的通道尺寸，但從裝置的緊湊設計的要求這 一觀點出發，不優選該方法。為了縮短通道尺寸的同時使合流后的排氣溫度快速均勻化，考慮有在通道內設置 例如用于促進合流后的排氣的混合的混合器，但在這種情況下，因混合器而產生通風阻力， 通道的壓力損失增加，因此不優選。因此，本發明的課題在于，抑制通道的壓力損失的增加的同時使合流后的排氣的 溫度快速地均勻。本發明的排煙脫硝裝置具備如下部件作為基本結構主流通道，其使從爐膛排出的含有硫氧化物及氮氧化物的燃燒排氣流通；換熱器，其配置在主流通道內，利用熱交換使 燃燒排氣降溫；旁通通道，其從主流通道的比換熱器靠上游側的位置分支而繞過換熱器與 主流通道合流；氨供給裝置，其向在主流通道中流動的主流排氣與在旁通通道中流動的旁 通排氣合流后的燃燒排氣供給氨氣；脫硝反應器，其從供給有氨氣的燃燒排氣中除去氮氧 化物。特別地，為了解決上述課題，在主流通道內的主流排氣與旁通排氣的合流部設有 多個分隔板，該多個分隔板沿著主流排氣的流通方向并行且將主流排氣流路分隔成多個、 且在旁通排氣的流入方向上所述多個分隔板以板面對置，所述多個分隔板設置成主流排氣 的流通方向上游側的端部從旁通排氣的流入側按順序向主流排氣的上游側偏移而面向流 入的旁通排氣。S卩，通過這樣設置分隔板，流入到主流通道的旁通排氣與各分隔板接觸而改變流 通方向，在由各分隔板形成的各流路中與主流排氣混合的同時向主流排氣的下游流動。從 而，旁通排氣從旁通排氣的流入方向的跟前側向里側均勻地遍布，換言之沿主流通道的徑 向均勻地遍布，能夠使各流路中的主流排氣與旁通排氣的流量比均勻。另外，由于上述分隔 板與主流排氣的流通方向并行設置，因此幾乎不對通風阻力產生影響。其結果是，能夠抑制 通道的壓力損失的增加，同時使合流后的排氣的溫度快速地均勻。在這種情況下，優選在旁通通道的與主流通道合流的合流部設置調整旁通排氣向 主流通道流入時的流動方向且可轉動的調整葉片。S卩，在旁通通道中設置擋板等來根據例如合流排氣的溫度等調整旁通排氣流量的 情況下，主流排氣與旁通排氣的流量比發生變化。即使在這種情況下，通過對調整葉片的轉 動角度進行調整來調整旁通排氣向主流通道流入時的流動方向，由此使旁通排氣在由分隔 板形成的各流路中均勻地遍布，從而能夠使各流路中的兩排氣的流量比均勻。另外，即使在主流排氣與旁通排氣的流量比某種程度上固定時，在由分隔板形成 的各流路中流動的旁通排氣與設計值不同而存在偏差這樣的情況下，也能夠使用該調整葉 片調整成均勻地流動。調整葉片的轉動角度的調整可以根據主流排氣與旁通排氣的流量比來進行。例 如，預先通過實驗等求解各排氣的流量比、與之對應地使各流路中兩排氣流量比成為均勻 的情況下的調整葉片的轉動角度，并將各排氣的流量比和與之對應的調整葉片的轉動角度 以表或數式等形式存儲在存儲器中。然后，在兩通道中設置流量計，將流量計所測得的值作 為輸入值而輸出轉動角度，由此能夠根據輸出值調整轉動角度。發明效果根據本發明，能夠抑制通道壓力損失的增加的同時使合流后的排氣的溫度快速地 均勻。
圖1是示意性表示使用了本實施方式的排煙脫硝裝置的排氣線路的整體結構的 縱剖面圖。圖2是表示在主流排氣與旁通排氣的合流部的流動的一例的圖。圖3是表示排煙脫硝裝置的特征部的第一實施例的圖。
圖4是表示排煙脫硝裝置的特征部的第二實施例的圖。圖5是表示排煙脫硝裝置的特征部的第三實施例的圖。圖6是表示排煙脫硝裝置的特征部的第四實施例的圖。圖7是表示排煙脫硝裝置的特征部的第五實施例的圖。
具體實施例方式以下，對適用本發明而成的排煙脫硝裝置的實施方式進行說明。需要說明的是，在 以下的說明中，對同一功能部件標注同一符號而省略重復說明。圖1是示意性表示使用了本實施方式的排煙脫硝裝置的排氣線路的整體結構的 縱剖面圖。需要說明的是，在本實施方式中，例舉鍋爐作為排氣發生源，對從鍋爐排出的燃 燒排氣使用排煙脫硝裝置。然而，并不局限于此，可以適用于含有硫氧化物及氮氧化物而被 排出的燃燒排氣。如圖1所示，本實施方式的排煙脫硝裝置10具備使從鍋爐12的爐膛14排出的 含有硫氧化物及氮氧化物的燃燒排氣流通的主流通道16 ；配置在主流通道16內且通過熱 交換使燃燒排氣降溫的換熱器18、20 ；配置在同一主流通道16內且通過熱交換使燃燒排氣 降溫的節煤器22。需要說明的是，從燃燒排氣的上游側按順序串聯設置有換熱器18、20、節 煤器22 ο另外，本實施方式的排煙脫硝裝置10還具備從主流通道16的換熱器20與節煤 器22之間分支繞過節煤器22而與主流通道16合流的旁通通道M ；向在主流通道16中流 動的主流排氣沈與在旁通通道M中流動的旁通排氣觀合流后的燃燒排氣供給氨氣的氨 供給裝置30 ；從供給有氨氣的燃燒排氣中除去氮氧化物的脫硝反應器32。在主流通道16的接近供給氨氣的部位上游側的部位設有檢測燃燒排氣的溫度的 溫度傳感器34。另外，在旁通通道M內設有能夠轉動的旁通擋板36，該旁通擋板36根據 由溫度傳感器34檢測出的溫度來控制在旁通通道M中流通的旁通排氣觀的流通量。需要說明的是，氨供給裝置30將用于還原除去燃燒排氣中的氮氧化物的氨氣經 由導管37向主流通道內引導，使用注入噴嘴38向燃燒排氣供給。在脫硝反應器32內填充 有用于除去燃燒排氣中的氮氧化物的催化劑40。接下來，說明利用排煙脫硝裝置對從鍋爐12的爐膛14排出的燃燒排氣進行處理 的工序。在鍋爐12的爐膛14中燃燒而產生的燃燒排氣被換熱器18、20及設置在最下游的 節煤器22熱回收后，被氨供給裝置30注入氨氣而向脫硝反應器32導入，在催化劑40的作 用下除去燃燒排氣中的氮氧化物。這里，在燃燒排氣中存在硫氧化物(尤其是SO3)、且排氣溫度低的情況(根據排氣 中的氨、硫氧化物濃度而不同，但通常在大約250 330°C程度以下)下，燃燒排氣與氨氣反 應后析出酸性硫酸銨。該酸性硫酸銨為液狀因此附著在催化劑40的表面，覆蓋催化劑活性點而導致催 化劑的性能降低。因此，作為運用排煙脫硝裝置10的條件，需要將向供給氨氣的部位流入 的排氣溫度設定在析出酸性硫酸銨的溫度以上的溫度。鍋爐出口排氣、即節煤器22的出口排氣溫度與鍋爐負載相關聯，在鍋爐負載低的條件下出口排氣溫度低，隨著負載上升出口排氣溫度變高，近年來，存在將鍋爐的最低運用 負載設計得更低的趨勢。其原因在于，通過擴寬鍋爐可運用負載區域，尋求能夠更靈活地應 對供電情況的變化的運用性優越的設備。然而，在所尋求的低負載運轉中，考慮有存在排氣溫度低而無法滿足脫硝裝置的 運用溫度的情況。進而，在設備啟動時的排氣溫度低的階段更要求運用脫硝裝置。其原因在于，作為 社會的需要，尋求在設備運用時盡可能地運用脫硝裝置從而實現更低公害的設備。這種情況下，同樣需要在排氣溫度低而無法滿足脫硝裝置的運用溫度的條件下運 用脫硝裝置。鑒于上述點，設置繞過節煤器22的旁通通道對。S卩，在旁通通道對中流通的旁通 排氣28沒有被節煤器22降溫，因此保持著高溫度的狀態與在主流通道16中流通而被降溫 的主流排氣沈合流。從而，進一步提高合流后的排氣溫度，從而能夠將排氣溫度保持為滿 足脫硝裝置的運用溫度。需要說明的是，可以根據溫度傳感器34的檢測溫度利用節煤器旁通擋板36來控 制繞過節煤器22的旁通排氣觀的流量，從而使供給氨氣的部位的排氣溫度在脫硝裝置的 可運用溫度以上。其中，優選合流后的低溫的主流排氣與高溫的旁通排氣在被注入氨氣前、換言之 到達注入噴嘴38前混合，從而使主流通道16的徑向的溫度分布變得均勻。其原因在于，在 溫度分布不均的情況下，會出現在低溫部分產生酸性硫酸銨、或者在低溫部分不產生酸性 硫酸銨而高溫部分的溫度高至必要以上的事態。換言之，理想情況為溫度分布均勻且該溫 度為帶有不產生酸性硫酸銨的最低限度的富余的溫度。因此，為了使主流排氣與旁通排氣的合流燃燒排氣的溫度分布均勻，需要將圖1 所示的從合流部至注入噴嘴38為止的通道尺寸Ll設定為使各排氣充分混合的長度。其中，若考慮在主流排氣與旁通排氣的合流部的各排氣的流動，則成為例如圖2 所示的情況。圖2是放大圖1中的主流通道16與旁通通道M的合流部42而得到的圖，表 示在主流排氣與旁通排氣的合流部的流動的一例。如圖2所示，在旁通排氣相對于主流排 氣以大的運動能流入的情況下，高溫的旁通排氣的大部分到達流入方向的里側(主流通道 壁側)(d2變大)，幾乎不在流入方向的跟前側遍布。因此，合流后的排氣溫度被混合而變均 勻為止耗費時間較長。于是，必然存在加長Ll尺寸的需要。然而，這與脫硝裝置的緊湊設計的要求相違 背，因此不優選。另一方面，為了縮短Ll尺寸的同時充分地進行各排氣的混合，考慮有在從兩排氣 的合流部至注入噴嘴38之間設置促進排氣的混合的混合器。然而，在這種情況下，在主流 通道16中產生通風損失，從壓力損失這方面來說不優選。對于該通風損失而言，只要鍋爐 負載變高，排氣溫度就變高，因此盡管不需要節煤器旁通的運用，也會在高負載運用時產生 混合器的通風阻力。為了應對上述問題而作出的本實施方式的排煙脫硝裝置的特征在于，在主流通道 16的主流排氣沈與旁通排氣觀的合流部設置多個分隔板，以下，使用各實施例說明該特征 部的詳細情況。
實施例1圖3是將圖1中的主流通道16與旁通通道M的合流部42放大的圖，是表示排煙 脫硝裝置的特征部的第一實施例的圖。如圖所示，在主流通道16內的主流排氣沈與旁通 排氣觀的合流部設有與主流排氣沈的流通方向并行且將主流排氣流路分隔成多個、且在 旁通排氣觀的流入方向上以板面對置的三張分隔板44。另外，上述分隔板44設置成主流 排氣的流通方向上游側的端部從旁通排氣的流入側按順序向主流排氣的上游側偏移而面 向流入的旁通排氣。通過這樣設置分隔板44，流入到主流通道16中的旁通排氣觀從主流排氣沈的下 游側向上游側順次與分隔板44接觸，而在由各分隔板形成的各流路中與主流排氣沈混合 的同時向主流排氣的下游流動。因此，旁通排氣觀從旁通排氣的流入方向的跟前側向里側均勻地遍布，換言之， 沿主流通道的徑向均勻地遍布，能夠使各流路中的主流排氣與旁通排氣的流量比均勻。另 外，由于這些分隔板44與主流排氣沈的流通方向并行設置，因此幾乎不對通風阻力產生影 響，其結果是，不會對設備性能造成影響。從而，能夠抑制主流通道16的壓力損失的增加的同時使合流后的排氣的溫度快 速地均勻。另外，由此能夠縮短從兩排氣的合流部至注入噴嘴38為止的通道尺寸Ll并同 時獲得與通道尺寸Ll長的情況下同樣的混合效果，因此能夠將裝置設計得緊湊。在本實施例中，示出了在主流通道內設有三張分隔板44、在該部分形成大致均勻 的四個流路的示例，但分隔板的張數可以按從主流排氣26和旁通排氣觀的合流部至注入 噴嘴38為止的通道尺寸Ll與主流通道直徑D的比率適當選擇。S卩，通道直徑D相對于主流排氣沈與旁通排氣28混合的距離Ll越大，通道徑向 的溫度分布的波動變得越顯著，通過混合使溫度均勻化所花費的時間越長，因此不得不增 多分隔板44的張數。另外，換言之，由于混合特性受到由分隔板44劃分的通道等效直徑D 與混合距離Ll的比率的影響，因此在混合距離Ll短的情況下，需要增多分隔板張數來促進
混合ο另一方面，考慮旁通排氣觀的運動能和主流排氣沈的運動能來確定面向流入的 旁通排氣28的各分隔板44的尺寸Sl S3、及通道壁與分隔板間的尺寸dl d3。S卩，Sl S3的尺寸、及dl d3的尺寸設定成使向由分隔板44形成的各流路流入的主流排氣流量與 旁通排氣流量的比相同。在具體實踐時，使用隨著近年來電子計算機的發展而計算精度飛躍提高的流動仿 真軟件是有效的。實施例2圖4是放大圖1中的主流通道16與旁通通道M的合流部42而得到的圖，是表示 排煙脫硝裝置的特征部的第二實施例的圖。本實施例與第一實施例同樣設有分隔板44，進 而在旁通通道M中設置調整葉片，僅對與第一實施例不同的部分進行說明而省略其他部 分的說明。如圖4所示，在旁通通道M的與主流通道16合流的合流部設置有能夠轉動的調 整葉片48，該調整葉片48調整旁通排氣28向主流通道16流入時的流動方向。如上所述，在旁通通道M中設有旁通擋板36，根據溫度傳感器34的檢測值改變轉動角度來調整旁通排氣觀的流量的情況下，主流排氣26與旁通排氣觀的流量比發生變 化。例如，在鍋爐起動初始階段，節煤器出口排氣溫度低，因此特性上旁通排氣觀相 對于主流排氣沈的流量比大，其后，鍋爐負載上升且該比率變小。即，兩排氣的流量比發生 變化，因此旁通排氣觀向主流通道16的流入模式發生變化。根據本實施例，即使在這種情況下，通過對調整葉片48的轉動角度進行調整來調 整旁通排氣觀向主流通道16流入時的流動方向，由此能夠調節成向由分隔板44形成的各 流路流入的主流排氣流量與旁通排氣流量之比相同。例如，在從各流路中的主流排氣與旁通排氣的流量比均勻的良好狀態發生了主流 排氣流量減少且旁通排氣流量增加的情況下，能夠通過轉動調整葉片48將旁通排氣的流 入方向向主流排氣的下游側改變等流動解析來適當調整旁通排氣觀向主流通道16流入時 的流動方向。另外，即使在主流排氣沈與旁通排氣觀的流量比某種程度上固定時，在由分隔板 44形成的各流路中流動的旁通排氣觀的量與設計值不同而存在偏差這樣的情況下，也能 夠使用該調整葉片48調整成均勻地流動。調整葉片48的轉動角度的調整可以根據主流排氣沈與旁通排氣觀的流量比來 進行。例如，預先通過實驗等求解各排氣的流量比、與之對應使各流路中兩排氣流量比成為 均勻情況下的調整葉片的轉動角度，并將各排氣的流量比和與之對應的調整葉片的轉動角 度以表或數式等形式存儲在存儲器中。然后，在兩通道設置流量計，將流量計所測得的值作 為輸入值而輸出轉動角度，由此根據輸出值調整轉動角度。實施例3圖5是放大圖1中的主流通道16與旁通通道M的合流部42而得到的圖，是表示 排煙脫硝裝置的特征部的第三實施例的圖。本實施例相對于第一實施例的樣式，是主流通 道16及分隔板44的樣式的變形例，因此僅對與第一實施例不同的部分進行說明而省略其 他部分的說明。如圖5所示，本實施例是主流通道16的形狀隨著從兩排氣的合流部附近朝向下游 而逐漸擴徑的情況的示例。這種情況下，分隔板44在合流部附近筆直地與主流排氣沈的 流通方向并行延伸，且隨著主流通道的擴徑與流通方向并行地擴寬的同時延伸，從而將主 流排氣流路分隔成多個，且分隔板44在旁通排氣觀的流入方向上以板面對置。另外，分隔 板44設置成主流排氣的流通方向上游側的端部從旁通排氣的流入側按順序向主流排氣的 上游側偏移而面向流入的旁通排氣。本實施例的情況也與第一實施例同樣，能夠使旁通排氣觀從旁通排氣的流入方 向的跟前側向里側均勻地遍布，換言之沿主流通道的徑向均勻地遍布，能夠使各流路中的 主流排氣與旁通排氣的流量比均勻。實施例4圖6是放大圖1中的主流通道16與旁通通道M的合流部42而得到的圖，是表示 排煙脫硝裝置的特征部的第四實施例的圖。本實施例相對于第一實施例的樣式，是主流通 道16及分隔板44的樣式的變形例，因此僅對與第一實施例不同的部分進行說明而省略其 他部分的說明。
如圖6所示，本實施例是主流通道16的形狀隨著從上游側朝向兩排氣的合流部附 近而逐漸縮徑的情況的示例。這種情況下，分隔板44在合流部附近隨著主流通道的縮徑而 縮小相互間的距離的同時與主流排氣沈的流通方向并行延伸，之后與通道形狀一致而筆 直地與主流排氣沈的流通方向并行延伸。另外，這種情況下，分隔板44也將主流排氣流路分隔成多個，且在旁通排氣觀的 流入方向上以板面對置。進而，分隔板44配置成主流排氣的流通方向上游側的端部從旁通 排氣的流入側按順序向主流排氣的上游側偏移而面向流入的旁通排氣。本實施例的情況也與第一實施例同樣，能夠使旁通排氣觀從旁通排氣的流入方 向的跟前側朝向里側均勻地遍布，換言之沿主流通道的徑向均勻地遍布，能夠使各流路中 的主流排氣與旁通排氣的流量比均勻。實施例5圖7是放大圖1中的主流通道16與旁通通道M的合流部42而得到的圖，是表示 排煙脫硝裝置的特征部的第五實施例的圖。本實施例相對于第一實施例的樣式，是表示主 流通道16及分隔板44的樣式的變形例，因此僅對與第一實施例不同的部分進行說明而省 略其他部分的說明。如圖7所示，本實施例是主流通道16的形狀從合流部附近向下游側彎曲形成的情 況的示例。在這種情況下，分隔板44在合流部附近與主流通道的形狀一致而筆直地與主流 排氣的流通方向并行延伸，之后與通道的形狀一致彎曲而延伸。這種情況下，分隔板44也將主流排氣流路分隔成多個，且在旁通排氣觀的流入方 向上以板面對置。進而，分隔板44配置成主流排氣的流通方向上游側的端部從旁通排氣的 流入側按順序向主流排氣的上游側偏移而面向流入的旁通排氣。本實施例的情況也與第一實施例同樣，能夠使旁通排氣觀從旁通排氣的流入方 向的跟前側朝向里側均勻地遍布，換言之沿主流通道的徑向均勻地遍布，能夠使各流路中 的主流排氣與旁通排氣的流量比均勻。總之，即使在主流通道具有擴大、縮小、彎曲等形狀的情況下，通過在主流通道內 的主流排氣與旁通排氣的合流部設置與主流排氣的流通方向并行且將主流排氣流路分隔 成多個、且在旁通排氣的流入方向上以板面對置的多個分隔板，并且這些分隔板設置成主 流排氣的流通方向上游側的端部從旁通排氣的流入側按順序向主流排氣的上游側偏移而 面向流入的旁通排氣，由此能夠抑制通道的壓力損失增加的同時使合流后的排氣的溫度快 速地均勻。此外，主流通道的擴大、縮小、彎曲等形狀可能會成為使氣體流動產生紊亂的主要 原因，但分隔板44還起到對氣體流動進行整流的作用，因而優選。符號說明10排煙脫硝裝置12 鍋爐14 爐膛16主流通道18、20 換熱器22節煤器
24旁通通道
26主流排氣
28旁通排氣
30氨供給裝置
32脫硝反應器
36旁通擋板
44分隔板
48調整葉片
權利要求
1.一種排煙脫硝裝置，其具備主流通道，其使從爐膛排出的含有硫氧化物及氮氧化 物的燃燒排氣流通；換熱器，其配置在所述主流通道內，利用熱交換使所述燃燒排氣降溫； 旁通通道，其從所述主流通道的比所述換熱器靠上游側的位置分支而繞過換熱器與主流通 道合流；氨供給裝置，其向在所述主流通道中流動的主流排氣與在所述旁通通道中流動的 旁通排氣合流后的燃燒排氣供給氨氣；脫硝反應器，其從所述供給有氨氣的燃燒排氣中除 去氮氧化物，所述排煙脫硝裝置的特征在于，在所述主流通道內的所述主流排氣與所述旁通排氣的合流部設有多個分隔板，該多個 分隔板沿著所述主流排氣的流通方向并行且將主流排氣流路分隔成多個、且在旁通排氣的 流入方向上所述多個分隔板以板面對置，并且所述多個分隔板設置成主流排氣的流通方向 上游側的端部從所述旁通排氣的流入側按順序向主流排氣的上游側偏移而面向流入的旁 通排氣。
2.根據權利要求1所述的排煙脫硝裝置，其中，在所述旁通通道的與所述主流通道合流的合流部設置調整所述旁通排氣向所述主流 通道流入時的流動方向且可轉動的調整葉片。
3.根據權利要求2所述的排煙脫硝裝置，其中，根據所述主流排氣與所述旁通排氣的流量比調整所述調整葉片的轉動角度。
4.根據權利要求1所述的排煙脫硝裝置，其中，所述換熱器串聯設置多個，所述旁通通道設置成至少繞過最下游的換熱器。
全文摘要
本發明提供一種排煙脫硝裝置，其向在主流通道(16)中流通而被節煤器(22)降溫后的主流排氣與在繞過節煤器(22)的旁通通道(24)中流通而保持高溫的旁通排氣(28)的合流排氣供給氨氣，其后利用后脫硝反應器進行脫硝。特別地，在主流通道(16)內的主流排氣(26)與旁通排氣(28)的合流部設置有三張分隔板(44)，三張分隔板(44)與主流排氣(26)的流通方向并行且將主流排氣流路分隔成多個、且在旁通排氣(28)的流入方向上以板面對置，所述三張分隔板(44)設置成主流排氣(26)的流通方向上游側的端部從旁通排氣(28)的流入側按順序向主流排氣(26)的上游側偏移而面向流入的旁通排氣(28)。由此，能夠抑制通道壓力損失的增加的同時使合流后的排氣的溫度快速均勻。
文檔編號B01D53/74GK102132096SQ20098013300
公開日2011年7月20日 申請日期2009年8月21日 優先權日2008年8月25日
發明者和田敏通, 矢代克洋, 石崎昌典 申請人:巴布考克日立株式會社