使用強制超薄膜旋轉式反應法的顏料納米微粒子的制造方法及其顏料納米粒子,以及采...的制作方法

專利名稱：：使用強制超薄膜旋轉式反應法的顏料納米微粒子的制造方法及其顏料納米粒子,以及采...的制作方法
技術領域：
：本申請發明涉及顏料納米粒子的制造方法及由該制造方法所得到的顏料納米粒子。
背景技術：
：專利文獻1日本特開平9-151342號公報專利文獻2日本特開2006-124556號公報專利文獻3日本特開2008-1796號公報專利文獻4日本特開2005-238342號公報[OOOS]專利文獻5日本特開2003-26972號公報專利文獻6日本特開2006-104448號公報專利文獻7日本特開2006-193652號公報專利文獻8日本特開2006-342304號公報專利文獻9日本特開平11-35399號公報專利文獻10日本特開2004-91560號公報專利文獻11日本特開2004-49957號公報專利文獻12日本特開2006-276271號公報專利文獻13日本特開2006-335970號公報非專利文獻1納米技術手冊編輯委員會編，"納米技術手冊"，第1版，株式會社0HMSHA，2003年5月，p.13納米技術作為引起新的工業革命的科學技術受到極大的關注。由于僅通過對現有的物質進行微粒子化，就可以發現該物質的新機能，納米粒子已成為所有產業界的重要課題。納米技術的發展與微粒子，特別是納米粒子有著不可分割的關系。顏料，由于其鮮明的色調及高著色性，被廣泛應用在涂料、印刷墨水、調色劑、噴墨式墨水、濾色片(colorfilter)等各種領域。作為這些的用途，特別是作為實用上高功能的材料被認為是必要的領域，噴墨用顏料及濾色片用顏料受到極大的重視。另外，因為通過將現有的物質進行微粒子化，就可以發現該物質的新功能，物質的納米粒子化已成為所有產業界的重要課題。隨著納米技術的發展，對納米微粒子化技術的關心也越來越高(非專利文獻1)。已知各種通過進行納米微粒子化而獲得的新功能，特別是已知將顏料進行了納米微粒子化的顏料納米粒子可獲得與染料同等的涂色性和成色性。作為噴墨用墨水的色材，從長期保存穩定性、噴墨噴嘴的噴出穩定性、良好的色度和透明性的方面考慮，主要使用染料。然而，染料存在耐光性及耐水性等方面的問題。使用顏料作為色材的顏料分散墨水，其耐光性和耐水性比染料墨水都有大幅度地提高，可作為用于制造發泡噴射(注冊商標)方式、熱噴方式或壓電方式等噴墨式打印機用的墨水，或者水性圓珠筆、鋼筆、水性簽字筆、水性記號筆等筆記用具的材料使用，但是，難以將其以可滲入紙表面間隙的納米尺寸均勻地微細化，存在對紙的粘著性及彩色再現性不好的問題。另外，即使在對以OHP片為代表的透明原稿的記錄中，到現在為止，如果使用顏料系的記錄液，則存在由于產生顏料粒子所引起的散射而使透明性降低，成色也會不鮮艷的問題。作為這些色材的顏料粒子，已經知道其粒子直徑會對性能帶來很大的影響，期盼著單分散且穩定地制造顏料納米粒子的技術(專利文獻l)。另外，即使在濾色片制造中，也有采用噴墨式方式的場合。隨著液晶顯示器、有機EL顯示器、數碼相機等的高象素化、高對比度化，期望對在這些裝置中使用的濾色片進行薄層化、高對比度化、高透過率化。雖然在濾色片中使用顏料，但是，所使用顏料的粒子直徑很大地影響濾色片的厚度、對比度、透過率，期盼著單分散且穩定地制造顏料納米粒子的技術(專利文獻3)。這些裝置中所使用的顏料粒子，多為通過利用球磨機及砂磨機等分散機機械地將顏料的塊狀原料微粉碎的工程而獲得，一般，微粉碎工程后的顏料粒子的平均粒徑為100nm(0.1iim)左右，并且存在粒度分布比較寬(80180nm左右)的問題(專利文獻2)。并且，用粉碎法制造的微粒子，作為粉碎的結果，由于在其破斷面產生活性部位，所以存在粉碎了的微粒子再凝集，生成粗大的粒子，或引起分散系全體的粘度增加等情況，粉碎法本身也存在很多問題。另外，雖然有專利文獻4所示的激光消融那樣對固體粒子照射飛秒激光的方法，但是，對于激光消融法，由于利用非常強的激光，所以不能否定在分子水平上的分解的可能性，并且，現狀的生產量為0.lmg/h左右，在產業上沒有達到實用的水平。作為粉碎法以外的制造方法，存在使用成長法的情況。在使溶解了有機顏料的溶液與水性媒體徐徐接觸、使之析出顏料的方法(共沉淀法或稱為再沉淀法)中，已知通過在任何一方的溶液中共存分散劑制作穩定的微粒子的方法(專利文獻5)。在該方法中，雖然可比較容易地制造從超微(sub-micron)到數十nm左右的粒子，但是，因為因按比例增大粒子尺寸會產生偏差，并容易生成球形以外的不定形的粒子，不適宜作為噴墨用墨水中等使用的色材。另外，已知下述方法通過將作為微化學加工已知的微反應器或微攪拌機，作為上述的共沉淀法等的顏料析出反應、顏料的合成或結晶化等的顏料分散物的制造工程組合起來，生成顏料納米粒子(專利文獻6，7，8，12，13)。在這些方法中伴隨有析出或結晶化的反應的場合，由于生成物或由反應產生的泡或副生成物堵塞流路，引起微流路的封閉的可能性高，并且，由于基本上僅利用分子的擴散來進行反應，所以不能適用于所有的反應。另外，雖然在微化學加工中采用平行排列反應器的稱為編號增大(numberingup)的按比例增大法，但是，一個反應器的制造能力很小，要進行很大的按比例增大是不現實的事，并且，存在很難使得各個反應器的性能都一樣，不能獲得均一的生成物等問題。并且，由于高粘度的反應液、或者在伴隨粘度上升的反應中為了使其流過微小的流路，需要非常高的壓力，存在能使用的泵受到限制或由于高壓而不能解決裝置的泄漏的問題。作為其他的成長法，存在使用如專利文獻9那樣的裝置的利用在高真空中的等離子體的氣相法的情況。但是，氣相法一次所能獲得的納米粒子的生成量少，為了使原料蒸發，需要電子束、等離子體、激光、感應加熱等裝置，還存在生產成本上的問題，不太適合大量生產。而且，因為借助這些氣相法所獲得的納米粒子為純粹物質的微粒子，所以容易凝集，并且存在粒子的大小分散的問題。另一方面，作為最近報告的方法，已知將顏料溶解在超臨界"亞臨界流狀態的流體中之后，急速冷卻使其結晶化的方法(專利文獻io)。該方法是在非常高的溫度及高壓力下進行反應，為此，需要能實現非常高的溫度及壓力的裝置，由于安全性和成本的問題也是不實用的，特別是不適合大量生產，并且，在那樣的條件下，還存在象顏料那樣的有機物容易分解的問題。進而，作為實現上述所舉出的方法的裝置總體的課題，盡管由于對象物為顏料，裝置的清洗是必須的，仍存在裝置的清洗性差的問題。另外，如果還考慮到雜質的混入或針對菌類的對策的話，實際獲得顏料納米粒子的裝置及制造方法還沒達到實用水平。與通過粉碎制造的納米顏料相比，由于沒有實施粉碎處理的納米顏料在顏料表面沒有由于破碎所產生的粗糙表面，所以這樣的納米顏料粒子凝集的速度慢，其結果是粒子難以沉淀，具有良好的分散穩定性，保存穩定性也高。然而，因為不存在可進行穩定且工業性地大量生產在顏料粒子上沒有粗糙表面的顏料納米粒子的制造方法，該制造方法的確立一直被人們所期望。近年來，由于能有效率地進行化學反應，前述中被稱為微反應器或微攪拌機的、采用微小的流路橫截面積的反應流路進行化學反應的技術"微化學加工技術"非常受關注。一般，借助微加工技術等在固體基板上形成寬度為數Pm數百ym的流路，利用在該微流路內發生的化學，物理化學反應的化學分析、物質制造法為"微化學加工技術"。然而，如果要將這些微反應器或微攪拌機作為實際的制造技術加以實現的話，為了使反應液或反應物在寬度數ym的流路中流通，需要非常高壓的泵，存在由生成物引起流路的堵塞，使得反應器不能使用等諸多問題，現實上從數百ym至數mm的流路寬度的反應器已成為必要，而現狀大多是與稱為"微化學加工技術"不相符的技術。
發明內容本申請基于全新概念的微化學加工技術，解決了以前被稱為"微化學加工技術"中的技術課題和問題點，更詳細地說，以提供使用本申請的申請人中請的專利文獻11所示裝置的原理進行的、采用了微小流路的攪拌瞬間的均一混合的反應法為目的。該裝置利用機械密封的原理，在可接近或分離的相對地位移的處理用面之間形成被處理流體的強制薄膜，向旋轉的處理用面之間供給被處理流體，借助該流體的供給壓力與施加在旋轉的處理用面之間的壓力的壓力平衡，實現處理用面間的距離為微小間隔。與上述原理的方法相比，以前的方法是機械地調節該處理用面間的距離的方法等，不能吸收由于旋轉所產生的熱量和由于該熱量所產生的變形、或芯移動等，不可能實現微小的處理用面間的距離，至少實際上該距離不可能達到lOym以下。總之，利用上述專利文獻11的裝置的原理，可在微小流路中實現瞬間的化學的，物理化學的反應，根據本申請發明者們的銳意研究的成果，令人吃驚的使得在0.1lOym的微小流路中的瞬間的攪拌混合反應成為可能。并且，借助該發明生成了本質上稱為"微化學加工技術"的理想的反應場及反應條件。而且，本申請的目的在于，提供利用上述的制造方法進行穩定且大量生產再分散性好的顏料粒子的制造方法。更詳細地說，其目的在于，利用在可接近或分離地互相對向設置的、至少一方相對于另一方旋轉的處理用面之間形成的薄膜流體中進行反應的方法，制造顏料納米粒子。對于上述的目的，本申請第1發明所涉及的發明提供顏料納米粒子的制造方法，其特征在于，利用強制超薄膜旋轉式反應法，進行顏料物質的析出。另外，本申請第2發明所涉及的發明提供顏料納米粒子的制造方法，其特征在于，通過在可接近或分離地相對旋轉的2個處理用面間維持lmm以下的微小間隔，并將維持為該微小間隔的2個處理用面間作為被處理流體的流路，形成被處理流體的強制薄膜，在該強制薄膜中進行顏料物質的析出。另外，本申請第3發明所涉及的發明提供顏料納米粒子的制造方法，其特征在于，向可接近或分離地相對地位移的處理用面之間供給被處理流體，通過包括該流體的供給壓力及施加在旋轉的處理用面之間的壓力的朝向接近方向的力與朝向分離方向的力的壓力平衡，維持處理用面之間的距離為微小間隔，通過將維持為該微小間隔的2個處理用面之間作為被處理流體的流路，形成被處理流體的強制薄膜，在該強制薄膜中進行顏料物質的析出。并且，本申請第4發明所涉及的發明提供本申請第1發明所記載的顏料納米粒子的制造方法，其特征為，上述強制超薄膜旋轉式反應法具有對被處理流體施加規定壓力的流體壓施加機構、第1處理用部和對于該第1處理用部可相對地接近或分離的第2處理用部至少2個處理用部、及使上述第1處理用部和第2處理用部相對旋轉的旋轉驅動機構，在上述各處理用部中互相對向的位置，設置第1處理用面及第2處理用面至少2個處理用面，上述各處理用面構成上述規定壓力的被處理流體流過的被密封了的流路的一部分，在上述兩處理用面間均勻地混合至少一種中含有反應物的2種以上的被處理流體，使之積極地發生反應，在上述第1處理用部和第2處理用部之中，至少笫2處理用部具備受壓面，而且，該受壓面的至少一部分由上述第2處理用面構成，該受壓面承受上述流體壓力施加機構對被處理流體施加的壓力，產生使第2處理用面從第1處理用面向分離的方向移動的力，通過在可接近或分離且相對地旋轉的第1處理用面和第2處理用面之間使上述規定壓力的被處理流體流過，上述被處理流體一邊形成規定膜厚的流體膜一邊在兩處理用面間通過，進而，具有獨立于上述規定壓力的被處理流體流過的流路的另外的導入路，上述第1處理用面和第2處理用面的至少一方中具有至少一個與上述導入路相通的開口部，將從上述導入路輸送來的至少一種被處理流體導入上述兩處理用面之間，至少包含于上述各被處理流體中的一種中的上述反應物和與前述被處理流體不同的被處理流體，通過由在上述流體膜內的均勻攪拌進行的混合，實現希望的反應狀態。另外，本申請第5發明所涉及的發明提供本申請第1至4發明中任一項所記載的顏料納米粒子的制造方法，其特征為，上述強制超薄膜旋轉式反應法中采用的反應是酸糊法(acidpasting)，S卩，將把顏料物質溶解在硫酸、硝酸、鹽酸等強酸中并調整后的顏料酸性溶液與含水的溶液混合，以獲得顏料粒子。另外，本申請第6發明所涉及的發明提供本申請第1至4發明中任一項所記載的顏料納米粒子的制造方法，其特征為，上述強制超薄膜旋轉式反應法中采用的反應是再沉降法，即，將把顏料物質溶解在有機溶媒中并調整后的顏料溶液投入到貧溶劑中，以析出顏料粒子，所述貧溶劑是相對于上述顏料而言的貧溶媒，并且，所述貧溶媒與在前述溶液的調整中使用的有機溶媒具有相溶性。另外，本申請第7發明所涉及的發明提供本申請第1至4發明中任一項所記載的顏料納米粒子的制造方法，其特征為，上述強制超薄膜旋轉式反應法中采用的反應是PH調整法，即，將顏料溶液與顏料析出用溶液混合，以使顏料粒子析出，其中，所述顏料溶液是在酸性或堿性的pH調整溶液或者前述pH調整溶液和有機溶媒的混合溶液的任意一種中溶解了至少1種顏料物質的顏料溶液，所述顏料析出用溶液對前述顏料溶液中所含有的顏料不顯示溶解性，或者，與前述顏料溶液中所含有的溶媒相比對前述顏料的溶解性小，并且，所述顏料析出用溶液使前述顏料溶液的PH變化。另外，本申請第8發明所涉及的發明提供本申請第1至7發明中任一項所記載的顏料納米粒子的制造方法，其特征為，含有上述反應物的被處理流體的至少1種含有嵌段共聚物、高分子聚合物、界面活性劑等分散劑。另外，本申請第9發明所涉及的發明提供本申請第1至8發明中任一項所記載的顏料納米粒子的制造方法，其特征為，通過將上述處理用面間冷卻或加溫，得到所希望的反應條件。另外，本申請第10發明所涉及的發明提供本申請發明1至9中任一項所記載的顏料納米粒子的制造方法，其特征為，在能夠確保減壓，真空狀態的容器內進行上述強制超薄膜旋轉式反應法，處理后流體被排出的2次側為減壓、真空狀態，借此，進行反應中發生的氣體及從處理用部排出的氣體的脫氣或脫溶劑。另外，本申請第11發明所涉及的發明提供本申請發明1至10中任一項所記載的顏料納米粒子的制造方法，其特征為，所獲得的顏料納米粒子的粒度分布中的體積平均粒子直徑為lnm200nm。另外，本申請第12發明所涉及的發明提供使用本申請第1至11發明中任一項所記載的顏料納米粒子的制造方法所得到的顏料納米粒子。另外，本申請第13發明所涉及的發明提供采用了本申請第12發明所記載的顏料納米粒子的噴墨用墨水。采用強制超薄膜旋轉式反應法，使上述各流體在上述可接近或分離地互相對向設置且至少一方相對于另一方旋轉的處理用面間所形成的薄膜流體中合流，在上述薄膜流體中析出顏料納米粒子，借此，獲得以下的效果。在上述制造方法中，由于可以使處理用面間微小流路的攪拌條件自由變化，所以可將作為微小反應流路的處理用面間的流體瞬間地均勻攪拌，混合，促進其反應。并且，由于可以使該微小流路中的流體的雷諾數自由變化，所以可根據粒子直徑、粒子形狀、結晶形等目的，制作單分散的再分散性良好的顏料納米粒子。而且，借助其自我排出特性，即使在伴隨有析出的反應的情況下，也不會發生由生成物造成的流路閉塞，使反應液流動也不需要很大的壓力。所以，可穩定地制作顏料納米粒子。并且，具有安全性好，沒有如以砂磨機法(beadsmill)為代表的制造裝置、方法所帶來的雜質的混入，其洗凈性良好等特征。進而，由于可按照目標生產量容易地通過增大反應器進行按比例增大，所以可提供生產率高的顏料納米粒子的制造方法。進而，借助運行條件的不同，也能應對在反應時需要機械的磨碎力、剪斷應力的場另外，強制超薄膜旋轉式反應法，可在作為微小流路的、相對地位移的相對的處理用面中，嚴密地固定處理用面間的距離，提供希望的反應狀態，由于在該固定了的微小流路寬度的微小反應流路中進行反應，所以，除由在微小流路內的分子擴散引起的迅速的混合反應之外，從作為化學反應中的參數的濃度梯度方面，也可實施理想的反應，伴隨著酸_堿的中和反應或顏料的再結晶的放熱被均勻化，可更加高精度且有效地控制顏料的結晶型或粒子直徑。圖面說明圖1(A)是表示用于實施本申請發明的裝置的概念的簡略縱剖面圖，(B)是表示上述裝置的其他實施方式的概念的簡略縱剖面圖，(C)是表示上述裝置的另外的其他實施方式的概念的簡略縱剖面圖，(D)是表示上述裝置的另一其他實施方式的概念的簡略縱剖面圖。圖2(A)(D)分別是表示圖1所示裝置的另外的其他實施方式的概念的簡略縱剖面圖。圖3(A)是圖2(C)所示裝置的立要部分的簡略仰視圖，(B)是上述裝置的其他實施方式的主要部分的簡略仰視圖，(C)是另外的其他實施方式的主要部分的簡略仰視圖，(D)是表示上述裝置的另一其他實施方式的概念的簡略仰視圖，(E)是表示上述裝置的另一其他實施方式的概念的簡略仰視圖，(F)是表示上述裝置的另一其他實施方式的概念的簡略仰視圖。圖4(A)(D)分別是表示圖1所示裝置的另外的其他實施方式的概念的簡略縱剖面圖。圖5(A)(D)分別是表示圖1所示裝置的另外的其他實施方式的概念的簡略縱剖面圖。圖6(A)(D)分別是表示圖1所示裝置的另外的其他實施方式的概念的簡略縱剖面圖。圖7(A)(D)分別是表示圖1所示裝置的另外的其他實施方式的概念的簡略縱剖面圖。圖8(A)(D)分別是表示圖1所示裝置的另外其他的實施方式的概念的簡略縱剖面圖。圖9(A)(C)分別是表示圖1所示裝置的另外其他的實施方式的概念的簡略縱剖面圖。圖10(A)(D)分別是表示圖1所示裝置的另外其他的實施方式的概念的簡略縱剖面圖。圖11(A)及(B)分別表示上述圖1所示裝置的另一其他實施方式的概念的簡略縱剖面圖，(C)為圖1所示裝置的主要部分的簡略仰視圖。圖12(A)是關于圖1(A)所示裝置的受壓面的、表示其他實施方式的主要部分的簡略縱剖面圖，(B)是該裝置的另一其他實施方式的主要部分的簡略縱剖面圖。圖13是關于圖12(A)所示裝置的連接觸表面壓力施加機構4的、其他實施方式的主要部分的簡略縱剖面圖。圖14是關于圖12(A)所示裝置上的、設置了溫度調節用封套的、其他實施方式的主要部分的簡略縱剖面圖。圖15是關于圖12(A)所示裝置的接觸表面壓力施加機構4的，其他實施方式的主要部的簡略縱剖面圖。圖16(A)是圖12(A)所示裝置的另一其他實施方式的主要部分的簡略橫剖面圖，(B)(C)(E)(G)是該裝置的另一其他實施方式的主要部分的簡略橫剖面圖，(D)是該裝置的另一其他實施方式的局部的主要部分的簡略縱剖面圖。圖17是圖12(A)所示裝置的另一其他實施方式的主要部的簡略縱剖面圖。圖18(A)是表示用于本申請發明的實施中的裝置的另一其他實施方式的概念的簡略縱剖面圖，(B)是該裝置的局部的主要部分說明圖。圖19(A)是圖12所示上述裝置的第1處理用構件1的俯視圖，(B)是其主要部分的縱剖面圖。圖20(A)是圖12所示裝置的第1及第2處理用構件1、2的主要部分的縱剖面圖，(B)是隔開微小間隔的上述第1及第2處理用構件1、2的主要部的縱剖面圖。圖21(A)是上述第1處理用構件1的其他實施方式的俯視圖，(B)是其主要部分的簡略縱剖面圖。圖22(A)是上述第1處理用構件1的另一其他實施方式的俯視圖，(B)是其主要部分的簡略縱剖面圖。圖23(A)是上述第1處理用構件1的另一其他實施方式的俯視圖，(B)是上述第1處理用構件1的再另一其他實施方式的俯視圖。圖24(A)(B)(C)分別是關于處理后的被處理物的分離方法的、表示上述以外的實施方式的說明圖。圖25是說明本申請發明裝置的概要的縱剖面的概略圖。圖26(A)是圖25所示裝置的第l處理用面的簡略俯視圖，(B)是圖25所示裝置的第1處理用面的主要部分的擴大圖。圖27(A)是第2導入通道的剖面圖，(B)是用于說明第2導入通道的處理用面的主要部分的擴大圖。圖28(A)及(B)分別是為了說明設置于處理用構件的傾斜面的主要部分擴大剖面圖。圖29是用于說明設置于處理用構件的受壓面的圖，(A)是第2處理用構件的仰視圖，(B)是主要部分的擴大剖面圖。圖30是顏料納米粒子的電子顯微鏡照片。圖31圖31是顏料納米粒子的電子顯微鏡照片。圖32圖32是顏料納米粒子的電子顯微鏡照片。具體實施例方式本發明采用與本申請的申請人的特開2004-49957號公報(專利文獻11)所記載的內容相同原理的裝置，進行通過利用強制超薄膜旋轉式反應法進行析出、沉淀或結晶化而獲得的顏料納米粒子的制造，借此，例如如圖30所示，可獲得粒度分布中的平均粒子直徑為200nm以下，優選為lnm100nm，更優選為5nm50nm的再分散性良好的顏料納米粒子。以下，對適于實施該方法的流體處理裝置進行說明。如圖1(A)所示，該裝置具有相對的第1及第2二個處理用構件10、20，至少其中一方的處理用構件旋轉。兩處理用構件10、20的相對的面分別作為處理用面，在兩處理用面之間進行被處理流體的處理。第1處理用構件10具有第1處理用面l，第2處理用構件20具有第2處理用面2。兩處理用面1、2連接于被處理流體的流路，構成被處理流體的流路的一部分。更詳細而言，該裝置構成至少2個被處理流體的流路，同時，使各流路合流。S卩，該裝置與第l被處理流體的流路相接接，在形成該第l被處理流體的流路的一部分的同時，形成有別于第l被處理流體的第2被處理流體的流路的一部分。并且，該裝置使兩流路合流，在處理用面1、2之間，混合兩流體而進行反應。圖1(A)所示的實施方式中，上述各流路是液密(被處理流體為液體的場合)或氣密(被處理流體為氣體的場合)的密閉流路。具體地說明如下，如圖1(A)所示，該裝置具有上述第1處理用構件10、上述第2處理用構件20、保持第1處理用構件10的第1托架ll，保持第2處理用構件20的第2托架21、接觸表面壓力施加機構4、旋轉驅動部、第1導入部dl、第2導入部d2、流體壓力施加機構pl、第2流體供給部p2及殼體3。另外，圖中省略了旋轉驅動部的圖示。第1處理用構件10和第2處理用構件20的至少其中任一方可相對于另一方接近和分離，從而使兩處理用面1、2可接近和分離。在本實施方式中，第2處理用構件20可相對于第1處理用構件IO接近和分離。但是，與之相反，也可以是第1處理用構件10相對于第2處理用構件20接近和分離，或者兩處理用構件10、20相互接近和分離。第2處理用構件20配置在第1處理用構件10的上方，第2處理用構件20的朝向下方的面、即下表面，為上述第2處理用面2，第1處理用構件10的朝向上方的面、即上面，為上述的第l處理用面l。如圖1(A)所示，在本實施方式中，第1處理用構件10及第2處理用構件20分別為環狀體，即圓環。以下，根據需要，稱第1處理用構件10為第1圓環10，稱第2處理用構件20為第2圓環20。在本實施方式中，兩圓環10、20是金屬制的一個端面被鏡面研磨的構件，以該鏡面作為第1處理用面1及第2處理用面2。S卩，第1圓環10的上端面作為第1處理用面1，被鏡面研磨，第2圓環20的下端面作為第2處理用面2，被鏡面研磨。至少一方的托架可通過旋轉驅動部相對于另一方的托架相對地旋轉。圖1(A)的50表示旋轉驅動部的旋轉軸。在旋轉驅動部中可采用電動機。通過旋轉驅動部，可使一方的圓環的處理用面相對于另一方的圓環的處理用面相對地旋轉。在本實施方式中，笫1托架11通過旋轉軸50接受來自旋轉驅動部的驅動力，相對11于第2托架21旋轉，這樣，和第1托架10形成一體的第1圓環10相對于第2圓環20旋轉。在第1圓環10的內側，旋轉軸50以如下方式設置在第1托架11上，即，俯視時，其中心與圓形的第1圓環10的中心同心。笫1圓環10的旋轉以圓環10的軸心為中心。雖未圖示，但是，軸心指圓環10的中心線，是假想線。如上所述，在本實施方式中，第1托架11使第1圓環10的第1處理用面1朝向上方，并保持第1圓環10，第2托架21使第2圓環20的第2處理用面2朝向下方，并保持笫2圓環20。具體為，第1及第2托架11、21分別具有凹狀的圓環收容部。在本實施方式中，笫1圓環11嵌合于第1托架11的圓環收容部，并且，第1圓環10固定于圓環收容部，從而不能從第1托架11的圓環收容部出沒。S卩，上述第l處理用面l從第l托架ll露出，面向第2托架21側。第1圓環10的材質除了金屬以外，還可采用陶瓷、燒結金屬、耐磨鋼、實施過硬化處理的其他金屬、或者涂敷、包覆、電鍍有硬質材料的材料。特別是，因為旋轉，最好用輕質的原料形成第1處理部10。關于第2圓環20的材質，也可以采用與第1圓環10相同的材質。另一方面，第2托架21所具有的圓環收容部41可出沒地收容第2圓環20的處理用構件2。該第2托架21所具有的圓環收容部41是收容第2圓環20的、主要是與處理用面2側相反側部位的凹部，在俯視時呈圓形，即形成環狀的槽。圓環收容部41的尺寸比第2圓環20大，與第2圓環20之間有足夠的間隔，收容第2圓環20。通過該間隔，在該圓環收容部41內，該第2圓環20可在環狀的圓環收容部41的軸方向以及在與該軸方向交叉的方向位移。換言之，通過該間隔，該笫2圓環20能夠以改變與上述圓環收容部41的軸方向的平行關系的方式使圓環20的中心線相對于圓環收容部41位移。以下，將笫2托架21的被第2圓環20圍繞的部位稱為中央部分22。對于上述說明，換言之，該第2圓環20以如下方式收容在圓環收容部41內，即，能夠在圓環收容部41的推力方向即上述出沒方向位移，另外，能夠在相對于圓環收容部41的中心偏心的方向位移。并且，第2圓環20以如下方式被收容，即，相對于圓環收容部41，在圓環20的圓周方向的各位置，能夠以從圓環收容部41出沒的幅度分別不同的方式位移，即，能夠中心振擺。雖然第2圓環20具有上述3個位移的自由度，即，與圓環收容部41相對的第2圓環20的軸方向、偏心方向、中心振擺方向的自由度，但笫2圓環20以不隨第1圓環10旋轉的方式保持在第2托架21上。雖未圖示，但有關這一點，只要在圓環收容部41和笫2圓環20上分別相對于圓環收容部41設置適當的突出部即可，從而限制在其圓周方向的旋轉。但是，該突出部不得破壞上述3個位移的自由度。上述接觸表面壓力施加機構4沿使第1處理用面1和第2處理用面2接近的方向對處理用構件施加力。在本實施方式中，接觸表面壓力施加機構4設置在第2托架21上，12將第2圓環20向第1圓環10彈壓。接觸表面壓力施加機構4將第2圓環20的圓周方向的各位置、即處理用面2的各位置均等地向第1圓環10彈壓。接觸表面壓力施加機構4的具體結構在后面再進行詳細敘述。如圖1(A)所示，上述殼體3配置在兩圓環10、20外周面的外側，收容生成物，該生成物在處理用面1、2間生成并排出到兩圓環10、20的外側。如圖1(A)所示，殼體3是收容第1托架10和第2托架20的液密的容器。第2托架20可以作為該殼體的一部分而與殼體3—體地形成。如上所述，不必說形成殼體3的一部分的情況，即使在與殼體3分體地形成的情況下，第2托架21也同樣不可動，從而不會影響兩圓環10、20間的間隔，即，兩處理用面1、2間的間隔。換言之，第2托架21不會對兩處理用面1、2間的間隔產生影響。在殼體3上，殼體3的外側設有用于排出生成物的排出口32。第1導入部dl向兩處理用面1、2間供給第1被處理流動物。上述流體壓力施加機構pl直接或間接地與該第1導入部dl連接，對笫1被處理流體施加流體壓力。在流體壓力施加機構pl中，可采用壓縮機等其他泵。在該實施方式中，第1導入部dl是設置在第2托架21的上述中央部分22內部的流體通道，其一端在第2托架21的俯視為圓形的第2圓環20的中心位置開口。另外，第1導入部dl的另一端在第2托架21的外部、即殼體3的外部與上述流體壓力施加機構pl相連接。第2導入部d2向處理用面用1、2間供給與第1被處理流體反應的第2流體。在該實施方式中，第2導入部為設置在第2圓環內部的流體通道，其一端在第2處理用面2開口，其另一端與第2流體供給部p2相連接。在第2流體供給部p2中，可采用壓縮機等其他泵。通過流體壓力施加機構pl加壓的第1被處理流體從第1導入部dl被導入兩圓環10、20的內側的空間，通過第1處理用面1和第2處理用面2之間，從兩圓環10、20的外側穿過。此時，承受第1被處理流體的輸送壓力的第2圓環20克服接觸表面壓力施加機構4的彈壓，遠離第1圓環IO，使兩處理用面間分開微小的間隔。關于因兩處理用面1、2的接近或分離而形成的兩處理用面1、2間的間隔，后面再詳細敘述。在兩處理用面1、2間，從第2導入部d2供給第2被處理流體并與第1被處理流體合流，利用處理用面的旋轉促進反應。然后，兩流體的反應所生成的反應生成物從兩處理用面1、2之間排出到兩圓環10、20的外側。在圓環10、20外側排出的反應生成物最終通過殼體的排出口排出到殼體的外部。上述被處理流體的混合及反應通過與第2處理用構件20相對的第1處理用構件10的由驅動部5所產生的旋轉，在第1處理用面1與第2處理用面2進行。在第1及第2處理用面1、2之間，第2導入部d2的開口部m2的下游側形成反應室，該反應室使上述第1被處理流體和第2被處理流體反應。具體而言，在兩處理用面1、2間，在表示笫2圓環20的底面的圖11(C)中以斜線表示的第2圓環20直徑的內外方向rl上，第2導入部的開口部m2、即第2開口部m2的外側區域H具有作為上述處理室、即反應室的功能。因此，該反應室在兩處理用面1、2間位于第1導入部dl和第2導入部d2的兩開口部ml、m2的下游側。從第2開口部m2導入至兩處理用面1、2之間的第2被處理流體，在上述形成反應室的區域H內，與從第1開口部ml經過圓環內側的空間的導入至兩處理用面1、2之間的第1被處理流體混合，兩被處理流體反應。流體通過流體壓力施加機構pl而受到輸送壓力，并在兩處理用面1、2間的微小間隔中朝著圓環的外側移動，但是，由于第1圓環IO旋轉，所以，在上述反應區域H內，被混合的流體并不是在圓環直徑的內外方向上從內側向外側直線地移動，而是在俯視處理用面的狀態下，以圓環的旋轉軸為中心，螺旋狀地從圓環的內側向外側移動。這樣，在進行混合反應的區域H，通過螺旋狀地從圓環的內側向外側移動，從而可以確保在兩處理用面1、2之間的微小間隔中具有充分反應所需要的區間，并可促進其均勻的反應。另外，反應產生的生成物在上述微小的第1及第2處理用面1、2間形成均質的反應物，特別是在結晶或析出的情況下形成微粒。至少，在上述流體壓力施加機構pl負荷的輸送壓力、上述接觸表面壓力施加機構4的作用力、以及圓環的旋轉所產生的離心力的均衡的基礎上，可使兩處理用面1、2間的間隔均衡并成為優選的微小間隔，并且，承受流體壓力施加機構pl負荷的輸送壓力及圓環的旋轉所產生的離心力的被處理流體，螺旋狀地在上述處理用面1、2間的微小間隔中移動，促進反應。上述反應通過流體壓力施加機構pl所負荷的輸送壓力及圓環的旋轉而強制地進行。即，利用處理用面1、2，一邊強制地均勻混合，一邊引起反應，上述處理用面1、2可接近或分離的相互相對設置，并且至少有一方相對于另一方旋轉。所以，特別是，通過流體壓力施加機構pl所負荷的輸送壓力的調整及圓環的旋轉速度、即圓環的轉速的調整這種比較容易控制的方法，可控制反應的生成物的結晶或析出。這樣，該處理裝置通過輸送壓力及離心力的調整，進行影響生成物的大小的處理用面1、2間的間隔的控制，并且，在影響生成物的均勻生成的上述反應區域H內的移動距離的控制方面極為優異。另外，上述的反應處理的生成物并不局限于析出的物質，也包括液體。再者，旋轉軸50并不限于垂直配置，也可以配置在水平方向，也可傾斜的配置。處理中，圖示為兩處理用面1、2間的微小間隔內進行反應的情況，實質上可以排除重力的影響。圖1(A)中所表示的第1導入部dl表示如下機構，即，在第2托架21中，與第2圓環20的軸心一致，朝上下鉛直延伸的機構。但是，第1導入部dl并不僅限于與第2圓環20的軸心一致的機構，只要是能夠向兩圓環10、20所圍成的空間供給第1被處理流體的機構即可，也可以設置在第2托架21的中央部分22的其他位置，另外，也可以是非垂直的傾斜的延伸的裝置。圖12(A)表示上述裝置的更優選的實施方式。如圖所示，第2處理用構件20具有上述第2處理用面2，并且具有受壓面23，該受壓面23位于第2處理用面2的內側并與該第2處理用面2鄰接。以下，該受壓面23又稱為分離用調整面23。如圖所示，該分離用調整面23為傾斜面。14如前所述，在第2托架21的底部、即下部，形成圓環收容部41，該圓環收容部41內收容有第2處理用構件20。另外，雖沒有圖示，通過旋轉阻止裝置，使第2處理用構件20相對于第2托架21不旋轉地被收容。上述第2處理用面2從第2托架21中露出。在該實施方式中，處理用面1、2間的、第1處理用構件10及第2處理用構件20的內側為被處理物的流入部，第1處理用構件10及第2處理用構件20的外側為被處理物的流出部。上述接觸表面壓力施加機構4推壓第2處理用面2，使其相對于第1處理用面1處于壓接或接近的狀態，通過該接觸表面壓力與流體壓力等使兩處理用面1、2間分離的力的平衡，產生上述預定膜厚的流體膜。換言之，通過上述力的平衡，兩處理用面1、2間的間隔保持為預定的微小間隔。具體而言，在該實施方式中，接觸表面壓力施加機構4由以下部分構成上述圓環收容部41;發條收容部42，該發條收容部42設置在圓環收容部41的內部即圓環收容部41的最深處；彈簧43;以及，空氣導入部44。但是，接觸表面壓力施加機構4也可只具有上述圓環收容部41、上述發條收容部42、彈簧43以及空氣導入部44中的至少任意一個。圓環收容部41與第2處理用構件20間隙配合，從而圓環收容部41內的第2處理用構件20的位置或深或淺地位移，即可上下位移。上述彈簧43的一端與發條收容部42的內部抵接，彈簧43的另一端與圓環收容部41內的第2處理用構件20的前部即上部抵接。在圖1中，彈簧43雖僅顯示1個，但是優選通過多個彈簧43來推壓第2處理用構件20的各個部分。即，通過增加彈簧43的數目，可以賦予第2處理用構件20更加均等的推壓力。所以，優選第2托架21為安裝數個至數十個彈簧43的復合型。在該實施方式中，還可通過上述空氣導入部44向圓環收容部41內導入空氣。通過這樣的空氣的導入，將圓環收容部41與第2處理用構件20之間作為加壓室，將彈簧43與空氣壓力一起作為推壓力施加于第2處理用構件20上。因此，通過調整從空氣導入部44導入的空氣壓力，可調整運轉中第2處理用面2相對于第1處理用面1的接觸表面壓力。并且，代替利用空氣壓力的空氣導入部44，也可利用通過油壓等其他的流體壓力產生推壓力的機構。接觸表面壓力施加機構4除了供給并調節上述推壓力即接觸表面壓力的一部分之外，還兼作位移調整機構和緩沖機構。詳細而言，接觸表面壓力施加機構4作為位移調整機構，通過空氣壓的調整而追隨啟動時及運轉中軸方向的伸展或磨耗所引起的軸向位移，可維持初期的推壓力。另外，如上所述，接觸表面壓力施加機構4由于采用可位移地保持第2處理用構件20的浮動機構，也具有作為微振動及旋轉定位的緩沖機構的功能。接著，關于采用上述結構的處理裝置的使用狀態，根據圖1(A)進行說明。首先，第1被處理流體承受來自流體壓力施加機構pl的輸送壓力，通過第1導入部dl導入密閉殼體的內部空間。另一方面，通過由旋轉驅動部所產生的旋轉軸50的旋轉，第1處理用構件10旋轉。由此，使第1處理用面1與第2處理用面2在保持微小間隔的狀態下相對地旋轉。第1被處理流體在保持微小間隔的兩處理用面1、2間形成流體膜，從第2導入部d2導入的第2被處理流體在兩處理用面1、2間與該流體膜合流，同樣構成流體膜的一部分。通過該合流，第1及第2被處理流體混合，兩流體發生反應，并促進均勻反應，形成其反應生成物。由此，在伴有析出的情況下，可較均勻地形成微小粒子，即使在不伴有析出的情況下，仍可實現均勻的反應。另外，析出的反應生成物由于第1處理用面1的旋轉而在其與第2處理用面2間受到剪切，有時會被進一步微小化。在此，通過將第1處理用面1與第2處理用面2的間隔調整為1ym至lmm、特別是1ym至10ym的微小間隔，從而能夠實現均勻的反應，同時，可生成數nm單位的超微粒子。生成物從兩處理用面1、2間排出，通過殼體3的排出口33排出到殼體外部。排出后的生成物通過周知的減壓裝置在真空或減壓后的環境內形成霧狀，在碰到環境內的其他部分后成為流體流下，可以作為除氣后的液態物被回收。此外，在該實施方式中，處理裝置雖具有殼體，但也可以不設置這樣的殼體。例如，可以設置除氣用的減壓槽，即真空槽，并在其內部配置處理裝置。在該情況下，在處理裝置上當然不具有上述排出口。如上所述，可將第1處理用面1與第2處理用面2的間隔調整為機械的間隔設定不可能達到的ym單位的微小間隔，其結構說明如下。第1處理用面1與第2處理用面2可相對地接近或分離，并且相對地旋轉。在該例中，第1處理用面1旋轉，第2處理用面2在軸方向滑動，相對于第1處理用面1接近或分離。因此，在該例中，第2處理用面2的軸方向位置通過力的平衡，即上述的接觸表面壓力與分離力的平衡，設定為Pm單位的精度，從而進行處理用面1、2間的微小間隔的設定。如圖12(A)所示，作為接觸表面壓力，可以舉出以下例子在接觸表面壓力施加機構4中，從空氣導入部44施加的空氣壓、即施加正壓情況下的該壓力；以及，彈簧43的推壓力。此外，在圖1315所示的實施方式中，為避免圖面的繁雜，省略了第2導入部d2的描繪。關于這一點，也可以看成是未設置第2導入部d2的位置的剖面。另外，圖中，U表示上方，S表示下方。另一方面，作為分離力，可以舉出以下例子作用在分離側的受壓面、即笫2處理用面2及分離用調整面23上的流體壓力；第l處理用構件l的旋轉所產生的離心力；以及，對空氣導入部44施加負壓的情況下的該負壓。再者，在對裝置進行清洗時，通過增大施加于上述空氣導入部44的負壓，可加大兩處理用面1、2的分離，可容易地進行清洗。并且，通過這些力的平衡，使第2處理用面2安定地處于相對于第1處理用面1隔開預定的微小間隔的位置，從而實現Pm單位精度的設定。對分離力進一步詳細地說明如下。首先，關于流體壓力，密封流路中的第2處理用構件20承受來自于流體壓力施加機構P的被處理流體的送入壓力，即流體壓力。此時，與流路中的第1處理用面相對的面、即第2處理用面2和分離用調整面23成為分離側的受壓面，流體壓力作用在該受壓面上，產生因流體壓所引起的分離力。其次，關于離心力，如果第1處理用構件10高速旋轉，則離心力作用于流體，該離心力的一部分成為分離力，該分離力作用在兩處理用面1、2相互遠離的方向上。此外，當從上述空氣導入部44向第2處理用構件20施加負壓時，該負壓作為分離力起作用。以上，在本申請發明的說明中，將使第1與第2處理用面1、2相互分離的力作為分離力進行說明，并非將上述表示的力從分離力中排除。如上所述，在密封的被處理流體的流路中，經由處理用面1、2間的被處理流體，形成分離力與接觸表面壓力施加機構4所賦予的接觸表面壓力達到平衡的狀態，從而，在兩處理用面1、2間實現均勻反應，同時，形成適合進行微小反應生成物的結晶或析出的流體膜。這樣，該裝置通過在兩處理用面1、2間強制地介入流體膜，可維持兩處理用面1、2之間的間隔為以往的機械的裝置中不可能實現的微小間隔，從而實現高精度地生成作為反應生成物的微粒子。換言之，處理用面1、2間的流體膜的膜厚通過上述分離力與接觸表面壓力的調整而調整至預定的厚度，能夠實現所需的均勻反應并進行微小的生成物的生成處理。所以，在要形成小的流體膜厚度的情況下，只要調整接觸表面壓力或分離力，從而使接觸表面壓力相對于分離力增大即可，相反地，在要形成大的流體膜厚度的情況下，只要調整接觸表面壓力或分離力，從而使分離力相對于接觸表面壓力增大即可。在增加接觸表面壓力的情況下，在接觸表面壓力施加機構4中，從空氣導入部44賦予空氣壓、即正壓，或者，將彈簧43變更為推壓力大的彈簧或增加其個數即可。在增加分離力的情況下，可以增加流體壓力施加機構pl的送入壓力，或者增加第2處理用面2、分離用調整面23的面積，除此之外，還可以調整第2處理用構件20的旋轉從而增大離心力，或者減低來自空氣導入部44的壓力。或者，可以賦予負壓。彈簧43是作為在伸長方向產生推壓力的推力發條，但是，也可以是作為在收縮方向產生力的拉力發條，可形成接觸表面壓力施加機構4的結構的一部分或全部。在減小分離力的情況下，可以減少流體壓力施加機構pl的送入壓力，或者減少第2處理用面2或分離用調整面23的面積，除此之外，還可以調整第2處理用構件20的旋轉從而減少離心力，或者增大來自空氣導入部44的壓力。或者也可以賦予負壓。另外，作為接觸表面壓力以及分離力的增加減少的要素，除上述以外，還可加入粘度等被處理流體的特性，這樣的被處理流體的特性的調整也可作為上述要素的調整來進行。再者，分離力之中，作用于分離側的受壓面即第2處理用面2以及分離用調整面23上的流體壓力可理解為構成機械密封的開啟力。在機械密封中，第2處理用構件20相當于密封環，在對該第2處理用構件20施加流體壓力的情況下，當作用使第2處理用構件20與第1處理用構件10分離的力作用時，該力為開啟力。更詳細而言，如上述的第1實施方式那樣，當在第2處理用構件20中僅設置分離側的受壓面、即第2處理用面2以及分離用調整面23的情況下，送入壓力的全部構成開啟力。并且，當在第2處理用構件20的背面側也設置受壓面時，具體而言，在后述的圖12(B)及圖17的情況下，在送入壓力之中，作為分離力作用的力與作為接觸表面壓力作用的力的差形成開啟力。在此，使用圖12(B)對第2處理用構件20的其他實施方式進行說明。如圖12(B)所示，在從該第2處理用構件20的圓環收容部41露出的部位并且在內周面側，設置面向第2處理用面2的相反側即上方側的接近用調整面24。即，在該實施方式中，接觸表面壓力施加機構4由圓環收容部41、空氣導入部44以及上述接近用調整面24構成。但是，接觸表面壓力施加機構4也可以只具備上述圓環收容部41、上述發條收容部42、彈簧43、空氣導入部44以及上述接近用調整面24中的至少任意一個。該接近用調整面24承受施加在被處理流體上的預定的壓力，產生使第2處理用面2朝與第1處理用面1接近的方向移動的力，作為接近用接觸表面壓力施加機構4的一部分，擔當接觸表面壓力的供給側的作用。另一方面，第2處理用面2與上述的分離用調整面23承受施加在被處理流體上的預定的壓力，產生使第2處理用面2朝與第1處理用面1分離的方向移動的力，擔當分離力的一部分的供給側的作用。接近用調整面24、第2處理用面2以及分離用調整面23均為承受上述被處理流體的輸送壓力的受壓面，根據其方向，實現產生上述接觸表面壓力與產生分離力的不同的作用。接近用調整面24的投影面積Al與合計面積A2的面積比Al/A2稱為平衡比K，對上述的開啟力的調整非常重要，其中，接近用調整面24的投影面積A1是在與處理用面的接近、分離的方向、即第2圓環20的出沒方向正交的假想平面上投影的接近用調整面24的投影面積，合計面積A2是在該假想平面上投影的第2處理用構件20的第2處理用面2及分離側受壓面23的投影面積的合計面積。接近用調整面24的前端與分離側受壓面23的前端一同被限定在環狀的第2調整用部20的內周面25即前端線Ll上。因此，通過決定接近用調整面24的基端線L2的位置，可進行平衡比的調整。S卩，在該實施方式中，在利用被處理用流體的送出壓力作為開啟力的情況下，通過使第2處理用面2以及分離用調整面23的合計投影面積大于接近用調整面24的投影面積，可產生與其面積比率相對應的開啟力。對于上述開啟力，變更上述平衡線，即變更接近用調整面24的面積A1，由此，能夠通過被處理流體的壓力、即流體壓力進行調整。滑動面實際表面壓力P、即接觸表面壓力中的流體壓力所產生的表面壓力可用下式計算。P=P1X(K-k)+PS式中，Pl表示被處理流體的壓力、即流體壓力，K表示上述平衡比，k表示開啟力系數，PS表示彈簧及背壓力。通過該平衡線的調整來調整滑動面實際表面壓力P，由此使處理用面1、2間形成所希望的微小間隔量，形成被處理流體所產生的流體膜，使生成物變微小，進行均勻的反應處理。通常，如果兩處理用面1、2間流體膜的厚度變小，則可使生成物更微小。相反，如果流體膜的厚度變大，處理變得粗糙，單位時間的處理量增加。所以，通過上述滑動面實際表面壓力P的調整，能夠調整兩處理用面1、2間的間隔，可以在實現所期望的均勻反應的同時獲得微小的生成物。以下，稱滑動面實際表面壓力P為表面壓力P。歸納該關系，在上述生成物較粗的情況下，可以減小平衡比，減小表面壓力P，增大間隔，增大上述膜厚。相反，在上述生成物較小的情況下，可以增大平衡比，增大表面壓力P，減小上述間隔，減小上述膜厚。這樣，作為接觸表面壓力施加機構4的一部分，形成接近用調整面24，通過其平衡線的位置，可以實施接觸表面壓力的調整，即可調整處理用面間的間隔。在上述間隔的調整中，如上所述，還可以考慮通過改變上述彈簧43的推壓力及空氣導入部44的空氣壓力來進行。并且，流體壓力即被處理流體的輸送壓力的調整、及成為離心力的調整的第1處理用構件10即第1托架11的旋轉的調整，也是重要的調整要素。如上所述，該裝置以如下方式構成，即，對于第2處理用構件20及相對于第2處理用構件20旋轉的第1處理用構件10，通過取得被處理流體的送入壓力、該旋轉離心力以及接觸表面壓力的壓力平衡，在兩處理用面上形成預定的流體膜。并且，圓環的至少一方為浮動構造，從而吸收芯振動等的定位，排除接觸所引起的磨耗等的危險性。該圖12(B)的實施方式中，對于具備上述調整用面以外的結構，與圖1(A)所示的實施方式一樣。另外，在圖12(B)所示的實施方式中，如圖17所示，可以不設置上述分離側受壓面23。如圖12(B)及圖17所示的實施方式那樣，在設置接近用調整面24的情況下，通過使接近用調整面24的面積A1大于上述面積A2，從而不產生開啟力，相反，施加在被處理流體上的預定的壓力全部作為接觸表面壓力而起作用。也可進行這樣的設定，在該情況下，通過增大其他的分離力，可使兩處理用面1、2均衡。通過上述的面積比決定了作用在使第2處理用面2從笫1處理用面1分離方向的力，該力作為從流體所受到的力的合力。上述實施方式中，如上所述，彈簧43為了對滑動面即處理用面賦予均勻的應力，安裝個數越多越好。但是，該彈簧43也可如圖13所示那樣，采用單巻型彈簧。其為如圖所示的、中心與環狀的第2處理用構件20同心的1個螺旋式彈簧。第2處理用構件20與笫2托架21之間以成為氣密的方式密封，該密封可采用眾所周知的機構。如圖14所示，第2托架21中設有溫度調整用封套46，該溫度調整用封套46冷卻或加熱第2處理用構件20，可調節其溫度。并且，圖14的3表示上述的殼體，在該殼體3中，也設有同樣目的的溫度調節用封套35。第2托架21的溫度調節用封套46是水循環用空間，該水循環用空間形成于在第2托架21內的圓環收容部41的側面，并與連通至第2托架21外部的通道47、48相連接。通道47、48的其中一方向溫度調整用封套46導入冷卻或加熱用的介質，其中另一方排出該介質。另外，殼體3的溫度調整用封套35是通過加熱用水或冷卻水的通道，其通過設置在覆蓋殼體3的外周的覆蓋部34而設置在殼體3的外周面與該覆蓋部34之間。在該實施方式中，第2托架21及殼體3具備上述溫度調整用封套，但是，第1托架11中也可設置這樣的封套。作為接觸表面壓力施加機構4的一部分，除上述以外，也可設置如圖15所示的汽缸機構7。該汽缸機構7具有汽缸空間部70，該汽缸空間部70設置在第2托架21內；連接部71，該連接部71連接汽缸空間部70與圓環收容部41;活塞體72，該活塞體72收容在汽缸空間部70內且通過連接部71與第2處理用構件20相連接；第1噴嘴73，該第1噴嘴73與汽缸空間部70的上部相連接；笫2噴嘴74，該第2噴嘴74位于汽缸空間部70的下部；推壓體75，該推壓體75為介于汽缸空間部70上部與活塞體72之間的發條等。活塞體72可在汽缸空間部70內上下滑動，通過活塞體72的該滑動，第2處理用構件20上下滑動，從而可變更第1處理用面1與第2處理用面2之間的間隔。雖未圖示，具體為，將壓縮機等壓力源與第1噴嘴73相連接，通過從第1噴嘴73向汽缸空間部70內的活塞體72的上方施加空氣壓力，即正壓，使活塞體72向下方滑動，從而，第2處理用構件20可使第1與第2處理用面1、2間的間隔變窄。另外，雖未圖示，將壓縮機等壓力源與第2噴嘴74相連接，通過從第2噴嘴74向汽缸空間部70內的活塞體72的下方施加空氣壓力，即正壓，使活塞體72向上方滑動，從而可使第2處理用構件20朝著擴大第1與第2處理用面1、2間的間隔的方向即打開的方向移動。這樣，利用從噴嘴73、74獲得的空氣壓，可調整接觸表面壓力。即使圓環收容部41內的第2處理用構件20的上部與圓環收容部41的最上部之間有足夠的空間，通過與汽缸空間部70的最上部70a抵接地設定活塞體72，該汽缸空間部70的最上部70a也限定了兩處理用面1、2間的間隔的寬度的上限。即，活塞體72與汽缸空間部70的最上部70a作為抑制兩處理用面1、2分離的分離抑制部而發揮作用，換言之，作為限制兩處理用面1、2間的間隔的最大分開量的機構發揮作用。另外，即使兩處理用面1、2彼此未抵接，通過與汽缸空間部70的最下部70b抵接地設定活塞體72，該汽缸空間部70的最下部70b限定了兩處理用面1、2間的間隔寬度的下限。即，活塞體72與汽缸空間部70的最下部70b作為抑制兩處理用面1、2接近的接近抑制部而發揮作用，更換言之，作為限制兩處理用面1、2間的間隔的最小分開量的機構而發揮作用。這樣，一邊限定上述間隔的最大及最小的分開量，一邊可通過上述噴嘴73、74的空氣壓來調整汽缸體7與汽缸空間部70的最上部70a的間隔zl，換言之，調整汽缸體7與汽缸空間部70的最下部70b的間隔z2。噴嘴73、74可以與另一個壓力源連接，也可以通過切換或轉接連接于一個壓力源。并且，壓力源可以是供給正壓或供給負壓的任一種裝置。在真空等負壓源與噴嘴73、74相連接的情況下，形成與上述動作相反的動作。取代上述的其他接觸表面壓力施加機構4或者作為上述的接觸表面壓力施加機構4的一部分，設置這樣的汽缸機構7，根據被處理流體的粘度及其特性，進行與噴嘴73、74相連接的壓力源的壓力及間隔zl、z2的設定，使流體液膜的厚度達到所期望的值，施以剪切力，實現均勻的反應，可生成微小的粒子。特別是，通過這樣的汽缸機構7，可以在清洗及蒸汽滅菌等時候進行滑動部的強制開閉，可提高清洗及滅菌的可靠性。如圖16(A)(C)所示，可以在第1處理用構件10的第1處理用面1上形成槽狀凹部13...13，該槽狀凹部13...13從第1處理用構件10的中心側朝向外側延伸，即在徑向上延伸。在該情況下，如圖16(A)所示，凹部13...13可作為在第1處理用面1上彎曲或螺旋狀延伸的部分來實施，如圖16(B)所示，也可以實施為各個凹部13彎曲為L字型的槽，并且，如圖16(C)所示，凹部13...13也可實施為呈直線放射狀延伸的槽。另外，如圖16(D)所示，優選圖16(A)(C)的凹部13以成為朝向第1處理用面1的中心側逐漸加深的凹部的方式傾斜而形成。并且，槽狀的凹部13除了可以是連續的槽之外，也可是間斷的槽。通過形成這樣的凹部13，具有應對被處理流體的排出量的增加或發熱量的減少、空蝕控制以及流體軸承等效果。在上述圖16所示各實施方式中，凹部13雖然形成在第1處理用面1上，但也可實施為形成在第2處理用面2上，并且，也可實施為形成在第1及第2處理用面1、2雙方上。在處理用面上未設置上述凹部13或錐度的情況下，或者，在使它們偏置于處理用面的一部分的情況下，處理用面1、2的表面粗糙度對被處理流體施加的影響比形成上述凹部13的裝置大。所以，在這樣的情況下，如果要使被處理流體的粒子變小，就必須降低表面粗糙度，即形成光滑的面。特別是，在以均勻反應為目的的情況下，對于其處理用面的表面粗糙度，在以實現均勻的反應并獲得微粒子為目的的情況下，前述鏡面、即施加了鏡面加工的面有利于實現微小的單分散的反應物的結晶或析出。在圖13至圖17所示的實施方式中，特別明示以外的結構與圖1(A)或圖11(C)所示實施方式相同。另外，在上述各實施方式中，殼體內全部密封，但是，除此以外，也可實施為，僅第1處理用構件10及第2處理用構件20的內側被密封，其外側開放。即，直到通過第1處理用面1及第2處理用面2之間為止，流路被密封，被處理流體承受全部輸送壓力，但是，在通過后，流路被打開，處理后的被處理流體不承受輸送壓力。在流體壓力施加機構pl中，作為加壓裝置，如上所述，優選使用壓縮機實施，但是，只要能一直對被處理流體施加預定的壓力，也可使用其他的裝置實施。例如，可以通過如下裝置實施，即，利用被處理流體的自重，一直對被處理流體施加一定的壓力的裝置。概括上述各實施方式中的處理裝置，其特征為，對被處理流體施加預定的壓力，在承受該預定壓力的被處理流體所流動的被密封的流體流路中，連接第1處理用面1及第2處理用面2至少2個可接近或分離的處理用面，施加使兩處理用面1、2接近的接觸表面壓力，通過使第1處理用面1與第2處理用面2相對地旋轉，利用被處理流體產生機械密封中用于密封的流體膜，與機械密封相反(不是將流體膜用于密封)，使該流體膜從笫1處理用面1及第2處理用面2之間漏出，在兩面1、2間成為膜的被處理流體間，實現反應處理并回收。通過上述劃時代的方法，可將兩處理用面1、2間的間隔調整為1ym至lmm，尤其是可進行110ii的調整。在上述實施方式中，裝置內構成被密封的流體的流路，利用在處理裝置的(第l被處理流體的)導入部側設置的流體壓力施加機構P，對被處理流體加壓。另外，也可以不用這樣的流體壓力施加機構p進行加壓，而是通過被處理流體的流路被打開的裝置來實施。圖18至圖20表示這樣的處理裝置的一個實施方式。另外，在該實施方式中，示例有作為處理裝置的、具有除氣功能的裝置，即，具有從作為處理物而生成的物質中除去液體，最終僅確保作為目的的固體(結晶)的機能的裝置。圖18(A)為處理裝置的簡略縱剖面圖，圖18(B)是其局部擴大剖面圖。圖19是備有圖18所示的處理裝置的第1處理用構件1的俯視圖。圖20是上述處理裝置的第1及第2處理用構件1、2的主要部分的局部縱剖面圖。該圖18至圖20中所示的裝置如上所述，在大氣壓下，投入作為處理對象的流體，即被處理流體或搬送這樣處理對象物的流體。另外，圖18(B)及圖20中，為避免圖面的繁雜，省略了第2導入部d2的描畫(也可看成剖面處于不設有第2導入部d2位置)。如圖18(A)所示，該處理裝置具備反應裝置G及減壓泵Q。該反應裝置G具備作為旋轉構件的第1處理用構件101;保持該處理用構件101的第1托架111;作為相對于殼體被固定的構件的第2處理用構件102;固定該第2處理用構件102的第2托架121;彈壓機構103;動壓發生機構104(圖19(A));使第1處理用構件101與第1托架111一同旋轉的驅動部；殼體106;供給(投入)笫1被處理流體的第1導入部dl;向減壓泵Q排出流體的排出部108。關于驅動部省略其圖示。上述第1處理用構件101及第2處理用構件102分別是具有挖空圓柱中心的形狀的環狀體。兩處理用構件101、102是分別把兩處理用構件101、102所呈圓柱的一個底面作為處理用面110、120的構件。上述處理用面110、120具有被鏡面研磨的平坦部。在該實施方式中，第2處理用構件102的處理用面120是整個面都實施了鏡面研磨的平坦面。另外，雖然使第1處理用構件IOI的處理用面110的整個面成為與第2處理用構件102相同的平坦面，但是，如圖19(A)所示，在平坦面中，有多個溝槽112...112。該溝槽112...112以第1處理用構件101所呈圓柱的中心為中心側，向圓柱的外周方向放射狀地延伸。有關上述第1及第2處理用構件101、102的處理用面110、120的鏡面研磨，優選表面粗糙度為RaO.011.0iim。更優選該鏡面研磨達到RaO.030.3ym。有關處理用構件101U02的材質，采用硬質且可以鏡面研磨的材料。有關處理用構件101U02的該硬度，優選為至少維式硬度1500以上。并且，優選采用線膨脹系數小的原料或熱傳導高的原料。這是由于，在處理時產生熱量的部分與其他部分之間，如果膨脹率的差較大，就會發生變形，從而影響適當間隔的確保。作為上述處理用構件101U02的原料，尤其優選采用以下物質等SIC即碳化硅，其維式硬度為20002500;表面以DLC即類鉆碳涂層的SIC，其中類鉆碳的維式硬度為30004000;WC即碳化鎢，其維式硬度為1800;表面施加了DLC涂層的WC、ZrB2或以BTC、B4C為代表的硼系陶瓷，維式硬度為40005000。圖18所示的殼體106雖省略了底部的圖示，但是為有底的筒狀體，上方被上述笫2托架121覆蓋。第2托架121在其下表面固定上述第2處理用構件102，在其上方設有上述導入部dl。導入部dl備有料斗170，該料斗170用于從外部投入流體或被處理物。雖未圖示，上述的驅動部具備電動機等動力源以及從該動力源接受動力供給而旋轉的軸50。如圖18(A)所示，軸50配置于殼體106的內部朝上下延伸。并且，軸50的上端部設有上述第1托架111。第1托架111是保持笫1處理用構件101的裝置，通過設置在上述軸50上，使第1處理用構件101的處理用面110與第2處理用構件102的處理用面120相對應。第1托架111為圓柱狀體，在其上表面中央固定有第1處理用構件101。第1處理用構件101與第1托架111成為一體地被固定，相對于第1托架111不改變其位置。另一方面，在第2托架121的上表面中央形成有收容第2處理用構件102的收容凹部124。上述收容凹部124具有環狀的橫剖面。第2處理用構件102以與收容凹部124同心的方式收容在圓柱狀的收容凹部124內。該收容凹部124的結構與圖1(A)所示的實施方式相同(第1處理用構件101對應第1圓環IO，第1托架111對應第1托架ll，第2處理用構件102對應第2圓環20，第2托架121對應第2托架21)。并且，該第2托架121具備上述彈壓機構103。優選彈壓機構103使用彈簧等彈性體。彈壓機構103與圖1(A)的接觸表面壓力施加機構4對應，采用同樣結構。S卩，彈壓機構103推壓與第2處理用構件102的處理用面120相反側的面、即底面，對位于第1處理用構件101偵U、即下方的第2處理用構件102的各位置均等地彈壓。另一方面，收容凹部124的內徑大于第2處理用構件102的外徑，由此，當如上所述同心地配置時，在第2處理用構件102的外周面102b與收容凹部124的內周面之間，如圖18(B)所示那樣，設定間隔tl。同樣，在笫2處理用構件102的內周面102a與收容凹部124的中心部分22的外周面之間，如圖18(B)所示那樣，設定間隔t2。上述間隔tl、t2分別用于吸收振動及偏心舉動，其大小以如下方式設定，即，大于等于能夠確保動作的尺寸并且可以形成密封。例如，在第1處理用構件101的直徑為100mm至400mm的情況下，優選該間隔tl、t2分別為0.050.3mm。第1托架111被一體地固定在軸50上，與軸50—起旋轉。另外，雖未圖示，利用制動器，第2處理用構件102不會相對于第2托架121旋轉。但是，在兩處理用面110U20間，為了確保處理所必需的0.110微米的間隔，即如圖20(B)所示的微小間隔t，在收容凹部124的底面、即頂部以及面向第2處理用構件102的頂部124a的面、即上面之間，設有間隔t3。對于該間隔t3，與上述間隔一起，考慮軸150振動及伸長而設定。如上所述，通過間隔tlt3的設定，笫1處理用構件101不僅在相對于第2處理用構件102接近或分離的方向上可變，其處理用面110的中心及朝向即方向zl、z2也為可變。S卩，在該實施方式中，彈壓機構103和上述間隔tlt3構成浮動機構，通過該浮動機構，至少第2處理用構件102的中心及傾斜可以在從數微米至數毫米左右的很小量的范圍內變動。由此，吸收旋轉軸的芯振動、軸膨脹、第1處理用構件101的面振動和振動。對第1處理用構件101的研磨用面110所備有的上述溝槽112，進一步詳細地說明如下。溝槽112的后端到達第1處理用構件101的內周面101a，其前端朝著第1處理用構件101的外側y即外周面側延伸。該溝槽112如圖19(A)所示，其橫截面積從環狀的第1處理用構件101的中心x側朝著第1處理用構件101的外側y即外周面側逐漸減少。溝槽112的左右兩側面112a、112b的間隔wl從第1處理用構件101的中心x側朝著第1處理用構件101的外側y即外周面側逐漸減小。并且，溝槽112的深度w2如圖19(B)所示，從第1處理用構件101的中心x側朝著第1處理用構件101的外側y即外周面側逐漸減小。即，溝槽112的底112c從第1處理用構件101的中心x側朝著第1處理用構件101的外側y即外周面側逐漸變淺。這樣，溝槽112的寬度及深度都朝著外側y即外周面側逐漸減小，從而使其橫截面積朝著外側y逐漸減小。并且，溝槽112的前端即y側成為終點。即，溝槽112的前端即y側不到達第1處理用構件101的外周面101b，在溝槽112的前端與外周面101b之間，隔著外側平坦面113。該外側平坦面113為處理用面110的一部分。在該圖19所示的實施方式中，上述溝槽112的左右兩側面112a、112b及底112c構成流路限制部。該流路限制部、第1處理用構件101的溝槽112周圍的平坦部以及第2處理用構件102的平坦部構成動壓發生機構104。但是，也可僅對溝槽112的寬度及深度的其中任一方采用上述結構，減小其截面積。上述的動壓發生機構104通過在第1處理用構件101旋轉時穿過兩處理用構件101、102間的流體，在兩處理用構件101、102間可確保所希望的微小間隔，在使兩處理用構件101、102分離的方向上產生作用力。通過上述動壓的發生，可在兩處理用面H0、120間產生0.110iim的微小間隔。這樣的微小間隔，雖可以根據處理的對象進行調整選擇，但是，優選16iim，更優選12iim。在該裝置中，通過上述微小間隔，可以實現以往不可能的均勻反應，并生成微粒子。溝槽112...112能夠以如下方式實施，S卩，筆直地從中心x側朝向外側y延伸。但是，在該實施方式中，如圖19(A)所示，對于第1處理用構件101的旋轉方向r，溝槽112的中心x側以比溝槽112的外側Y先行的方式、即位于前方的方式彎曲，使溝槽112延伸。通過上述溝槽112...112彎曲地延伸，可更有效地通過動壓發生機構104產生分離力。下面，對該裝置的動作進行說明。從料斗17投入的、通過第1導入部dl的第1被處理流體R通過環狀的笫2處理用構件102的中空部，受到笫1處理用構件101的旋轉所產生的離心力作用的流體進入兩處理用構件101、102之間，在旋轉的第1處理用構件101的處理用面110與第2處理用構件102的處理用面120之間，進行均勻的反應及微小粒子的生成處理，隨后，來到兩處理用構件101U02的外側，通過排出部108排出至減壓泵Q側。以下，根據需要將第1被處理流體R僅稱為流體R。在上述中，進入到環狀第2處理用構件102的中空部的流體R如圖20(A)所示，首先，進入旋轉的第1處理用構件101的溝槽112。另一方面，被鏡面研磨的、作為平坦部的兩處理用面110U20即使通過空氣或氮氣等氣體也維持其氣密性。所以，即使受到旋轉所產生的離心力的作用，在該狀態下，流體也不能夠從溝槽112進入由彈壓機構103壓合的兩處理用面110、120之間。但是，流體R與作為流路限制部而形成的溝槽112的上述兩側面112a、112b及底112c慢慢地碰撞，產生作用于使分離兩處理用面110、120分離的方向上的動壓。如圖20(B)所示，由此，流體R從溝槽112滲出到平坦面上，可確保兩處理用面110、120間的微小間隔t即間隙。另外，在上述鏡面研磨后的平坦面間，進行均勻的反應及微小粒子的生成處理。并且，上述溝槽112的彎曲更為切實地對流體作用離心力，更有效地產生上述的動壓。如上所述，該處理裝置通過動壓與彈壓機構103所產生的彈壓力的平衡，能夠在兩鏡面即處理用面110、120之間確保微小且均勻的間隔即間隙。而且，通過上述結構，該微小間隔可形成為1Pm以下的超微小間隔。另外，通過采用上述浮動機構，處理用面110U20間的定位的自動調整成為可能，對于因旋轉及發熱所引起的各部分的物理變形，能夠抑制處理用面110U20間的各個位置的間隔的偏差，可維持該各個位置的上述微小間隔。再者，在上述實施方式中，浮動機構是僅在第2托架121上設置的機構。除此以外，還可以取代第2托架121，在第1托架111上也設置浮動機構，或者在第1托架111與第2托架121上都設置浮動機構。圖21至圖23表示上述的溝槽112的其他實施方式。如圖21(A)(B)所示，溝槽112作為流路限制部的一部分，可在其前端具備平坦的壁面112d。并且，在該圖14所示的實施方式中，在底112c上，在第1壁面112d與內周面101a之間設有臺階112e，該臺階112e也構成流路限制部的一部分。如圖22(A)(B)所示，溝槽112可實施為，具有多個分叉的枝部112f...112f，各枝部112f通過縮小其寬度而具有流路限制部。在圖14及圖15的實施方式中，特別是對于沒有示出的結構，與圖1(A)、圖ll(C)、圖18至圖20中所示的實施方式相同。并且，在上述各實施方式中，對于溝槽112的寬度及深度的至少其中一方，從第1處理用構件101的內側朝向外側，逐漸減小其尺寸，由此構成流路限制部。此外，如圖23(A)及圖23(B)所示，通過不變化溝槽112的寬度及深度在溝槽112中設置終端面112f，該溝槽112的終端面112f也可以形成流路限制部。如圖19、圖21及圖22表示的實施方式所示，動壓產生以如下方式進行，即，通過溝槽112的寬度及深度如前述那樣變化，使溝槽112的底及兩側面成為傾斜面，由此，該傾斜面成為相對于流體的受壓部，產生動壓。另一方面，在圖23(A)(B)所示實施方式中，溝槽112的終端面成為相對于流體的受壓部，產生動壓。另外，在該圖23(A)(B)所示的情況下，也可同時使溝槽112的寬度及深度的至少其中一方的尺寸逐漸減小。再者，關于溝槽112的結構，并不限定于上述圖19、圖21至圖23所示的結構，也可實施為具有其他形狀的流路限制部的結構。例如，在圖19、圖21至圖23所示結構中，溝槽112并不穿透到第1處理用構件101的外側。即，在第1處理用構件101的外周面與溝槽112之間，存在外側平坦面113。但是，并不限定于上述實施方式，只要能產生上述的動壓，溝槽112也可到達第1處理用構件101的外周面側。例如，在圖23(B)所示的笫1處理用構件101的情況下，如虛線所示，可實施為，使剖面面積小于溝槽112的其他部位的部分形成于外側平坦面113上。另外，如上所述，以從內側向外側逐漸減小截面積的方式形成溝槽112，使溝槽112的到達第1處理用構件101外周的部分(終端)形成最小截面積即可(未圖示)。但是，為有效地產生動壓，如圖19、圖21至圖23所示，優選溝槽112不穿透第1處理用構件101外周面側。在此，對上述圖18至圖23所示的各種實施方式進行總結。該處理裝置使具有平坦處理用面的旋轉構件與同樣具有平坦處理用面的固定構件各自的平坦處理用面同心地相對，在旋轉構件的旋轉下，一邊從固定構件各自的開口部供給被反應原料，一邊從兩構件的相對的平面處理用面間進行反應處理，在該處理裝置中，不是機械地調整間隔，而是在旋轉構件中設置增壓機構，能夠通過其產生的壓力來保持間隔，并且形成機械的間隔調整所不可能達到的16ym的微小間隔，使生成粒子的微小化能力及反應的均勻化能力得到顯著提高。S卩，在該處理裝置中，旋轉構件與固定構件在其外周部具有平坦處理用面，該平坦處理用面具有面上的密封機能，能夠提供高速旋轉式處理裝置，該高速旋轉式處理裝置產生流體靜力學的力即流體靜力、流體動力學的力即流體動力、或者空氣靜力學_空氣動力學的力。上述的力使上述密封面之間產生微小的間隔，并可提供具有如下功能的反應處理裝置，即，非接觸、機械安全、高度微小化及反應均勻化。能形成該微小間隔的要因，一個是旋轉構件的轉速，另一個是被處理物(流體)的投入側與排出側的壓力差。在投入側設置壓力施加機構的情況下，在投入側未設置壓力施加機構的情況即在大氣壓下投入被處理物(流體)的情況下，由于無壓力差，必須只依靠旋轉構件的轉速來產生密封面間的分離。這就是為人熟知的流體動力學的力或空氣動力學的力。圖18(A)所示裝置中，雖表示為將減壓泵Q連接在上述反應裝置G的排出部，但也可如前面所述那樣實施為，不設置殼體106，且不設置減壓泵Q，而是如圖24(A)所示，將處理裝置作為減壓用的容器T，在該容器T中配設反應裝置G。在該情況下，通過使容器T內減壓至真空或接近真空的狀態，反應裝置G中生成的被處理物成霧狀地噴射到容器T內，通過回收碰到容器T的內壁而流下的被處理物，或，回收相對于上述流下的被處理物作為氣體(蒸汽)被分離的、充滿容器T上部的物質，可獲得處理后的目的物。另外，在使用減壓泵Q的情況下，如圖24(B)所示，處理裝置G經由減壓泵Q連接氣密的容器T，在該容器T內，處理后的被處理物形成霧狀，可進行目的物的分離或抽出。此外，如圖24(C)所示，減壓泵Q直接連接于處理裝置G，在該容器T內，連接減壓泵Q以及與減壓泵Q分開的流體R的排出部，可進行目的物的分離。在該情況下，對于氣化部，液體R(液狀部)被減壓泵Q吸引聚集，通過排出部排出，而不從汽化部排出。在上述各實施方式中，示出了如下裝置，即，將第1及第2兩種被處理流體分別從第2托架21、121及第2圓環20、102導入，使之混合并反應的裝置。下面，對被處理流體向裝置導入的其他實施方式按順序進行說明。如圖1(B)所示，可實施為，在圖1(A)所示的處理裝置中，設置第3導入部d3，將第3被處理流體導入兩處理用面1、2之間，使其與第2被處理流體同樣地與第1被處理流體混合并反應。26第3導入部d3向處理用面1、2供給與第1被處理流體混合的笫3流體。在該實施方式中，第3導入部d3是設在第2圓環20內部的流體通道，其一端在第2處理用面2上開口，其另一端連接第3流體供給部p3。在第3流體供給部p3中，可采用壓縮機、其他的泵。第3導入部d3在笫2處理用面2上的開口部與第2導入部d2的開口部相比位于第1處理用面1的旋轉中心的外側。即，在第2處理用面2上，第3導入部d3的開口部較笫2導入部d2的開口部位于下游側。在第3導入部d3的開口部與第2導入部d2的開口之間，在笫2圓環20的直徑的內外方向上隔開間隔。該圖1(B)所示裝置中，第3導入部d3以外的構成與圖1(A)所示的實施方式相同。并且，在該圖1(B)及下面說明的圖1(C)、圖1(D)、圖2圖11中，為避免圖面的繁雜，省略了殼體3。并且，在圖9(B)(C)、圖10、圖11(A)(B)中，描繪了殼體3的一部分。另外，如圖1(C)所示，可實施為，在圖1(B)所示處理裝置中，設置第4導入部d4，將第4被處理流體導入兩處理用面1、2之間，使其與第2及第3被處理流體同樣地與第1被處理流體混合并反應。第4導入部d4向處理用面1、2供給與第1被處理流體混合的第4流體。在該實施方式中，第4導入部d4是設在第2圓環20內部的流體通道，其一端在第2處理用面2上開口，其另一端連接第4流體供給部p4。在第4流體供給部p4中，可采用壓縮機、其他的泵。第4導入部d4在笫2處理用面2上的開口部較第3導入部d3開口部位于第1處理用面1的旋轉中心的外側。即，在第2處理用面2上，第4導入部d4的開口部較第3導入部d3的開口部位于下游側。對于圖1(C)所示裝置的第4導入部d4以外的結構，與圖1(B)所示的實施方式相同。并且，雖未圖示，也可實施為，另外設置第5導入部、第6導入部等5個以上的導入部，分別使5種以上的被處理流體混合并反應。另外，如圖1(D)所示，可實施為，在圖1(A)的裝置中，將設置在第2托架21上的第1導入部dl與第2導入部d2同樣地設置在第2處理用面2上，以取代將其設置在第2托架21上。在該情況下，在笫2處理用面2上，第1導入部dl的開口部也較第2導入部d2位于旋轉的中心側即上游側。在上述圖1(D)所示裝置中，第2導入部d2的開口部與第3導入部d3的開口部一起配置在第2圓環20的第2處理用面2上。但是，導入部的開口部并不限于上述相對于處理用面進行的配置。特別是，可實施為，如圖2(A)所示，將第2導入部d2的開口部設置在第2圓環20的內周面的、與第2處理用面鄰接的位置。在該圖2(A)所示裝置中，第3導入部d3的開口部雖與圖1(B)所示裝置同樣地配置在第2處理用面2上，但是，也可通過將笫2導入部d2的開口部配置在上述笫2處理用面2的內側，即與笫2處理用面2鄰接的位置，從而將第2被處理流體直接導入到處理用面上。如上所述，通過將第1導入部dl的開口部設置在第2托架21上，將第2導入部d2的開口部配置在第2處理用面2的內側，即與第2處理用面2鄰接的位置(在該情況下，設置上述第3導入部d3不是必須的)，從而，特別是在使多個被處理流體反應的情況下，能夠將從第1導入部dl導入的被處理流體與從第2導入部d2導入的被處理流體在不反應的狀態下導入兩處理用面1、2之間，并且可使兩者在兩處理用面1、2間初次發生反應。因此，上述結構特別適合于使用反應性高的被處理流體的情況。再者，上述的"鄰接"并不僅限于以下情況，即，將第2導入部d2的開口部如圖2(A)所示地以與第2圓環20的內側側面接觸的方式設置。從第2圓環20至第2導入部d2的開口部為止的距離為以下程度即可，即，在多個的被處理流體被導入兩處理用面1、2之間以前，不被完全混合或反應的程度，例如，也可以設置在接近第2托架21的第2圓環20的位置。并且，也可以將第2導入部d2的開口部設置在笫1圓環10或第1托架11側。另外，在上述的圖1(B)所示裝置中，在第3導入部d3的開口部與第2導入部d2的開口之間，在第2圓環20的直徑的內外方向隔開間隔，但也可實施為，如圖2(A)所示，不設置上述間隔，將第2及第3被處理流體導入兩處理用面1、2間，立刻使兩流體合流。根據處理的對象選擇上述圖2(A)所示裝置即可。另外，在上述的圖1(D)所示裝置中，第1導入部dl的開口部與第2導入部d2的開口之間，在第2圓環20直徑的內外方向隔開了間隔，但也可實施為，不設置該間隔，而將第1及第2被處理流體導入兩處理用面1、2間，立刻使兩流體合流。根據處理的對象選擇這樣的開口部的配置即可。在上述的圖1(B)及圖1(C)所示實施方式中，在第2處理用面2上，將第3導入部d3的開口部配置在第2導入部d2的開口部的下游側，換言之，在第2圓環20的直徑的內外方向上，配置在笫2導入部d2的開口部的外側。此外，如圖2(C)及圖3(A)所示，可實施為，在第2處理用面2上，將笫3導入部d3的開口部配置于在第2圓環20的周方向rO上與第2導入部d2開口部不同的位置。在圖3中，ml表示第1導入部dl的開口部即第1開口部，m2表示第2導入部d2的開口部即笫2開口部，m3表示第3導入部d3的開口部(第3開口部)，rl為圓環直徑的內外方向。并且，第1導入部dl設置在第2圓環上的情況也可實施為，如圖2(D)所示，在第2處理用面2上，將第1導入部dl的開口部配置于在第2圓環20的周方向與第2導入部d2的開口部不同的位置。在上述圖2(B)所示裝置中，在第2圓環20的處理用面2上，2個導入部的開口部被配置在周方向r0的不同位置，但是，也可實施為，如圖3(B)所示，在圓環的周方向r0的不同位置配置3個導入部的開口部，或如圖3(C)所示，在圓環的周方向rO的不同位置配置4個導入部的開口部。另外，在圖3(B)(C)中，m4表示第4導入部的開口部，在圖3(C)中，m5表示第5導入部的開口部。并且，雖未圖示，也可實施為，在圓環的周方向rO的不同位置配置5個以上的導入部的開口部。在上述圖2(B)(D)以及圖3(A)(C)所示裝置中，第2導入部至第5導入部分別可導入不同的被處理流體，即第2、第3、第4、笫5被處理流體。另一方面，可實施為，從第2第5的開口部m2m5，將全部同類的、即第2被處理流體導入處理用面之間。雖未圖示，在該情況下，可實施為，第2導入部至第5導入部在圓環內部連通，并連接到一個流體供給部，即第2流體供給部p2。另外，可以通過組合以下裝置來實施，S卩，在圓環的周方向rO的不同位置設置多個導入部的開口部的裝置，以及，在圓環直徑方向即直徑的內外方向rl的不同位置設置多個導入部的開口部的裝置。例如，如圖3(D)所示，在第2處理用面2上設有8個導入部的開口部m2m9，其中的4個m2m5設置在圓環的周方向r0的不同位置并且設置在直徑方向rl上的相同位置，其他4個m5m8設置在圓環的周方向r0的不同位置并且設置在直徑方向rl上的相同位置。并且，該其他的開口部m5m8在直徑方向r上配置在上述4個開口部m2m5的直徑方向的外側。并且，該外側的開口部雖可分別設置于在圓環的圓周方向rO上與內側的開口部相同的位置，但是，考慮圓環的旋轉，也可實施為，如圖3(D)所示，設置在圓環的周方向rO的不同位置。另外，在該情況下，開口部可為圖3(D)所示的配置及數量。例如，如圖3(E)所示，也可將徑方向外側的開口部配置在多邊形的頂點位置，即該情況下的四邊形的頂點位置，將徑方向內側的開口部配置在該多邊形的邊上。當然，也可采用其他的配置。另外，在第1開口部ml以外的開口部都將第2被處理流體導入處理用面間的情況下，可以實施為，各導入第2被處理流體的該開口部不是在處理用面的周方向r0上散布，而是如圖3(F)所示，在周方向r0上形成連續的開口部。再者，根據處理的對象，如圖4(A)所示，可實施為，在圖1(A)所示裝置中，將設置在第2圓環20上的第2導入部d2與第1導入部dl同樣地設置在第2托架21的中央部分22。在該情況下，相對于位于第2圓環20的中心的第1導入部dl的開口部，第2導入部d2的開口部位于其外側，并隔開間隔。并且，如圖4(B)所示，可實施為，在圖4(A)所示裝置中，將第3導入部d3設置于第2圓環20。如圖4(C)所示，可實施為，在圖3(A)所示裝置中，第1導入部dl的開口部與第2導入部d2的開口部之間不設置間隔，將第2及第3被處理流體導入第2圓環20內側的空間后，立即使兩流體合流。另外，根據處理的對象，可實施為，如圖4(D)所示，在圖3(A)所示裝置中，和第2導入部d2相同，第3導入部d3也設置在第2托架21上。雖未圖示，但是，也可實施為，在第2托架21上設置4個以上的導入部。并且，根據處理的對象，如圖5(A)所示，可實施為，在圖4(D)所示的裝置中，在第2圓環20上設置笫4導入部d4，將第4被處理流體導入兩處理用面1、2之間。如圖5(B)所示，可實施為，在圖1(A)所示裝置中，將第2導入部d2設置于第1圓環10，在第1處理用面1上備有第2導入部d2的開口部。如圖5(C)所示，可實施為，在圖5(B)所示裝置中，第1圓環10上設有第3導入部d3，在第1處理用面1上，第3導入部d3的開口部配置在與第2導入部d2的開口部在第1圓環10的周方向上不同的位置。如圖5(D)所示，可實施為，在圖5(B)所示裝置中，取代在第2托架21上設置第1導入部dl，在第2圓環20上設置第1導入部dl，在第2處理用面2上配置第1導入部dl的開口部。在該情況下，第1及第2導入部dl、d2的兩開口部在圓環直徑的內外方向上配置在相同位置。另外，如圖6(A)所示，也可實施為，在圖1(A)所示裝置中，第3導入部d3設置于第1圓環IO，第3導入部d3的開口部設置在第1處理用面1上。在該情況下，笫2及第3導入部d2、d3的兩開口部在圓環直徑的內外方向上配置在相同位置。但是，也可以將上述兩開口部在圓環的直徑的內外方向上配置于不同的位置。圖5(C)所示裝置中，雖然在第1圓環10的直徑的內外方向上設置在相同的位置，同時在第1圓環10的周方向即旋轉方向上設置在不同的位置，但是，也可實施為，在該裝置中，如圖6(B)所示，將第2及第3導入部d2、d3的兩開口部在第1圓環10的直徑的內外方向上設置在不同的位置。在該情況下，可實施為，如圖6(B)所示，在第2及第3導入部d2、d3的兩開口部之間，在第1圓環10的直徑的內外方向上預先隔開間隔，另外，雖未圖示，也可實施為，不隔開該間隔，立即使第2被處理流體與第3被處理流體合流。另外，可實施為，如圖6(C)所示，取代在第2托架21上設置第1導入部dl，而是與第2導入部d2—起，將第1導入部dl設置在第1圓環10上。在該情況下，在第1處理用面1中，笫1導入部dl的開口部設置在第2導入部d2的開口部的上游側(第1圓環11的直徑的內外方向的內側)。在第1導入部dl的開口部與第2導入部d2的開口部之間，在第1圓環11的直徑的內外方向上預先隔開間隔。但是，雖未圖示，也可不隔開該間隔地實施。另外，可實施為，如圖6(D)所示，在圖6(C)所示裝置的第1處理用面1中，在第1圓環10的周方向的不同位置，分別配置第1導入部dl及第2導入部d2的開口部。另外，雖未圖示，在圖6(C)(D)所示的實施方式中，可實施為，在第1圓環10上設置3個以上的導入部，在第2處理用面2上的周方向的不同位置，或者，在圓環直徑的內外方向的不同位置，配置各開口部。例如，也可在第1處理用面1中采用第2處理用面2中所采用的圖3(B)圖3(F)所示開口部的配置。如圖7(A)所示，可實施為，在圖1(A)所示裝置中，取代在第2圓環20上設置第2導入部d2，在第1托架11上設置第2導入部。在該情況下，在被第1托架11上面的第1圓環10所包圍的部位中，優選在第1圓環10的旋轉的中心軸的中心配置第2導入部d2的開口部。如圖7(B)所示，在圖7(A)所示的實施方式中，可將第3導入部d3設置于第2圓環20，將第3導入部d3的開口部配置在第2處理用面2上。另外，如圖7(C)所示，可實施為，取代在第2托架21上設置笫1導入部dl，在第1托架11上設置第1導入部dl。在該情況下，在被第1托架11上面的第1圓環10所包圍的部位中，優選在第1圓環10的旋轉的中心軸上配置笫1導入部dl的開口部。另外，在該情況下，如圖所示，可將第2導入部d2設置于第1圓環IO，將其開口部配置在第1處理用面1上。另外，雖未圖示，在該情況下，可將笫2導入部d2設置于第2圓環20，在第2處理用面2上配置其開口部。并且，如圖7(D)所示，可實施為，將圖7(C)所示的第2導入部d2與第1導入部dl一起設置在笫1托架11上。在該情況下，在被第1托架11上面的第1圓環10所包圍的部位中，配置第2導入部d2的開口部。另外，在該情況下，在圖7(C)中，也可把第2圓環20上設置的第2導入部d2作為第3導入部d3。在上述圖1圖7所示的各實施方式中，第1托架11及笫1圓環10相對于第2托架21及第2圓環20旋轉。此外，如圖8(A)所示，可實施為，在圖1(A)所示裝置中，在第2托架2上設置接受來自旋轉驅動部的旋轉力而旋轉的旋轉軸51，使第2托架21在與第1托架11相反的方向上旋轉。旋轉驅動部也可以與使第1托架11的旋轉軸50旋轉的裝置分開設置，或者作為如下裝置實施，即，該裝置通過齒輪等動力傳遞機構，從使第l托架11的旋轉軸50旋轉的驅動部接受動力。在該情況下，第2托架2與上述殼體分體地形成，并與第1托11同樣地可旋轉地收容在該殼體內。并且，如圖8(B)所示，可實施為，在圖8(A)所示裝置中，與圖7(B)的裝置同樣，在第1托架11上設置第2導入部d2，以取代在笫2圓環20上設置第2導入部d2。另外，雖未圖示，也可實施為，圖8(B)所示裝置中，在第2托架21上設置第2導入部d2，以取代在第1托架11上設置笫2導入部d2。在該情況下，第2導入部d2與圖7(A)的裝置相同。如圖8(C)所示，也可實施為，在圖8(B)所示裝置中，在第2圓環20上設置第3導入部d3，將該導入部d3的開口部設置在第2處理用面2上。并且，如圖8(D)所示，也可實施為，不使第1托架11旋轉，僅旋轉第2托架21。雖未圖示，也可實施為，在圖1(B)圖7所示的裝置中，第2托架21與第1托架11都旋轉，或僅第2托架21單獨旋轉。如圖9(A)所示，第2處理用構件20為圓環，第1處理用構件10不是圓環，而是與其他的實施方式的第1托架11同樣的、直接具有旋轉軸50并旋轉的構件。在該情況下，將第1處理用構件10的上表面作為第1處理用面l，該處理用面不是環狀，即不具備中空部分，形成一樣的平坦面。并且，在圖9(A)所示裝置中，與圖1(A)的裝置同樣，第2圓環20上設有第2導入部d2，其開口部配置在第2處理用面2上。如圖9(B)所示，可實施為，在圖9(A)所示裝置中，第2托架21與殼體3獨立，在殼體3與該第2托架21之間，設置接觸表面壓力施加機構4，該接觸表面壓力施加機構4是使第2托架21向設有第2圓環20的笫1處理用構件10接近或分離的彈性體等。在該情況下，如圖9(C)所示，第2處理用構件20不形成圓環，作為相當于上述第2托架21的構件，可將該構件的下表面作為第2處理用面2。并且，如圖10(A)所示，可實施為，在圖9(C)所示裝置中，第1處理用構件10也不形成圓環，與圖9(A)(B)所示裝置一樣，在其他的實施方式中，將相當于第1托架11的部位作為第1處理用構件IO，將其上表面作為第1處理用面1。在上述各實施方式中，至少第1被處理流體是從第1處理用構件10與笫2處理用構件20即第1圓環10與第2圓環20的中心部供給的，通過利用其他的被處理流體所進行的處理，即混合及反應后，被排出至其直徑的內外方向的外側。此外，如圖10(B)所示，也可實施為，從第1圓環10及第2圓環20的外側朝向內側供給第1被處理流體。在該情況下，如圖所示，以殼體3密封第1托架11及第2托架21的外側，將第1導入部dl直接設置于該殼體3，在殼體的內側，該導入部的開口部配置在與兩圓環10、20的對接位置相對應的部位。并且，圖1(A)的裝置中，在設有第l導入部dl的位置，即成為第l托架11的圓環1的中心的位置，設有排出部36。另外，夾著托架的旋轉的中心軸，在殼體的該開口部的相反側配置第2導入部d2的開口部。但是，第2導入部d2的開口部與笫1導入部dl的開口部相同，只要是在殼體的內側并且配置在與兩圓環10、20的對接位置相對應的部位即可，而不限定為上述那樣的形成在笫1導入部dl的開口部的相預先設置處理后的生成物的排出部36。在該情況下，兩圓環10、20的直徑的外側成為上游側，兩圓環10、20的內側成為下游側。如圖10(C)所示，可實施為，在圖10(B)所示裝置中，改變設置于殼體3的側部的第2導入部d2的位置，將其設置于第1圓環ll，并將其開口部配置在第1處理用面1上。在該情況下，如圖10(D)所示，可實施為，第1處理用構件10不形成圓環，與圖9(B)、圖9(C)及圖10(A)所示裝置相同，在其他的實施方式中，將相當于第1托架11的部位作為第1處理用構件IO，將其上表面作為第1處理用面1，并且，將第2導入部d2設置于該第1處理用構件10內，將其開口部設置在第1處理用面1上。如圖11(A)所示，可實施為，在圖10(D)所示裝置中，第2處理用構件20不形成圓環，在其他的實施方式中，將相當于第2托架21的構件作為第2處理用構件20，將其下表面作為第2處理用面2。而且，可以實施為，將第2處理用構件20作為與殼體3獨立的構件，在殼體3與第2處理用構件20之間，與圖9(C)(D)以及圖10(A)所示裝置相同，設有接觸表面壓力施加機構4。另外，如圖11(B)所示，也可實施為，將圖11(A)所示裝置的第2導入部d2作為第3導入部d3，另外設置第2導入部d2。在該情況下，在第2處理用面2中，將第2導入部d2的開口部相比第3導入部d3的開口部配置在上游側。上述圖4所示的各裝置、圖5(A)、圖7(A)(B)(D)、圖8(B)(C)所示裝置是其他被處理流體在到達處理用面1、2間之前與第1被處理流體合流的裝置，不適合結晶及析出的反應快速的物質。但是，對于反應速度慢的物質則可采用這樣的裝置。關于適合本申請所涉及的方法發明的實施的處理裝置，歸納如下。如上所述，該處理裝置具有流體壓力施加機構，該流體壓力施加機構對被處理流體施加預定壓力；第1處理用構件10和第2處理用構件20至少2個處理用構件，該笫1處理用構件10設置在該預定壓力的被處理流體流動的被密封的流體流路中，該第2處理用構件20相對于第1處理部10能夠相對地接近或分離；該第1處理用面1及第2處理用面2至少2個處理用面，第1處理用面1及第2處理用面2至少2個處理用面在上述處理用構件10、20中設置在相互面對的位置；旋轉驅動機構，該旋轉驅動機構使第1處理用構件10與第2處理用構件20相對地旋轉；在兩處理用面1、2間，進行至少2種被處理流體的混合及反應的處理。在第1處理用構件10和第2處理用構件20中，至少第2處理用構件20具有受壓面，并且該受壓面的至少一部分由第2處理用面2構成，受壓面承受流體壓力施加機構賦予被處理流體的至少一方的壓力，在第2處理用面2從第1處理用面1分離的方向上，產生使其移動的力。而且，在該裝置中，在可接近或分離且相對地旋轉的第1處理用面1與笫2處理用面2之間，流過受上述壓力作用的被處理流體，由此，各被處理流體一邊形成預定膜厚的流體膜一邊通過兩處理用面1、2之間，從而，在該被處理流體間產生所希望的反應。另外，在該處理裝置中，優選采用具備緩沖機構的裝置，該緩沖機構調整第1處理用面1及第2處理用面2的至少一方的微振動及定位。另外，在該處理裝置中，優選采用具備位移調整機構的結構，該位移調整機構調整第1處理用面1及第2處理用面2的一方或雙方的、由磨耗等導致的軸方向的位移，可維持兩處理用面1、2間的流體膜的膜厚。并且，在該處理裝置中，作為上述的流體壓力施加機構，可采用對被處理流體施加一定的送入壓力的壓縮機等加壓裝置。而且，上述加壓裝置采用能進行送入壓力的增減的調整的裝置。該加壓裝置需能將設定的壓力保持一定，但是，作為調整處理用面間的間隔的參數，也有必要能進行調整。另外，在該處理裝置中，可以采用具有分離抑制部的結構，該分離抑制部規定上述第1處理用面1與第2處理用面2之間的最大間隔，抑制最大間隔以上的兩處理用面1、232分離。此外，在該處理裝置中，可以采用具有接近抑制部的結構，接近抑制部規定上述第l處理用面1與第2處理用面2之間的最小間隔，抑制最小間隔以下的兩處理用面1、2的接近。并且，在該處理裝置中，可以采用以下結構，S卩，第1處理用面1與第2處理用面2雙方朝著相互相反的方向旋轉。另外，在該處理裝置中，可以采用具有溫度調整用的封套的結構，該溫度調整用的封套調整上述第1處理用面1與第2處理用面2的一方或雙方的溫度。此外，在該處理裝置中，優選采用以下結構，即，上述第1處理用面1與第2處理用面2的一方或雙方的至少一部分進行了鏡面加工。在該處理裝置中，可以采用以下結構，即，上述第1處理用面1與第2處理用面2的一方或雙方具有凹部。并且，在該處理裝置中，優選采用以下結構，S卩，作為使一方的被處理流體反應的另一方的被處理流體的供給手段，具有與一方的被處理流體的通道獨立的另外的導入路，在上述第1處理用面1與第2處理用面2的至少任意一方上，具有與上述另外的導入路相通的開口部，可以將從該另外的導入路送來的另一方的被處理流體導入上述一方的被處理流體。另外，實施本申請發明的處理裝置具有流體壓力施加機構，該流體壓力施加機構對被處理流體施加預定的壓力；第1處理用面1及第2處理用面2至少2個可相對的接近或分離的處理用面，第1處理用面1及第2處理用面2與該預定壓力的被處理流體流動的被密封的流體流路連接；接觸表面壓力施加機構，該接觸表面壓力施加機構對兩處理用面1、2施加接觸表面壓力；旋轉驅動機構，該旋轉驅動機構使第1處理用面1及第2處理用面2相對旋轉；由于具有上述結構，在兩處理用面1、2之間，進行至少2種的被處理流體的反應處理，實施本申請發明的處理裝置可以采用以下結構，即，在被施加接觸表面壓力的同時相對旋轉的第1處理用面1及第2處理用面2之間，流過從流體壓力施加機構施加壓力的至少1種被處理流體，并且，通過流過另一種被處理流體，從流體壓力施加機構被施加壓力的上述1種被處理流體一邊形成預定膜厚的流體膜，一邊通過兩處理用面1、2之間，此時，該另一種被處理流體被混合，在被處理流體間，發生所希望的反應。該接觸表面壓力施加機構可以構成上述裝置的調整微振動及定位的緩沖機構或位移調整機構。并且，作為實施本申請發明的處理裝置，可以采用以下裝置，S卩，該裝置具有第1導入部，該第1導入部將反應的2種被處理流體中的至少一方的被處理流體導入該裝置；流體壓力施加機構P，該流體壓力施加機構P連接于第1導入部并向該一方的被處理流體施加壓力；第2導入部，該第2導入部將反應的2種被處理流體中的至少其他一方的被處理流體導入該裝置；至少2個處理用構件，該至少2個處理用構件為設置于該一方的被處理流體流動的被密封的流體流路的第1處理用構件10和相對于第1處理用構件10可相對接近或分離的第2處理用構件；第1處理用面1及第2處理用面2至少2個處理用面，第1處理用面1及第2處理用面2在這些處理用構件10、20中設置在相互對向的位置；托架21，該托架21以第2處理用面2露出的方式收容第2處理用構件20;旋轉驅動機構，該旋轉驅動33機構使第1處理用構件10與第2處理用構件20相對旋轉；接觸表面壓力施加機構4，該接觸表面壓力施加機構4推壓第2處理用面2，使第2處理用面2相對于第1處理用面1處于壓接或接近的狀態；在兩處理用面1、2之間，進行被處理流體間的反應處理，上述托架21是不可動體，在具有上述第1導入部的開口部的同時，對處理用面1、2間的間隔施加影響，第1處理用構件10與第2導入部20的至少一方具有上述第2導入部的開口部，第2處理用構件20為環狀體，笫2處理用面2相對于托架21滑動，與第1處理用面1接近或分離，第2處理用構件20具有受壓面，受壓面受到流體壓力施加機構p施加于被處理流體的壓力的作用，在使第2處理用面2從第1處理用面1分離的方向上產生使其移動的力，上述受壓面的至少一部分由第2處理用面2構成，在可接近或分離且相對旋轉的第1處理用面1與第2處理用面2之間，被施加了壓力的一方的被處理流體通過，同時，通過將另外一方的被處理流體供給到兩處理用面1、2之間，兩被處理流體一邊形成預定膜厚的流體膜一邊從兩處理用面1、2間通過，通過中的被處理流體混合，從而促進被處理流體間的所希望的反應，通過接觸表面壓力施加機構4的接觸表面壓力與流體壓力施加機構p所施加的流體壓力的使兩處理用面1、2之間分離的力的平衡，在兩處理用面1、2間保持產生上述預定膜厚的流體膜的微小間隔。該處理裝置也可實施為，第2導入部也與連接于第1導入部一樣地連接于另外的流體壓力施加機構，從而被加壓。并且，也可實施為，從第2導入部導入的被處理流體不是被另外的流體壓力施加機構加壓，而是被第2導入部中產生的負壓吸引并供給到兩處理用面1、2間，上述負壓是由第1導入部所導入的被處理流體的流體壓力所產生的。并且，也可實施為，該另一方的被處理流體在第2導入部內通過其自重移動，即從上方流向下方，從而被供給至處理用面1、2之間。如上所述，不僅限于將第1導入部的開口部設置在第2托架上，也可將第1導入部的該開口部設置在第1托架上，上述第1導入部的開口部成為一方的被處理流體的向裝置內的供給口。另外，也可實施為，將第1導入部的該開口部形成在兩處理用面的至少一方。但是，在以下情況下，即，根據反應，有必要從第1導入部供給必須先導入處理用面1、2間的被處理流體的情況下，形成另一方的被處理流體的裝置內的供給口的第2導入部的開口部無論位于哪一個處理用面，相比上述第1導入部的開口部都必須配置在下游側的位置。并且，作為用于實施本申請發明的處理裝置，可采用以下的裝置。該處理裝置具有多個的導入部，該多個的導入部分別導入反應的2種以上的被處理流體；流體壓力施加機構P，該流體壓力施加機構對該2種以上的被處理流體的至少一種施加壓力；至少2個處理用構件，該至少2個處理用構件是設置在該被處理流體流動的被密封的流體流路中的第1處理用構件10與可相對于第1處理用構件10接近或分離的第2處理用構件20;第1處理用面1及第2處理用面2至少2個處理用面1、2，該第1處理用面1及第2處理用面2設置在這些處理用構件10、20中相互面對的位置；旋轉驅動機構，該旋轉驅動機構使第1處理用構件10與第2處理用構件20相對旋轉；在兩處理用面1、2間，進行被處理流體間的反應處理，在第1處理用構件10與第2處理用構件20中，至少第2處理用構件20具有受壓面，并且，該受壓面的至少一部分由第2處理用面2構成，受壓面受到流體壓力施加機構施加于被處理流體的壓力，在使第2處理用面2從第1處理用面1分離方向上產生使其移動的力，并且，第2處理用構件20具有朝向與笫2處理用面2相反側的接近34用調整面24，接近用調整方面24受到施加在被處理流體上的預定的壓力，在使第2處理用面2向第1處理用面1接近的方向上產生使其移動的力，通過上述接近用調整面24的接近或分離方向的投影面積與上述受壓面的接近或分離方向的投影面積的面積比，決定第2處理用面2相對于第1處理用面1向分離方向移動的力，該力作為從被處理流體所受到的全壓力的合力，被賦予了壓力的被處理流體在可接近或分離且相對旋轉的第1處理用面1與笫2處理用面2之間通過，在該被處理流體中反應的其他被處理流體在兩處理用面間混合，混合的被處理流體一邊形成預定膜厚的流體膜一邊通過兩處理用面1、2之間，從而在通過處理用面間的過程中獲得希望的反應生成物。另外，對本申請發明的處理方法歸納如下。該處理方法為賦予第1被處理流體預定的壓力，將第1處理用面1及第2處理用面2至少2個可相對接近或分離的處理用面連接于接受上述預定壓力的被處理流體所流動且被密封的流體流路，施加使兩處理用面1、2接近的接觸表面壓力，使第1處理用面1與第2處理用面2相對地旋轉，且將被處理流體導入該處理用面1、2之間，通過與上述分開的流路，將與該被處理流體反應的第2被處理流體導入上述處理用面1、2之間，使兩被處理流體反應，至少將施加于笫1被處理流體的上述預定的壓力作為使兩處理用面1、2分離的分離力，通過使該分離力與上述接觸表面壓力經由處理用面1、2間的被處理流體達到平衡，從而在兩處理用面1、2之間維持預定的微小間隔，被處理流體成為預定厚度的流體膜并通過兩處理用面1、2之間，在該通過過程中均勻地進行兩被處理流體的反應，在伴有析出的反應的情況下，可結晶或析出希望的反應生成物。以下，對本申請發明的其他實施方式進行說明。圖25是在可接近或分離的、至少一方相對于另一方旋轉的處理用面間使反應物反應的反應裝置的簡略化剖面圖。圖26的(A)為圖25所示裝置的第1處理用面的簡略化俯視圖，(B)為圖25所示裝置的處理用面的主要部分的放大圖。圖27的(A)為第2導入通道的剖面圖，(B)是用于說明第2導入通道的處理用面的主要部分的放大圖。在圖25中，U表示上方，S表示下方。圖26(A)、圖27(B)中，R表示旋轉方向。在圖27(B)中，C表示離心力的方向(半徑方向)。該裝置使用至少2種流體，其中至少1種流體含有至少1種反應物，在可接近或分離的相互面對地配設并且至少一方相對于另一方旋轉的處理用面之間，使上述各流體合流并形成薄膜流體，在該薄膜流體中使上述反應物反應。如圖25所示，該裝置具有第1托架11、在第1托架11上方配置的第2托架21、流體壓力施加機構P、及接觸表面壓力施加機構。接觸表面壓力施加機構由彈簧43及空氣導入部44構成。在第1托架11上設有第1處理用構件10及旋轉軸50。笫1處理用構件10是稱為配合環的環狀體，具有被鏡面加工的第1處理用面1。旋轉軸50以螺栓等固定件81固定在第1托架11的中心，其后端與電動機等旋轉驅動裝置82(旋轉驅動機構)連接，將旋轉驅動裝置82的驅動力傳遞給笫1托架ll，從而使該第1托架11旋轉。第1處理用構件10與上述第1托架11一體地旋轉。在第1托架11的上部，設有可以收容第1處理用構件10的收容部，通過嵌入該收容部內，第1處理用構件10安裝在第1托架11上。并且，第1處理用構件10通過止轉銷83固定，從而不相對于第1托架11旋轉。但是，也可以取代止轉銷83，以熱壓配合等方法固定，從而使其不旋轉。上述笫1處理用面1從第1托架11露出，朝向第2托架21。第1處理用面的材質采用陶瓷或燒成金屬；耐磨鋼；對其他金屬實施了硬化處理的材料；或者，涂敷、包覆、電鍍有硬質材料的材料。在第2托架21上設有第2處理用構件20;從處理用構件內側導入流體的第1導入部dl;作為接觸表面壓力施加機構的彈簧43;以及，空氣導入部44。第2處理用構件20是稱為壓縮環的環狀體，具有被鏡面加工過的第2處理用面2以及受壓面23(以下稱其為分離用調整面23)，該受壓面23位于第2處理用面2的內側并與該第2處理用面2鄰接。如圖所示，該分離用調整面23為傾斜面。對第2處理用面2所施加的鏡面加工采用與第1處理用面1相同的方法。另外，第2處理用構件20的材質采用與第1處理用構件10相同的材質。分離用調整面23與環狀的第2處理用構件20的內周面25鄰接。在第2托架21的底部(下部)，形成圓環收容部41，0形圓環與第2處理用構件20同時被收容在該圓環收容部41內。并且，通過止轉銷84，第2處理用構件20相對于第2托架21不旋轉地被收容。上述笫2處理用面2從第2托架21露出。在該狀態下，第2處理用面2與第1處理用構件10的第1處理用面1面對。該第2托架21所具有的圓環收容部41是收容第2圓環20的、主要是處理用面2側的相反側的部位的凹部，在俯視時，為形成環狀的溝槽。圓環收容部41以大于第2圓環20的尺寸的方式形成，在其與第2圓環20之間具有充分的間隔，收容第2圓環20。通過該間隔，該第2處理用構件20以能夠在收容部41的軸向以及在與該軸向交叉的方向位移的方式收容在該圓環收容部41內。并且，該第2處理用構件20以能夠以如下方式位移的方式被收容，即，相對于圓環收容部41，使第2處理用構件20的中心線(軸方向)與上述圓環收容部41的軸方向不平行。至少在第2托架21的圓環收容部41中設有作為處理用構件彈壓部的彈簧43。彈簧43將第2處理用構件20朝著第1處理用構件10彈壓。并且，作為其他的彈壓方法，也可使用空氣導入部44等供給空氣壓或其他流體壓力的加壓機構，將第2托架21保持的第2處理用構件20朝著接近第1處理用構件10的方向彈壓。彈簧43及空氣導入部44等接觸表面壓力施加機構將第2處理用構件20的周方向的各位置(處理用面的各位置)均等地朝著第1處理用構件10彈壓。在該第2托架21的中央設有上述第1導入部dl，從第1導入部dl朝著處理用構件外周側被壓送的流體首先被導入以下空間內，即，該第2托架21保持的第2處理用構件20、第1處理用構件10及保持該第1處理用構件10的第1托架11所圍的空間內。并且，在使第2處理用構件20克服彈壓部的彈壓而從第1處理用構件10分離的方向上，在第2處理用構件20中設置的受壓面23上，受到來自流體壓力施加機構P所產生的上述流體的輸送壓力(供給壓力)。在其他位置，為簡略說明，雖僅對受壓面23加以說明，但是，正確而言，如圖29(A)(B)所示，與上述受壓面23—起，在與后述溝槽狀凹部13的第2處理用構件20相對應的軸方向投影面中，將未設有上述受壓面23的部分23X也作為受壓面，受到流體壓力施加機構P所產生的上述流體的輸送壓力(供給壓力)。也可實施為，不設置上述受壓面23。在該情況下，如圖26(A)所示，也可使用通過第1處理用面1旋轉而獲得的處理用面間的被處理流體的導入效果(微泵效果)，上述第1處理用面1具有溝槽狀凹部13，該溝槽狀凹部13具有接觸表面壓力施加機構的功能。這里的微泵效果是指，通過第1處理用面1的旋轉，凹部內的流體具有速度地向凹部的外周方向前端前進，接著，送入凹部13的前端的流體另外受到來自凹部13的內周方向的壓力，最終形成使處理用面分離的方向上的壓力，同時具有將流體導入處理用面間的效果。并且，即使在不旋轉的情況下，設置于第1處理用面1的凹部13內的流體所受壓力最終作用在第2處理用面2上，該第2處理用面2作為作用于分離側的受壓面。對于設置于處理用面的凹部13，可對應于含有反應物及生成物的流體的物理性能實施其深度、相對于處理用面在水平方向的總面積、條數、及形狀。并且，可實施為，將上述受壓面23與上述凹部13—同設置在一個裝置內。該凹部13的深度是1iim50iim，優選為3ym至20ym，并且為設置在上述處理用面上的凹部，相對于處理用面在水平方向的總面積占處理用面整體為5%50%，優選為15%25%，并且，設置在上述處理用面上的凹部的條數為350條，優選為824條，形狀為在處理用面上的彎曲或螺旋狀延伸的形狀，或者為呈L字形彎折的形狀，并且，其深度具有坡度，從高粘度區域到低粘度區域，即使在利用微泵效果導入的流體含有固體的情況下，也可將流體穩定地導入處理用面之間。并且，在導入側即處理用面內側，設置在處理用面上的各凹部可以彼此連接，也可以彼此斷開。如上所述，受壓面23為傾斜面。該傾斜面(受壓面23)以如下方式形成，即，以被處理流體的流動方向為基準的上游側端部的、與設有凹部13的處理用構件的處理用面相對的軸方向的距離，比下游側端部的同一距離大。而且，優選該傾斜面的以被處理流體的流動方向為基準的下游側端部設置在上述凹部13的軸方向投影面上。具體來說，如圖28(A)所示，使上述傾斜面(受壓面23)的下游側端部60設置在上述凹部13的軸方向投影面上。優選上述傾斜面相對于第2處理用面2的角度ei在o.r至85°的范圍內，更優選在IO。至55°的范圍內，進一步優選在15。至45°的范圍內。該角度9l可根據被處理物處理前的特性予以適當變更。并且，上述傾斜面的下游側端部60設置在以下區域內，即，從向下游側與第1處理用面1上設置的凹部13的上游側端部13-b離開0.05mm的位置開始，到向上游側與下游側端部13_c離開0.5mm的位置為止的區域內。更優選的是，設置在以下區域內，即，從向下游側與上游側端部13-b離開0.05mm的位置開始，到向上游側與下游側端部13-c離開l.Omm的位置為止的區域內。與上述傾斜面的角度相同，對于該下游側端部60的位置，可對應被處理物的特性予以適當變更。并且，如圖28(B)所示，傾斜面(受壓面23)可實施為弧形面。由此，可更均勻地進行被處理物的導入。凹部13除如上述那樣連接之外，也可實施為間斷的形式。在間斷的情況下，間斷的凹部13的、第1處理用面1的最內周側的上游側端部形成上述13-b;同樣，第1處理用面1的最外周側的上游側端部形成上述13-c。另外，雖然在上述說明中將凹部13形成在第1處理用面1上，將受壓面23形成在第2處理用面2上，但是，相反地，也可實施為，將凹部13形成在第2處理用面2上，將受壓37面23形成在第l處理用面l上。另外，通過將凹部13形成在第1處理用面1與第2處理用面2兩方，并將凹部13與受壓面23交替地設置在各處理用面1、2的周方向上，從而，笫1處理用面1上形成的凹部13與第2處理用面2上形成的受壓面23能夠相對，同時，第1處理用面1上形成的受壓面23與第2處理用面2上形成的凹部13能夠相對。在處理用面中，也可實施與凹部13不同的溝槽。具體的例子為，如圖16(F)及圖16(G)所示，在較凹部13的徑向外側(圖16(F))或徑向內側(圖16(G))，可實施放射狀延伸的新的凹部14。其有利于想延長在處理用面間的停留時間的情況，以及處理高粘稠物的流體的情況。再者，關于與凹部13不同的溝槽，并不對形狀、面積、條數、深度作特別限定。可根據目的實施該溝槽。在上述第2處理用構件20中，與被導入上述處理用面的流體的流路相獨立，形成具有通至處理用面間的開口部d20的笫2導入部d2。具體為，第2導入部d2如圖27(A)所示，從上述第2處理用面2的開口部d20開始的導入方向相對于第2處理用面2以預定的仰角(91)傾斜。該仰角(91)被設定為大于0度小于90度，并且，在反應速度為迅速反應的情況下，優選設置為1度以上45度以下。另外，如圖27(B)所示，從上述第2處理用面2的開口部d20開始的導入方向在沿上述第2處理用面2的平面內具有方向性。該第2流體的導入方向的處理用面的半徑方向的成分為從中心遠離的外方向，并且，與旋轉的處理用面間的流體的旋轉方向相對的成分為正向。換言之，以通過開口部d20的半徑方向、即外方向的線段作為基準線g，從該基準線g向旋轉方向R具有預定的角度(92)。該仰角(e1)被設定為大于0度小于90度，并且，在反應速度快的反應的情況下，優選設置為l度以上45度以下。另外，角度(92)也設定為大于0度小于90度，朝向圖27(B)的網線部分，從開口部d20排出。并且，在反應速度快的反應的情況下，優選該角度(92)設定為較小角度，在反應速度慢的反應的情況下，優選該角度(92)設定為較大角度。另外，該角度可根據流體的種類、反應速度、粘度、處理用面的旋轉速度等各種條件變更實施。開口部d20的口徑優選為0.2iim3000iim，更優選為10iim1000iim。并且，開口部d20口徑較大時，第2導入部d2的直徑為0.2iim3000iim，最優選為10ymlOOOym，實質上，在開口部d20的直徑不影響流體的流動的情況下，第2導入部d2的直徑設置在該范圍內即可。另外，在要求直線傳播性的情況下，及要求擴散性的情況下，優選使開口部d20的形狀等變化，可根據流體的種類、反應速度、粘度、處理用面的旋轉速度等各種條件變更實施。并且，上述另外的流路的開口部d20可設置在以下點的外徑側，即，利用設置在第1處理用面1的凹部的微泵效果導入時的流動方向變換為在處理用面間形成的螺旋狀層流的流動方向的點。即，圖26(B)中，優選從第l處理用面l上設置的凹部的處理用面徑向最外側開始的、向徑向外側的距離n為0.5mm以上。并且，在對相同流體設置多個開口部的情況下，優選設置在同心圓上。另外，在對不同流體設置多個開口部的情況下，優選設置在半徑不同的同心圓上。如以(1)A+B—C(2)C+D—E的順序進行反應，有效地使A+B+C—F這樣本來不應該同時反應的反應及反應物不接觸，從而有效地避免反應不進行的問題。另外，可實施為，將上述處理用構件浸入流體中，將在上述處理用面間反應得到的流體直接投入到處理用構件外部的液體或空氣以外的氣體中。并且，也可將超聲波能施加在剛剛從處理用面間或處理用面排出的被處理物上。接著，為了在上述第1處理用面1與第2處理用面2之間，即在處理用面間產生溫度差，第1處理用構件10及第2處理用構件20的至少其中之一設置調溫機構(溫度調節機構)Jl、J2，下面對此進行說明。雖然該調溫機構沒有特別的限定，但是，在以冷卻為目的的情況下，將冷卻部設置于處理用構件10、20。具體為，將作為調溫用介質的冰水或各種冷媒所通過的配管或者珀爾帖元件等能夠電氣或化學地進行冷卻作用的冷卻元件安裝于處理用構件10、20。在以加熱為目的的情況下，在處理用構件10、20中設有加熱部。具體為，將作為調溫用介質的蒸汽或各種熱媒所通過的配管或電氣加熱器等能夠電氣或化學地進行加熱作用的發熱元件安裝于處理用構件10、20。另外，也可在圓環收容部設置可與處理用構件直接接觸的新的調溫用介質用的收容部。由此，利用處理用構件的熱傳導，可以進行處理用面的調溫。并且，將冷卻元件或發熱元件埋入處理用構件10、20中并通電，或埋入冷熱媒通過用通道并使調溫用介質(冷熱媒)通過該通道，從而能夠從內側對處理用面進行調溫。而且，圖25所示的調溫機構Jl、J2為其一例，是設置在各處理用構件10、20內部的調溫用介質通過的配管(封套)。利用上述調溫機構J1、J2，使一方的處理用面的溫度高于另一方的處理用面溫度，在處理用面間產生溫度差。例如，第1處理用構件10以上述任意的方法加溫至6(TC，第2處理用構件20以上述任意的方法加溫至15°C。此時，導入處理用面間的流體的溫度從第1處理用面1朝向第2處理用面2從6(TC變化至15°C。即，該處理用面間的流體產生溫度梯度。而且，處理用面間的流體由于該溫度梯度開始對流，產生相對于處理用面垂直的方向的流動。并且，上述"垂直的方向的流動"是指流動的方向成分中，至少含有垂直上述處理用面的成分。即使在第1處理用面1或第2處理用面2旋轉的情況下，由于相對于該處理用面垂直的方向的流動持續，因此，可對處理用面旋轉所產生的處理用面間的螺旋狀層流的流動附加垂直方向的流動。該處理用面間的溫度差可實施為rC40(TC，優選為5°CIO(TC。而且，本裝置的旋轉軸50并不限定為鉛直地配置。例如，也可為傾斜地配置。在處理中，通過在兩處理用面1、2間形成的流體的薄膜，實質上可排除重力的影響。如圖25(A)所示，第1導入部dl在第2托架21中與第2圓環20的軸心一致，并上下垂直地延伸。但是，第1導入部dl并不限于與第2圓環20的軸心一致，只要能向兩圓環10、20所圍空間供給第1被處理流體，在第2托架21的中央部分22中，也可設置在上述軸心以外的位置，并且，也可為非鉛直而是斜向延伸。無論在哪個配置角度的情況下，通過處理用面間的溫度梯度，可產生相對于處理用面垂直的流動。上述處理用面間的流體的溫度梯度中，如果該溫度梯度小，則僅對流體進行熱傳導，但是，溫度梯度一旦超過某臨界值，流體中會產生所謂的貝納德對流現象。在處理用面間的距離為L、重力加速度為g、流體的體積熱膨脹率為13、流體的動粘度系數為v、流體的溫度傳導率為a、處理用面間的溫度差為AT時，該現象被以下式定義的作為無量綱數的瑞利數Ra所支配。Ra=L3gPAT/(av)開始產生貝納德對流的臨界瑞利數根據處理用面與被處理物流體的分界面的性質而不同，但大約為1700。大于該臨界值時產生貝納德對流。并且"當該瑞利數Ra滿足大于1(T附近的值的條件時，流體為紊流狀態。S卩，通過調節該處理用面間的溫度差AT或處理用面的距離L，并且以使瑞利數Ra為1700以上的方式調節本裝置，可在處理用面間產生相對于處理用面垂直的方向的流動，可實施上述反應操作。但是，上述貝納德對流在1lOiim左右的處理用面間的距離中不容易產生。嚴密來說，上述瑞利數適用于lOym以下的間隔中的流體，當研究貝納德對流的發生條件時，如果為水，則其溫度差必須為數千t:以上，現實中很難實現。貝納德對流是由流體的溫度梯度的密度差所形成的對流，即與重力相關的對流。10ym以下的處理用面之間為微重力場的可能性高，在這樣的場合，浮力對流被抑制。即，在該裝置中現實地產生貝納德對流的場合是處理用面間的距離超過10m的場合。當處理用面間的距離為1lOiim左右時，并非通過密度差產生對流，而是通過溫度梯度所產生的流體的表面張力差來產生對流。這樣的對流為馬蘭哥尼對流，在處理用面間的距離為L、流體的動粘度系數為v、流體的溫度傳導率為a、處理用面間的溫度差為AT、流體的密度為P、表面張力的溫度系數(表面張力的溫度梯度)為o時，被以下式定義的作為無量綱數的馬蘭哥尼數Ma所支配。Ma=oAT*L/(P*v*a)開始產生馬蘭哥尼對流的臨界馬蘭哥尼數為80左右，大于該臨界值時則產生馬蘭哥尼對流。即，通過調節該處理用面間的溫度差AT或處理用面的距離L，并且以使馬蘭哥尼數Ma為80以上的方式調節本裝置，即使在10m以下的微小流路中，也能夠在處理用面間相對于處理用面產生垂直方向的流動，可實施上述反應操作。瑞利數Ra的計算使用以下的公式。數式l=丄gArAT=(T「T。)a=P.《L:處理用面間的距離[m]，13:體積熱膨脹率[1/K]，g:重力加速度[m/S2]V:動粘度系數[m7s]，a:溫度傳導率[(m2/S)]，AT:處理用面間的溫度差[K]P:密度[kg/m3]，Cp:定壓比熱[J/kgK]，k:熱傳導率[W/mK]1\:處理用面的高溫側的溫度[K]，T。處理用面的低溫側的溫度[K]在以開始產生貝納德對流時的瑞利數為臨界瑞利數Ra。的情況下，此時的溫度差AT^可以如下方式求得。40數式2<formula>formulaseeoriginaldocumentpage41</formula>=馬蘭哥尼數Ra的計算使用以下的公式。數式3A<formula>formulaseeoriginaldocumentpage41</formula>L:處理用面間的距離[m]，V:動粘度系數[m2/s]，a:溫度傳導率[(m2/s)]AT:處理用面間的溫度差[K]，P:密度[kg/m3]，Cp:定壓比熱[J/kgK]k:熱傳導率[W/mK]，ot:表面張力溫度系數[N/mK]1\:處理用面的高溫側的溫度[K]，T。處理用面的低溫側的溫度[K]在開始產生馬蘭哥尼對流時的馬蘭哥尼數為臨界馬蘭哥尼數Ma。的情況下，此時的溫度差AT^可以如下方式求得。數式4<formula>formulaseeoriginaldocumentpage41</formula>可相互接近和分離的相對配置的、至少一方可相對于另一方旋轉的處理用面1、2的材質并不作特別的限制，可通過以下材料制成，即，陶瓷、燒結金屬、耐磨鋼、其它金屬、或施加過硬化處理的金屬、或經過加襯、涂敷、電鍍等對硬質材料加工而成的材料。本發明的可相互接近和分離地相互對向配置的至少一方相對于另一方旋轉的處理用面1、2之間的距離為0.1iim100iim，特別是，優選為1ym10iim。如圖1(A)所示，在可接近和分離地互相對向配置的至少一方相對于另一方旋轉的處理用面1、2間，一邊強制地均勻混合，一邊發生析出《沉淀或結晶化那樣的反應。對于顏料納米粒子的粒子直徑或單分散度的控制、以及結晶型的種類，可通過改變處理用部10、20的轉速、流速及處理用面間的距離、原料濃度等來進行調節。以下，對采用強制超薄膜旋轉式反應法生成顏料納米粒子的反應更詳細地進行說明。(酸糊法)在將強制超薄膜旋轉式反應法用于酸糊法的場合，首先，從作為一個流路的第1導入部dl，將作為笫1流體的水或堿性溶液導入可接近和分離地互相對向配置的至少一方相對于另一方旋轉的處理用面1、2之間，在該處理用面間生成第1流體膜。接著，從作為另一流路的第2導入部d2，將作為笫2流體的含有溶解了作為反應物的顏料物質的酸的流體(顏料酸性溶液)，直接導入在上述處理用面1、2間所生成的笫1流體膜中。如上所述，在利用流體的供給壓力與施加在旋轉的處理用面間的壓力的壓力平衡而固定了距離的處理用面1、2之間，笫1流體與第2流體維持為超薄膜狀態，瞬間地被混合，可進行顏料粒子生成的反應。并且，因為只要在處理用面1、2之間進行上述反應即可，所以也可以與上述相反，從第1導入部dl導入第2流體，從第2導入部d2導入第1流體。S卩，各溶媒中所謂第1、第2的表達方式，是表示存在有多個的溶媒的第n種，只是用于識別的記號而已，也可以存在第3以上的溶媒。第1流體為如前所述那樣的含有水或堿性溶液的溶液。作為水，最好為離子交換水、純水、或蒸餾水等精制的水。另外，作為堿性溶液，作為例子可以舉出氨水、氫氧化鈉水溶液、氫氧化鉀水溶液等。作為用于第2流體中的強酸，只要表示出對顏料的溶解性就沒有問題，并不作特別限定，例如在酸性水溶液的場合可使用硫酸、鹽酸、硝酸、三氟醋酸。優選為強酸，特別是可使用95%以上的濃硫酸。并且，也可在第1流體或第2流體中混合有機溶劑，達到顏料的結晶型的控制或顏料的質量控制等目的。作為有機溶劑，可使用公知的有機溶劑。并且，除有機溶劑以外，也可含有嵌段共聚物或高分子聚合物、界面活性劑等分散劑。(再沉降法)其次，將強制超薄膜旋轉式反應法用于再沉降法的場合，首先，從作為一個流路的第1導入部dl，將作為第1流體對顏料為貧溶媒的與后述溶媒為相溶性的溶媒，導入可接近和分離地互相對向配置的至少一方相對于另一方旋轉的處理用面1、2之間，在該處理用面1、2間生成笫1流體膜。接著，從作為另一流路的第2導入部d2，將作為第2流體含有溶解了顏料物質的有機溶媒的流體，直接導入在上述處理用面1、2間所生成的第1流體膜中。如上所述，在借助流體的供給壓力與施加在處理用面1、2間的壓力的壓力平衡而固定了距離的處理用面1、2之間，第1流體與第2流體維持為超薄膜狀態，瞬間地被混合，可進行顏料粒子生成的反應。并且，因為只要在處理用面1、2之間進行上述反應即可，所以也可以與上述相反，從第1導入部dl導入第2流體，從第2導入部d2導入笫1流體。S卩，各溶媒中所謂第1、第2的表達方式，是表示存在有多個的溶媒的第n種，只是用于識別的記號而已，也可以存在第3以上的溶媒。作為第1流體，如前所述，只要對顏料為貧溶劑且與形成第2流體的溶解顏料的溶媒為相溶性，并不作特別限定，優選從水、醇系溶媒、酮系溶媒、醚系溶媒、芳香族系溶媒、二硫化碳、脂肪族系溶媒、腈系溶媒、亞砜系溶媒、鹵素系溶媒、酯系溶媒、離子性溶液、或他們中的2種以上的混合溶媒中選擇。作為被用于第2流體的有機溶媒，只要表現出對顏料的溶解性就沒有問題，并不42作特別限定，優選可使用1-甲基_2-吡咯烷酮、1，3-二甲基-2-咪唑啉酮、2_吡咯烷酮、e-己內酰胺、甲酰胺、N-甲基甲酰胺J，N-二甲基甲酰胺，乙酰胺J-甲基乙酰胺、N，N-二甲基乙酰胺、N-甲基丙酰胺、六甲基磷酰三胺那樣的酰胺系溶媒。進而，在第1流體或第2流體中，也可以含有嵌段共聚物或高分子聚合物、界面活性劑等分散劑。(pH調整法)其次，在將強制超薄膜旋轉式反應法用于pH變化法的場合，首先，從作為一個流路的第1導入部dl，將作為第l流體的使pH變化的顏料析出用溶液，導入上述旋轉的處理用方面1、2之間，在該處理用面間生成笫1流體膜。接著，從作為另一流路的第2導入部d2，將作為第2流體的在酸性或堿性的pH調制溶液或前述PH調制溶液與有機溶媒的混合溶液的任意一種中溶解了至少一種顏料的顏料溶液，直接導入在上述處理用面1、2間所生成的上述第1流體膜中。如上所述，在利用流體的供給壓力與施加在旋轉的處理用面1、2間的壓力的壓力平衡而控制了距離的處理用面1、2之間，第1流體與第2流體維持為薄膜狀態，瞬間地被混合，可進行顏料粒子生成的反應。具體地，例如，將在某有機溶媒中幾乎不溶解的有機顏料，通過添加到在前述有機溶媒中添加了堿性物質的堿性溶液中，使之溶解并作為有機顏料溶液(第2流體)，將該有機顏料溶液添加到使用水或其他的有機溶媒、或不含前述堿性物質的有機溶媒、或含酸的溶媒的顏料析出用溶液(第l流體)中，借此，有機顏料溶液的pH變化，可在處理用面1、2間進行顏料析出的反應。在該場合，對于被添加的酸與堿，只要按照顏料種類選擇為了使顏料溶解而添加、還是為了使其析出而添加即可。并且，因為只要能夠在處理用面1、2之間進行上述反應即可，所以也可與上述相反，從第1導入部dl導入第2流體，從第2導入部d2導入第1流體。S卩，各流體中所謂的第1、第2的表達方式，是表示存在多個的流體的第n種，只是用于識別的記號而已，也可以存在第3以上的流體。作為第1流體的顏料析出用溶液，如前面所述，只要是能夠使上述顏料溶液的pH變化的溶液，對作為析出目標的顏料不表現出溶解性，或者，與被作為第2流體的顏料溶液中所含溶媒相比對顏料的溶解性小，并不作特別限定，可由水或有機溶媒、或它們的混合物構成。水優選為離子交換水、純水、或蒸餾水等被精制的水。作為有機溶媒，并不作特別限定，不過可以舉出以甲醇、乙醇、異丙醇、t-丁醇為代表的一價醇系溶媒；以乙二醇、丙二醇、二甘醇、聚乙二醇、硫二甘醇、乙二硫醇、2_甲基_1，3-丙二醇、1，2，6-己三醇、炔二醇衍生物、甘油、或三甲醇丙烷等為代表的多價醇系溶媒；1-甲基_2-吡咯烷酮、l，3-二甲基-2-咪唑烷酮、2-吡咯烷酮、￡-己內酰胺、甲酰胺』-甲基甲酰胺、N，N-二甲基甲酰胺、乙酰胺、N-甲基乙酰胺J，N-二甲基乙酰胺J-甲基丙酰胺、六甲基磷酰三胺、尿素、或四甲基尿素等那樣的酰胺系溶媒；其他可舉出，乙二醇一甲(或乙)醚、二乙二醇一甲(或乙)醚、或三甘醇單甲(或乙)醚等多價醇的低級單烷基醚系溶媒；乙二醇二甲醚(單甘醇二甲醚)、二乙二醇二甲醚(二乙醇二甲醚)、或三乙二醇二甲醚(三甘醇二甲醚)等聚醚系溶媒；環丁砜、二甲亞砜、或3-環丁烯砜等含硫磺系溶媒；雙丙酮醇、二乙醇胺等多官能系溶媒；醋酸、馬來酸、二十二碳六烯酸、三氯乙酸、或三氟乙酸等羧酸系溶媒；甲二磺酸、或三43氟磺酸等磺酸系溶媒；苯、甲苯、二甲苯等苯系溶媒。進而，也可以作為在溶媒里添加了酸或堿的pH調整物質的酸性或堿性的pH調整溶液實施。對該場合的PH調整物質并不作特別限定，不過，在堿的場合，可為氫氧化鋰、氫氧化鈉、氫氧化鉀、氫氧化鈣、或氫氧化鋇等無機堿，或三烷基胺、二氮雜雙環十一烯、金屬醇化物等有機堿。在酸的場合，可為蟻酸、硝酸、硫酸、鹽酸、或磷酸等無機酸，或醋酸、三氟乙酸、草酸、甲磺酸、或三氟甲磺酸等有機酸。可以以固體狀態添加上述物質來實施，也可作為水溶液和有機溶媒溶液添加上述物質來實施。作為用在被作為第2流體的顏料溶液中的溶媒，也可使用與第1流體同樣的溶媒。但是，優選選擇與第1流體中所含的溶媒相比對顏料的溶解性大的溶媒。并且，作為PH調整物質也可添加與添加在第1流體中的同樣的物質來實施。優選以使笫2流體比第1流體中所含的溶媒對顏料的溶解性大的方式選擇PH調制物質。進而，上述第l流體和第2流體中所含的溶媒及pH調制物質的混合溶液(pH調整溶液)，既可以以全部的物質為完全溶合的溶液狀態使用，也可以以懸濁狀態使用。進而，在第1流體或第2流體中，為了顏料的結晶型的控制或顏料的質量控制等目的，也可以混合有機溶劑。作為有機溶劑可使用公知的有機溶劑。并且，除有機溶劑以外，也可含有高分子聚合物、嵌段共聚物等分散劑、界面活性劑等。作為在上述各方法中使用的顏料，并不作特別限定，不過可以舉出多環醌系顏料、二萘嵌苯系顏料、偶氮系顏料、靛藍顏料、喹吖啶酮顏料、酞菁顏料等公知的有機系顏料。另外，作為顏料包含粒狀固體、染料化合物那樣的顏料。作為顏料的例子有無機的無彩色顏料、有機或無機的有彩色顏料，并且，也可使用無色或淡色的顏料、金屬光澤顏料等。為了本發明，也可使用新合成的顏料。以下舉出顏料的具體例子。作為黑色的顏料，例如可為以下的顏料。SP，Raven1060、Ravenl080、Raven1170、Raven1200、Raven1250、Raven1255、Raven1500、Raven2000、Raven3500、Raven5250、Raven5750、Raven7000、Raven5000ULTRAII、Raven1190ULTRAII(以上為Columbian'Carbon公司制品)。以及，BlackPearlsL、Mogul-L、Regal400R、Regal660R、Regal330R、Monarch800、Monarch880、Monarch900、Monarch1000、Monarch1300、Monarch1400(以上為Cabot公司制品)。以及，ColorBlackFWl、ColorBlackFW2、ColorBlackFW200、ColorBlack18、ColorBlackS160、ColorBlackS170、SpecialBlack4、SpecialBlack4A、SpecialBlack6、Printex35、PrintexU、Printex140U、PrintexV、Printex140V(以上為Degussa公司制品)。以及，No.25、No.33、No.40、No.47、No.52、No.900、No.2300、MCF-88、MA600、MA7、MA8、MA100(以上為三菱化學公司制品)等。但是并不局限于這些。作為青色的顏料，可舉出以下的顏料。即，C.I.PigmentBlue-l、C.I.PigmentBlue-2、C.I.PigmentBlue-3。以及，C.I.PigmentBlue-15、C.I.PigmentBlue_15:2、C.I.PigmentBlue-15:3、C.I.PigmentBlue-15:4。以及，C.I.PigmentBlue_16、C.I.PigmentBlue-22、C.I.PigmentBlue_60等。作為品紅顏色的顏料，可舉出以下的顏料。即，C.I.PigmentRech5、C.I.PigmentRed_7、C.I.PigmentRed_12。以及，C.I.PigmentRed-48、C.I.PigmentRed_48:1、C.I.PigmentRed_57、C.I.PigmentRed-112。以及，C.I.PigmentRed_122、C.I.PigmentRed_123、C.I.PigmentRed_146、C.I.PigmentRed_168。以及，C.I.PigmentRed-184、C.I.PigmentRed_202、C.I.PigmentRed_207等。作為黃色的顏料，可舉出以下的顏料。即，C.I.PigmentYellow_12、C.I.PigmentYellow-13、C.I.PigmentYellow-14、C.I.PigmentYellow-16。以及，C.I.PigmentYellow—17、C.I.PigmentYenow_74、C.I.PigmentYellow—83、C.I.PigmentYellow_93。以及，C.I.PigmentYellow-95、C.I.PigmentYellow-97、C.I.PigmentYellow_98、C丄PigmentYellow-114。以及，C.I.PigmentYellow-128、C.I.PigmentYellow-129、C.I.PigmentYellow—151、C.I.PigmentYellow—154等。并且，除上述的黑色、青色、品紅色、黃色的顏料以外，也可按照目標顏色使用各種各樣的顏料。有代表性的顏料如PigmentViolet-23那樣的紫色顏料、如PigmentGreen-7那樣的綠色顏料、如PigmentOrange-43那樣的橙色顏料等，然而，只要其呈作為顏料的顏色就可以實施。另外，在本發明中也可如顏料那樣使用染料。例如，C.I.solventblue,-33，-38，-42，-45，-53，-65，-67，-70，-104，-114，-115，-135。以及，C.I.solventred,-25，-31，-86，-92，-97，-118，-132，-160，-186，-187，-219。以及，C.I.solventYellow,-1，-49，-62，-74，-79，-82，-83，-89，-90，-120，-121，-151，-153，-154等。也可使用水溶性染料。例如，C.I.directBlack,-17，-19，-22，-32，-38，-51，_62，-71,-108，-146，-154;C.I.directYellow,-12，-24，-26，-44，-86，-87，-98，-100，-130，-142;C.I.directRed，-1，-4，-13，-17，-23，-28，-31，-62，-79，-81，-83，-89，-227，-240，-242，-243;C.I.directBlue,-6，-22，-25，-71，-78，-86，-90，-106，-199;C.I.direct0range，_34，_39，_44，_46，_60;C.I.directViolet,_47，_48;C.I.directBrown，_109;C.I.directGreen，-59等直接染料，C.I.acidBlack,-2，-7，-24，-26，-31，-52，-63，-112，-118，-168，-172，-208;C.I.acidYellow,-11，-17，-23，-25，-29，-42，-49，-61，-71;C.I.acidRed,-1，-6，-8，-32，-37，-51，-52，-80，-85，-87，-92，-94，-115，-180，-254，-256，-289，-315，-317;C.I.acidBlue，-9，-22，-40，-59，-93，-102，-104，-113，-117，-120，-167，-229，-234，-254;C.I.acidOrange，-7，-19;C.I.acidViolet,-49等酸性染料，C.I.reactiveBlack，-l，-5，-8，-13，-14，-23，-31，-34，-39;C.I.reactiveYellow,-2，-3，-13，-15，-17，-18，-23，-24，-37，-42，-57，-58，-64，-75，-76，-77，-79，-81，-84，-85，-87，-88，-91，-92，-93，-95，-102，-111，-115，-116，-130，-131，-132，-133，-135，-137，-139，-140，-142，-143，-144，-145，-146，-147，-148，-151，-162，-163;C.I.reactiveRed，-3，-13，-16，-21，-22，-23，-24，-29，-31，-33，-35，-45，-49，-55，-63，-85，-106，-109，-lll，-112，-113，-114，-118，-126，-128，-130，-131，-141，-151，-170，-171，-174，-176，-177，-183，-184，-186，-187，-188，-190，-193，-194，-195，-196，-200，-201，-202，-204，-206，-218，-221;C.I.reactiveBlue,-2，-3，-5，-8，-10，-13，-14，-15，-18，-19，-21，-25，-27，-28，-38，-39，-40，-41，-49，-52，"63，—71，-72，-74，-75，-77，-78，-79，-89，-100，-101，-104，-105，-119，-122，-147，-158，-160，-162，-166，-169，-170，-171，-172，-173，-174，-176，-179，-184，-190，-191，-194，-195，-198，-204，-211，-216，-217;C.I.reactive0range，-5，-7，-ll，-12，-13，-15，-16，-35，-45，-46，-56，-62，-70，-72，_74，-82，-84，-87，-91，-92，-93，-95，-97，-99;C.I.reactiveViolet，-1，-4，-5，-6，-22，-24，_33，_36，_38;C.I.reactiveGreen，_5，_8，_12，_15，_19，_23;C.I.reactiveBrown，_2，_7，-8，-9，-11，-16，-17，-18，-21，-24，-26，-31，-32，-33等反應染料;C.I.BASICBlack，-2;C.I.BASICRed,-1，-2，-9，-12，-13，-14，-27;C.I.BASICBlue，-1，-3，-5，-7，-9，-24，-25，-26，-28，-29;C.I.BASICViolet,-7，-14，-27;C.I.foodBlack,-1，-2等。能使用的染料，可為公知的染料，也可為新的染料。例如可使用以下所述那樣的直接染料、酸性染料、堿性染料、反應性染料、食品用色素的水溶性染料、脂溶性(油溶性)染料、或分散染料的不溶性色素。這些染料也可以以固體化狀態使用。在這一點上，優選例如可使用油溶性染料。本發明中所說的油溶性染料溶解在有機溶媒中的染料，也稱為脂溶性染料。作為界面活性劑及分散劑，可使用被用于顏料的分散用途的各種各樣的市售品。并不作特別的限制，例如可為，NeogenR-K(第一工業制藥公司制品)那樣的十二烷基苯磺酸系，solsperse20000、solsperse24000、solsperse26000、solsperse27000、solsperse28000、solsperse41090(以上為Avecia公司制品)，DisperBYK160、DisperBYK161、DisperBYK162、DisperBYK163、DisperBYK166、DisperBYK170、DisperBYK180、DisperBYK181、DisperBYK182、DisperBYK-183、DisperBYK184、DisperBYK190、DisperBYK191、DisperBYK192、DisperBYK-2000、DisperBYK-2001(以上為Byk-Chemie公司制品)，PolymerlOO、Polymer120、Polymer150、Polymer400、Polymer401、Polymer402、Polymer403、Polymer450、Polymer451、Polymer452、Polymer453、EFKA_46、EFKA-47、EFKA-48、EFKA-49、EFKA-1501、EFKA-1502、EFKA-4540、EFKA-4550(以上為EFKAChemical公司制品)，FLOWLEND0PA_158、FLOWLEND0PA_22、FLOWLEND0PA_17、FLOWLENG-700、FLOWLENTG-720W、FL0WLEN-730W、FL0WLEN-740W、FL0WLEN-745W(以上為共榮社化學公司制品)，AJISPERPA111、AJISPERPB711、AJISPERPB811、AJISPERPB821、AJISPERPW911(以上為味之精公司制品)，JONCRYL678、JONCRYL679、JONCRYL62(以上為JohnsonPolymer公司制品)等。這些可以單獨使用，也可以2種以上并用。另外，作為本發明中的嵌段共聚物，可為以下具體的例子。S卩，丙烯系、甲基丙烯系嵌段共聚物，聚乙烯和其他加聚系或縮聚系的嵌段共聚物，具有聚氧乙烯、聚二醇的嵌段的嵌段共聚物等。并且，也可以使用過去已知的塊狀共聚物。本發明中使用的嵌段共聚物優選為雙親媒性。作為具體的優選形式可以舉出由疏水鏈節與具有有機酸或其離子性鹽單元的親水鏈節所形成的二嵌段共聚物。另外，優選使用具有疏水鏈節與具有有機酸或其離子性鹽單元的親水鏈節及其他鏈節的三嵌段共聚物。在三嵌段共聚物的場合，優選使用疏水鏈節、非離子性的親水鏈節、具有有機酸或其離子性鹽單元的親水鏈節的形式，從內包狀態的穩定化的意義來說，這種形式也是優選的。例如使用前述的三嵌段共聚物，使用顏料物質與作為溶媒的水調制分散液的話，可將顏料內包在三嵌段共聚物形成的膠束中，這樣可形成顏料內包型的墨水組成物。另外，也可使得該分散組成物的粒子的粒子直徑非常的均一。進而，也可使得其分散狀態極為穩定。若采用強制超薄膜旋轉式反應法進行這些處理，也可更加提高顏料物質分散物的粒子的粒子直徑的均一性。另外，除上述的各方法以外，作為使用強制超薄膜旋轉式反應法的顏料納米粒子的制造方法，也可在該強制薄膜中直接合成顏料。作為一例，在銅酞菁的合成例的場合，如通過使無水酞酸或其衍生物、銅或其化合物、尿素或其衍生物及觸媒在有機溶媒中或在有機溶媒不存在狀態下發生反應，獲得銅酞菁顏料的方法為代表的方法那樣，也可通過各種46反應直接合成顏料。借此，在到現在為止的方法中，所需要的粉碎由合成工序得到的粗大顏料粒子的工序變得沒有必要，進而即使在需要粉碎工序的場合，也可借助運行條件在薄膜中施加剪斷力而含有粉碎工序。在本發明中，在混合流路的混合可在層流支配下進行，也可在紊流支配下進行。進而，也可以對處理用面間進行加熱或冷卻，或對處理用面間照射微波。另外，也可對處理用面間照射紫外線(UV)，或對處理用面間賦予超聲波能。特別是，在第1處理用面1和第2處理用面2設有溫度差的場合，由于可在薄膜流體中發生對流，所以具有借此促進反應的優點。關于加熱，冷卻，更具體為，例如，通過在各處理用部10、20的至少一方或雙方設置加熱器或通過熱媒、冷媒的套管，可加熱、冷卻薄膜流體。或，通過在各處理用部10、20的至少一方或雙方備有用于照射微波的磁控管等微波發生裝置，進行處理流體的加熱，促進其反應。另外，關于照射紫外線(UV)，例如，對各處理用部10、20的至少一方或雙方設置照射紫外線的燈等元件，可從對應的處理用面對薄膜流體照射紫外線(UV)。另外，關于施加超聲波能，例如，可在各處理用部10、20的至少一方或雙方設置超聲波振蕩體，也可通過在超聲波氣氛的容器內進行在處理用面間的混合反應。另外，通過在可確保減壓或真空狀態的容器內進行上述析出，或使至少處理后流體被排出的2次側成為減壓或真空狀態，可進行在析出反應中發生的氣體及上述流體中所含有的氣體的脫氣，或上述流體的脫溶劑。借此，在與顏料納米粒子析出幾乎同時地進行脫溶劑處理的場合，由于含有在處理用面間析出了的顏料納米粒子的流體從處理用面以噴霧狀態排出，該流體的表面積增大，脫溶劑效率非常高。這樣，可比到現在為止都簡單地在實質上一個工序中進行顏料納米粒子制作處理和脫溶劑處理。另外，如前所述，除第1導入部dl、第2導入部d2以外，也可以在處理裝置中設置第3導入部d3，在該場合，例如，上述的酸糊法中，可從各導入部將水或堿性溶液、含有溶解了顏料的酸的流體、用于顏料的結晶型的控制或顏料的質量控制等目的的有機溶劑等，各自分別導入處理裝置中。另外，在pH調整的場合，可從各導入部將使pH變化的顏料析出用溶液、含有顏料溶液的流體、用于顏料的結晶型的控制或顏料的質量控制等目的的有機溶劑等，各自分別導入處理裝置中。這樣，可以分別管理各溶液的濃度或壓力，能更精密地控制顏料納米粒子生成的反應。在設有第4以上的導入部的場合，也同樣可以細分化向處理裝置導入的流體。在本申請發明中的強制超薄膜旋轉式反應法，由于可使該微小流路的雷諾數自由變化，所以可根據粒子直徑、粒子形狀、結晶形等目的制作單分散的再分散性良好的顏料納米粒子。而且，由于其自我排出性，即使在伴隨著析出的反應的場合，也沒有生成物的堵塞，不需要很大的壓力。所以，能穩定地制做顏料納米粒子，并且安全性優異，幾乎沒有雜質的混入，洗凈性也好。進而，由于可按照目標生產量進行按比例增大，所以可提供生產率高的顏料納米粒子的制造方法。實施例以下，舉出實施例對本發明進行更詳細地說明，但是，本發明并不只限于這些實施例。并且，在以下的實施例中，所謂"從中央"的意思為，前述的圖1(A)所示的處理裝47置的"從第1導入部dl";第1流體是指前述的第1被處理流體；第2流體是指上述的圖1(A)所示的處理裝置的"從第2導入部d2"導入的前述的第2被處理流體。在如圖1(A)所示的能夠進行強制超薄膜旋轉式反應法的裝置中，使用在可接近或分離的互相對向配置且至少一方相對于另一方旋轉的處理用面1、2間所形成的薄膜流體中均勻地攪拌混合的反應裝置，使在濃硫酸中溶解了銅酞菁的糊液與含有分散劑的水溶液在薄膜中合流，在薄膜中一邊均勻地混合一邊使顏料納米粒子析出。(實施例1)—邊從中央將作為第1流體的disperBYK184(Byk-Chemie公司制品)水溶液以供給壓力/背壓力=0.02MPa/0.01Mpa、轉速1000rpm、送液溫度2(TC的條件送液，一邊將作為第2流體的3X銅酞菁顏料/98X濃硫酸水溶液以10ml/min導入處理用面l、2之間。顏料納米粒子分散液被從處理用面排出。對于所獲得的顏料納米粒子分散液的粒度分布，使用應用了激光多普勒法的粒度分布測定裝置(日機裝公司制品，商品名microtracUPA150)進行測定，體積平均粒子直徑為14nm，其粒度分布的CV值為13%。并且，將該顏料納米粒子分散物用透析管以純水透析24小時之后，進行干燥，得到顏料納米粒子粉狀體。將該粉狀體再次投入離子交換水中，用高速攪拌式分散機(商品名ClearMix，M技術公司制)攪拌，再次得到顏料納米粒子分散物，其體積平均粒子直徑與用強制超薄膜旋轉反應法剛得到時相同，體積平均粒子直徑為14nm。[O490](實施例2)—邊從中央將作為第1流體的disperBYK184(Byk-Chemie公司制品)水溶液以供給壓力/背壓力=0.02MPa/0.01MPa、轉速1000rpm、送液溫度20°C的條件送液，一邊將作為笫2流體的3%喹吖啶酮顏料/98%濃硫酸水溶液以10ml/min導入處理用面1、2之間。顏料納米粒子分散液被從處理用面排出。對于所獲得的顏料納米粒子分散液的粒度分布，使用應用了激光多普勒法的粒度分布測定裝置(日機裝公司制品，商品名microtracUPA150)進行測定，體積平均粒子直徑為15nm，其粒度分布的CV值為14%。并且，將該顏料納米粒子分散物用透析管以純水透析24小時之后，進行干燥，得到顏料納米粒子粉狀體。將該粉狀體再次投入離子交換水中，用高速攪拌式分散機(商品名ClearMix，M技術公司制)攪拌，再次得到顏料納米粒子分散物，其體積平均粒子直徑與用強制超薄膜旋轉反應法剛得到時相同，體積平均粒子直徑為15nm。(比較例1)—邊將disperBYK184(Byk-Chemie公司制品)水溶液20g在燒杯內以溶液溫度20°C、轉速300rpm攪拌，一邊投入3%銅酞菁顏料/98%濃硫酸水溶液20g。得到水系的銅酞菁顏料分散體。對于所獲得的顏料粒子分散液的粒度分布，使用應用了激光多普勒法的粒度分布測定裝置(日機裝公司制品，商品名microtracUPA150)進行測定，體積平均粒子直徑為1345nm。并且，將該顏料納米粒子分散物用透析管以純水透析24小時之后，進行干燥，得到顏料納米粒子粉狀體。將該粉狀體再次投入離子交換水中，用高速攪拌式分散機(商品名ClearMix，M技術公司制)攪拌，再次得到顏料納米粒子分散物，其體積平均粒子直徑比使用強制超薄膜旋轉反應法得到的顏料納米粒子分散物的體積平均粒子直徑大，體積平均粒子直徑為2882nm。(比較例2)48—邊將disperBYK184(Byk-Chemie公司制品)水溶液20g在燒杯內以溶液溫度20°C、轉速300rpm攪拌，一邊投入3%喹吖啶酮顏料/98%濃硫酸水溶液20g。得到水系的喹吖啶酮顏料分散體。對于所獲得的顏料粒子分散液的粒度分布，使用應用了激光多普勒法的粒度分布測定裝置(日機裝公司制品，商品名microtracUPA150)進行測定，體積平均粒子直徑為1833nm。并且，將該顏料納米粒子分散物用透析管以純水透析24小時之后，進行干燥，得到顏料納米粒子粉狀體。將該粉狀體再次投入離子交換水中，用高速攪拌式分散機(商品名ClearMix，M技術公司制)攪拌，再次得到顏料納米粒子分散物，其體積平均粒子直徑比使用強制超薄膜旋轉反應法得到的顏料納米粒子分散物的體積平均粒子直徑大，體積平均粒子直徑為3345nm。(實施例3)—邊從中央將作為第1流體的離子交換水以供給壓力/背壓力=0.OlMPa/0.01MPa、轉速1000rpm、送液溫度25°C的條件送液，一邊將作為第2流體的0.5%非置換直鏈狀喹吖啶酮顏料/l-甲基-2-妣咯烷酮(NMP)溶液以10ml/min導入處理用面1、2之間。顏料納米粒子分散液被從處理用面排出。對于所獲得的顏料納米粒子分散液的粒度分布，使用應用了激光多普勒法的粒度分布測定裝置(日機裝公司制品，商品名microtracUPA150)進行測定，體積平均粒子直徑為18nm，其粒度分布的CV值為17%。并且，將該顏料納米粒子分散物用透析管以純水透析24小時之后，進行干燥，得到顏料納米粒子粉狀體。由粉末X射線衍射的結果所得到的喹吖啶酮顏料被認為是y型。將該粉狀體再次投入離子交換水中，用高速攪拌式分散機(商品名ClearMix，M技術公司制)攪拌，再次得到顏料納米粒子分散物，其體積平均粒子直徑與用強制超薄膜旋轉反應法剛得到時相同，體積平均粒子直徑為18nm。(實施例4)—邊從中央將作為第1流體的甲醇以供給壓力/背壓力=0.OlMPa/0.01MPa、轉速1000rpm、送液溫度25t:的條件送液，一邊將作為第2流體的0.5%非置換直鏈狀喹吖啶酮顏料/1_甲基-2-吡咯烷酮(NMP)溶液以10ml/min導入處理用面1、2之間。顏料納米粒子分散液被從處理用面排出。對于所獲得的顏料納米粒子分散液的粒度分布，使用應用了激光多普勒法的粒度分布測定裝置(日機裝公司制品，商品名microtracUPA150)進行測定，體積平均粒子直徑為20nm，其粒度分布的CV值為17%。并且，將該顏料納米粒子分散物用透析管以純水透析24小時之后，進行干燥，得到顏料納米粒子粉狀體。由粉末X射線衍射的結果所得到的喹吖啶酮顏料被認為是a型。將該粉狀體再次投入離子交換水中，用高速攪拌式分散機(商品名ClearMix，M技術公司制)攪拌，再次得到顏料納米粒子分散物，其體積平均粒子直徑與用強制超薄膜旋轉反應法剛得到時相同，體積平均粒子直徑為20nm。(比較例3)—邊將離子交換水20g在燒杯內以溶液溫度25t:、轉速300rpm攪拌，一邊投入0.5%非置換直鏈狀喹吖啶酮顏料/1-甲基-2-吡咯烷酮(NMP)溶液20g。得到水系的喹吖啶酮顏料分散體。對于所獲得的顏料粒子分散液的粒度分布，使用應用了激光多普勒法的粒度分布測定裝置(日機裝公司制品，商品名microtracUPA150)進行測定，體積平均粒子直徑為2243nm。并且，將該顏料納米粒子分散物用透析管以純水透析24小時之后，進行干燥，得到顏料納米粒子粉狀體。將該粉狀體再次投入離子交換水中，用高速攪拌式分散機(商品名ClearMix，M技術公司制)攪拌，再次得到顏料納米粒子分散物，其體積平均粒子直徑比使用強制超薄膜旋轉反應法得到的顏料納米粒子分散物的體積平均粒子直徑大，體積平均粒子直徑為2882nm。(比較例4)—邊將甲醇20g在燒杯內以溶液溫度25t:、轉速300rpm攪拌，一邊投入0.5%非置換直鏈狀喹吖啶酮顏料/l-甲基-2-吡咯烷酮(NMP)溶液20g。得到水系的喹吖啶酮顏料分散體。對于所獲得的顏料粒子分散液的粒度分布，使用應用了激光多普勒法的粒度分布測定裝置(日機裝公司制品，商品名microtracUPA150)進行測定，體積平均粒子直徑為3321nm。并且，將該顏料納米粒子分散物用透析管以純水透析24小時之后，進行干燥，得到顏料納米粒子粉狀體。將該粉狀體再次投入離子交換水中，用高速攪拌式分散機(商品名ClearMix，M技術公司制)攪拌，再次得到顏料納米粒子分散物，其體積平均粒子直徑比使用強制超薄膜旋轉反應法得到的顏料納米粒子分散物的體積平均粒子直徑大，體積平均粒子直徑為4211nm。上述結果如表1所示。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage50</column></row><table>使用實施例1所得到的顏料納米粒子，以下述所示的配合調制了噴墨用墨水。實施例1所得到的顏料5%低分子分散劑(sannopco公司制DispersaidW-28):1%0.75%消泡劑(共榮社化學公司制AQUALEN1435):0.75%離子交換水89.25%高分子分散劑(Byk-Chemie公司制disperBYK184):4%關于上述墨水的保存穩定性，用離心沉降法加速顏料的沉降來進行評價，達到了放置2年顏料幾乎也不沉降的水平。關于噴墨頭的堵塞，打印一定量的文字后，以不加帽等的狀態放置30分鐘之后重新開始打印，可從第一個文字起正常打印。打印質量通過目測文字滲墨、飛白等進行評價，為沒有缺陷的潔凈的打印。關于耐候性，進行了相當于l年間的太陽光照射的條件的耐候測量試驗，試驗后的顏色的變化為5%以內。如以上所表明的那樣，借助于本發明的墨水，由于顏料被分散為非常小的微粒子，所以保存穩定性優良，并且，不會發生噴墨頭堵塞，進而，作為噴墨用墨水，其耐候性也很優巳升°其次，在以下的實施例中，如圖1(A)所示，使用在可接近和分離地互相對向配置且至少一方相對于另一方旋轉的處理用面1、2間形成的薄膜流體中均勻攪拌*混合的反應裝置，將含有PigmentRed254(構造名二酮吡咯并吡咯，以下記為PR-254)的溶液與界面活性劑水溶液在薄膜中合流，在薄膜中一邊均勻混合一邊使顏料納米粒子析出。[O516](實施例5)—邊從中央將作為第1流體的十二烷基硫酸鈉水溶液以供給壓力/背壓力=0.02MPa/0.01MPa、轉速1000rpm、送液溫度20°C的條件送液，一邊將作為第2流體的1.71w/w%PR-254/82.32w/w^二甲亞砜(DMS0)/15.97w/w%8N氫氧化鉀水溶液的混合懸濁溶液以lml/min導入處理用面1、2之間。顏料納米粒子分散液被從處理用面排出，排出液的pH為11.6。對于所獲得的顏料納米粒子分散液的粒度分布，使用應用了激光多普勒法的粒度分布測定裝置(日機裝公司制品，商品名microtracUPA150)進行測定，平均粒子直徑為13nm。并且，將該顏料納米粒子分散物用透析管以純水透析24小時，除去十二烷基硫酸鈉、DMSO等之后，進行干燥，得到顏料納米粒子粉狀體。將該粉狀體再次投入離子交換水中，用高速攪拌式分散機(商品名ClearMix，M技術公司制)攪拌，再次得到顏料納米粒子分散物，其平均粒子直徑與剛從處理用面排出時相同，平均粒子直徑為13nm。(實施例6)—邊從中央將作為第1流體的十二烷基硫酸鈉水溶液以供給壓力/背壓力=0.02MPa/0.01MPa、轉速500rpm、送液溫度20°C的條件送液，一邊將作為第2流體的1.71w/w%PR-254/96.70w/w^二甲亞砜(DMS0)/1.59w/w%8N氫氧化鉀水溶液的混合溶液以lml/min導入處理用面1、2之間。顏料納米粒子分散液被從處理用面排出，排出液的pH為11.1。對于所獲得的顏料納米粒子分散液的粒度分布，使用應用了激光多普勒法的粒度分布測定裝置(日機裝公司制品，商品名microtracUPA150)進行測定，平均粒子直徑為12nm。并且，將該顏料納米粒子分散物用透析管以純水透析24小時，除去十二烷基硫酸鈉、匿SO等之后，進行干燥，得到顏料納米粒子粉狀體。將該粉狀體再次投入離子交換水中，用高速攪拌式分散機(商品名ClearMix，M技術公司制)攪拌，再次得到顏料納米粒子分散物，其平均粒子直徑與剛從處理用面排出時相同，平均粒子直徑為12nm。(實施例7)—邊從中央將作為第1流體的DisperByk-190(Byk-Chemie公司制)的丙二醇單甲醚乙酸酯(PGMEA)溶液以供給壓力/背壓力=0.05MPa/0.01MPa、轉速1000rpm、送液溫度20°C的條件送液，一邊將作為第2流體的2.55w/w%PR-254/76.55w/w%四氫呋喃(THF)/0.77w/w^乙醇鈉/20.13w/w%乙醇的混合溶液以lml/min導入處理用面1、2之間。對于所獲得的顏料納米粒子分散液的粒度分布，使用應用了激光多普勒法的粒度分布測定裝置(日機裝公司制品，商品名microtracUPA150)進行測定，平均粒子直徑為17nm。并且，從該顏料納米粒子分散物中除去乙醇鈉、THF等之后，進行干燥，得到顏料納米粒子粉狀體。將該粉狀體再次投入離子交換水中，用高速攪拌式分散機(商品名ClearMix，M技術公司制)攪拌，再次得到顏料納米粒子分散物，其平均粒子直徑與剛從處理用面排出時相同，平均粒子直徑為17nm。(比較例5)—邊將十二烷基硫酸鈉水溶液100g在燒杯內以溶液溫度2(TC、轉速300rpm攪拌，一邊投入1.71w/w%PR-254/82.32w/w%-二甲亞砜(DMS0)/15.97w/w%8N氫氧化鉀水溶液的混合懸濁溶液20g。得到顏料納米粒子分散液。對于所獲得的顏料納米粒子分散液的粒度分布，使用應用了激光多普勒法的粒度分布測定裝置(日機裝公司制品，商品名microtracUPA150)進行測定，平均粒子直徑為542nm。并且，將該顏料納米粒子分散物用透析管以純水透析24小時，除去十二烷基硫酸鈉、DMSO等之后，進行干燥，得到顏料納米粒子粉狀體。將該粉狀體再次投入離子交換水中，用高速攪拌式分散機(商品名ClearMix，M技術公司制)攪拌，再次得到顏料納米粒子分散物，其平均粒子直徑比從燒杯中剛得到的顏料納米粒子分散物的平均粒子直徑大，平均粒子直徑為995nm。(比較例6)—邊將十二烷基硫酸鈉水溶液100g在燒杯內以溶液溫度2(TC、轉速300rpm攪拌，一邊投入1.71w/w%PR-254/96.70w/w^二甲亞砜(DMS0)/1.59w/w%8N氫氧化鉀水溶液的混合溶液20g。得到顏料納米粒子分散液。對于所獲得的顏料納米粒子分散液的粒度分布，使用應用了激光多普勒法的粒度分布測定裝置(日機裝公司制品，商品名microtracUPA150)進行測定，平均粒子直徑為489nm。并且，將該顏料納米粒子分散物用透析管以純水透析24小時，除去十二烷基硫酸鈉、匿SO等之后，進行干燥，得到顏料納米粒子粉狀體。將該粉狀體再次投入離子交換水中，用高速攪拌式分散機(商品名ClearMix，M技術公司制)攪拌，再次得到顏料納米粒子分散物，其平均粒子直徑比從燒杯中剛得到的顏料納米粒子分散物的平均粒子直徑大，平均粒子直徑為985nm。(比較例7)—邊將DisperByk-190(Byk-Chemie公司制)的丙二醇單甲醚乙酸酯(PGMEA)溶液100g在燒杯內以溶液溫度20。C、轉速300rpm攪拌，一邊投入2.55w/w%PR-254/76.55w/w%四氫呋喃(THF)/0.77w/w%乙醇鈉/20.13w/w%乙醇的混合溶液20g。得到顏料納米粒子分散液。對于所獲得的顏料納米粒子分散液的粒度分布，使用應用了激光多普勒法的粒度分布測定裝置(日機裝公司制品，商品名microtracUPA150)進行測定，平均粒子直徑為791nm。并且，從該顏料納米粒子分散物中除去PGMEA、THF等之后，進行干燥，得到顏料納米粒子粉狀體。將該粉狀體再次投入離子交換水中，用高速攪拌式分散機(商品名ClearMix，M技術公司制)攪拌，再次得到顏料納米粒子分散物，其平均粒子直徑比從燒杯中剛得到的顏料納米粒子分散物的平均粒子直徑大，平均粒子直徑為1185nm。以上事實表明，使用在可接近和分離地互相對向配置且至少一方相對于另一方旋轉的處理用面間形成的薄膜流體中均勻攪拌混合的反應裝置所得到的顏料納米粒子，不僅為納米尺寸的微粒子，而且具有良好的再分散性。(實施例8)其次，如圖1(A)所示，使用在可接近和分離地互相對向配置且至少一方相對于另一方旋轉的處理用面1、2間形成的薄膜流體中均勻攪拌混合的反應裝置，將含有被用作濾色器用途等的PigmentRedl77(構造名蒽醌，以下稱為PR-177)的溶液和界面活性劑水溶液在薄膜中合流，在薄膜中一邊均勻混合一邊使顏料納米粒子析出。—邊從中央將作為第1流體的AgualonKH-10(第一工業制藥株式會社制品)水溶液以供給壓力/背壓力=0.02MPa/0.01MPa、轉速100rpm、送液溫度2(TC的條件送液，一邊將作為第2流體的3.Ow/w%PR-177/97.Ow/w^濃硫酸溶液以lml/min導入處理用面1、2之間。顏料納米粒子分散液被從處理用面排出。對于所獲得的顏料納米粒子分散液的粒度分布，使用應用了激光多普勒法的粒度分布測定裝置(日機裝公司制品，商品名microtrac52UPA150)進行測定，平均粒子直徑為17nm。并且，將該顏料納米粒子分散物用透析管透析24小時，除去AgualonKH-10、硫酸等之后，進行干燥，得到顏料納米粒子粉狀體。將該粉狀體再次投入離子交換水中，用高速攪拌式分散機(商品名ClearMix，M技術公司制)攪拌，再次得到顏料納米粒子分散物，其平均粒子直徑與剛從處理用面排出時相同，平均粒子直徑為17nm。所得到的顏料納米粒子的TEM照片如圖31所示。(實施例9)其次，將含有同樣被用于濾色器用途等的PigmentGreen7(以下稱為PG-7)的溶液和界面活性劑水溶液在薄膜中合流，在薄膜中一邊均勻混合一邊使顏料納米粒子析出。—邊從中央將作為第1流體的AgualonKH-10(第一工業制藥株式會社制品)水溶液以供給壓力/背壓力=0.02MPa/0.01MPa、轉速500rpm、送液溫度2(TC的條件送液，一邊將作為第2流體的0.2w/w%PG-7/99.8w/w^濃硫酸溶液以5ml/min導入處理用面1、2之間。顏料納米粒子分散液被從處理用面排出。對于所獲得的顏料納米粒子分散液的粒度分布，使用應用了激光多普勒法的粒度分布測定裝置(日機裝公司制品，商品名microtracUPA150)進行測定，平均粒子直徑為12nm。并且，將該顏料納米粒子分散物用透析管透析24小時，除去AgualonKH-10、硫酸等之后，進行干燥，得到顏料納米粒子粉狀體。將該粉狀體再次投入離子交換水中，用高速攪拌式分散機(商品名ClearMix，M技術公司制)攪拌，再次得到顏料納米粒子分散物，其平均粒子直徑與剛從處理用面排出時相同，平均粒子直徑為12nm。(實施例10)其次，將含有被用于噴墨墨水等的PigmentYellow128(以下稱為PY-128)的溶液和界面活性劑水溶液在薄膜中合流，在薄膜中一邊均勻混合一邊使顏料納米粒子析出。—邊從中央將作為第1流體的十二烷基硫酸鈉水溶液以供給壓力/背壓力=0.05MPa/0.01MPa、轉速1000rpm、送液溫度20°C的條件送液，一邊將作為第2流體的1.22w/w%PY-128/5.8w/w%8N-K0H水溶液/87.8w/w^二甲亞砜(DMS0)/5.lw/w^離子交換水的混合溶液以lml/min導入處理用面1、2之間。對于所獲得的顏料納米粒子分散液的粒度分布，使用應用了激光多普勒法的粒度分布測定裝置(日機裝公司制品，商品名microtracUPA150)進行測定，平均粒子直徑為13nm。并且，將該顏料納米粒子分散物用透析管透析24小時，除去K0H、DSM0等之后，進行干燥，得到顏料納米粒子粉狀體。將該粉狀體再次投入離子交換水中，用高速攪拌式分散機(商品名ClearMix，M技術公司制)攪拌，再次得到顏料納米粒子分散物，其平均粒子直徑與剛從處理用面排出時相同，平均粒子直徑為13nm。所得到的顏料納米粒子的TEM照片如圖32所示。(實施例ll)其次，將含有同樣被用于噴墨墨水等的PigmentRed170(以下稱為PR-170)的溶液和界面活性劑水溶液在薄膜中合流，在薄膜中一邊均勻混合一邊使顏料納米粒子析出。—邊從中央將作為第1流體的十二烷基硫酸鈉水溶液以供給壓力/背壓力=0.05MPa/0.01MPa、轉速1000rpm、送液溫度20°C的條件送液，一邊將作為第2流體的1.59w/w%PR-170/1.70w/w%8N-K0H水溶液/75.7w/w^二甲亞砜(DMS0)/21.6w/w^離子交換水的混合溶液以lml/min導入處理用面1、2之間。對于所獲得的顏料納米粒子分散液的粒度53分布，使用應用了激光多普勒法的粒度分布測定裝置(日機裝公司制品，商品名microtracUPA150)進行測定，平均粒子直徑為14nm。并且，將該顏料納米粒子分散物用透析管透析24小時，除去K0H、匿S0等之后，進行干燥，得到顏料納米粒子粉狀體。將該粉狀體再次投入離子交換水中，用高速攪拌式分散機(商品名ClearMix，M技術公司制)攪拌，再次得到顏料納米粒子分散物，其平均粒子直徑與剛從處理用面排出時相同，平均粒子直徑為14nm。(比較例8)—邊將AgualonKH-10(第一工業制藥株式會社制品)水溶液100g在燒杯內以溶液溫度20°C、轉速300rpm攪拌，一邊投入3.Ow/w%PR-177/97.Ow/w^濃硫酸溶液20g。得到顏料納米粒子分散液。對于所獲得的顏料納米粒子分散液的粒度分布，使用應用了激光多普勒法的粒度分布測定裝置(日機裝公司制品，商品名microtracUPA150)進行測定，平均粒子直徑為442nm。并且，將該顏料納米粒子分散物用透析管透析24小時，除去AgualonKH-10、硫酸等之后，進行干燥，得到顏料納米粒子粉狀體。將該粉狀體再次投入離子交換水中，用高速攪拌式分散機(商品名ClearMix，M技術公司制)攪拌，再次得到顏料納米粒子分散物，其平均粒子直徑比從燒杯中剛得到的顏料納米粒子分散物的平均粒子直徑大，平均粒子直徑為992nm。(比較例9)—邊將AgualonKH-10(第一工業制藥株式會社制品)水溶液100g在燒杯內以溶液溫度20°C、轉速300rpm攪拌，一邊投入0.2w/w%PG-7/99.8w/w^濃硫酸溶液20g。得到顏料納米粒子分散液。對于所獲得的顏料納米粒子分散液的粒度分布，使用應用了激光多普勒法的粒度分布測定裝置(日機裝公司制品，商品名microtracUPA150)進行測定，平均粒子直徑為551nm。并且，將該顏料納米粒子分散物用透析管透析24小時，除去AgualonKH-10、硫酸等之后，進行干燥，得到顏料納米粒子粉狀體。將該粉狀體再次投入離子交換水中，用高速攪拌式分散機(商品名ClearMix，M技術公司制)攪拌，再次得到顏料納米粒子分散物，其平均粒子直徑比從燒杯中剛得到的顏料納米粒子分散物的平均粒子直徑大，平均粒子直徑為972nm。(比較例10)—邊將十二烷基硫酸鈉水溶液100g在燒杯內以溶液溫度20°C、轉速300rpm攪拌，一邊投入1.22w/w%PY-128/5.8w/w%8N-K0H水溶液/87.8w/w^二甲亞砜(DMS0)/5.lw/w^離子交換水的混合溶液20g。得到顏料納米粒子分散液。對于所獲得的顏料納米粒子分散液的粒度分布，使用應用了激光多普勒法的粒度分布測定裝置(日機裝公司制品，商品名microtracUPA150)進行測定，平均粒子直徑為641nm。并且，將該顏料納米粒子分散物用透析管透析24小時，除去十二烷基硫酸鈉、DMSO等之后，進行干燥，得到顏料納米粒子粉狀體。將該粉狀體再次投入離子交換水中，用高速攪拌式分散機(商品名ClearMix，M技術公司制)攪拌，再次得到顏料納米粒子分散物，其平均粒子直徑比從燒杯中剛得到的顏料納米粒子分散物的平均粒子直徑大，平均粒子直徑為1122nm。(比較例11)—邊將十二烷基硫酸鈉水溶液1OOg在燒杯內以溶液溫度20°C、轉速300rpm攪拌，一邊投入1.59w/w%PR-170/1.70w/w%8N-K0H水溶液/75.7w/w%-二甲亞砜(DMS0)/21.6w/w^離子交換水的混合溶液(pH>16)20g。得到顏料納米粒子分散液。對于所獲得的顏料納米粒子分散液的粒度分布，使用應用了激光多普勒法的粒度分布測定裝置(日機裝公司制品，商品名microtracUPA150)進行測定，平均粒子直徑為448nm。并且，將該顏料納米粒子分散物用透析管透析24小時，除去十二烷基硫酸鈉、匿S0等之后，進行干燥，得到顏料納米粒子粉狀體。將該粉狀體再次投入離子交換水中，用高速攪拌式分散機(商品名ClearMix，M技術公司制)攪拌，再次得到顏料納米粒子分散物，其平均粒子直徑比從燒杯中剛得到的顏料納米粒子分散物的平均粒子直徑大，平均粒子直徑為968nm。以上事實表明，使用在可接近和分離地互相對向配置且至少一方相對于另一方旋轉的處理用面間形成的薄膜流體中均勻攪拌混合的反應裝置所得到的顏料納米粒子，不僅為納米尺寸的微粒子，而且具有良好的再分散性。權利要求顏料納米粒子的制造方法，其特征在于，利用強制超薄膜旋轉式反應法，進行顏料物質的析出。2.顏料納米粒子的制造方法，其特征在于，通過在可接近和分離地相對地旋轉的2個處理用面間維持1mm以下的微小間隔，并將維持為該微小間隔的2個處理用面間作為被處理流體的流路，形成被處理流體的強制薄膜，在該強制薄膜中進行顏料物質的析出。3.顏料納米粒子的制造方法，其特征在于，向可接近或分離地相對地位移的處理用面之間供給被處理流體，通過包括該流體的供給壓力及施加在旋轉的處理用面之間的壓力的朝向接近方向的力與朝向分離方向的力的壓力平衡，維持處理用面之間的距離為微小間隔，通過將維持為該微小間隔的2個處理用面之間作為被處理流體的流路，形成被處理流體的強制薄膜，在該強制薄膜中進行顏料物質的析出。4.如權利要求1所記載的顏料納米粒子的制造方法，其特征在于，上述強制超薄膜旋轉式反應法具有對被處理流體施加規定壓力的流體壓施加機構，第1處理用部和對于該第1處理用部可相對地接近或分離的第2處理用部至少2個處理用部，及使上述第1處理用部和第2處理用部相對旋轉的旋轉驅動機構；在上述各處理用部中互相對向的位置，設置第1處理用面及第2處理用面至少2個處理用面；上述各處理用面構成上述規定壓力的被處理流體流過的被密封了的流路的一部分；在上述兩處理用面間均勻地混合至少一種中含有反應物的2種以上的被處理流體，使之積極地發生反應；在上述第1處理用部和第2處理用部之中，至少第2處理用部具備受壓面，而且，該受壓面的至少一部分由上述第2處理用面構成；該受壓面承受上述流體壓力施加機構對被處理流體施加的壓力，產生使第2處理用面從第1處理用面向分離的方向移動的力；通過在可接近或分離且相對地旋轉的第1處理用面和第2處理用面之間使上述規定壓力的被處理流體流過，上述被處理流體一邊形成規定膜厚的流體膜一邊在兩處理用面間通過；進而，具有獨立于上述規定壓力的被處理流體流過的流路的另外的導入路；上述第1處理用面和第2處理用面的至少一方中具有至少一個與上述導入路相通的開口部；將從上述導入路輸送來的至少一種被處理流體導入上述兩處理用面之間，至少包含于上述各被處理流體中的一種中的上述的反應物和與前述被處理流體不同的被處理流體，通過由在上述流體膜內的均勻攪拌進行的混合，實現希望的反應狀態。5.如權利要求1至4中任一項所記載的顏料納米粒子的制造方法，其特征在于，上述強制超薄膜旋轉式反應法中采用的反應是酸糊法，即，將把顏料物質溶解在硫酸、硝酸、鹽酸等強酸中并調整后的顏料酸性溶液與含水的溶液混合，以獲得顏料粒子。6.如權利要求1至4中任一項所記載的顏料納米粒子的制造方法，其特征在于，上述強制超薄膜旋轉式反應法中采用的反應是再沉降法，即，將把顏料物質溶解在有機溶媒中并調整后的顏料溶液投入到貧溶媒中，以析出顏料粒子，所述貧溶媒是相對于上述顏料而言的貧溶媒，并且，所述貧溶媒與在前述溶液的調整中使用的有機溶媒具有相溶性。7.如權利要求1至4中任一項所記載的顏料納米粒子的制造方法，其特征在于，上述強制超薄膜旋轉式反應法中采用的反應是pH調整法，S卩，將顏料溶液與顏料析出用溶液混合，以使顏料粒子析出，其中，所述顏料溶液是在酸性或堿性的PH調整溶液或者前述pH調整溶液和有機溶媒的混合溶液的任意一種中溶解了至少1種顏料物質的顏料溶液，所述顏料析出用溶液對前述顏料溶液中所含有的顏料不顯示溶解性，或者，與前述顏料溶液中所含有的溶媒相比對前述顏料的溶解性小，并且，所述顏料析出用溶液使前述顏料溶液的PH變化。8.如權利要求1至7中任一項所記載的顏料納米粒子的制造方法，其特征在于，含有上述反應物的被處理流體的至少1種含有嵌段共聚物、高分子聚合物、界面活性劑等分散劑。9.如權利要求1至8中任一項所記載的顏料納米粒子的制造方法，其特征在于，通過將上述處理用面間冷卻或加溫，得到所希望的反應條件。10.如權利要求1至9中任一項所記載的顏料納米粒子的制造方法，其特征在于，在能夠確保減壓真空狀態的容器內進行上述強制超薄膜旋轉式反應法，處理后流體被排出的2次側為減壓、真空狀態，借此，進行反應中發生的氣體及從處理用部排出的氣體的脫氣或脫溶劑。11.如權利要求1至10中任一項所記載的顏料納米粒子的制造方法，其特征在于，所獲得的顏料納米粒子的粒度分布中的體積平均粒子直徑為lnm200nm。12.顏料納米粒子，所述顏料納米粒子是使用權利要求1至11中任一項所記載的顏料納米粒子的制造方法得到的。13.噴墨用墨水，所述噴墨用墨水使用權利要求12所記載的顏料納米粒子。全文摘要使用強制超薄膜旋轉式反應法，通過在可接近和分離的相對地旋轉的2個處理用面間維持1mm以下的微小間隔，將維持為該微小間隔的2個處理用面間作為被處理流體的流路，形成被處理流體的強制薄膜，在該強制薄膜中進行顏料物質的析出。文檔編號B01J19/00GK101796143SQ200880104198公開日2010年8月4日申請日期2008年7月4日優先權日2007年7月6日發明者榎村真一申請人:M技術株式會社