專利名稱：：萃取精餾工藝的制作方法
技術領域：
：.本發明涉及一種萃取精餾工藝，特別是涉及一種在現有的萃取精餾塔中通過優化溶劑溫度和改變進料方式以實現降低溶劑比的萃取精餾工藝。
背景技術：
：在化學工業上，萃取精餾工藝被廣泛用于分離共沸物或包含幾種近沸點組分的液體混合物。在萃取精餾中，通常加入一種或兩種可溶于共沸物或近沸點液體混合物的溶劑以改變或提高待組分之間的的相對揮發度，從而達到分離近沸點組分的目的。對共沸物而言，加入的溶劑破壞了組分之間的共沸體系并消除了共沸點，從而實現各組分的分離。按進料方式，萃取精餾可分為連續萃取精餾和間歇萃取精餾。其中連續萃取精餾更適于處理大量的共沸物或液體混合物。溶劑通常具有高沸點和低揮發性，不與待分離混合物形成共沸物，在精餾過程中幾乎不發生汽化。溶劑通常從萃取精餾塔的上部加入，而混合物從萃取精餾塔的下部加入。在習知的萃取精餾中，混合物通常以飽和蒸汽進料，以保證在萃取精餾段和萃取提餾段的溶劑濃度相近，從而促進各組分的分離。但是，汽相進料會在鄰近進料板的幾塊塔板間發生嚴重的局部返混現象，并降低萃取精餾塔的效率。在萃取精餾塔中，溶劑的濃度影響著待分離組分間的相對揮發度及分離效果。在本領域的習知技術中，溶劑濃度一般為65%70%。而塔中溶劑的濃度主要是由溶劑比和回流比(包括外回流和內回流)決定的。根據傳統的萃取精餾理論，溶劑從塔上部流下，與上升的汽相進料接觸，并將進料中的重組分吸收，輕組分則上升到塔上部被分離，所以為了促進吸收效果，必須提供大量的上升蒸汽，這就不得不要求高釜溫和大量的返回料來維持溶劑濃度。曾有液相進料的先例，根據進料方式不同，該萃取精餾塔的結構和參數也需要進行調整和改變。但是，這種調整和改變是基于該傳統理論進行的，以提供大量上升蒸汽為前提，不能達到最優化條件和有效降低該溶劑比。具體的，目前尚未有在萃取精餾中以飽和液體方式進料的先例。在萃取精餾塔中溫度是從上到下逐漸升高的，由于高溶劑比，在萃取精餾塔中溶劑的顯熱不能被忽略。在通常情況下，傳統理論要求溶劑進塔溫度等于進料板上液體溫度。因為如果溶劑的進塔溫度過高，將會產生大量的上升蒸汽，從而破壞塔內的汽液平衡并影響分離效果。結果是不得不通過加大外回流來維持塔內的汽液平衡，同時使用大溶劑比來保持塔內溶劑濃度。例如，在國內的C5分離裝置的第一萃取精餾塔中，當溶劑進塔溫度達到64GC時，溶劑比為8.6wt/wt。可見僅僅提高溶劑進塔溫度不能降低溶劑比。因為溶劑進塔溫度等于進料板上液體溫度，溶劑在下流過程中溫度會逐漸升高，同時從上升蒸汽中吸收熱量并使其冷凝，加大了內回流。在這種情況下，溶劑被稀釋使溶劑濃度降低，從而影響分離效果。為解決這個問題，習知技術中通過提高溶劑比來保持溶劑濃度。舉例來說，丁二烯抽提裝置的第一萃取精餾塔的溶劑比在8wt/wt左右，而國內的C5分離裝置的第一萃取精餾塔和第二萃取精餾塔設計溶劑比分別為8.8wt/wt和9.9wt/wt。過高的溶劑比降低了塔板效率和萃取精餾塔的效率，并抵消了通過添加溶劑提高待分離組分間相對揮發度及降低塔板數的效果。結果是，萃取精餾塔不得不在建造和維護上花費更多的資金，并消耗更多的能源。
發明內容本發明的目的在于提供一種萃取精餾工藝，其能夠顯著地降低萃取精餾塔的溶劑比，以達到減少溶劑使用量，降低能耗，提高萃取精餾塔的熱效率，以及使萃取精餾塔的處理能力最大化的目的。本發明的又一目的在于提供一種萃取精餾工藝，其能夠通過僅僅改變和優化操作參數實現降低溶劑比的目的，能夠利用現有的設備，不需花費額外的成本和引入復雜的結構。本發明的又一目的在于提供一種萃取精餾工藝，其能夠改進萃取精餾塔的分離效果，并能降低進料板高度來提高在萃取精餾段的塔板數，以提高萃取精餾段的分離效果。本發明的又一目的在于提供一種萃取精餾工藝，其不需要高釜溫或大量的返回料，從而顯著地降低萃取精餾塔的汽相負荷，尤其是萃取提餾段的負荷，因而萃取提餾段的溶劑濃度得以保證，并大大提高了在此段內將萃余相提餾增濃的效率，對降低溶劑加入量和提升塔的生產處理能力有很大作用。本發明的又一目的在于提供一種萃取精餾工藝，其降低了萃取精餾塔內部的溫差，可大大減少溶劑從塔上部向下流動時，溫度逐漸升高而需要補償溶劑升溫所需的熱量，不僅有利于降低能耗，而且減少了因高溫引起的一系列問題，提高了原料液的產品收率。本發明的又一目的在于提供一種萃取精餾工藝，其能被應用到現有的多種萃取精餾設備上，通過僅僅改變和優化操作參數來降低溶劑比及提高萃取精餾設備的處理能力。為達到以上目的，本發明提供了一種萃取精餾工藝，包括通過一溶劑進料口向一萃取精餾塔添加一溶劑，其中，該溶劑進料溫度比該萃取精餾塔的一頂溫高3.5~22.5QC;通過一混合物進料口向該萃取精餾塔添加一混合物，其中，該混合物包括一輕組分及一重組分，以液態進料，并且該混合物進料口低于該溶劑進料口；在該萃取精餾塔的一上部將該混合物產生的蒸汽冷凝以獲得該輕組分，及在該萃取精餾塔的一下部將該溶劑分離以獲得該重組分。其中，所述混合物為飽和液體；所述溶劑的進料溫度優選為高于該萃取精餾塔的該頂溫3.5~18.5。C;所述溶劑的進料溫度更優選為高于該萃取精餾塔的該頂溫7.518.5。C;所述萃取精餾塔為一丁二烯抽提裝置的第一萃取精餾塔，其中，該溶劑的進料溫度更優選為高于該萃取精餾塔的該頂溫10.5~15.5GC;所述萃取精餾塔為一C5分離裝置的第一萃取精餾塔，其中，該溶劑的進料溫度更優選為高于該萃取精餾塔的該頂溫9.514.5QC;所述萃取精餾塔為一C5分離裝置的第二萃取精餾塔，其中，該溶劑的進料溫度更優選為高于該萃取精餾塔的該頂溫11.5~16.5QC;所述萃取精餾塔為一連續萃取精餾塔。本發明提高了該溶劑的進塔溫度，并使用液態進料代替汽態進料，使該溶劑與該混合物充分混合以改變組分間的相對揮發度，從而提高分離效果，此外，溫度提高后的該溶劑在下流過程中吸收熱量減少，同時該混合物產生的該上升蒸汽也減少，從而降低了該萃取精餾塔的內回流比，并避免了過高的釜溫破壞萃取清餾塔內的汽液平衡。因此，為保持該溶劑的濃度所需的溶劑比得到降低。具體實施例方式以下結合具體實施例對發明的技術方案進一步說明，但不作對本發明的限定本發明提供了一種萃取精餾塔工藝，包括通過一溶劑進料口向一萃取精餾塔添加一溶劑，其中，該溶劑進料溫度比該萃取精餾塔的一頂溫高3.5~22.5QC;通過一混合物進料口向該萃取精餾塔添加一混合物，其中，該混合物包括一輕組分及一重組分，以液態進料，并且該混合物進料口低于該溶劑進料口；在該萃取精餾塔的一上部將該混合物產生的蒸汽冷凝以獲得該輕組分，及在該萃取精餾塔的一下部將該溶劑分離以獲得該重組分。該溶劑進料溫度被提高到高于一溶劑進料板上的液體溫度322QC，該溶劑從該溶劑進料板進入該萃取精餾塔(以下有時簡稱為塔)。因為該溶劑進料板上的液體溫度是一理論上計算出來的數值，不易精確測量，本發明選用該萃取精餾塔的該頂溫來表征該理論數值。該頂溫是該萃取精餾塔頂部的溫度。通常情況下，該頂溫和該溶劑進料板上的液體溫度差異小于0.5V，因此本發明可以表述為，該溶劑的進料溫度高于該萃取精餾塔頂溫3.5~22.5GC。該混合物以液態進料進入塔中被分離。該混合物包括具有相近沸點的，或甚至組成共沸物的該輕組分及該重組分。該混合物與該溶劑充分混合后，各組分之間的相對揮發度被改變以便于分離。根據傳統理論，該溶劑下流過程中與該混合物的上升蒸汽接觸并吸收其中的重組分，并使其中的輕組分上升然后得到分離。因此，該萃取精餾塔必須提供大量的上升蒸汽，所以該混合物傳統上都以飽和蒸汽進料以充分接觸該下流溶劑。進一步的，因為大量該混合物的上升蒸汽的存在，該溶劑的進料溫度不能太高。高溫溶劑會帶來大量上升蒸汽并破壞該萃取精餾塔中的汽液平衡。如果提高該溶劑的進料溫度，外回流和溶劑比也應同時提高以維持該萃取精餾塔中的汽液平衡。傳統理論通常要求該溶劑的進料溫度與該溶劑進料板上液體溫度一致。但是，該溶劑的溫度在下流過程中會升高，會從該混合物的上升蒸汽中吸收大量的熱量，而使該混合物的上升蒸汽冷凝。被冷凝的該混合物的上升蒸汽加大了該萃取精餾塔中的內回流，并稀釋了該溶劑。為保持該溶劑的濃度在一個合理的水平，通常為65%~70%，只好加入更多的溶劑。根據本領域內的習知技術，溶劑比通常高達8wt/wt。本發明揭露了一種基于一新理論的萃取精餾工藝，其能夠將溶劑比降低到一依據傳統理論的極限值以下。本發明基于的該新理論為該萃取精餾塔不同于一種吸收塔，而是一種有溶劑參與的精餾塔。在該吸收塔中該下流溶劑與該混合物的上升蒸汽接觸并吸收其中的組分，而在該萃取精餾塔中該溶劑與該混合物充分混合以改變該組分間的相對揮發度，然后該混合物上升被分離。因此并不需要大量的該混合物的上升蒸汽與該下流溶劑接觸，而應該讓該溶劑與該液態混合物充分混合以改變該組分間的相對揮發度。可知，該混合物可以是液態，該溶劑的進料溫度可以適當升高以降低該萃取精餾塔內的內回流。因而該溶劑的濃度可以用更少的溶劑來維持，從而將該溶劑比降低到一個非常低的水平。大量的實驗和持續的實踐表明該新理論是正確和有效的，并給出了在現有的設備中達到此目的的具體的、可操作的參數。根據本領域內的習知技術，在一精餾塔中一混合物的進料方式包括:冷液體進料，飽和液體進料，汽液混合進料，飽和蒸汽進料，及過熱蒸汽進料。該進料方式決定了該精餾塔的設計塔板數、分離效果及能耗等。根據進料方式不同，該精餾塔的結構和參數也需要進行調整和改變。但是，這種調整和改變是基于該傳統理論進行的，以提供大量上升蒸汽為前提，不能達到最優化條件和有效降低該溶劑比。具體的，目前尚未有在萃取精餾中以飽和液體方式進料的先例。因為該混合物以汽態進料會導致鄰近該混合物進料板的幾塊塔板上的組分組成發生嚴重的局部返混，并降低該萃取精餾塔的分離效果，以液態方式進料應該得到優先考慮以避免上述弊端。而且，只有當該液態混合物與該溶劑充分混合后，該組分間的相對揮發度才得以發生明顯改變以方便分離。進一步的，以液態方式進料能降低該萃取精餾塔中的溫差以提高其熱效率。因為該萃取精餾塔的溫度是從上到下逐漸升高的，并且液態進料的溫度一般低于飽和蒸汽，因此升高該溶劑的進料溫度并將該混合物以液態進料能夠降低該萃取精餾塔從上到下的溫差。該溶劑進料口和該萃取精餾塔之間設置有幾塊回收板。該回收板將該溶劑回收并進一步純化該蒸汽。該蒸汽被送出該萃取精餾塔并被冷凝以獲得該輕組分，通常情況下該輕組分并非完全純凈。該輕組分的一部分被返回到該萃取精餾塔中形成一外回流。在該萃取精餾塔下部的該溶劑被送出該萃取精餾塔以分離該重組分，然后將該溶劑返回到該萃取精餾塔中作為一溶劑循環利用。具體地，該萃取精餾工藝進一步包括從該萃取精餾塔的下部回收該溶劑，其中，該溶劑被回收后通過該溶劑進料口送入該萃取精餾塔；及將該輕組分的一部分在該萃取精餾塔的上部循環以形成一外回流。根據本發明，該混合物優選為飽和液體。因為如果該混合物的進料溫度過低，該混合物將從該上升蒸汽中吸收大量熱量并增大該內回流。提高該混合物的進料溫度至飽和液體能降低該內回流，防止該溶劑被稀釋而降低該組分間的相對揮發度，并進一步降低該溶劑比。進一步的，根據本發明，該溶劑的進料溫度優選為高于該萃取精餾塔的該頂溫3.5-18.5GC。進一步的，根據本發明，該溶劑的進料溫度更優選為高于該萃取精餾塔的該頂溫7.518.5°C。具體地，根據本發明，該萃取精餾工藝適用于各種現有的萃取精餾設備。通過大量的實驗和持續的實踐，本發明提供了各種現有的萃取精餾塔的具體和可操作的參數。具體地，該萃取精餾塔為一丁二烯抽提裝置的第一萃取精餾塔，其中，該溶劑的進料溫度更優選為高于該萃取精餾塔的該頂溫10.515.5具體地，該萃取精餾塔為一C5分離裝置的第一萃取精餾塔，其中，該溶劑的進料溫度更優選為高于該萃取精餾塔的該頂溫9.514.5QC。具體地，該萃取精餾塔為一C5分離裝置的第二萃取精餾塔，其中，該溶劑的進料溫度更優選為高于該萃取精餾塔的該頂溫11.516.5QC。在本領域的習知技術中，該萃取精餾塔通常用于分離l，3—丁二烯、C5、芳烴、及環己烷等，而常用的溶劑包括乙腈(CAN)、N-甲基砒咯垸酮(NMP)、二甲基甲酰胺(DMF)等。本發明可以利用前述的溶劑有效地分離前述的混合物。進一步的，使用飽和液體進料能夠改進該萃取精餾塔的分離效率，并降低所需的理論塔板數。具體地，為利用現有設備，該混合物進料口下移，使該混合物從一更低位置進料以提高在該萃取精餾塔的一萃取精餾段的塔板數，并提高該萃取精餾段的分離效果。現有的采用飽和蒸汽進料的萃取精餾塔進料管口徑較大。如果采用液體進料，該混合物在該進料管中的流速將被顯著降低，特別是在該混合物進料口處。低流速的該混合物影響了該溶劑與該混合物的混合效果，并降低了該萃取精餾塔的塔板效率。為提高該混合物的流速，該萃取精餾塔的該進料管的管徑優選為降低至一預設值。參見實施例1，在以汽相進料時，該進料管的直徑大于250mm，而以液體進料時，通過計算，該進料管的直徑小于100mm。具體地，根據本發明的該萃取精餾塔特別適合于處理大量的混合物。該萃取精餾塔優選為一連續萃取精餾塔。進一步的，本發明降低了該萃取精餾塔的該溶劑比，同時降低了該萃取精餾塔的液相負荷和汽相負荷。因此，該現有的萃取精餾塔中的汽相負荷和液相負荷，或處理負荷應該適當提高以保持該萃取精餾塔的塔板效率和分離效果。當然，從另一方面來說，降低該溶劑比提高了該萃取精餾塔的處理能力。本發明可通過下列實施例和對比實施例得到進一步說明。實施例.1-3給出了在一丁二烯抽提裝置的第一萃取精餾塔中根據本發明的具體的、可操作的參數。對比實施例1給出了在該丁二烯抽提裝置的第一萃取精餾塔中根據習知技術的參數。該丁二烯抽提裝置的第一萃取精餾塔的一輕關鍵組份是1，3—丁二烯，一重關鍵組份是2_順丁烯。在該實施例l-3和該對比實施例1中，塔板數為242，完成的分離任務相同，該萃取精餾塔頂部的一輕關鍵組份指標不大于0.3n/。wt，該萃取精餾塔塔釜脫溶后的一重關鍵組份指標不大于4.5%wt。實施例4-6給出了在一C5分離裝置的第一萃取精餾塔中根據本發明的具體的、可操作的參數。對比實施例2給出了在該C5分離裝置的第一萃取精餾塔中根據習知技術的參數。該C5分離裝置的第一萃取精餾塔的一輕關鍵組份是異戊二烯，一重關鍵組份是2—甲基一2—丁烯。在該實施例4-6和該對比實施例2中，塔板數為140，完成的分離任務相同，該萃取精餾塔頂部的一輕關鍵組份指標不大于1.0%wt，該萃取精餾塔塔釜脫溶后的一重關鍵組份指標不大于0.5%wt。實施例7-9給出了在一C5分離裝置的第二萃取精餾塔中根據本發明的具體的、可操作的參數。對比實施例3給出了在該C5分離裝置的第二萃取精餾塔中根據習知技術的參數。實施例l本實施例中，溶劑進塔溫度為46°C，較塔頂溫度42.5'C增高了3.5。C，原料液以飽和液體狀態45。C進料，溶劑比為6.5wt/wt。<table>complextableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>施例2實施例中，溶劑進塔溫度為54'C，較塔頂溫度42.5。C增高料液以飽和液體狀態45i:進料，溶劑比為4.2wt./wt.。<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>實施例3本實施例中，溶劑進塔溫度為6(TC，較塔頂溫度42.5'C增高了17.5°C，原料液以,飽和液體狀態45。C進料，溶劑比為6.2wt/wt。<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>對比實施例1在對比實施例中，溶劑進塔溫度為43'C，較塔頂溫度42.5X:增高了0.5°C，原料液以飽和蒸汽狀態5(TC進料，溶劑比為8.0wt./wt.。<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>參見該實施例l-3及該對比實施例1，根據本發明調節一現有的丁二烯抽提裝置的第一萃取精餾塔的參數，特別是適當提高該溶劑的進料溫度及對該混合物采用飽和液體方式進料降低了該溶劑比并提高了其處理能力。具體地，當該溶劑的進料溫度較該頂溫42.5GC提高11.5。C時，該溶劑比從8.0wt/wt降低到4.2wt/wt，該處理能力從14130kg/h提高歪lj16956kg/h。實施例4本實施例中，溶劑進塔溫度為48'C，較塔頂溫度44t:增高了4"C，原料液以飽和液體狀態56。C進料，溶劑比為5.2wt./wt.。<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>實施例5本實施例中，溶劑進塔溫度為57"C，較塔頂溫度44'C增高了13°C原料液以飽和液體狀態56"C進料，溶劑比為4.0wt/wt。<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>:施例6:實施例中，溶劑進塔溫度為6rC，較塔頂溫度44'C增高了f以飽和液體狀態56"C進料，溶劑比為5.4wt/wt。<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>對比實施例2在對比實施例中，溶劑進塔溫度為64'C，較塔頂溫度44'C增高了20°C，原料液與0.71.5倍烴流量的熱溶劑混合后以74t:進料，溶劑比為8.6wt./wt。<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>參見該實施例4-6及該對比實施例2,根據本發明調節一現有的C5分離裝置的第一萃取精餾塔的參數，特別是適當提高該溶劑的進料溫度及對該混合物采用飽和液體方式進料降低了該溶劑比并提高了其處理能力。具體地，當該溶劑的進料溫度較該頂溫44QC提高13QC時，該溶劑比從8.6wt/wt降低到4.0wt/wt，該處理能力從2106kg/h提高到4550kg/h。與習知技術對比，依照傳統理論簡單地提高該溶劑的進料溫度并對該混合物以液態方式進料不但不能降低該C5分離裝置的第一萃取精餾塔的溶劑比，反而要求更多的熱量和更大的溶劑比。本發明依據該新理論，通過大量的實驗和持續的實踐揭露了具體的、可操作的參數。這些依據新理論得到的參數降低了現有的裝置和設備中的溶劑比。此外，習知技術將該混合物與熱溶劑按1:0.7~1.5的流率混合。本發明不需要將該混合物與該熱溶劑混合，從而進一步降低了該溶劑比。實施例7本實施例中，溶劑進塔溫度為48。C，較塔頂溫度44。C增高了4°C，原料液以飽和液體狀態5『C進料，溶劑比為6.5wt./wt.。<table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage19</column></row><table>實施例9本實施例中，溶劑進塔溫度為65'C，較塔頂溫度44'C增高了2rC，原料液以飽和液體狀態58。C進料，溶劑比為6.8wt./wt.。<table>tableseeoriginaldocumentpage19</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage20</column></row><table>對比實施例3在對比實施例中，溶劑進塔溫度為64",較塔頂溫度44'C增高了20。C，原料液與0.71.5倍烴流量的熱溶劑混合后以74。C進料，溶劑比為9.9wt/wt。<table>tableseeoriginaldocumentpage20</column></row><table>頂溫44。C溶劑進塔溫度64。C原料烴+0.7~1.5倍烴流量的熱溶劑混合后的進料溫度74。C溶劑比9.9wt./wt參見該實施例7-9及該對比實施例3，根據本發明調節一現有的C5分離裝置的第二萃取精餾塔的參數，特別是適當提高該溶劑的進料溫度及對該混合物采用飽和液體方式進料降低了該溶劑比并提高了其處理能力。具體地，當該溶劑的進料溫度較該頂溫44GC提高11°C時，該溶劑比從9.9wt/wt降低到5.0wt/wt，該處理能力從504.07kg/h提高到680kg/h。與習知技術對比，依照傳統理論簡單地提高該溶劑的進料溫度并對該混合物以液態方式進料不但不能降低該C5分離裝置的第二萃取精餾塔的溶劑比，反而要求更多的熱量和更大的溶劑比。本發明依據該新理論，通過大量的實驗和持續的實踐揭露了具體的、可操作的參數。這些依據新理論得到的參數降低了現有的裝置和設備中的溶劑比。此外，習知技術將該混合物與熱溶劑按1:0.7L5的流率混合。本發明不需要將該混合物與該熱溶劑混合，從而進一步降低了該溶劑比。本領域內技術人員應熟知以上本發明的實施例僅為示例而不應理解為本發明局限于此。通過上述實施例，本發明的目的已經被完全有效的達到了。熟悉該項技藝的人士應該明白本發明包括但不限于上面具體實施方式中描述的內容。任何不偏離本發明的功能和結構原理的修改都將包括在權利要求書的范圍中。權利要求1.一種萃取精餾工藝，其特征在于，包括通過一溶劑進料口向一萃取精餾塔添加一溶劑，其中，該溶劑進料溫度比該萃取精餾塔的一頂溫高3.5～22.5℃；通過一混合物進料口向該萃取精餾塔添加一混合物，其中，該混合物包括一輕組分及一重組分，以液態進料，并且該混合物進料口低于該溶劑進料口；在該萃取精餾塔的一上部將該混合物產生的蒸汽冷凝以獲得該輕組分；及在該萃取精餾塔的一下部將該溶劑分離以獲得該重組分。2.根據權利要求1所述的萃取精餾工藝，其特征在于，進一步包括從該萃取精餾塔的下部回收該溶劑，其中，該溶劑被回收后通過該溶劑進料口送入該萃取精餾塔；及將該輕組分的一部分在該萃取精餾塔的上部循環以形成一外回流。3.根據權利要求l一2任意一項所述的萃取精餾工藝，其特征在于，所述混合物為飽和液體。4.根據權利要求1—2任意一項所述的萃取精餾工藝，其特征在于，所述溶劑的進料溫度優選為高于該萃取精餾塔的該頂溫3.518.5QC。5.根據權利要求l一2任意一項所述的萃取精餾工藝，其特征在于，所述溶劑的進料溫度更優選為高于該萃取精餾塔的該頂溫7.518.5QC。6.根據權利要求l一2任意一項所述的萃取精餾工藝，其特征在于，所述萃取精餾塔為一丁二烯抽提裝置的第一萃取精餾塔，其中，該溶劑的進料溫度更優選為高于該萃取精餾塔的該頂溫10.5-15.5QC。7.根據權利要求l一2任意一項所述的萃取精餾工藝，其特征在于，所述萃取精餾塔為一C5分離裝置的第一萃取精餾塔，其中，該溶劑的進料溫度更優選為高于該萃取精餾塔的該頂溫9.5~14.5GC。8.根據權利要求l一2任意一項所述的萃取精餾工藝，其特征在于，所述萃取精餾塔為一C5分離裝置的第二萃取精餾塔，其中，該溶劑的進料溫度更優選為高于該萃取精餾塔的該頂溫11.5-16.5QC。9.根據權利要求l一2任意一項所述的萃取精餾工藝，其特征在于，所述萃取精餾塔為一連續萃取精餾塔。全文摘要本發明提供一種萃取精餾工藝，包括通過一溶劑進料口向一萃取精餾塔添加一溶劑，該溶劑進料溫度比該萃取精餾塔的一頂溫高3.5～22.5℃；通過一混合物進料口向該萃取精餾塔添加一混合物，其中，該混合物包括一輕組分及一重組分，以液態進料，并且該混合物進料口低于該溶劑進料口；在該萃取精餾塔的一上部將該混合物產生的蒸汽冷凝以獲得該輕組分，及在該萃取精餾塔的一下部將該溶劑分離以獲得該重組分。本發明提高了該溶劑的進塔溫度，并使用液態進料代替汽態進料，提高分離效果，此外，溫度提高后的該溶劑在下流過程中吸收熱量減少，同時該混合物產生的該上升蒸汽也減少，因此，為保持該溶劑的濃度所需的溶劑比得到降低。文檔編號B01D3/34GK101337132SQ20081011768公開日2009年1月7日申請日期2008年8月4日優先權日2008年8月4日發明者董保軍申請人:董保軍