專利名稱：一種孔射流式噴射反應器的制作方法
技術領域：
本發明涉及一種大規模生產能力下實現流體間快速混合、快速反 應的噴射反應器。
背景技術：
在一些化工生產過程中，在反應物料之間發生復雜的快速平行竟 爭反應或者快速串連竟爭反應時，反應產物或中間產物與原料某組分可能會進一步發生反應；這些反應進行的程度與各種物料的濃度分布 狀況有直接的關系。所以，物料之間的初始混合效果會極大地影響最 終的產物分布、目的產品的收率和質量，并同時影響全生產過程的設計和能耗等指標。例如采用光氣化方法生產異氰酸酯(MDI或者TDI) 時，該反應過程主要包括冷光氣化階段和熱光氣化階段。在冷光氣化 階段，將液態的多胺和液態的光氣分別溶解在惰性溶劑中，例如氯苯、 二氯苯、甲笨、氯化萘、1，2,4-三氯苯等，并使它們在0-90。C的低 溫下進行反應。在此階段，主要生成酰胺和多胺的鹽酸鹽，以及少量的脲類化合物。主要反應如下RNH2 + C0C12 — RNHC0C1 + HC1 (1)RNH2 + HC1 — RNH2 HCl (2)RNH2 + RNHC0C1 — RNC0+ RNH2 HCl (3)RNH2 + RNC0 — RNHCONHR (4)在冷反應階段，多胺首先與光氣發生反應(1 ),生成胺基曱酰氯， 這是一個快速》文熱反應，反應在瞬間完成；同時，反應U)產生的 HCl與多胺發生快速反應(2)，生成多胺鹽酸鹽。胺基曱酰氯和多胺 鹽酸鹽都是不溶于反應體系的固體物質。當光氣與多胺局部混合效果 較差時，溶液中局部過量的多胺將與胺基曱酰氯或者異氰酸酯發生反
應(3)和(4),生成副產物脲，脲為不溶解于反應體系的粘稠狀物 質。該過程為復雜的多步串聯竟爭反應。主反應為瞬間反應，其反應的時間尺度在毫秒級或者以下；生成的產物進一步與原料發生快速反 應，生成不溶解于體系的副產物。因此，兩種原料的初始混合效果將 直接影響主產物的收率和選擇性。成功地設計快速液體混合反應器， 提高兩股原料物流的初始混合效果，對于增加主產物的收率和選擇 性，減小副產粘稠狀物質的生成具有重要的意義。錯流混合是實現流體間快速混合的一種重要方法，其中 一種方式 為一股流體通過若干個小孔錯流射入另外一股流體中，由于流體通過 小孔后被分成了很多股細小流股噴射進入主體流，在射入后每一股流 體迅速被主體流股包圍，從而實現兩股流體之間的快速混合。美國專利US 3， 226，410公開了一種用于生產異氰酸酯的工藝，工 藝中所涉及的用于原料多胺和光氣快速混合反應的設備為一種孔射 流式的管式反應器(如圖1),其中多胺流股通過管壁上的小孔錯流射 入光氣流股中，借此實現物料之間的快速混合。該專利中未對孔射流 式的管式反應器的尺寸進行描述，只是對兩股流體的流動狀態做了規 定，要求兩股流體的流動雷諾數在2100以上。且由于專利中公布的 反應器不能夠實現物料間的快速瞬間混合，為了得到滿意的產率需將 反應物的濃度大大降低，因此需要較大的能耗來回收溶劑。Bayer公司在其申請的用于生產異氰酸酯的專利(US 5,117,048 ) 中公布了另外一種形式的孔射流噴射反應器(如圖2 )，將一股流體(多 胺)通過在縮徑處均勻分布的小孔呈錯流式噴射進入主流體(光氣)， 實現兩股流體的快速混合。該反應器主要通過設計縮徑來增強兩股物 料的湍動程度，從而強化物料之間的初始混合效果。采用該噴射反應 器，用于稀釋反應物的溶劑用量可以大大減少。通過以上的分析可以看出，將一股流體通過圓管上均勻分布的多 個小孔呈錯流式噴射進入另外一股流體，在一定程度上可以實現物料 之間的快速混合。但是，由于一股流體在另外一股流體中錯流射流時， 由于流體之間的相互作用，射流流股進入主流體中時只能達到一定的 射流深度，這樣當主體流的管路直徑較小時，可以實現兩股流體之間 的快速混合，但是當生產能力較大時，主體流的管路直徑也相應較大， 從射流孔噴射進入的流股不能在較短的時間內充分分散到主體流中， 勢必導致主體流圓管中心的主體流物料在較長的 一 段距離內未與錯 流射入的另一股物料發生混合，混合時間相應延長，因此對于孔射流 式噴射器，當要求達到的混合時間尺度一定時，反應器的生產能力也 存在最大極限。因此，需要開發更為有效的快速混合設備，以實現大 規模生產能力下物料之間的快速混合、反應。發明內容本發明的目的在于提供一種新型的孔射流式噴射反應器，以實現 較大生產能力下兩股物料之間的瞬間快速混合，強化主反應、抑制副 反應，提高目的產物的收率和質量。本發明所提供的反應器是基于以下的設計構思兩股流體，例如， 氣體-氣體或者液體-液體，通過多孔錯流射流的方式實現快速混合、反應。其中一股流體(流體A)通過一橫向截面為矩形或者類似 矩形的扁形管道流動，在扁形管道的壁上均勻分布 一 系列的射流孔， 另外一股流體(流體B)通過管道壁上的射流孔后分成多股，以一定 的角度錯流噴射注入扁形管道內的流體A中。由于流體A的管道設計 成扁形管道，使得流體B能夠盡快地分散到流體A中，從而強化了混 合過程。本發明所提供的孔射流式噴射反應器包括以下構件進料口 la 和lb、外套管2、內套管4、射流孔5以及混合反應區6;所述內套 管4設置于外套管2的內部，且所述外套管2的下部與內套管4之間 形成環隙3;進料口 la與內套管連通形成主體流通道，進料口 lb與 環隙3連通；在位于環隙3下部的內套管4的管壁上開設有射流孔5; 在所述內套管4中，位于射流孔以下的部分為混合反應區6;所述內套 管4的橫向截面基本為矩形或類似矩形。在本發明所提供的反應器中，所述內套管4的橫向截面是指垂直于 該反應器的中心軸線方向的截面，它可以i殳計成矩形或其它的類似于矩 形的截面，例如，四個直角以圓弧過渡的矩形、橫向截面的中部為矩形而兩端為圓弧形或梯形等均可；此外，所述內套管4的橫向截面還可以 設計成蝶形、梭形等其它有利于流體混合的形狀。在本發明所提供的反應器中，所述內套管4的橫向截面的兩條長邊 之間的垂直距離L和兩條長邊的長度12應依據在內套管4內流動的流 體A的物性以及對其流速和流量的要求來確定，例如，L可以為5-50ram，優選為8 - 30mm;而12>1!。 12的長度需要依據流體B的物性以及 對其流量和流速的要求，使得經過該橫向截面兩個較短邊壁上的射流孔 噴射進入的流體B能夠在最短的時間內到達扁形管道中心區域。在本發明所提供的反應器中，對于所述內套管4的壁面上所開設的 射流孔5的形狀沒有特殊的限制，例如，圓形、橢圓形、正方形、長方形、菱形等均可。所述射流孔的具體尺寸和數量依據通過射流孔的流體 B的流速和流量的要求來確定。例如，當射流孔5為圓形時，射流孔5 的直徑^可為0. 5 - 15mm，優選為2-10mm;當射流孔5為正方形時， 正方形的邊長^可為0. 5 - 15mm，優選為2 - 10mm;當射流孔5為橢圓 形或者長方形時，其長軸或長邊長d,可為0. 5 - 15mm，優選為2 - 10mm, 其長邊與短邊或長軸與短軸之間的比值可為1-10:1,優選為1-4: 1。 在本發明中，為了便于說明，當選用不同形狀的射流孔時，其相應的結 構參數山統稱為射流孔的當量直徑。在本發明所提供的反應器中，所述射流孔5的開孔方向與該反應器 中心軸線的垂直方向之間的夾角(3為0-70°，優選為0-45°。另外，所 述射流孔5最好均勾地分布在內套管4的管壁上，且每個射流孔到混合 反應區6的出口端的距離最好是相等的；兩個射流孔中心之間的距離 d2為d2/d產l.l-8，優選為dU/d產l. 5 - 3;兩條長邊上的射流孔可以 對稱設置，也可以錯開設置。在一個反應器內套管上所述射流孔的個數 可為2 —IOO個，優選4-60個。在本發明所提供的反應器中，所述的射流孔5的中心到混合反應區 6出口端的長度hi的大小是根據反應物料A和物料B在混合反應區內的 停留時間t確定的，具體確定方法為h產u"B x t式中UA+B為流體A和流體B混合后的平均速度大小；t為反應物料A和物料B在混合反應區內的停留時間，混合后兩 股物料合為一股混合物料，此處停留時間根據混合流股計算，為近 似估算值(平均值)。 在本發明提供的反應器中，其垂直于反應器中心軸線的橫向截面的尺寸、射流孔5的尺寸以及射流孔的個數等結構參數根據下式確定，具體為^^=1一20 QA/sA式中UA為與流體B混合前流體A在內套管中的流速，m/s; uB為;充體B通過射流孑L的流速，m/s; QA、 Qu分別為流體A和流體B的體積流量，m3/h; Sx為內套管4的內橫截面積，m2; n為射流孔的個數； Sh為射流孔的截面積，m2。UB/iu之值優選為2-16，進一步優選為3-10;當欲混合的兩股流體A和B均為液體，且液體的粘度小于200mPa.S時，ih為l-30m/s,優選為3-10m/s;當欲混合的兩股流體A和B均為氣體時，UA為2-100m/s,優選為5 - 30m/s。本發明所提供的反應器對于所述進料口的設置數量沒有特殊的要 求，可以設置2個分別與內套管和環隙連通的進料口，也可以根據實 際需要設置2個以上的進料口 ，例如設置2個分別與環隙相連通的進 料口，并經由這兩個進料口注入不同的原料。在本發明所提供的反應器中，進料口 la與內套管之間最好設有一 進料緩沖區，以便使反應物流更加連續、均勻地進入內套管。本發明 對于該緩沖區的結構尺寸無特殊要求，可以根據具體反應物流或反應 過程的要求進行^沒計。同理，對于本發明所述反應器的其它結構尺寸，例如，所述內、外套管之間的比例關系、反應器高度、內套管的長度以及混合反應區 的長度之間的比例關系等均可根據具體反應過程的要求，由本領域技 術人員通過常規的工藝計算得到。與現有技術相比，本發明所提供的孔射流式噴射反應器具有以下有益效果(1 )兩股物流通過本發明所述的多孔錯流噴射的方式在截面為矩 形或者類似矩形的扁形管道內進行混合，物料初始混合的時間尺度在 毫秒級；(2)本發明所述反應器的放大效應較小，可實現大規模生產能力 下兩股流體，例如，氣體與氣體或者液體與液體之間的快速瞬間混合， 克服了傳統的截面為圓形的管式孔射流噴射反應器在放大過程中混 合距離和混合時間均相應延長的缺點；(3 )本發明所述反應器使混合流股在混合反應區內運動的過程中 返混程度最小，盡可能接近于理想的"平推流"形式；(4)對于不同的反應時間尺度要求，可以通過改變混合反應區的 長度來適應不同的反應時間尺度要求。
圖1是US3226410所披露的反應器結構示意圖；圖2是US5117048所披露的反應器結構示意圖；圖3是本發明所述反應器的一種實施方式的結構示意圖；圖4是圖3所示的反應器的a-a'剖面圖；圖5是本發明所提供反應器的另一種實施方式的內套管橫向截面 示意圖；圖6是本發明所提供反應器的另一種實施方式的射流孔布置方式 示意圖；圖7是本發明所提供反應器可以采用的不同形狀的射流孔； 圖8是本發明所提供的反應器的射流孔中心線與垂直于反應器軸 線方向之間的角度關系示意圖。
具體實施方式
下面結合附圖進一步說明本發明所提供的噴射反應器的具體實 施方式，但本發明并不因此而受到任何限制。圖3所示意的孔射流式噴射反應器主要包括進料口 la和lb、 外套管2、環隙3、內套管4、射流孔5以及混合反應區6;所述外套 管2的下部與內套管4之間形成環隙3，進料口 la與內套管連通形成 主體流通道，進料口 lb與環隙3連通；在位于環隙3下部的內套管4 的壁上開設射流孔5，并使所述射流孔均勻地分布在內套管4的一垂 直于反應器軸向的橫向截面上；內套管4為一扁形管狀，其橫向截面 優選為矩形或者類似矩形的截面；在內套管4的下部，即，射流孔下 游的部分，形成混合反應區6。另外，所述射流孔的設置最好采用如 圖6所示的方式，使射流孔在內套管4的一橫向截面上錯開設置。所述 射流孔的射流方向可以垂直于內套管的壁面，也可以使其與垂直于反應器 軸向的方向呈一4)t角。圖3所示的反應器可以按照如下方式工作兩股原料A和B分別 經進料口 la和lb注入該反應器的內套管4和環隙3,并沿內套管和 環隙向下流動。原料A在流經扁管形的內套管4的下部時形成主體流， 原料B在環隙內分布均勻后由射流孔5錯流噴射進入主體流，兩股流 體在混合反應區6內進行快速混合、反應，混合的時間尺度一般為毫 秒級。在實現兩股流體初始混合后，混合物料繼續在混合反應區內向 前運動，在運動過程中混合流股的返混程度最小，盡可能接近于理想 的"平推流"形式。自混合反應區末端收集反應產物，經分離后即可 得到最終目的產物。明，但本發明并不因此而受到任何限制。激光誘導熒光技術是評價流體混合效果的一種先進的定量評價方 法，其主要原理是，利用一些熒光物質(如羅丹明B、羅丹明6G、丙酮等)作為示蹤劑，使其在激光誘導激發下產生一定波長的可見光波， 再用高速數碼相機連續拍攝流場的圖片。當溶液中示蹤劑的濃度在一 定的值以下時，示蹤劑的濃度與對應的圖片象素的灰度值成線性關 系，因此可以通過對所拍攝的流場的圖片進行分析，得出流場內熒光 物質的濃度分布，進而分析流體之間的混合情況。用該評價方法評價 了本發明所述的孔射流式噴射反應器的混合效果。當評價液體-液體混合效果時，采用的示蹤劑為羅丹明B，激光器產生的激光波長為 532nm;當評價氣體-氣體混合效果時，采用丙酮蒸氣作為示蹤劑， 激光器產生的激光波長為266mn,實驗所用的高速數碼相機的分辨率 為1280 x 1024象素。實施例1采用圖3所示的本發明所述的孔射流式噴射反應器，其中內套 管斗黃向截面的長邊h為100mm，其寬度h為18mm，內套管的橫向截面 如圖4所示，外套管的內徑為160mm，射流孔為圓形射流孔，其直徑 為5mm,射流孔個數為22個，射流孔5的開孔方向垂直于反應器的軸 向，射流孔中心至混合反應區的出口端的高度h為100mm，射流孔采 用湘互正對的方式排布(如圖4所示)。示蹤劑羅丹明B從連接進料 口 lb的液體輸送管(液體輸送管足夠長，以保證在示蹤劑進入進料 口前充分、均勻地混合在水流中)上游連續注入，其濃度為100微克 /升，進料口 lb處水的壓力為3.5 kg/cmM表壓)，進料口 lb處含有 示蹤劑的水的流量為25 m7hr。進料口 la以恒定的速度注入自來水， 進料口 la處水的壓力為3.5 kg/cmH表壓)，水量大小為30 mVhr。 用激光誘導熒光技術評價帶有示蹤劑羅丹明B的水溶液與自來水之間 的混合效果，用混合反應區內不同截面處混合物的離析度(用IOS表 示，即當多股流體達到完全混合時，IOS值為0;當流體完全未混合 時，離析度值為1 )來評價混合進行的程度。當兩股流體達到95%的 混合效果(此時離析度IOS值為5 % ,圖像上混合區95 %的灰度值一 致)所需經過的距離(從兩股液流開始接觸算起)為53mm，該混合過 程對應的時間尺度約為7. 1毫秒。
如果采用同樣的噴射反應器，進料口 lb處含有示蹤劑的水流量為50mVhr，進料口 la處水量大小為60mVhr,則兩股流體達到95 %的 混合效果所經過的距離為62mm，混合時間約為4. 2毫秒。對比例1采用圖1所示的孔射流式噴射反應器，其內套管橫向截面為一圓 形截面，且該圓形截面的面積與實施例1所述的內套管橫向截面的面 積相等，其它的反應器結構尺寸、開孔方式、實驗物料的流量和進料 方式等均與實施例l相同。同樣地，采用激光誘導熒光技術評價帶有 示蹤劑羅丹明B的水溶液與自來水之間的混合效果。當含有示蹤劑的 水的流量為25 m7hr，不含示蹤劑的自來水的流量為30 mVhr時，兩 股流體達到95%的混合效果所需經過的距離為285mm，該混合過程對 應的時間尺度約為38. 1毫秒。實施例2采用圖3所示的本發明所述的孔射流式噴射反應器，其中內套 管橫向截面的長邊h為120mm，其寬度h為20mm,內套管的橫截面如 圖6所示，外套管的內徑為200mm，射流孔為圓形射流孔，其直徑為 6mm，射流孔個數為22個，射流孔的中心軸線與垂直于反應器軸向方 向之間的夾角P為5°,射流孔中心至混合反應區的出口處的高度為 200mm，射流孔采用相互錯開的方式排布(如圖6所示)。示蹤劑丙酮 蒸氣從連接進料口 lb的氣體輸送管(氣體輸送管足夠長，以保證在 示蹤劑進入進料口前充分、均勻地混合在空氣流中)上游連續注入， 進料口 lb處空氣的壓力為1.2 kg/cm"表壓)，進料口 lb處含有示 蹤劑的空氣的流量為80 m7hr (標況)。進料口 la以恒定的速度注入 空氣，進料口 la處空氣的壓力為1.2 kg/cm2 (表壓)，空氣流量大小 為120 mVhr (標況)。用激光誘導熒光技術評價帶有示蹤劑丙酮的空 氣與未帶示蹤劑的空氣之間的混合效果。當兩股流體達到95%的混合
效果所需經過的距離為42mm，該混合過程對應的時間尺度約為2. 1毫 秒。對比例2采用圖1所示的孔射流式噴射反應器，其內套管橫向截面為一圓 形截面，且該圓形截面的面積與實施例2所述的內套管橫向截面的面 積相等，其它的反應器結構尺寸、開孔方式、實驗物料的流量和進料 方式等均與實施例2相同。同樣地，采用激光誘導熒光技術評價帶有 示蹤劑丙酮的空氣與未帶示蹤劑的空氣之間的混合效果。當含有示蹤 劑的空氣的流量為80mVhr (標況)，不含示蹤劑的空氣的流量為120 raVhr時(標況)，這兩股流體達到95%的混合效果所需經過的距離為 248mm，該混合過禾呈對應的時間尺度約為12. 4毫秒。實施例3在生產多亞曱基多苯基多異氰酸酯(聚合MDI)的過程中，反應 原料多亞甲基多苯基多胺與光氣的初始混合、反應效果對最終產品的 質量以及收率有著重要的影響， 一般要求兩股物料在初始混合階段的 時間尺度在毫秒級，以抑制副反應的發生，提高目標產物的收率。采用本發明圖3所示的孔射流式噴射反應器生產聚合MDI，其中 內套管橫向截面的長邊12為100mm，其寬度h為12mm,內套管的橫向 截面如圖6所示，外套管的內徑為200ram，射流孔為圓形射流孔，其 直徑為6mm，射流孔個數為24個，射流孔5的開孔方向垂直于內套管 的軸向，射流孔中心至混合反應區的出口處的高度為300mm，射流孔 采用相互錯開的方式排布(如圖6所示)。將流量為12, OOOkg/hr的 多亞曱基多苯基多胺及流量為40， OOOkg/hr的氯苯組成的混合溶液從 進料口 lb連續注入；流量為48， OOOkg/hr光氣-氯苯混合溶液(光 氣的質量百分含量為50% )從進料口 la連續注入，然后將噴射反應 器出口處的反應混合物在四個串聯的分別達到90°C， 105°C, 115。C和 120°C,且每個體積均為40m3的釜中進行光氣化反應直至溶液變清，
反應產物經填料塔蒸餾后，聚合MDI的產率為98. lwt%。實施例4采用本發明圖3所示的孔射流式噴射反應器生產聚合MDI，其中 內套管橫向截面的長邊12為200mm，其寬度h為10mm,內套管的橫向 截面如圖6所示，外套管的內徑為280mm，射流孔為圓形射流孔，其 直徑為4mm,射流孔個數為52個，射流孔5的中心軸線與該反應器的 軸線的垂直方向之間的夾角(3為10°，射流孔中心至混合反應區的出口 處的高度為300mm,射流孔采用相互錯開的方式排布(如圖6所示)。 將流量為16， 000kg/hr的多亞甲基多苯基多胺及流量為48， 000kg/hr 的氯苯組成的混合溶液從進料口 lb連續注入，流量為60, 000kg/hr 的光氣-氯苯混合溶液(光氣的質量百分含量為50%)從進料口 la 連續注入，然后將噴射反應器出口處的反應混合物在四個串聯的分別 達到90。C, 105°C， 115。C和120。C,且每個體積均為50m3的釜中進行 光氣化反應直至溶液變清，反應產物經填料塔蒸餾后，聚合MDI的產 率為98. 3wt%。
權利要求
1. 一種孔射流式噴射反應器，包括以下構件進料口(1a和1b)、外套管(2)、內套管(4)、射流孔(5)以及混合反應區(6)；所述內套管(4)設置于外套管(2)的內部，且所述外套管(2)的下部與內套管(4)形成環隙(3)；進料口(1a)與內套管連通形成主體流通道，進料口(1b)與環隙(3)連通；在位于環隙(3)下部的內套管(4)的管壁上開設有射流孔(5)；在所述內套管(4)中位于射流孔以下的部分為混合反應區(6)；所述內套管(4)的橫向截面基本為矩形或者類似矩形。
2. 按照權利要求1所述的反應器，其特征在于，所述內套管(4)的橫向截面為類似矩形的截面，且所述類似矩形的橫向截面選自矩形 的四個直角以圓弧過渡的類似矩形、橫向截面的中部為矩形而兩端為圓 弧形或梯形的類似矩形、蝶形或梭形中的任意一種。
3. 按照權利要求2所述的反應器，其特征在于，所述內套管(4) 的橫向截面為矩形的四個直角以圓弧過渡的類似矩形或橫向截面中部 為矩形而兩端為圓弧形的類似矩形。
4. 按照權利要求1或3所述的反應器，其特征在于，所述內套管(4) 的^黃向截面的兩條長邊之間的垂直距離h為5-50mm，兩條長邊的 長度h的選擇滿足以下關系式^/^=1一20式中ua為流體A在矩形通道內混合前的流速，m/s;uB為5充體B通過射^充孑L的;危速，m/ s;Qa、 QB分別為流體A和流體B的體積流量，mVh;SA為內套管(4)的內截面積,m2;n為射流孔的個數；Sh為每個射流孔的4黃截面積，m2; 當兩股流體A和B均為液體且粘度小于200mPa.S時，iu為1 — 40m/s; 當兩股流體A和B均為氣體時，ua為2-150m/s。
5. 按照權利要求4所述的反應器，其特征在于，所述兩條長邊之 間的垂直距離h為8-30mm;兩條長邊的長度12的選擇滿足使uB/uA =3-10;且當兩股流體A和B均為液體時，UA為3-20m/s;當兩股流 體A和B均為氣體時，UA為5-40m/s。
6. 按照權利要求1或5所述的反應器，其特征在于，所述射流孔 (5)的形狀選自圓形、橢圓形、正方形、長方形、菱形中的任意一種， 且所述射流孔(5)的開孔方向與反應器軸向的垂直方向之間夾角(3為 0-70。。
7. 按照權利要求6所述的反應器，其特征在于，所述夾角p為0-45°。
8. 按照權利要求7所述的反應器，其特征在于，所述射流孔(5) 均勻地分布在內套管(4)的管壁上，且每個射流孔到混合反應區(6)出口 端的距離相等；相鄰的兩個射流孔之間的距離d2與射流孔的當量直徑 c^之間的關系為d2/d產l. 1-8;兩條長邊上的射流孔正對設置或錯開 設置。
9. 按照權利要求8所述的反應器，其特征在于，所述相鄰的兩個 射流孔之間的距離d2與射流孔的當量直徑d]之間的關系為d2/d產1.5-3。
全文摘要
一種孔射流式噴射反應器，包括以下構件進料口(1a和1b)、外套管(2)、內套管(4)、射流孔(5)以及混合反應區(6)；所述內套管(4)設置于外套管(2)的內部，且所述外套管(2)的下部與內套管(4)形成環隙(3)；進料口(1a)與內套管連通形成主體流通道，進料口(1b)與環隙(3)連通；在位于環隙(3)下部的內套管(4)的管壁上開設有射流孔(5)；在所述內套管(4)中位于射流孔以下部分為混合反應區(6)；所述內套管(4)的橫向截面為矩形或者類似矩形。該反應器可實現流體間快速混合、快速反應，提高目的產物的收率和質量。
文檔編號B01J19/26GK101209405SQ20061016839
公開日2008年7月2日 申請日期2006年12月27日 優先權日2006年12月27日
發明者丁建生, 于天杰, 候慶樂, 華衛琦, 雨 姚, 孫德鎮, 戈 張, 徐海全, 李洪波, 楊萬宏, 楠 趙, 馬德強, 駱培成 申請人:寧波萬華聚氨酯有限公司