晚期垃圾滲濾液a/o與厭氧氨氧化組合脫氮裝置與方法

專利名稱：晚期垃圾滲濾液a/o與厭氧氨氧化組合脫氮裝置與方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種晚期垃圾滲濾液A/0與厭氧氨氧化組合脫氮裝置與方法，屬于低碳氮(C/N)比高濃度氨氮廢水生物脫氮技術(shù)領(lǐng)域，適用于晚期垃圾滲濾液等低C/N比的高氨氮廢水的生物脫氮。
背景技術(shù)：
近幾年來，隨著城市固體廢物產(chǎn)量的不斷增加，填埋法逐漸成為世界上應(yīng)用最廣泛的處理和處置方法。填埋產(chǎn)生的滲濾液因具有成分復雜、水質(zhì)水量變化大、有機物和氨氮濃度高、微生物營養(yǎng)元素比例失調(diào)等水質(zhì)特點，使其處理成為國際范圍內(nèi)尚未解決的難題之一。采用單一的處理技術(shù)往往不能經(jīng)濟高效的處理滲濾液，需要不同特點的工藝聯(lián)合使用。有機碳源的嚴重缺乏是晚期滲濾液脫氮效率無法提高的屏障，而外加有機碳源會大幅度的增加污水脫氮的費用。因此，需要提出更為有效的脫氮的裝置和方法。污水生物脫氮通過硝化將NH/-N轉(zhuǎn)化為NO3--N,再通過反硝化將NO3--N轉(zhuǎn)化為氮氣從水中逸出。反硝化階段以NO3--N為電子受體，有機物作為電子供體，將氨氮轉(zhuǎn)化為氮氣完成生物脫氮。但對于高NH/-N晚期垃圾滲濾液脫氮而言，其C/N比僅在1左右，由于有機碳源嚴重不足，導致傳統(tǒng)生物脫氮效率只能達到10%左右。而厭氧氨氧化具有如下優(yōu)點由于厭氧氨氧化菌是自養(yǎng)菌，碳酸鹽/ 二氧化碳是其生長所需的無機碳源，所以氨氮的氧化無需分子氧參與，同時亞硝態(tài)氮的還原也無需有機碳源，這將大大降低污水好氧生物脫氮的運行費用；Anammox微生物的增長率(倍增時間為lid)與產(chǎn)率(0. llg[VSS]/g[NH4+])是非常低的，故污泥產(chǎn)量低，然而氮的轉(zhuǎn)化率卻為 0. 25mg[N]/(mg[SS] · d)，與傳統(tǒng)的好氧硝化旗鼓相當；在不投加任何化學藥品的條件下， 既能降低污水處理廠的運行費用，又能夠?qū)崿F(xiàn)氮的高效去除。對低C/N比高氨氮的垃圾滲濾液而言，實現(xiàn)厭氧氨氧化反應(yīng)是其脫氮的最佳途徑，同時也是與其水質(zhì)特點最為適合的脫氮技術(shù)。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是為了解決上述技術(shù)問題，提出一種晚期垃圾滲濾液A/0與厭氧氨氧化組合脫氮裝置與方法，即首先實現(xiàn)城市垃圾填埋場滲濾液中高濃度nh4+-N的短程硝化反應(yīng)，而后再實現(xiàn)厭氧氨氧化反應(yīng)，最終實現(xiàn)經(jīng)濟高效的垃圾滲濾液自養(yǎng)脫氮的裝置與方法。本發(fā)明的目的是通過以下技術(shù)方案來實現(xiàn)的—種晚期垃圾滲濾液A/0與厭氧氨氧化組合脫氮裝置，其特征在于所述裝置設(shè)有滲濾液原水箱、A/0短程硝化反應(yīng)器、沉淀池、厭氧氨氧化反應(yīng)器；滲濾液原水箱中間設(shè)有加熱水箱及溫控加熱裝置，厭氧氨氧化反應(yīng)器上部上清液通過第一回流管和第四蠕動泵與滲濾液原水箱中的滲濾液混合，再通過A/0短程硝化反應(yīng)器的第二進水管和第一蠕動泵與A/0短程硝化反應(yīng)器的作為缺氧區(qū)的首格室相連通，該首格室安裝攪拌器；A/0短程硝化反應(yīng)器用上下交錯設(shè)置過水孔的隔板分成為4-8個格室；每個格室底部設(shè)有曝氣頭，每個格室上部設(shè)有空氣調(diào)節(jié)閥，曝氣泵通過曝氣管和氣體流量計與曝氣頭連通；A/0短程硝化反應(yīng)器通過第一出水管與沉淀池連通，沉淀池底部通過第三蠕動泵和第二回流管與A/0短程硝化反應(yīng)器缺氧區(qū)即首格室連通，沉淀池設(shè)有中心管，在中心管下方設(shè)有錐形反射板；沉淀池自上而下設(shè)置有數(shù)個第一取樣閥，沉淀池通過第二出水管和第五蠕動泵與厭氧氨氧化反應(yīng)器相連通；厭氧氨氧化反應(yīng)器設(shè)有溫控加熱帶裝置和圓筒形污泥床，溫控加熱帶裝置上下設(shè)置于圓筒形污泥床之間，圓筒形污泥床上部設(shè)有三相分離器和頂部密封板；該三相分離器的上部連通排氣管、堿液瓶以及氣體流量計；圓筒形污泥床上部上清液通過第三回流管和第六蠕動泵流入到圓筒形污泥床底部進行循環(huán)；沉淀池通過第二出水管和第五蠕動泵與厭氧氨氧化反應(yīng)器的底部連通，滲濾液原水箱通過第一進水管和第二蠕動泵與厭氧氨氧化反應(yīng)器底部連通；圓筒形污泥床頂部溢出水通過第三出水管排放，厭氧氨氧化反應(yīng)器外部自上而下設(shè)有數(shù)個第二取樣閥。利用上述裝置進行晚期垃圾滲濾液連續(xù)流短程硝化與厭氧氨氧化組合脫氮的方法，其特征在于，包括以下步驟步驟一啟動A/0短程硝化反應(yīng)器以實際城市污水處理廠的硝化污泥為接種污泥注入A/0短程硝化反應(yīng)器，污泥濃度為5000kg MLSS/m3左右；以實際城市生活垃圾滲濾液為原液，采用自來水稀釋后注入到滲濾液原水箱，并通過投加NaHCO3將原水箱中稀釋后的垃圾滲濾液的PH值維持在8. 0左右，通過第二進水管和第一蠕動泵泵入到A/0短程硝化反應(yīng)器的缺氧區(qū)，隨后啟動曝氣泵、空氣調(diào)節(jié)閥以及曝氣頭組成的曝氣系統(tǒng)對流入A/0 短程硝化反應(yīng)器的垃圾滲濾液進行硝化，并調(diào)節(jié)空氣調(diào)節(jié)閥使硝化反應(yīng)過程溶解氧維持為 2mg/L,同時通過調(diào)節(jié)第一蠕動泵維持進水NH/-N負荷ALR = 0. 4kgNH4+-N/m3d,通過保持pH 值和ALR在上述范圍內(nèi)變化，使A/0短程硝化反應(yīng)器中的平均游離氨FA濃度在20mg/L左右，在上述條件下運行A/0短程硝化反應(yīng)器，當出水亞硝酸氮Ν02_-Ν累積率大于95%時，A/ 0短程硝化得以實現(xiàn)和維持，具備了厭氧氨氧化反應(yīng)器的進水水質(zhì)要求；步驟二 啟動厭氧氨氧化反應(yīng)器將某污水處理廠的中試厭氧氨氧化反應(yīng)器中的具有一定厭氧氨氧化活性的污泥投加到厭氧氨氧化反應(yīng)器，污泥濃度為^g MLSS/m3 ；通過溫控加熱帶裝置使得厭氧氨氧化反應(yīng)器溫度控制在35°C，將A/0短程硝化反應(yīng)器出水亞硝態(tài)氮濃度用自來水稀釋到100mg/L，并按照NH4+-N/N02_-N比例為1 1. 32混合入滲濾液原液，同時將稀釋后的上述混合液按照30L/d的流量泵入到厭氧氨氧化反應(yīng)器；當厭氧氨氧化反應(yīng)器出水中NH4+-N與NO2--N濃度均小于15mg/L時，厭氧氨氧化反應(yīng)得以實現(xiàn)和維持；步驟三:A/0短程硝化反應(yīng)器與厭氧氨氧化反應(yīng)器分別完成啟動后，將其串聯(lián)運行即滲濾液原水箱中的垃圾滲濾液經(jīng)第二進水管和第一蠕動泵泵入到A/0短程硝化反應(yīng)器的缺氧區(qū)，同時沉淀池中的污泥通過第三蠕動泵按照100%的比例回流到缺氧區(qū)，而后缺氧區(qū)中的混合液進入到曝氣頭所在的好氧曝氣區(qū)完成短程硝化，A/0短程硝化反應(yīng)器(7) 中混合液通過第一出水管流入到沉淀池中進行泥水分離，沉淀池的上清液通過第二出水管和第五蠕動泵泵入到厭氧氨氧化反應(yīng)器底端，滲濾液原水箱通過第一進水管和第二蠕動泵泵入?yún)捬醢毖趸磻?yīng)器與從沉淀池流入的硝化液完成厭氧氨氧化反應(yīng)；當no2--N/NH4+-N > ι. 32時，適當增加從滲濾液原水箱進入?yún)捬醢毖趸磻?yīng)器的流量，相反當N02--N/NH4+-N< 1. 32時適當降低從滲濾液原水箱進入?yún)捬醢毖趸磻?yīng)器的流量；當厭氧氨氧化反應(yīng)器的總氮負荷達到Ikg TN/m3d以上，并且出水NH/-N與Ν02__Ν去除率大于90%時，裝置實現(xiàn)了垃圾滲濾液的全程自養(yǎng)脫氮過程。有益效果本發(fā)明的晚期垃圾滲濾液A/0與厭氧氨氧化組合脫氮裝置與方法與現(xiàn)有技術(shù)相比，具有下列優(yōu)點滲濾液的全程自養(yǎng)脫氮過程1)在不投加外加碳源的條件下，實現(xiàn)垃圾滲濾液的高效生物脫氮，解決了高濃度氨氮，低碳氮比的晚期滲濾液的處理難題，大大降低了運行和建設(shè)費用。2)短程硝化的實現(xiàn)，使得氨氮的轉(zhuǎn)化方式有別于傳統(tǒng)硝化方式，降低了能耗，提高了效率，減少了污泥產(chǎn)量。3)厭氧氨氧化總氮容積負荷可以達到0. 8kg TN/m3d以上，不需要消耗堿度，進一步減少了運行費用。4)該技術(shù)成熟運行后，不需要添加外加藥劑，并且不需要外加水源稀釋原液，簡化了管理流程，可以直接處理高氨氮濃度的晚期滲濾液。


圖1為晚期垃圾滲濾液A/0與厭氧氨氧化組合脫氮裝置結(jié)構(gòu)示意圖。圖中1-滲濾液原水箱；2-溫控加熱裝置；3-第一蠕動泵；4-氣體流量計；5-攪拌器；6-空氣調(diào)節(jié)閥；7-A/0短程硝化反應(yīng)器；8-隔板；9-沉淀池；10-中心管；11-頂部密封板；12-氣體流量計；13-堿液瓶；14-三相分離器；15-厭氧氨氧化反應(yīng)器；16-圓筒形污泥床；17-第二取樣閥；18-溫控加熱帶裝置；19-第二蠕動泵；20-曝氣泵；21-第四蠕動泵；22-曝氣頭；23-第三蠕動泵；24-錐形反射板；25-第一取樣閥；26-第五蠕動泵； 27-第六蠕動泵；28-加熱水箱；29-第一進水管；30-第一回流管；31-第二進水管；32-曝氣管；33-第二回流管；34-第一出水管；35-第二出水管；36-第三回流管；37-第三出水管；38-排氣管。
具體實施例方式下面結(jié)合附圖和實施例對本申請專利作進一步的說明如圖1所示，晚期垃圾滲濾液A/0與厭氧氨氧化組合脫氮裝置與方法，所述裝置設(shè)有滲濾液原水箱1、A/0短程硝化反應(yīng)器7、沉淀池9、厭氧氨氧化反應(yīng)器15 ；滲濾液原水箱1中間設(shè)有加熱水箱觀及溫控加熱裝置2，厭氧氨氧化反應(yīng)器15上部上清液通過第一回流管30和第四蠕動泵21與滲濾液原水箱1中的滲濾液混合，再通過A/0短程硝化反應(yīng)器7的第二進水管31和第一蠕動泵3 與A/0短程硝化反應(yīng)器7的作為缺氧區(qū)的首格室相連通，該首格室安裝攪拌器5 ；A/0短程硝化反應(yīng)器7用上下交錯設(shè)置過水孔的隔板8分成為4-8個格室；每個格室底部設(shè)有曝氣頭22，每個格室上部設(shè)有空氣調(diào)節(jié)閥6，曝氣泵20通過曝氣管32和氣體流量計4與曝氣頭 22連通；A/0短程硝化反應(yīng)器7通過第一出水管34與沉淀池9連通，沉淀池9底部通過第三蠕動泵23和第二回流管33與A/0短程硝化反應(yīng)器7缺氧區(qū)即首格室連通，沉淀池9設(shè)有中心管10，在中心管10下方設(shè)有錐形反射板M ；沉淀池9自上而下設(shè)置有數(shù)個第一取樣閥25，沉淀池9通過第二出水管35和第五蠕動泵沈與厭氧氨氧化反應(yīng)器15相連通；厭氧氨氧化反應(yīng)器15設(shè)有溫控加熱帶裝置18和圓筒形污泥床16，溫控加熱帶裝置18上下設(shè)置于圓筒形污泥床16之間，圓筒形污泥床16上部設(shè)有三相分離器14和頂部密封板11 ；該三相分離器14的上部連通排氣管38、堿液瓶13以及氣體流量計12 ；圓筒形污泥床16上部上清液通過第三回流管36和第六蠕動泵27流入到圓筒形污泥床16底部進行循環(huán)；沉淀池9通過第二出水管35和第五蠕動泵沈與厭氧氨氧化反應(yīng)器15的底部連通， 滲濾液原水箱1通過第一進水管四和第二蠕動泵19與厭氧氨氧化反應(yīng)器15底部連通；圓筒形污泥床16頂部溢出水通過第三出水管37排放，厭氧氨氧化反應(yīng)器15外部自上而下設(shè)有數(shù)個第二取樣閥17。滲濾液原水箱(1)內(nèi)徑為40cm，高度為60cm，總?cè)莘e為50L。A/0短程硝化反應(yīng)器 (7)與厭氧氨氧化反應(yīng)器(15)的有效容積分別為10L，10L，沉淀池(9)的有效容積為20L， A/0短程硝化反應(yīng)器(7)的尺寸為LXBXH = 50cmX IOcmX30cm，平均分為8個格室，第1 格室為缺氧攪拌區(qū)。厭氧氨氧化反應(yīng)器(1 由上、下兩部分組成，上部分的內(nèi)徑、外徑和高度分別為12、13、50cm，下部分的內(nèi)徑、外徑和高度分別為8、9、140cm，上、下兩部分由圓臺形有機玻璃管連接，有效容積為11. 5L。取北京市某填垃圾埋場場的滲濾液，其氨氮濃度高達2300mg/L，C0D/NH4+_N = 1.5，為典型晚期垃圾滲濾液。(1)啟動A/0短程硝化反應(yīng)器7 以實際城市污水處理廠的硝化污泥為接種污泥注入A/0短程硝化反應(yīng)器7，污泥濃度為5000kg MLSS/m3左右；以實際城市生活垃圾滲濾液為原液，采用自來水稀釋后注入到滲濾液原水箱1，并通過投加NaHCOJf原水箱1中稀釋后的垃圾滲濾液的PH值維持在8. 0左右，通過第二進水管31和第一蠕動泵3泵入到A/0短程硝化反應(yīng)器7的缺氧區(qū)，隨后啟動曝氣泵20、空氣調(diào)節(jié)閥6以及曝氣頭22組成的曝氣系統(tǒng)對流入A/0短程硝化反應(yīng)器7的垃圾滲濾液進行硝化，并調(diào)節(jié)空氣調(diào)節(jié)閥6使硝化反應(yīng)過程溶解氧維持為ang/L，同時通過調(diào)節(jié)第一蠕動泵3維持進水NH4+-N負荷ALR = 0. 4kgNH4+_N/ m3d,通過保持pH值和ALR在上述范圍內(nèi)變化，使A/0短程硝化反應(yīng)器7中的平均游離氨 FA濃度在20mg/L左右，在上述條件下運行A/0短程硝化反應(yīng)器7，當出水亞硝酸氮Ν02__Ν 累積率大于95%時，A/0短程硝化得以實現(xiàn)和維持，具備了厭氧氨氧化反應(yīng)器的進水水質(zhì)要求；( 啟動厭氧氨氧化反應(yīng)器15 將某污水處理廠的中試厭氧氨氧化反應(yīng)器中的具有一定厭氧氨氧化活性的污泥投加到厭氧氨氧化反應(yīng)器到厭氧氨氧化反應(yīng)器15，污泥濃度為 5kgMLSS/m3 ；通過溫控加熱帶裝置18使得厭氧氨氧化反應(yīng)器15溫度控制在35°C，將A/0短程硝化反應(yīng)器7出水亞硝態(tài)氮濃度用自來水稀釋到100mg/L，并按照NH4+-N/N02_-N比例為 1 1.32混合入滲濾液原液，同時將稀釋后的上述混合液按照30L/d的流量泵入到厭氧氨氧化反應(yīng)器15 ；當厭氧氨氧化反應(yīng)器出水15中NH4+-N與Ν02_-Ν濃度均小于15mg/L時，厭氧氨氧化反應(yīng)得以實現(xiàn)和維持；(3)A/0短程硝化反應(yīng)器7與厭氧氨氧化反應(yīng)器15分別完成啟動后，將其串聯(lián)運行即滲濾液原水箱1中的垃圾滲濾液經(jīng)第二進水管31和第一蠕動泵3泵入到A/0短程硝化反應(yīng)器7的缺氧區(qū)，同時沉淀池9中的污泥通過第三蠕動泵23按照100%的比例回流到缺氧區(qū)，而后缺氧區(qū)中的混合液進入到曝氣頭22所在的好氧曝氣區(qū)完成短程硝化，A/0短程硝化反應(yīng)器7中混合液通過第一出水管34流入到沉淀池9中進行泥水分離，沉淀池9的上清液通過第二出水管35和第五蠕動泵沈泵入到厭氧氨氧化反應(yīng)器15底端，滲濾液原水箱1通過第一進水管四和第二蠕動泵19泵入?yún)捬醢毖趸磻?yīng)器15與從沉淀池9流入的硝化液完成厭氧氨氧化反應(yīng)；當N02--N/NH4+-N > 1. 32時，適當增加從滲濾液原水箱1進入?yún)捬醢毖趸磻?yīng)器15的流量，相反當N02_-N/NH4+-N < 1. 32時適當降低從滲濾液原水箱1 進入?yún)捬醢毖趸磻?yīng)器15的流量；當厭氧氨氧化反應(yīng)器15的總氮負荷達到Ikg TN/m3d以上，并且出水NH/-N與Ν02_-Ν去除率大于90%時，裝置實現(xiàn)了垃圾滲濾液的全程自養(yǎng)脫氮過程。短程硝化反應(yīng)器在室溫下20-30°C，厭氧氨氧化池的運行溫度為35°C，垃圾滲濾液平均氨氮濃度為2100mg/L，C0D/NH4+-N = 1. 5的條件下，穩(wěn)定運行的試驗結(jié)果表明A/0反應(yīng)器短程硝化池NO2--N累積率為95%以上，系統(tǒng)出水的總氮TN < 50mg/L, TN去除率大于80%，出水NH4+-N與Ν02_-Ν均小于15mg/L，厭氧氨氧化反應(yīng)器的總氮負荷為0. 8Kg TN/m3左右。以上是本發(fā)明第一個具體實施例，本發(fā)明的實施不限于此。
權(quán)利要求
1.一種晚期垃圾滲濾液A/0與厭氧氨氧化組合脫氮裝置，其特征在于所述裝置設(shè)有滲濾液原水箱(1)、A/0短程硝化反應(yīng)器(7)、沉淀池(9)、厭氧氨氧化反應(yīng)器(15)；滲濾液原水箱(1)中間設(shè)有加熱水箱08)及溫控加熱裝置O)，厭氧氨氧化反應(yīng)器(1 上部上清液通過第一回流管(30)和第四蠕動泵與滲濾液原水箱(1)中的滲濾液混合，再通過 A/0短程硝化反應(yīng)器(7)的第二進水管(31)和第一蠕動泵(3)與A/0短程硝化反應(yīng)器(7) 的作為缺氧區(qū)的首格室相連通，該首格室安裝攪拌器(5) ；A/0短程硝化反應(yīng)器(7)用上下交錯設(shè)置過水孔的隔板(8)分成為4-8個格室；每個格室底部設(shè)有曝氣頭(22)，每個格室上部設(shè)有空氣調(diào)節(jié)閥(6)，曝氣泵OO)通過曝氣管(3 和氣體流量計(4)與曝氣頭02) 連通；A/0短程硝化反應(yīng)器(7)通過第一出水管(34)與沉淀池(9)連通，沉淀池(9)底部通過第三蠕動泵03)和第二回流管(33)與A/0短程硝化反應(yīng)器(7)缺氧區(qū)即首格室連通， 沉淀池(9)設(shè)有中心管(10)，在中心管(10)下方設(shè)有錐形反射板04)；沉淀池(9)自上而下設(shè)置有數(shù)個第一取樣閥(25)，沉淀池(9)通過第二出水管(3 和第五蠕動泵06)與厭氧氨氧化反應(yīng)器(1 相連通；厭氧氨氧化反應(yīng)器(1 設(shè)有溫控加熱帶裝置(18)和圓筒形污泥床(16)，溫控加熱帶裝置(18)上下設(shè)置于圓筒形污泥床(16)之間，圓筒形污泥床(16)上部設(shè)有三相分離器 (14)和頂部密封板(11)；該三相分離器(14)的上部連通排氣管(38)、堿液瓶(1 以及氣體流量計(1 ；圓筒形污泥床(16)上部上清液通過第三回流管(36)和第六蠕動泵(XT) 流入到圓筒形污泥床(16)底部進行循環(huán)；沉淀池(9)通過第二出水管(3 和第五蠕動泵 (26)與厭氧氨氧化反應(yīng)器(1 的底部連通，滲濾液原水箱(1)通過第一進水管09)和第二蠕動泵(19)與厭氧氨氧化反應(yīng)器(1 底部連通；圓筒形污泥床(16)頂部溢出水通過第三出水管(37)排放，厭氧氨氧化反應(yīng)器(1 外部自上而下設(shè)有數(shù)個第二取樣閥(17)。
2.一種根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種晚期垃圾滲濾液A/0與厭氧氨氧化組合脫氮裝置進行晚期垃圾滲濾液連續(xù)流短程硝化與厭氧氨氧化組合脫氮的方法，其特征在于，包括以下步驟步驟一啟動A/0短程硝化反應(yīng)器(7)以實際城市污水處理廠的硝化污泥為接種污泥注入A/0短程硝化反應(yīng)器(7)，污泥濃度為5000kg MLSS/m3左右；以實際城市生活垃圾滲濾液為原液，采用自來水稀釋后注入到滲濾液原水箱(1)，并通過投加NaHCOdf原水箱(1)中稀釋后的垃圾滲濾液的PH值維持在8. O左右，通過第二進水管(31)和第一蠕動泵(3)泵入到Α/0短程硝化反應(yīng)器(7)的缺氧區(qū)，隨后啟動曝氣泵(20)、空氣調(diào)節(jié)閥(6)以及曝氣頭 (22)組成的曝氣系統(tǒng)對流入Α/0短程硝化反應(yīng)器(7)的垃圾滲濾液進行硝化，并調(diào)節(jié)空氣調(diào)節(jié)閥(6)使硝化反應(yīng)過程溶解氧維持為ang/L，同時通過調(diào)節(jié)第一蠕動泵C3)維持進水 NH/-N負荷ALR = 0. 4kgNH4+-N/m3d,通過保持pH值和ALR在上述范圍內(nèi)變化，使A/0短程硝化反應(yīng)器(7)中的平均游離氨FA濃度在20mg/L左右，在上述條件下運行A/0短程硝化反應(yīng)器(7)，當出水亞硝酸氮Ν02_-Ν累積率大于95%時，A/0短程硝化得以實現(xiàn)和維持，具備了厭氧氨氧化反應(yīng)器的進水水質(zhì)要求；步驟二啟動厭氧氨氧化反應(yīng)器(1 將某污水處理廠的中試厭氧氨氧化反應(yīng)器中的具有一定厭氧氨氧化活性的污泥投加到厭氧氨氧化反應(yīng)器(15)，污泥濃度為^g MLSS/ m3 ；通過溫控加熱帶裝置(18)使得厭氧氨氧化反應(yīng)器(1 溫度控制在35°C，將A/0短程硝化反應(yīng)器(7)出水亞硝態(tài)氮濃度用自來水稀釋到100mg/L，并按照NH4+-N/N02_-N比例為·1 1.32混合入滲濾液原液，同時將稀釋后的上述混合液按照30L/d的流量泵入到厭氧氨氧化反應(yīng)器(1 ；當厭氧氨氧化反應(yīng)器出水(1 中NH/-N與NO2--N濃度均小于15mg/L時， 厭氧氨氧化反應(yīng)得以實現(xiàn)和維持；步驟三A/0短程硝化反應(yīng)器(7)與厭氧氨氧化反應(yīng)器(1 分別完成啟動后，將其串聯(lián)運行即滲濾液原水箱(1)中的垃圾滲濾液經(jīng)第二進水管(31)和第一蠕動泵C3)泵入到A/0短程硝化反應(yīng)器(7)的缺氧區(qū)，同時沉淀池(9)中的污泥通過第三蠕動泵03)按照 100%的比例回流到缺氧區(qū)，而后缺氧區(qū)中的混合液進入到曝氣頭0 所在的好氧曝氣區(qū)完成短程硝化，A/0短程硝化反應(yīng)器(7)中混合液通過第一出水管(34)流入到沉淀池(9) 中進行泥水分離，沉淀池(9)的上清液通過第二出水管(3 和第五蠕動泵06)泵入到厭氧氨氧化反應(yīng)器(1 底端，滲濾液原水箱(1)通過第一進水管09)和第二蠕動泵(19)泵入?yún)捬醢毖趸磻?yīng)器(1 與從沉淀池(9)流入的硝化液完成厭氧氨氧化反應(yīng)；當NO2--N/ NH/-N > 1. 32時，適當增加從滲濾液原水箱⑴進入?yún)捬醢毖趸磻?yīng)器(15)的流量，相反當N02--N/NH4+-N < 1. 32時適當降低從滲濾液原水箱⑴進入?yún)捬醢毖趸磻?yīng)器(15)的流量；當厭氧氨氧化反應(yīng)器(⑶的總氮負荷達到Ikg TN/m3d以上，并且出水NH4+-N與Ν02_-Ν 去除率大于90%時，裝置實現(xiàn)了垃圾滲濾液的全程自養(yǎng)脫氮過程。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種晚期垃圾滲濾液A/O與厭氧氨氧化組合脫氮裝置與方法，屬于低碳氮(C/N)比高濃度氨氮垃圾滲濾液生物脫氮技術(shù)領(lǐng)域。該裝置設(shè)有滲濾液原水箱、A/O短程硝化反應(yīng)器、沉淀池、厭氧氨氧化反應(yīng)器；滲濾液原水箱與A/O短程硝化反應(yīng)器缺氧區(qū)首格室相連通，沉淀池與厭氧氨氧化反應(yīng)器連通；厭氧氨氧化反應(yīng)器設(shè)有自循環(huán)管路以及出水回流管回流至A/O短程硝化反應(yīng)器；所述方法包括以下步驟啟動A/O短程硝化反應(yīng)器、啟動厭氧氨氧化反應(yīng)器、A/O短程硝化反應(yīng)器與厭氧氨氧化反應(yīng)器系統(tǒng)串聯(lián)運行，通過厭氧氨氧化反應(yīng)器出水循環(huán)對原液進行稀釋。本發(fā)明的裝置和方法適用于垃圾填埋場的晚期垃圾滲濾液的短程硝化和脫氮處理，工藝先進裝置結(jié)構(gòu)簡單，節(jié)能降耗優(yōu)勢明顯。
文檔編號C02F9/14GK102515429SQ20111040958
公開日2012年6月27日 申請日期2011年12月9日 優(yōu)先權(quán)日2011年12月9日
發(fā)明者劉牡, 劉甜甜, 彭永臻, 王博, 王淑瑩 申請人:北京工業(yè)大學