專利名稱：一種處理垃圾滲濾液的方法
技術領域：
本發明涉及一種污水處理方法，特別是一種垃圾滲濾液的處理方法。
背景技術：
隨著經濟的快速發展和人民生活水平的提高，我國城市垃圾產量平均每年以9% 的速度增長，衛生填埋場的數量隨之增加。由此產生的垃圾滲濾液成為不可忽視的問題。垃 圾滲濾液是垃圾在堆放和填埋過程中，因其有機物的好氧或厭氧發酵和垃圾中的游離水、 降水、徑流及地下水入滲而淋濾廢物形成的成分復雜的高濃度有機廢水。滲濾液中含有大 量的有機物、病菌、病毒、寄生蟲及一些有毒有害物質等，其中COD和BOD5濃度最高達幾萬 mg/L，可生化指標則在0. Γ0. 7之間變化；氨氮濃度則可高達2000mg/L 3000mg/L ；C =N =P 比例失調。《生活垃圾填埋場污染控制標準》(GB16889-2008)要求“生活垃圾填埋場應設置 污水處理裝置，生活垃圾滲濾液(含調節池廢水)等污水經處理并符合規定的污染物排放標 準后，可直接排放”。主要指標為C0D& :100mg/L,B0D5 :30mg/L，懸浮物30mg/L，氨氮25mg/ L，糞大腸菌群數10000個/L。對于環境容量較小、生態環境脆弱的地區，則實行更高的特 別排放標準。生化法、物化法、膜法等組合工藝是目前主要的技術手段。單獨生化法很難達到排 放標準，需要輔以物化法、膜法或其他處理方法。物化法需要消耗大量的藥劑，產生的污泥 仍需要另行處理。膜法深度處理具有高效可靠、管理方便的特點，但膜組件成本高、運行和 更換費用高等缺陷阻礙了其進一步推廣使用。
發明內容
發明目的針對現有技術的不足，本發明公開了一種制作成本低，運行成本少的一 種處理垃圾滲濾液的方法。技術方案本發明公開了一種處理垃圾滲濾液的方法，包括以下步驟
(1)將垃圾滲濾液排入調節池中進行纊15天的均化水質；
(2)將處理后的垃圾滲濾液排入混凝反應池，然后投入混凝劑和助凝劑，和垃圾滲濾液 進行壙15分鐘的反應后進行沉淀，沉淀時間> 2小時；所述的混凝劑是硫酸鐵、聚合硫酸 鐵、聚氯化鋁鐵或聚合氯化鋁；所述的助凝劑是聚丙烯酰胺、聚二甲基二烯丙基氯化銨或聚 丙烯酸鈉。(3)將沉淀后的滲濾液排入加熱系統，滲濾液加熱至36 38°C ；所述的加熱系統采 用列管換熱器加熱，熱源為蒸汽。(4)將加熱后的垃圾滲濾液泵入膨脹顆粒污泥床進行厭氧反應，反應產生的沼氣 送至發電機組，電能用于設備供電，余熱送至加熱系統；垃圾滲濾液在膨脹顆粒污泥床中反 應時間6 12h，膨脹顆粒污泥床溫度穩定在35 37°C，垃圾滲濾液的pH值穩定在7. (Γ8. O ； 膨脹顆粒污泥床的容積負荷為12 HkgCOD/(m3 · d)，膨脹顆粒污泥床內垃圾滲濾液上升流速為4飛m/h ；
(5)將反應后的滲濾液排入序列間歇式活性污泥反應器進行好氧反應，序列間歇式活 性污泥反應器容積負荷為0. Γ0. 18kgBOD/(kgMLSS · d)，垃圾滲濾液在反應器中停留時間 7 15天；然后將滲濾液排入動態膜生物反應池中。(6)動態膜生物反應池中設有動態膜生物反應器，滲濾液通過動態膜生物反應器 進行過濾，首先進行30分鐘的初步過濾，使活性污泥絮體在動態膜生物反應器上形成穩定 的動態膜；初步過濾的滲濾液回排至動態膜生物反應池，當動態膜形成后對滲濾液進行過 濾，垃圾滲濾液中的有機污染物去除率為709Γ80% ；動態膜生物反應池后設置中間水池，中 間水池容積為30分鐘的動態膜生物反應器出水量；中間水池用于截留初次運行和反沖洗 后運行初期的出水，中間水池中的過濾液由泵送回至動態膜生物反應池；動態膜生物反應 器底部設置曝氣，氣水比為15 1 ；當動態膜出水水量小于設計水量的75%時，利用清水和空 氣對膜組件進行反沖洗，反沖洗水量為出水量的2倍；過濾液排入納濾系統。(7)垃圾滲濾液通過納濾系統的納濾膜過濾，過濾液排入濃縮池；納濾膜為納米級 過濾膜。。(8)過濾液排入濃縮池進行沉淀，上清液回排至調節池，沉淀的污泥廢渣排入壓濾 機。(9)污泥廢渣排入壓濾機后進行壓濾，壓濾液回排至調節池，壓濾后的壓縮污泥排 出，運至填埋場進行填埋。步驟6所述的動態膜的孔徑為0. 5^2. OMffl，膜孔道為彎曲孔道；在重力條件下出 流，出水壓頭為3cnTl5cmH20，膜通量為30L/m2h。步驟6所述的動態膜生物反應池中污泥負荷為0. 2^0. 5kgB0D/ (kgMLSS · d)，反應 池內污泥濃度為4. Og/廣10. Og/L，容積負荷控制在0. 5 2. 0 kgC0D/(m3 · d)。垃圾滲濾液水量隨季節、年份變化較大，且水質極不穩定。因此有必要設置較大的 調節池，對其水量、水質進行均化。調節池的停留時間設定為9天 15天，不僅可以調節滲 濾液水質、水量的不均勻性，而且可產生較好的厭氧作用。其去除機理主要是通過沉淀去 除大部分懸浮物；通過厭氧生化降解去除部分溶解性有機物；減小水力、污染物沖擊負荷 對后續工藝的影響，保證系統的穩定運行。在反應池中投加混凝劑和助凝劑，經反應、沉淀后可去除滲濾液中部分的有機 物、氨氮、重金屬物質和大部分的懸浮物。對COD的去除率約為15 25%，對SS的去除率為 75% 90%，對氨氮的去除率為15%左右。利用沼氣發電機組產生的余熱對垃圾滲濾液進行加熱，將其溫度提高到 360C 38°C。溫度的提升可保證后續厭氧工藝的穩定、高效運行，厭氧工藝的穩定高效運行 又保證了充足的沼氣產生量，二者形成了較好的良性循環。顆粒膨脹污泥床通過出水回流獲得較高的液體升流速度，可改善廢水和微生物之 間的接觸，強化了傳質效果，尤其適合處理高濃度的有機廢水。垃圾滲濾液經顆粒膨脹污泥 床處理后，COD去除率可達到75% 80%。序列間歇式活性污泥反應器進行好氧反應，可去除大部分有機物、氨氮和毒性物 質。反應器的排出比較小，混合液可起到稀釋較高濃度進水的作用，具有較好的抗沖擊負荷 能力。較長的水力停留時間有利于泥齡較長的硝化菌和反硝化菌的生長，同時間歇式運行保證了對氨氮的有效去除。沉淀時反應器不進水，可提高出水水質。經過序列間歇式活性污泥反應器的好氧生化處理，廢水的可生化性降低，常規活 性污泥法難以達到理想的處理效果。動態膜生物反應器通過對微生物的有效截留，使可降 解一些難降解有機物的特種細菌得以增殖，同時較高的污泥濃度也使得動態膜生物反應器 對廢水的處理效果大大提高。穩定運行時動態膜的孔徑控制在0. 5MflT2. OMffl,出水SS幾乎 為零，濁度保持在3. ONTU以下。采用重力出流，具有運行成本低的優點。納濾膜系統對分子量為20(Γ1000的有機物有很高的截留率，可進一步去除廢水 中的C0D，同時對氨氮、色度均有較好的處理效果。納濾膜系統的產水率保持在75%，濃水返 回至序列間歇式活性污泥反應器重新處理。混凝沉淀池、顆粒膨脹污泥床、序列間歇式活性污泥反應器和動態膜生物反應器 產生的污泥/剩余污泥進入濃縮池，經壓濾后運至填埋場填埋。有益效果。
附圖為本發明的工藝流程圖。
具體實施例方式下面結合附圖對本發明作進一步的解釋。本發明公開了一種處理垃圾滲濾液的方法，包括以下步驟
(1)將垃圾滲濾液排入調節池中進行纊15天的均化水質；
(2)將處理后的垃圾滲濾液排入混凝反應池，然后投入混凝劑和助凝劑，和垃圾滲濾液 進行壙15分鐘的反應后進行沉淀，沉淀時間> 2小時；所述的混凝劑是硫酸鐵、聚合硫酸 鐵、聚氯化鋁鐵或聚合氯化鋁；所述的助凝劑是聚丙烯酰胺、聚二甲基二烯丙基氯化銨或聚 丙烯酸鈉。(3)將沉淀后的滲濾液排入加熱系統，滲濾液加熱至36 38°C ；所述的加熱系統采 用列管換熱器加熱，熱源為蒸汽。(4)將加熱后的垃圾滲濾液泵入膨脹顆粒污泥床進行厭氧反應，反應產生的沼氣 送至發電機組，電能用于設備供電，余熱送至加熱系統；垃圾滲濾液在膨脹顆粒污泥床中反 應時間6 12h，膨脹顆粒污泥床溫度穩定在35 37°C，垃圾滲濾液的pH值穩定在7. (Γ8. 0 ； 膨脹顆粒污泥床的容積負荷為12 HkgCOD/(m3 · d)，膨脹顆粒污泥床內垃圾滲濾液上升流 速為4飛m/h ；
(5)將反應后的滲濾液排入序列間歇式活性污泥反應器進行好氧反應，序列間歇式活 性污泥反應器容積負荷為0. Γ0. 18kgB0D/(kgMLSS · d)，垃圾滲濾液在反應器中停留時間 7 15天；然后將滲濾液排入動態膜生物反應池中。(6)動態膜生物反應池中設有動態膜生物反應器，滲濾液通過動態膜生物反應器 進行過濾，首先進行30分鐘的初步過濾，使活性污泥絮體在動態膜生物反應器上形成穩定 的動態膜；初步過濾的滲濾液回排至動態膜生物反應池，當動態膜形成后對滲濾液進行過 濾，垃圾滲濾液中的有機污染物去除率為709Γ80%;動態膜生物反應池后設置中間水池，中 間水池容積為30分鐘的動態膜生物反應器出水量；中間水池用于截留初次運行和反沖洗后運行初期的出水，中間水池中的過濾液由泵送回至動態膜生物反應池；動態膜生物反應 器底部設置曝氣，氣水比為15 1 ；當動態膜出水水量小于設計水量的75%時，利用清水和空 氣對膜組件進行反沖洗，反沖洗水量為出水量的2倍；過濾液排入納濾系統。(7)垃圾滲濾液通過納濾系統的納濾膜過濾，過濾液排入濃縮池；納濾膜為納米級 過濾膜。。(8)過濾液排入濃縮池進行沉淀，上清液回排至調節池，沉淀的污泥廢渣排入壓濾 機。(9)污泥廢渣排入壓濾機后進行壓濾，壓濾液回排至調節池，壓濾后的壓縮污泥排 出，運至填埋場進行填埋。下面結合具體實施例，對本發明加以進一步說明，但本發明不止限于這些實施實 例。實施例1
采用本發明處理早期垃圾滲濾液，原水水質為COD濃度為16000 mg/L 30000mg/L， BOD5 濃度為 11000mg/L 16000mg/L，氨氮濃度為 1080mg/L 1920mg/L，pH 為 6. 8 7. 5。日處 理水量為80噸。在該實施方式中，垃圾滲濾液的COD平均濃度約為M000mg/L，BOD5平均 濃度為13000mg/L，氨氮平均濃度為1600mg/L。如圖所示，垃圾滲濾液首先經過調節池，停留時間為12天。調節池底部設泵坑，定 期抽走調節池底部淤泥。調節池流出的污水進入混凝池，投入聚合硫酸鐵，投加量為30mg/L。投入聚丙烯酰 胺，投加量為:3mg/L。采用機械攪拌，反應時間為10分鐘。沉淀池形式為平流沉淀池，沉淀 2小時后上清液進入加熱系統。經本單元混凝沉淀處理，大分子懸浮物顆粒、COD和部分氨 氮得到了有效去除。利用沼氣發電機組余熱，將滲濾液溫度提升至36°C 38°C。用泵將滲濾液提升送 入顆粒膨脹污泥床厭氧反應塔。垃圾滲濾液由顆粒膨脹污泥床底部的布水器均勻進入反應區。反應塔的高度為 15m，直徑為3. 5m，有效容積為110m3，停留時間為33小時。上升流速控制在5m/h。反應器 每7天排泥一次，由底部的排泥口排放。采用管式熱交換器進行保溫，配備自動控溫裝置。 產生的沼氣送入沼氣發電機組，產生的余熱送入加熱系統。反應器對COD去除率為75%左 右，BOD5去除率為80%左右。序列間歇式活性污泥反應器設為2座，總水力停留時間為7. 5d。單池體積為 320m3，尺寸為16 mX4 mX5m，排出比為1 :16，每天運行2個周期，其中反應時間為他，沉淀 時間為lh，潷水時間為lh，進水池后開始曝氣。序列間歇式活性污泥反應器對COD去除率 為85%左右，氨氮去除率為80%左右。動態膜生物反應器體積為24m3，停留時間為7.池。采用內置式管式自生動態膜組 件，有效膜面積為120m2。其中單片膜面積為10m2，產水量為0. 3m3/h。出水水頭為6cm、反 應池內污泥濃度為3000mg/L、氣水比為15 1時啟動反應器。初期出水排入后置的中間水 池，有效容積為2m3，并使用污水泵將其返回至膜池。30分鐘后，出水清澈，排入納濾處理系 統。動態膜生物反應器對序列間歇式活性污泥反應器出水COD去除率為80%，BOD5去除率 為95%。穩定運行35天后，出水通量下降至0. 25m3/h，利用清水和空氣對膜組件進行反沖洗，反沖洗水量為出水量的2倍。隨后對動態膜進行再生，重復過濾-清洗-再生過程。動態膜生物反應器出水進一步經納濾處理排放。采用4只抗污染納濾膜組件，產 水量大于4. 5m3/h。采用恒壓變頻控制，壓力控制在0. 35、. 40Mpa。系統運行6個月以來，出水水質穩定，完全符合《生活垃圾填埋場污染控制標準》 (GB 16889-2008) “表3現有和新建生活垃圾填埋場水污染物特別排放限值”所規定的標 準。實施例2
采用本發明處理中期垃圾滲濾液，原水水質為C0D濃度為580(T9600mg/L，BOD5濃度 為3000mg/L 5250mg/L，氨氮濃度為800mg/L 1050mg/L，pH為7. 2 . 6。日處理水量為100 噸。在該實施方式中，垃圾滲濾液的COD平均濃度約為7600mg/L，BOD5平均濃度為3800mg/ L，氨氮平均濃度為950mg/L。如圖所示，垃圾滲濾液首先經過調節池，停留時間為15天。調節池底部設泵坑，定 期抽走調節池底部淤泥。調節池流出的污水進入混凝池，投入聚合硫酸鐵，投加量為30mg/L。投入聚丙烯酰 胺，投加量為:3mg/L。采用機械攪拌，反應時間為10分鐘。沉淀池形式為平流沉淀池，沉淀 2小時后上清液進入加熱系統。經本單元混凝沉淀處理，大分子懸浮物顆粒、COD和部分氨 氮得到了有效去除。利用沼氣發電機組余熱，將滲濾液溫度提升至36°C 38°C。用泵將滲濾液提升送 入顆粒膨脹污泥床厭氧反應塔。垃圾滲濾液由顆粒膨脹污泥床底部的布水器均勻進入反應區。反應塔的高度為 8m，直徑為3m，有效容積為56m3，停留時間為15小時。上升流速控制在5m/h。反應器每7天 排泥一次，由底部的排泥口排放。采用管式熱交換器進行保溫，配備自動控溫裝置。產生的 沼氣送入沼氣發電機組，產生的余熱送入加熱系統。反應器對COD去除率為65%左右，BOD5 去除率為70%左右。序列間歇式活性污泥反應器設為2座，總水力停留時間為7d。單池體積為350m3， 尺寸為18mX4 mX5m，排出比為1 :6，每天運行2個周期。序列間歇式活性污泥反應器對 COD去除率為75%左右，氨氮去除率為80%左右。動態膜生物反應器體積為25m3，停留時間為6. Oh。采用內置式管式自生動態膜組 件，有效膜面積為140m2。其中單片膜面積為10m2，產水量為0. 3m3/h。出水水頭為6cm、反 應池內污泥濃度為3000mg/L、氣水比為15 1時啟動反應器。初期出水排入后置的中間水 池，有效容積為4m3，并使用污水泵將其返回至膜池。30分鐘后，出水清澈，排入納濾處理系 統。動態膜生物反應器對序列間歇式活性污泥反應器出水COD去除率為70%，BOD5去除率 為80%。穩定運行35天后，出水通量下降至0. 25m3/h，利用清水和空氣對膜組件進行反沖 洗，反沖洗水量為出水量的2倍。隨后對動態膜進行再生，重復過濾-清洗-再生過程。動態膜生物反應器出水進一步經納濾處理排放。采用4只抗污染納濾膜組件，產 水量大于3. 2m3/h。采用恒壓變頻控制，壓力控制在0. 35、. 40Mpa。系統運行12個月以來，出水水質穩定，完全符合《生活垃圾填埋場污染控制標準》 (GB 16889-2008) “表3現有和新建生活垃圾填埋場水污染物特別排放限值”所規定的標 準。
實施例3
采用本發明處理晚期垃圾滲濾液，原水水質為C0D濃度為180(T2600mg/L，BOD5濃度 為300mg/L 550mg/L，氨氮濃度為400mg/L 750mg/L，pH為7. 2 7. 7。日處理水量為50噸。 在該實施方式中，垃圾滲濾液的COD平均濃度約為1900mg/L，BOD5平均濃度為420mg/L，氨 氮平均濃度為650mg/L。如圖所示，垃圾滲濾液首先經過調節池，停留時間為15天。調節池底部設泵坑，定 期抽走調節池底部淤泥。調節池流出的污水進入混凝池，投入聚合硫酸鐵，投加量為30mg/L。投入聚丙烯酰 胺，投加量為:3mg/L。采用機械攪拌，反應時間為10分鐘。沉淀池形式為平流沉淀池，沉淀 2小時后上清液進入加熱系統。經本單元混凝沉淀處理，大分子懸浮物顆粒、COD和部分氨 氮得到了有效去除。利用沼氣發電機組余熱，將滲濾液溫度提升至36°C 38°C。用泵將滲濾液提升送 入顆粒膨脹污泥床厭氧反應塔。垃圾滲濾液由顆粒膨脹污泥床底部的布水器均勻進入反應區。反應塔的高度為 7m，直徑為3m，有效容積為50m3，停留時間為M小時。上升流速控制在5m/h。反應器每7天 排泥一次，由底部的排泥口排放。采用管式熱交換器進行保溫，配備自動控溫裝置。產生的 沼氣送入沼氣發電機組，產生的余熱送入加熱系統。反應器對COD去除率為65%左右，BOD5 去除率為70%左右。序列間歇式活性污泥反應器設為2座，總水力停留時間為7d。單池體積為180m3， 尺寸為9 mX4 mX 5m，排出比為1 :8，每天運行2個周期，其中反應時間為4h，沉淀時間為 lh，潷水時間為lh。序列間歇式活性污泥反應器對COD去除率為75%左右，氨氮去除率為
80%左右。動態膜生物反應器體積為15m3，停留時間為7.池。采用內置式管式自生動態膜組 件，有效膜面積為70m2。其中單片膜面積為10m2，產水量為0. 3m3/h。出水水頭為6cm、反應池 內污泥濃度為3000mg/L、氣水比為15 1時啟動反應器。初期出水排入后置的中間水池，有 效容積為2m3，并使用污水泵將其返回至膜池。30分鐘后，出水清澈，排入納濾處理系統。動 態膜生物反應器對序列間歇式活性污泥反應器出水COD去除率為70%，BOD5去除率為80%。 穩定運行35天后，出水通量下降至0. 25m3/h,利用清水和空氣對膜組件進行反沖洗，反沖洗 水量為出水量的2倍。隨后對動態膜進行再生，重復過濾-清洗-再生過程。動態膜生物反應器出水進一步經納濾處理排放。采用3只抗污染納濾膜組件，產 水量大于3. 2m3/h。采用恒壓變頻控制，壓力控制在0. 35、. 40Mpa。系統運行8個月以來，出水水質穩定，完全符合《生活垃圾填埋場污染控制標準》 (GB 16889-2008) “表3現有和新建生活垃圾填埋場水污染物特別排放限值”所規定的標 準。本發明提供了一種處理垃圾滲濾液的思路及方法，具體實現該技術方案的方法和 途徑很多，以上所述僅是本發明的優選實施方式，應當指出，對于本技術領域的普通技術人 員來說，在不脫離本發明原理的前提下，還可以做出若干改進和潤飾，這些改進和潤飾也應 視為本發明的保護范圍，本實施例中未明確的各組成部分均可用現有技術加以實現。
權利要求
1.一種處理垃圾滲濾液的方法，其特征是，包括以下步驟(1)將垃圾滲濾液排入調節池中進行纊15天的均化水質；(2)將處理后的垃圾滲濾液排入混凝反應池，然后投入混凝劑和助凝劑，和垃圾滲濾液 進行壙15分鐘的反應后進行沉淀，沉淀時間> 2小時；(3)將沉淀后的滲濾液排入加熱系統，滲濾液加熱至36 38°C；(4)將加熱后的垃圾滲濾液泵入膨脹顆粒污泥床進行厭氧反應，反應產生的沼氣送至 發電機組，電能用于設備供電，余熱送至加熱系統；垃圾滲濾液在膨脹顆粒污泥床中反應時 間6 12h，膨脹顆粒污泥床溫度穩定在35 37°C，垃圾滲濾液的pH值穩定在7. (Γ8. 0 ；膨脹 顆粒污泥床的容積負荷為12 HkgCOD/(m3 · d)，膨脹顆粒污泥床內垃圾滲濾液上升流速為 4 6m/h ；(5)將反應后的滲濾液排入序列間歇式活性污泥反應器進行好氧反應，序列間歇式活 性污泥反應器容積負荷為0. Γ0. 18kgB0D/(kgMLSS · d)，垃圾滲濾液在反應器中停留時間 7 15天；然后將滲濾液排入動態膜生物反應池中；(6)動態膜生物反應池中設有動態膜生物反應器，滲濾液通過動態膜生物反應器進行 過濾，首先進行30分鐘的初步過濾，使活性污泥絮體在動態膜生物反應器上形成穩定的動 態膜；初步過濾的滲濾液回排至動態膜生物反應池，當動態膜形成后對滲濾液進行過濾，垃 圾滲濾液中的有機污染物去除率為709Γ80% ；動態膜生物反應池后設置中間水池，截留初 次運行和反沖洗后運行初期的出水，中間水池中的過濾液由泵送回至動態膜生物反應池； 動態膜生物反應器底部設置曝氣，氣水比為15 1 ；當動態膜出水水量小于設計水量的75% 時，利用清水和空氣對膜組件進行反沖洗，反沖洗水量為出水量的2倍；過濾液排入納濾系 統；(7)垃圾滲濾液通過納濾系統的納濾膜過濾，過濾液排入濃縮池；(8)過濾液排入濃縮池進行沉淀，上清液回排至調節池，沉淀的污泥廢渣排入壓濾機；(9)污泥廢渣排入壓濾機后進行壓濾，壓濾液回排至調節池，壓濾后的壓縮污泥排出， 運至填埋場進行填埋。
2.根據權利要求1所述的一種處理垃圾滲濾液的方法，其特征是，步驟2所述的混凝劑 是硫酸鐵、聚合硫酸鐵、聚氯化鋁鐵或聚合氯化鋁。
3.根據權利要求1所述的一種處理垃圾滲濾液的方法，其特征是，步驟2所述的助凝劑 是聚丙烯酰胺、聚二甲基二烯丙基氯化銨或聚丙烯酸鈉。
4.根據權利要求1所述的一種處理垃圾滲濾液的方法，其特征是，步驟3所述的加熱系 統采用列管換熱器加熱，熱源為蒸汽。
5.根據權利要求1所述的一種處理垃圾滲濾液的方法，其特征是，步驟6所述的動態膜 的孔徑為0. 5^2. OMffl，膜孔道為彎曲孔道；在重力條件下出流，出水壓頭為3cnTl5CmH20，膜 通量為30L/m2h。
6.根據權利要求1所述的一種處理垃圾滲濾液的方法，其特征是，步驟6所述的動 態膜生物反應池中污泥負荷為0. 2^0. 5kgB0D/(kgMLSS · d)，反應池內污泥濃度為4. Og/ 廣 10. Og/L，容積負荷控制在 0. 5^2. 0 kgCOD/ (m3 · d)。
7.根據權利要求1所述的一種處理垃圾滲濾液的方法，其特征是，步驟6所述的中間水 池容積為30分鐘的動態膜生物反應器出水量。
8.根據權利要求1所述的一種處理垃圾滲濾液的方法，其特征是，步驟7所述納濾膜為 納米級過濾膜。
全文摘要
本發明公開了一種處理垃圾滲濾液的方法，首先，將垃圾滲濾液排入調節池中進行9～15天的均化水質；然后將處理后的垃圾滲濾液排入混凝反應池，然后投入混凝劑和助凝劑，和垃圾滲濾液進行沉淀，將沉淀后的滲濾液排入加熱系統，將加熱后的垃圾滲濾液泵入膨脹顆粒污泥床進行厭氧反應，將反應后的滲濾液排入序列間歇式活性污泥反應器進行好氧反應，垃圾滲濾液通過納濾系統的納濾膜過濾，過濾液排入濃縮池進行沉淀，上清液回排至調節池，沉淀的污泥廢渣排入壓濾機。污泥廢渣排入壓濾機后進行壓濾，運至填埋場進行填埋，壓濾液回排至調節池。可達到生化處理效果穩定、實現沼氣綜合利用、降低膜運行成本和膜組件更換費用的目的。
文檔編號C02F3/30GK102134141SQ20101060013
公開日2011年7月27日 申請日期2010年12月22日 優先權日2010年12月22日
發明者施雪峰, 洪樹虎, 熊江磊, 王盤云, 顧文賢 申請人:江蘇百納環境工程有限公司