專利名稱：直接空冷汽包爐機組給水處理方法
技術領域：
本發明涉及鍋爐給水處理技術領域，具體為一種直接空冷汽包爐機組給水處理方法。
背景技術：
目前大型火力發電機組常用的冷卻方式分為循環水冷和直接空冷機組。由于直接空冷機組能夠大大節約用水量，且選址不受水源制約，所以適宜在缺水地區推廣，除節水之外，在投資、運行、維護等方面均優于循環水冷機組。眾所周知，直接空冷汽包爐機組在實際運用中有其化學方面的明顯特點1、凝結水含鹽量低且穩定采用空氣冷卻，不存在常規水冷式機組凝汽器泄漏，污染凝結水的問題，雖然其凝結水含鹽量明顯低于常規水冷機組，但凝結水溶解氧卻明顯高于常規水冷機組；2、凝結水溫度高由于空冷機組的背壓比水冷機組高，所以空冷機組凝結水溫度比水冷機組要高，空冷機組年平均背壓高于濕冷系統，造成凝結水水溫較高，而且工況受外界氣象影響變化較大，夏季凝結水溫度最高可達80℃，凝結水精處理設備運行受到影響。3、直接空冷系統為全鐵無銅系統、有凝結水精處理裝置兩個必備條件，水質可以保證，爐內水處理比較適合堿性氧化性工況。目前全球直接空冷機組數量激增，約占到全部空冷機組裝機容量的42％，但是國內外尚無相關爐內水化學技術領域的標準和規范，為此進行直接空冷汽包爐機組爐內水處理技術的研究與應用，具有十分重要的現實意義。
目前我國北方缺水地區新建大型火力發電廠通常首選直接空冷機組。對于直接空冷汽包爐機組爐水的處理大多數采用磷酸鹽處理PT(phosphatetreatment)工況，給水采用加聯氨和氨調節化學特性的給水運行方式，稱為還原性水處理運行工況(即加氨—除氧劑處理AVT-R)在給水系統中，加入氨和一種除氧劑(如聯氨)，以調節水、汽系統中工質的pH值，使之呈弱堿性，并且除掉給水中殘余溶解氧。在該處理方式下，給水處于還原性的氣氛，通常ORP＜-200mV。燃料在鍋爐內燃燒，從而使爐水被加熱沸騰而產生高溫高壓蒸汽，既而驅動汽輪機旋轉而將機械能轉化為電能輸出，當高溫高壓蒸汽在做功后的乏汽被送入空冷塔，與由軸流風機送入的冷卻空氣在空冷塔內進行直接換熱，生成的凝結水流入凝結水箱，多數直接空冷機組凝結水中的溶氧量都大于30μg/L，超過行業規定的標準，然后凝結水依次經凝結水精處理設備、除氧器、省煤器后再次進入鍋爐。在還原性工況下，除氧器的排氧門打開進行熱力除氧，在此過程中需加入兩次除氧劑和氨以進行化學除氧，在實際運行中存在以下缺陷1、汽輪機做功后的蒸汽經大型管道及散熱片被強制冷卻為凝結水，凝結水冷卻表面積非常大，有更多的機會接觸漏入空氣，從而造成凝結水溶氧嚴重超標，空冷系統材質大部分為碳鋼，存在銹蝕和含鐵量高問題；2、水質中含鐵量大，啟動沖洗時間長直接空冷機組空冷塔十分龐大，其投資已接近鍋爐、汽機等主要設備，空冷塔材質為碳鋼管，外部采用熱鍍鋅處理。由于空冷系統比常規濕冷系統中水汽接觸的金屬換熱面積大，腐蝕產物多，水系統帶鐵嚴重，特別是試運期間系統中Fe含量較大，機組停運一段時間后啟動空冷凝汽器須經大流量沖洗，冷態含鐵量才能降到1000μg/L以下，鐵含量使精處理負擔加重、運行周期短、樹脂污染嚴重、汽水品質下降，給機組安全經濟運行造成威脅。龐大的冷卻系統給啟動前沖洗帶來困難，使啟動時沖洗用水量較多，這對于機組迅速啟動發電將造成嚴重影響，水的費用也非常巨大；3、凝結水精處理存在的問題凝結水鐵含量大將造成樹脂嚴重污染，樹脂交換容量將嚴重下降，運行周期縮短，使水質將惡化。對于粉末覆蓋過濾器含鐵量超標還會造成濾芯污堵中毒，使用壽命縮短。另外還有進口粉末樹脂費用很高的問題，從經濟性講，延長凝結水精處理運行周期，對降低運行成本也至關重要；4、在除氧時必須加入大量的致癌物質-聯氨，不僅造成了環境污染，生產成本較高，更重要的是對人體健康造成了嚴重的威脅；5、爐水的處理大多數采用磷酸鹽處理工況，該處理方式在調節pH值時，加量較大，而且易產生磷酸鹽隱藏現象，不僅對鍋爐造成酸式磷酸鹽腐蝕，且大多數沉積在鍋爐內部，不易除去。
發明內容
本發明為了解決現有直接空冷汽包爐機組采用還原性處理方法所造成的運行中凝結水溶解氧嚴重超標、鍋爐給水氫電導率高、含鐵量較高，凝結水精處理運行周期短和熱力系統受熱面鐵垢沉積率大等問題，而提供一種新型實用的直接空冷汽包爐機組給水處理方法。
本發明是采用如下技術方案實現的燃料在鍋爐內燃燒，爐水被加熱沸騰而產生高溫高壓蒸汽，既而驅動汽輪機旋轉而將機械能轉化為電能輸出，隨即做功后的高溫高壓蒸汽被送入空冷塔，與由軸流風機送入的冷卻空氣在空冷塔內進行直接換熱，生成的凝結水流入凝結水箱，本發明的創新點在于由凝結水箱流出的凝結水在除氧器排氧門關閉的狀態下加入氨后直接進入鍋爐，其中給水氫導電率控制在0.2μS/cm以下。此處理方法屬于氧化性處理方法，也稱AVT-O方式，為保證AVT-O工況安全運行，其前提條件是給水水質必須純凈，而給水氫電導率是水質純度的最直觀的指標。本發明創新點打破了普遍認為的在直接空冷汽包爐機組系統中有溶氧就會發生腐蝕的傳統觀念。在現有還原性工況下，即使水質純度已完全達到實施氧化性工況的要求，人們也不敢去采用，而本發明利用系統中自身凝結水中的溶氧在流動狀態下進入給水與系統鐵發生反應而生成Fe2O3和Fe3O4，在碳鋼表面形成致密的“雙層保護膜”，完全克服了還原性工況下存在的一系列缺陷，具有了系統腐蝕結垢速度小，腐蝕產物的遷移減少、爐水含鹽量低、不需加除氧劑而使化學藥品消耗減少、鍋爐內部干凈而使化學清洗周期延長等顯著優點。本發明所述的給水處理方式尤其適用于亞臨界參數和超臨界參數的直接空冷汽包鍋爐。
本發明所述的機組在水質差的情況下，即給水氫導電率連續保持在0.2μS/cm以上運行時，應將除氧器的排氧門打開，與還原工況相比只進行熱力除氧，待給水氫導電率下降到0.2μS/cm以下時再關閉除氧器的排氧門，進行氧化性處理，實現了在還原工況與氧化工況之間的轉換，確保了系統正常穩定的運行。
本發明所述的在整個運行處理過程中采用工業在線氧化還原電位儀表進行給水和爐水工況在線監測與調節控制，用于及時檢測給水和爐水處于氧化態或還原態，根據檢測結果來判斷水質情況并及時進行調節，既而在氧化工況和還原工況之間進行轉換，以達到直接空冷機組給水處理要求。
本發明所述的爐水采用加氫氧化鈉處理方式，與傳統磷酸鹽處理方式相比具有以下優點1、能在鍋爐內壁形成羥基堿性保護膜，一方面可降低硅在鍋爐內的沉積，另一方面也能降低氯離子對金屬表面產生點蝕的作用；2、由于其堿性較強，所以調節pH值時速度較快，而且加量少，使鍋爐水質提高，排污量減少。
本發明所述的給水氧化性處理方法的基本原理如下a)鈍化膜的形成機理在AVT-R的無氧、高pH值處理時，在純水中與水接觸的金屬表面覆蓋的鐵氧化物主要是Fe3O4，在Fe3O4形成過程中，由金屬表面逐步向金屬內部氧化生成了比較致密而薄的內伸Fe3O4層，Fe3O4層從鋼的原始表面向金屬內部深入，該膜在高溫純水中具有一定的溶解性，在AVT-O方式下，由于不斷向碳鋼表面均勻地供氧，從而使Fe3O4層擴散出的二價鐵離子迅速氧化，形成溶解度很低的Fe2O3，在Fe3O4的顆粒表面和晶粒間隙沉積，封閉了Fe3O4膜的表面和孔隙，在碳鋼表面形成致密的“雙層保護膜”，降低了擴散和氧化的速度，使熱力系統金屬的腐蝕得到了有效的抑制。
b)電化學原理從電化學的角度看，在流動的高純水中添加適量氧，可以提高鋼的自然腐蝕電位，使金屬表面發生極化或使金屬的自然腐蝕電位超過鈍化電位，金屬表面因而形成致密而穩定的氧化性保護膜，從而起到了抑制鋼鐵腐蝕的作用。AVT-O工況由于加氧，加快了Fe3O4的內伸層的形成速度，在Fe3O4和水相界面處又生成一層Fe2O3層，使Fe3O4表面孔隙和溝槽被封閉，因而形成了更致密穩定的保護層。在AVT-O工況下表面與水相界面上形成的穩定腐蝕產物呈Fe2O3，它的溶解度決定了保護性能。眾所周知，三價鐵化合物的溶解度遠比二價鐵的溶解度小，通常在AVT-R條件下形成的Fe3O4層有約15％的微孔隙，而AVT-O條件下形成的雙層氧化膜均勻光滑，更致密，可以認為AVT-O調節法在防止鋼鐵腐蝕方面更優于磷酸鹽和AVT-R調節法。
與傳統的還原性工況相比，本發明采用由凝結水箱流出的凝結水在加入氨后直接進入鍋爐的給水氧化性處理方法，并且保證給水氫導電率控制在0.2μS/cm以下，具有顯著的經濟效益和社會效益，具體如下(1)、汽水系統鐵銅含量顯著下降，汽水品質提高在AVT-O工況下，汽水系統的鐵、銅含量比AVT-R降低，而且給水的氫導電率小于0.2μS/cm，較AVT-R工況運行時降低30％以上，汽水品質有較大提高，說明凝結水、給水系統的金屬腐蝕得到有效抑制；(2)、停機腐蝕明顯減輕，機組啟動水沖洗時間減少，縮短啟動時間，減少沖洗用水量；(3)、精處理裝置運行周期延長AVT-R工況下凝結水精處理裝置混床平均運行為3-7天；采用AVT-O工況運行后，運行周期為20天左右。由于凝結水精處理裝置運行周期延長，相應的廢水處理和排放量減少，節水和環保效益顯著；(4)、節約水處理藥品費用采用AVT-O處理技術后，減少加氨量約1/3，停止加致癌物—聯胺，每年機組節約處理藥品費用約34萬元；(5)、鍋爐受熱面結垢速率降低，化學清洗周期延長通過檢測過熱器、再熱器和水冷壁蒸發段的沉積速率可看出，在AVT-O運行工況下，熱力系統金屬材料形成了較致密、光滑的保護膜，金屬腐蝕得到有效抑制，受熱面結垢速率明顯下降；(6)、鍋爐傳熱效率提高，機組穩定性提高由于在AVT-O運行工況下，鍋爐受熱面結垢速率降低，而且垢的顆粒比較細小，光滑，降低鍋爐運行壓差，提高了鍋爐的傳熱效率；有利于防止水流加速腐蝕(FAC)和鍋爐爆管事故發生，機組能連續穩定長期運行，安全穩定性和等效可用率顯著提高。
總之，本發明利用系統中自身凝結水中的溶氧與鐵反應而形成了致密的雙層氧化膜，并且可根據水質純度的好壞進行工況的轉換，確有抑制給水系統的鐵氧化膜的溶解和減緩水流加速腐蝕(FAC)的效果；鍋爐傳熱性能得到改善，機組熱效率提高；由于精處理運行周期延長，減少了廢水處理費用和對環境的污染，明顯提高了節能、節水和環保效果，節約了運行成本每年約200萬元，取得了機組安全經濟運行和節能增效的顯著效果。
圖1為本發明加氧前省煤器的X-射線衍射分析曲線圖2為本發明加氧后省煤器的X-射線衍射分析曲線圖3為本發明加氧前水冷壁的X-射線衍射分析曲線圖4為本發明加氧后水冷壁的X-射線衍射分析曲線圖5為本發明加氧前省煤器內表面的掃描電鏡(SEM)分析圖，放大倍數為300圖6為本發明加氧后省煤器內表面的掃描電鏡(SEM)分析圖，放大倍數為300圖7為本發明加氧前省煤器內表面的掃描電鏡(SEM)分析圖，放大倍數為1000圖8為本發明加氧后省煤器內表面的掃描電鏡(SEM)分析圖，放大倍數為1000圖9為本發明加氧前水冷壁內表面的掃描電鏡(SEM)分析圖，放大倍數為300圖10為本發明加氧后水冷壁內表面的掃描電鏡(SEM)分析圖，放大倍數為300圖11為本發明加氧前水冷壁內表面的掃描電鏡(SEM)分析圖，放大倍數為1000圖12為本發明加氧后水冷壁內表面的掃描電鏡(SEM)分析圖，放大倍數為1000具體實施方式
燃料在鍋爐內燃燒，爐水被加熱沸騰而產生高溫高壓蒸汽，既而驅動汽輪機旋轉而將機械能轉化為電能輸出，隨即做功后的高溫高壓蒸汽被送入空冷塔，與由軸流風機送入的冷卻空氣在空冷塔內進行直接換熱，生成的凝結水流入凝結水箱，由凝結水箱流出的凝結水在除氧器排氧門關閉的狀態下加入氨后直接進入鍋爐，其中給水氫導電率控制在0.2μS/cm以下；機組在水質差的情況下，將除氧器的排氧門打開；在整個處理過程中采用工業在線氧化還原電位儀表進行給水和爐水工況在線檢測控制；爐水采用加氫氧化鈉處理方式。
實例以300MW亞臨界直接空冷汽包爐機組給水由還原性處理方式轉換為本發明所述的氧化性處理方式的工業實驗為例進行說明。
一、實驗目的
機組給水原始采用還原性處理工況，爐水初期采用低磷酸鹽處理，其行業規程控制標準為給水pH＝8.8～9.3；N2H4＝10～50μg/L；DDH≤0.3μS/cm；溶解氧＜7μg/L；全鐵＜10μg/L；全銅＜5μg/L；蒸汽SiO2＜20μg/L；Na＜10μg/L。凝結水精處理裝置100％投用，一般混床運行周期為3～7天，鍋爐補給水水質合格，在運行一段時間后發現存在下列問題給水含鐵量相對較高及凝結水溶氧嚴重超標，精處理運行周期較短，鍋爐受熱面結垢速率較快，化學清洗周期較短，為了解決上述問題，減小鍋爐和汽輪機的結垢積鹽速率，提高機組整體運行的經濟性和安全性，進行了由還原性處理工況轉換為氧化性處理工況的工業實驗。
二、實驗過程該機組先停止加聯氨，進入給水加氧處理的準備階段，取樣系統加氧前進行了改造并增加了爐水和給水系統氫電導、ORP和溶解氧的在線檢測儀表等，使監測條件滿足AVT(O)水工況要求，重新調整了部分控制指標，給水pH控制在9.0-9.5之間，氫電導率≤0.2μS/cm，爐水pH控制在9.3-9.7之間，氫電導率≤1.5μS/cm。運行一個月后，關閉了機組除氧器排氧門，作為加熱器使用，然后在凝結水和給水中只加入少量氨并控制給水氫電導率小于0.2μS/cm后直接送入鍋爐，同時調整了部分指標給水pH控制在9.0-9.6之間，與所規定的國家標準一致，只是在實際操作過程中比還原性工況的加氨量小些，氫電導率≤0.15μS/cm，溶氧10ug/L；爐水PH控制在9.0-10.0之間，氫電導率≤1.5μS/cm，溶氧＜10μg/L。
三、結果分析1、熱力系統中含鐵量的變化自從開始實施給水氧化性處理以來，熱力系統的含鐵量總體呈下降趨勢，經檢測，由AVT-R時的26μg/L降至8μg/L，確實有抑制給水系統的鐵氧化膜的溶解和減緩水流加速腐蝕的效果。機組AVT-O方式運行時，系統的含鐵量開始時較高，凝結水經過粉末覆蓋過濾器處理，只是去除了少部分鐵腐蝕產物，在轉化過程中，提前在低壓給水系統進行加氧實現氧化態保護，減少了給水系統的腐蝕，也降低了給水和爐水的含鐵量。
2、凝結水精處理混床的運行周期在AVT-R工況下運行時，凝結水精處理設備的運行周期為3～7天，轉為AVT-O方式運行后，由于加藥量大大減少和腐蝕產物明顯減低，使得凝結水精處理設備的運行周期延長，每臺設備的周期制水量增加了3倍。年節約了大量的進口粉末樹脂和除鹽水，同時也相應的減排了大量的再生廢水，減少了對環境污染的程度。
3、機組起停時的水質情況在還原性工況下，因運行負荷變化很大、啟停頻繁，以前啟動水質差，啟動前冷態沖洗含鐵量較大，高達200～800μg/L，每次沖洗時間較長，近20個多小時，用除鹽水量3000噸左右，而在AVT-O工況運行后機組啟動時，沖洗時間不到4個小時即合格，含鐵量小于100μg/L，大大縮短了啟動時間，節約了大量除鹽水。
4、鍋爐狀況機組在AVT-R工況運行一段時間后進行了熱力系統割管取樣檢查，從金相檢測報告可以看出在進行給水氧化性處理前水冷壁、省煤器管樣內表面主要成分是鐵，其皮膜較疏松，有孔隙，有下凹的“潰蝕坑”；在給水系統加氧4個月后，其表面的皮膜成功的轉變為以Fe2O3為主的保護膜。在AVT-O工況下管樣內表面形成的是比較光滑致密的Fe2O3皮膜。具體見下列檢測報告內容(1)X-射線衍射分析A、省煤器通過對加氧前和加氧4個月后的AVT-O處理工況下，對省煤器內表面進行x-射線衍射分析測得曲線如說明書附圖1、說明書附圖2所示。另外，通過x-射線衍射峰的峰面積，并經過計算便得到了金屬表面皮膜各種成分所占的相對比例，此計算方法是本領域的普通技術人員公知的。
根據說明書附圖1并經過計算可知，在還原性工況下的省煤器管材內表面的腐蝕產物主要是Fe，Fe2O3的含量很低，未被檢出。
根據說明書附圖2并經過計算可知，在加氧4個月后，在AVT-O工況下省煤器管材內表面的腐蝕產物主要是Fe2O3，其含量約占75-80％，Fe3O4的含量較少。可見在AVT-O工況下加氧四個月后省煤器管材內表面的Fe已大多數被轉化為穩定的Fe2O3膜。
B水冷壁在加氧前和加氧4個月后的AVT-O處理工況下對水冷壁內表面進行x-射線衍射分析測得曲線如說明書附圖3、說明書附圖4所示。另外，通過x-射線衍射峰的峰面積，得到了金屬表面皮膜各種成分所占的相對比例。
根據說明書附圖3并經過計算可知，在還原性工況下的水冷壁管材內表面的腐蝕產物主要是Fe，Fe2O3的含量很低，未被檢出。根據說明書附圖4并經過計算可知，在加氧4個月后，在AVT-O工況下水冷壁管材內表面的腐蝕產物主要是Fe2O3，其含量約占70-75％左右，Fe3O4所占比例較少，僅占20-25％。可看出在AVT-O工況下，加氧四個月后水冷壁管材內表面的已形成了穩定的以Fe2O3為主的保護膜。
結論1
該機組在還原性工況下的省煤器、水冷壁管樣內表面的保護膜皮膜其主要成分是Fe基體；在給水及熱力系統加氧運行四個月后，省煤器、水冷壁其表面的Fe成功地轉變為以Fe2O3為主且比較光滑致密的保護膜。
(2)掃描電鏡(SEM)分析A省煤器對省煤器管材內表面用掃描電鏡進行了分析，得出的結果如說明書附圖5、圖6、說明書附圖7、說明書附圖8所示。
對機組加氧四個月后的省煤器管樣內壁皮膜進行檢查。如說明書附圖5、6所示為省煤器管樣加氧前和加氧四個月后的放大300倍時的掃描圖片，從圖中可看出，投產前的省煤器管樣內表面粒徑較粗大，疏松，有孔隙，并且不平整。而在AVT-O工況運行下的省煤器管管內壁形成的晶粒比較細小、均勻，沒有孔隙；從說明書附圖7、8看省煤器管內表面狀態放大到1000倍時，加氧前皮膜層有明顯下凹的“潰蝕坑”，皮膜層疏松，晶粒較大，表面沒有細小晶粒，有明顯孔隙。從加氧后圖中看出，皮膜層致密，下凹的“潰蝕坑”已被填平，在加氧前形成大晶粒已被細小的晶粒所覆蓋，大部分的孔隙已被細小晶粒填補，表面較為平滑。
B水冷壁對水冷壁管材內表面用掃描電鏡進行了分析，得出的結果如說明書附圖9、圖10、圖11、圖12所示。
對機組AVT-O運行四個月后的水冷壁管樣內壁皮膜情況進行檢查。如說明書附圖9、10所示為水冷壁管樣加氧前和加氧四個月后的放大300倍時的掃描圖片，從圖中可看出，投產前的省煤器管樣內表面粒徑較粗大，疏松，有孔隙，并且不平整。而在AVT-O工況運行下的省煤器管管內壁形成的晶粒比較細小、均勻，沒有孔隙。
從說明書附圖11、12看水冷壁管內表面狀態放大到1000倍時，加氧前皮膜層有明顯下凹的“潰蝕坑”，皮膜層疏松，晶粒較大，表面沒有細小晶粒，有明顯孔隙。從加氧后圖中看出，皮膜層致密，下凹的“潰蝕坑”已被填平，在加氧前形成大晶粒已被細小的晶粒所覆蓋，大部分的孔隙已被細小晶粒填補，表面較為平滑。
結論2上述分析結果與x-射線衍射分析測得的結論是一致的。在還原性工況下的熱力系統省煤器、水冷壁的金屬內表面形成的皮膜較疏松，有孔隙，有下凹的“潰蝕坑”，是顆粒較大Fe；而在AVT-O工況下，隨著加氧時間的增加被逐漸氧化為晶粒較小的Fe2O3，在AVT-O工況運行4個月后，其管樣內表面形成的是一層比較光滑致密的Fe2O3皮膜。
四、實驗結論本實施例證明了直接空冷汽包爐機組給水處理在采用AVT-O方式后，具有顯著優點a.形成了致密的雙層氧化膜，抑制了熱力系統的流動加速腐蝕；b.凝結水精處理運行周期延長，節約了大量的運行費用；c.停止加致癌物—聯氨，降低了氨加藥量，有利于環保和健康；d.間接效益表現為可以提高機組可用率，降低運行成本。
權利要求
1.一種直接空冷汽包爐機組給水處理方法，燃料在鍋爐內燃燒，爐水被加熱沸騰而產生高溫高壓蒸汽，既而驅動汽輪機旋轉而將機械能轉化為電能輸出，隨即做功后的高溫高壓蒸汽被送入空冷塔，與由軸流風機送入的冷卻空氣在空冷塔內進行直接換熱，生成的凝結水流入凝結水箱，其特征是由凝結水箱流出的凝結水在除氧器排氧門關閉的狀態下加入氨后直接進入鍋爐，其中給水氫導電率控制在0.2μS/cm以下。
2.根據權利要求1所述的直接空冷汽包爐機組給水處理方法，其特征是機組給水氫導電率連續保持在0.2μS/cm以上運行時，將除氧器的排氧門打開。
3.根據權利要求1或2所述的直接空冷汽包爐機組給水處理方法，其特征是在整個運行處理過程中采用工業在線氧化還原電位儀表進行給水和爐水工況在線監測與調節控制。
4.根據權利要求1或2所述的直接空冷汽包爐機組給水處理方法，其特征是爐水采用加氫氧化鈉處理方式。
全文摘要
本發明涉及鍋爐給水處理技術領域，具體為一種直接空冷汽包爐機組爐內水處理方法，解決現有直接空冷汽包爐機組采用還原性處理方法而存在的問題，在還原性工況下將凝結水箱流出的凝結水在除氧器排氧門關閉的狀態下只加入氨后直接進入鍋爐，其中給水氫導電率控制在0.2μS/cm以下，機組在水質差的情況下，將除氧器排氧門打開，轉換成還原性工況。改變了傳統認為有溶氧就會產生腐蝕的觀念，本發明在金屬表面形成了致密的雙層氧化膜，抑制了熱力系統的流動加速腐蝕；凝結水精處理運行周期延長；停止加致癌物——聯氨，降低了氨加藥量，有利于環保和健康；間接效益則表現為可以提高機組可用率，達到節能增效的目的，300MW直接空冷機組每年可節約運行費用200多萬元。
文檔編號C02F1/70GK1945115SQ20061010201
公開日2007年4月11日 申請日期2006年10月12日 優先權日2006年10月12日
發明者郝晉堂, 楊杰, 尚玉珍, 張雷, 張邯平 申請人:山西省電力公司電力科學研究院