空調裝置的制作方法

專利名稱：空調裝置的制作方法
技術領域：
本發明涉及對空調裝置的制冷劑回路內的制冷劑量是否合適進行判定的 功能，尤其涉及對由熱源單元和利用單元構成的空調裝置的制冷劑回路內的制 冷劑量是否合適進行判定的功能。
背景技術：
以往，在由熱源單元和利用單元連接而成的分體式空調裝置中，為了能夠 高精度地判定制冷劑回路內的制冷劑量過于不足而輸入利用單元的容量等信 息(例如參照專利文獻l)。專利文獻l:日本專利特開平8-200905號公報但是，上述輸入利用單元的信息的作業極其麻煩，同時還存在容易產生輸 入錯誤的問題。發明內容本發明的目的在于可減少在分體式空調裝置運行之前輸入室內單元信 息的麻煩，并可高精度地判定制冷劑回路內的制冷劑量是否合適。第l發明的空調裝置包括制冷劑回路、傳輸線、信息獲取裝置、運行控 制裝置、制冷劑量判定裝置和條件設定裝置。制冷劑回路由熱源單元和利用單 元連接而成。傳輸線在熱源單元與利用單元之間進行信號交換。信息獲取裝置 通過傳輸線來獲取與熱源單元連接的利用單元的信息。運行控制裝置可以進行 制冷劑量判定運行。制冷劑量判定裝置使用制冷劑量判定運行中在制冷劑回路 內流動的制冷劑或構成設備的運行狀態量來判定制冷劑回路內的制冷劑量是 否合適。條件設定裝置根據信息獲取裝置獲取的利用單元的信息來設定制冷劑 量判定運行的相關條件。在該空調裝置中，通過傳輸線來獲取與熱源單元連接的利用單元的信息， 并根據該利用單元的信息來設定制冷劑量判定運行的相關條件，因此，可根據 利用單元的連接條件來進行合適的制冷劑量判定運行和制冷劑回路內的制冷 劑量是否合適的判定。由此，在該空調裝置中，可減少輸入室內單元信息的 麻煩，并可高精度地判定制冷劑回路內的制冷劑量是否合適。在此，"利 用單元的信息"是指利用單元的機型和容量等信息。"制冷劑量判定運行 的相關條件"是指制冷劑量判定運行中的構成設備的控制目標值以及在判 定制冷劑量是否合適時使用的關系式等。第2發明的空調裝置是在第1發明的空調裝置中，還具有制冷劑量運 算裝置，該制冷劑量運算裝置使用制冷劑回路的制冷劑量與在制冷劑回路 內流動的制冷劑或構成設備的運行狀態量之間的關系式，基于制冷劑量判 定運行中在制冷劑回路內流動的制冷劑或構成設備的運行狀態量來運算制 冷劑回路內的制冷劑量。制冷劑量判定裝置使用由制冷劑量運算裝置進行 運算的制冷劑回路內的制冷劑量來判定制冷劑回路內的制冷劑量是否合 適。條件設定裝置根據信息獲取裝置獲取的利用單元的機型來設定作為制 冷劑量判定運行的相關條件的關系式。在該空調裝置中采用了如下方法使用制冷劑回路的制冷劑量與在制 冷劑回路內流動的制冷劑或構成設備的運行狀態量之間的關系式、基于制 冷劑量判定運行中在制冷劑回路內流動的制冷劑或構成設備的運行狀態量 來運算制冷劑回路內的制冷劑量，并使用運算出的制冷劑量來判定制冷劑回路內的制冷劑量是否合適。但是，在該空調裝置中，由于以在熱源單元 上連接各種利用單元為前提，因此，在通過該方法來判定制冷劑回路內的 制冷劑量是否合適時，若想要能夠高精度地判定制冷劑量是否合適，則最 好根據利用單元的機型來設定關系式。因此，在該空調裝置中，可根據利 用單元的機型信息來設定關系式。由此，在該空調裝置中，可根據與熱源單元連接的利用單元的機型，通過使用合適的制冷劑回路的制冷劑量與在 制冷劑回路內流動的制冷劑或構成設備的運行狀態量之間的關系式來判定 制冷劑回路內的制冷劑量是否合適。第3發明的空調裝置是在第2發明的空調裝置中，關系式被分割成利 用單元和利用單元以外的部分來進行準備。條件設定裝置根據信息獲取裝 置獲取的利用單元的機型來設定為利用單元的制冷劑量準備的關系式。在該空調裝置中，由于關系式被分割成利用單元和利用單元以外的部 分來進行準備，因此，在根據利用單元的機型來設定與制冷劑回路整體的 制冷劑量相關的關系式時，只需變更與利用單元的制冷劑量相關的關系式 即可。由此，與制冷劑回路整體的制冷劑量相關的關系式可對應于多種利 用單元的機型，運算處理也可順利地進行。第4發明的空調裝置是在第1 第3發明的任一個空調裝置中，條件 設定裝置根據利用單元的容量來設定作為制冷劑量判定運行的相關條件 的、制冷劑量判定運行中的構成設備的控制目標值。在該空調裝置中，以在熱源單元上連接各種利用單元為前提。因此， 在判定制冷劑回路內的制冷劑量是否合適時，若想要能夠高精度地判定制 冷劑量是否合適，則最好根據與熱源單元連接的利用單元的容量來設定制 冷劑量判定運行中的構成設備的控制目標值。因此，在該空調裝置中，可 根據利用單元的容量信息來設定制冷劑量判定運行中的構成設備的控制目 標值。由此，在該空調裝置中，可根據與熱源單元連接的利用單元的容量， 使用合適的控制目標值來進行制冷劑量判定運行。第5發明的空調裝置是在第4發明的空調裝置中，熱源單元具有壓縮機和熱源側熱交換器。利用單元具有膨脹機構和利用側熱交換器。制冷劑 回路由壓縮機、熱源側熱交換器、膨脹機構和利用側熱交換器連接而成。 運行控制裝置在制冷劑量判定運行中使利用側熱交換器作為制冷劑的蒸發 器發揮作用，并對構成設備進行控制，以使從利用側熱交換器送往壓縮機 的制冷劑的壓力或與壓力等價的運行狀態量穩定在作為控制目標值的低壓 目標值。在該空調裝置中，可根據利用單元的容量信息來設定制冷劑量判定運 行中的低壓目標值。由此，在該空調裝置中，可根據與熱源單元連接的利 用單元的容量、使用合適的低壓目標值來進行制冷劑量判定運行。第6發明的空調裝置是在第4發明的空調裝置中，熱源單元具有壓縮 機和熱源側熱交換器。利用單元具有膨脹機構和利用側熱交換器。制冷劑 回路由壓縮機、熱源側熱交換器、膨脹機構和利用側熱交換器連接而成。 運行控制裝置在制冷劑量判定運行中使利用側熱交換器作為制冷劑的蒸發 器發揮作用，并對構成設備進行控制，以使從利用側熱交換器送往壓縮機 的制冷劑的過熱度穩定在作為控制目標值的過熱度目標值。在該空調裝置中，可根據利用單元的容量信息來設定制冷劑量判定運 行中的過熱度目標值。由此，在該空調裝置中，可根據與熱源單元連接的 利用單元的容量、使用合適的過熱度目標值來進行制冷劑量判定運行。第7發明的空調裝置是在第4發明的空調裝置中，熱源單元具有壓縮 機和熱源側熱交換器。利用單元具有膨脹機構、利用側熱交換器和向利用 側熱交換器供給空氣的送風風扇。制冷劑回路由壓縮機、熱源側熱交換器、 膨脹機構和利用側熱交換器連接而成。運行控制裝置在制冷劑量判定運行 中使利用側熱交換器作為制冷劑的蒸發器發揮作用，并通過控制使送風風 扇的風量穩定在風量目標值。在該空調裝置中，可根據利用單元的容量信息來設定制冷劑量判定運 行中的風量目標值。由此，在該空調裝置中，可根據與熱源單元連接的利 用單元的容量、使用合適的風量目標值來進行制冷劑量判定運行。


圖1是本發明一實施形態的空調裝置的概略結構圖。圖2是空調裝置的控制方框圖。圖3是試運行模式的流程圖。圖4是制冷劑自動填充運行的流程圖。圖5是表示制冷劑量判定運行中在制冷劑回路內流動的制冷劑的狀態的 示意圖(四通切換閥等未圖示)。圖6是表示制冷劑量判定運行中的信息獲取處理和條件設定處理的流程圖。圖7是表示制冷劑量運算中的信息獲取處理和條件設定處理的流程圖。 圖8是配管容積判定運行的流程圖。圖9是表示液體制冷劑連通配管用的配管容積判定運行中空調裝置的制 冷循環的焓-熵圖。圖10是表示氣體制冷劑連通配管用的配管容積判定運行中空調裝置的制 冷循環的焓-熵圖。圖11是初始制冷劑量判定運行的流程圖。圖12是制冷劑泄漏檢測運行模式的流程圖。(符號說明) 1空調裝置2室外單元(熱源單元)4、 5室內單元(利用單元)8a傳輸線10制冷劑回路21壓縮機23室外熱交換器(熱源側熱交換器)41、 51室內膨脹閥(膨脹機構)42、 52室內熱交換器(利用側熱交換器)43、 53室內風扇(送風風扇)具體實施方式
下面參照附圖對本發明的空調裝置的實施形態進行說明。 (1)空調裝置的結構圖1是本發明一實施形態的空調裝置1的概略結構圖。空調裝置1是通過 進行蒸汽壓縮機的制冷循環運行來用于大樓等的室內的制冷、供暖的裝置。空調裝置1主要包括 一個作為熱源單元的室外單元2;與其并列連接的多個(本實施形態中為兩個)作為利用單元的室內單元4、 5;以及連接室外單元2和室 內單元4、 5的作為制冷劑連通配管的液體制冷劑連通配管6和氣體制冷劑連通配管7。即，本實施形態的空調裝置1的蒸汽壓縮機式制冷劑回路10由室外單元2、室內單元4、 5以及液體制冷劑連通配管6和氣體制冷劑連通配管7連接而成。 <室內單元>室內單元4、 5通過埋入大樓等的室內的頂棚內或從頂棚上吊下等、或者 掛設在室內的壁面上等進行設置。室內單元4、 5通過液體制冷劑連通配管6 和氣體制冷劑連通配管7與室外單元2連接，構成制冷劑回路10的一部分。下面對室內單元4、 5的結構進行說明。由于室內單元4和室內單元5的 結構相同，因此在此僅對室內單元4的結構進行說明，至于室內單元5的結構， 對表示室內單元4各部分的40號段的符號分別標注50號段的符號，省略各部 分的說明。室內單元4主要具有構成制冷劑回路10的一部分的室內側制冷劑回路 10a (在室內單元5中為室內側制冷劑回路10b)。該室內側制冷劑回路10a 主要具有作為膨脹機構的室內膨脹閥41和作為利用側熱交換器的室內熱交換 器42。在本實施形態中，室內膨脹閥41是為了對在室內側制冷劑回路10a內流 動的制冷劑的流量進行調節等而與室內熱交換器42的液體側連接的電動膨脹 閥。在本實施形態中，室內熱交換器42是由傳熱管和大量翅片構成的交叉翅 片式的翅片管熱交換器，是在制冷運行時作為制冷劑的蒸發器發揮作用而對室 內空氣進行冷卻、在供暖運行時作為制冷劑的冷凝器發揮作用而對室內空氣進 行加熱的熱交換器。在本實施形態中，室內單元4具有作為送風風扇的室內風扇43，該室內 風扇43用于將室內空氣吸入到單元內而使其在室內熱交換器42內與制冷劑進 行熱交換，并在之后將其作為供給空氣向室內供給。室內風扇43是可以改變 對室內熱交換器42供給的空氣的風量Wr的風扇，在本實施形態中是受由直流 風扇電動機所構成的電動機43a驅動的離心風扇和多葉片風扇等。在室內單元4內設有各種傳感器。在室內熱交換器42的液體側設有對制冷劑的溫度(即與供暖運行時的冷凝溫度Tc或制冷運行時的蒸發溫度Te對應 的制冷劑溫度)進行檢測的液體側溫度傳感器44。在室內熱交換器42的氣體 側設有對制冷劑的溫度Teo進行檢測的氣體側溫度傳感器45。在室內單元4 的室內空氣的吸入口側設有對流入室內單元中的室內空氣的溫度(即室內溫度 Tr)進行檢測的室內溫度傳感器46。在本實施形態中，液體側溫度傳感器44、 氣體側溫度傳感器45和室內溫度傳感器46由熱敏電阻構成。室內單元4具有 對構成室內單元4的各部分的動作進行控制的室內側控制部47。室內側控制部 47具有為了控制室內單元4而設置的微型計算機和監視器等，可在與用于單獨 操作室內單元4的遙控器(未圖示)之間進行控制信號等的交換，或在與室外 單元2之間通過傳輸線8a進行控制信號等的交換。 <室外單元>室外單元2設置在大樓等的室外，通過液體制冷劑連通配管6和氣體制冷 劑連通配管7與室內單元4、 5連接，在室內單元4、 5之間構成制冷劑回路10。下面對室外單元2的結構進行說明。室外單元2主要具有構成制冷劑回路 10的一部分的室外側制冷劑回路10c。該室外側制冷劑回路10c主要具有壓 縮機21、四通切換閥22、作為熱源側熱交換器的室外熱交換器23、作為膨脹 機構的室外膨脹閥38、蓄能器24、作為溫度調節機構的過冷卻器25、液體側 截止闊26和氣體側截止閥27。壓縮機21是可改變運行容量的壓縮機，在本實施形態中是由電動機21a 驅動的容積式壓縮機，該電動機21a的轉速Rm由變換器來控制。在本實施形 態中，壓縮機21為一臺，但并不局限于此，也可根據室內單元的連接個數等 而并列連接兩臺以上的壓縮機。四通切換閥22是用于切換制冷劑流方向的閥，在制冷運行時，為了使室 外熱交換器23作為被壓縮機21壓縮的制冷劑的冷凝器發揮作用并使室內熱交 換器42、 52作為在室外熱交換器23內被冷凝的制冷劑的蒸發器發揮作用，可 將壓縮機21的排出側和室外熱交換器23的氣體側連接并將壓縮機21的吸入 側(具體而言是蓄能器24)和氣體制冷劑連通配管7側連接(參照圖1中的四 通切換閥22的實線)，在供暖運行時，為了使室內熱交換器42、 52作為被壓縮機21壓縮的制冷劑的冷凝器發揮作用并使室外熱交換器23作為在室外熱交換器42、 52內被冷凝的制冷劑的蒸發器發揮作用，可將壓縮機21的排出側和 氣體制冷劑連通配管7側連接并將壓縮機21的吸入側和室外熱交換器23的氣 體側連接(參照圖1中的四通切換閥22的虛線)。在本實施形態中，室外熱交換器23是由傳熱管和大量翅片構成的交叉翅 片式的翅片管熱交換器，是在制冷運行時作為制冷劑的冷凝器發揮作用、在供 暖運行時作為制冷劑的蒸發器發揮作用的熱交換器。室外熱交換器23的氣體 側與四通切換閥22連接，液體側與液體制冷劑連通配管6連接。在本實施形態中，室外膨脹閥38是為了對在室外側制冷劑回路10c內流 動的制冷劑的壓力和流量等進行調節而與室外熱交換器23的液體側連接的電 動膨脹閥。在本實施形態中，室外單元2具有作為送風風扇的室外風扇28，該室外 風扇28用于將室外空氣吸入到單元內而使其在室外熱交換器23內與制冷劑進 行熱交換，并在之后將其向室外排出。該室外風扇28是可以改變對室外熱交 換器23供給的空氣的風量Wo的風扇，在本實施形態中是受由直流風扇電動機 構成的電動機28a驅動的螺旋槳風扇等。蓄能器24連接在四通切換閥22與壓縮機21之間，是可以儲藏因室內單 元4、 5的運行負載的變動等而在制冷劑回路10內產生的剩余制冷劑的容器。在本實施形態中，過冷卻器25為雙管式熱交換器，是為了對在室外熱交 換器23內冷凝后被送往室內膨脹閥41、 51的制冷劑進行冷卻而設置的。在本 實施形態中，過冷卻器25連接在室外膨脹閥38與液體側截止閥26之間。在本實施形態中設有作為過冷卻器25的冷卻源的旁通制冷劑回路61。在 下面的說明中，為了方便而將制冷劑回路10中除旁通制冷劑回路61以外的部 分稱作主制冷劑回路。旁通制冷劑回路61以使從室外熱交換器23送往室內膨脹閥41、 51的制 冷劑的一部分從主制冷劑回路分流而返回壓縮機21的吸入側的形態與主制冷 劑回路連接。具體而言，旁通制冷劑回路61具有以使從室外膨脹閥38送往 室內膨脹閥41、 51的制冷劑的一部分在室外熱交換器23與過冷卻器25之間的位置上分流的形態連接的分流回路61a、以及以從過冷卻器25的靠旁通制冷 劑回路側的出口朝壓縮機21的吸入側返回的形態與壓縮機21的吸入側連接的 匯流回路61b。在分流回路61a上設有旁通膨脹閥62，該旁通膨脹閥62用于 對在旁通制冷劑回路61內流動的制冷劑的流量進行調節。在此，旁通膨脹閥 62由電動膨脹閥構成。由此，從室外熱交換器23送往室內膨脹閥41、 51的制 冷劑在過冷卻器25內被在由旁通膨脹閥62減壓后的旁通制冷劑回路61內流 動的制冷劑冷卻。S卩，過冷卻器25通過旁通膨脹閥62的開度調節來進行能力 控制。液體側截止閥26和氣體側截止閥27是設在與外部設備、配管(具體而言 是液體制冷劑連通配管6和氣體制冷劑連通配管7)之間的連接口上的閥。液 體側截止閥26與室外熱交換器23連接。氣體側截止閥27與四通切換閥22連 接。在室外單元2上設有各種傳感器。具體而言，在室外單元2上設有對壓 縮機21的吸入壓力Ps進行檢測的吸入壓力傳感器29、對壓縮機21的排出壓 力Pd進行檢測的排出壓力傳感器30、對壓縮機21的吸入溫度Ts進行的吸入 溫度傳感器31、以及對壓縮機21的排出溫度Td進行檢測的排出溫度傳感器 32。吸入溫度傳感器31設在蓄能器24與壓縮機21之間的位置上。在室外熱 交換器23上設有對在室外熱交換器23內流動的制冷劑的溫度(即與制冷運行 時的冷凝溫度Tc或供暖運行時的蒸發溫度Te對應的制冷劑溫度)進行檢測的 熱交換溫度傳感器33。在室外熱交換器23的液體側設有對制冷劑的溫度Tco 進行檢測的液體側溫度傳感器34。在過冷卻器25的靠主制冷劑回路側的出口 設有對制冷劑的溫度(即液體管道溫度Tlp)進行檢測的液體管道溫度傳感器 35。在旁通制冷劑回路61的匯流回路61b上設有旁通溫度傳感器63，該旁通 溫度傳感器63用于對從過冷卻器25的靠旁通制冷劑回路側的出口流過的制冷 劑的溫度進行檢測。在室外單元2的室外空氣的吸入口側設有對流入單元內的 室外空氣的溫度(即室外溫度Ta)進行檢測的室外溫度傳感器36。在本實施 形態中，吸入溫度傳感器31、排出溫度傳感器32、熱交換溫度傳感器33、液 體側溫度傳感器34、液體管道溫度傳感器35、室外溫度傳感器36和旁通溫度傳感器63由熱敏電阻構成。室外單元2具有對構成室外單元2的各部分的動作進行控制的室外側控制部37。室外側控制部37具有為了進行室外單元2的 控制而設置的微型計算機、存儲器和控制電動機21a的變換器回路等，可通過 傳輸線8a與室內單元4、 5的室內側控制部47、 57之間進行控制信號等的交 換。即，由室內側控制部47、 57、室外側控制部37和將控制部37、 47、 57 彼此連接的傳輸線8a來構成對空調裝置1整體進行運行控制的控制部8。如圖2所示，控制部8連接成可以接收各種傳感器29 36、 44 46、 54 56、 63的檢測信號，并連接成可以基于這些信號等來控制各種設備和閥21、 22、 24、 28a、 38、 41、 43a、 51、 53a、 62。在控制部8上連接有由LED等構 成的警報顯示部9，該警報顯示部9用于報知在下述的制冷劑泄漏檢測運行中 檢測到制冷劑泄漏。在此，圖2是空調裝置1的控制方框圖。〈制冷劑連通配管〉制冷劑連通配管6、 7是在將空調裝置1設置于大樓等設置場所時在現 場進行施工的制冷劑配管，可根據設置場所和室外單元與室內單元之間的 組合等設置條件而使用各種長度和管徑的配管。因此，例如在新設置空調 裝置時，為了計算制冷劑填充量，需要準確把握制冷劑連通配管6、 7的長 度和管徑等信息，而該信息管理和制冷劑量的計算本身很煩瑣。在利用已 設配管來更新室內單元和室外單元之類的場合，有時制冷劑連通配管6、 7 的長度和管徑等信息已丟失。如上所述，室內側制冷劑回路10a、 10b、室外側制冷劑回路10c以及 制冷劑連通配管6、 7連接而構成空調裝置1的制冷劑回路10。另外，該制 冷劑回路10也可以說是由旁通制冷劑回路61和除旁通制冷劑回路61以外 的主制冷劑回路構成的。本實施形態的空調裝置1利用由室內側控制部47、 57和室外側控制部37構成的控制部8、且通過四通切換閥22而在制冷運 行和供暖運行之間切換運行，并根據各室內單元4、 5的運行負載來控制室 外單元2和室內單元4、 5的各設備。 (2)空調裝置的動作下面對本實施形態的空調裝置1的動作進行說明。作為本實施形態的空調裝置1的運行模式，包括根據各室內單元4、 5的運行負載來控制室外單元2和室內單元4、 5的構成設備的通常運行模 式；在空調裝置1的構成設備設置之后(具體而言并不局限于最初的設備 設置之后，例如還包括對室內單元等的構成設備進行追加和拆去等改造之 后、對設備故障進行了修理之后等)進行的試運行用的試運行模式；以及 在試運行結束并開始通常運行之后對制冷劑回路10有無制冷劑泄漏進行判 定的制冷劑泄漏檢測運行模式。通常運行模式主要包括對室內進行制冷的 制冷運行和對室內進行供暖的供暖運行。試運行模式主要包括在制冷劑 回路10內填充制冷劑的制冷劑自動填充運行、對制冷劑連通配管6、 7的 容積進行檢測的配管容積判定運行、以及對設置了構成設備后或在制冷劑 回路內填充了制冷劑后的初始制冷劑量進行檢測的初始制冷劑量檢測運 行。下面對空調裝置l在各運行模式下的動作進行說明。 〈通常運行模式〉 (制冷運行)首先用圖l和圖2對通常運行模式下的制冷運行進行說明。 在制冷運行時，四通切換閥22處于圖l中的實線所示的狀態，即成為 壓縮機21的排出側與室外熱交換器23的氣體側連接、且壓縮機21的吸入 側通過氣體側截止閥27和氣體制冷劑連通配管7與室內熱交換器42、 52 的氣體側連接的狀態。室外膨脹閥38處于全開狀態。液體側截止閥26和 氣體側截止閥27處于打開狀態。對各室內膨脹閥41、 51進行開度調節， 以使室內熱交換器42、 52出口 (即室內熱交換器42、 52的氣體側)處的 制冷劑的過熱度SHr穩定在過熱度目標值SHr2。在本實施形態中，各室內 熱交換器42、 52出口處的制冷劑的過熱度SHr通過從用液體側溫度傳感器 14、 55所檢測出的制冷劑溫度值中減去用液體側溫度傳感器44、 54所檢測 出的制冷劑溫度值(與蒸發溫度Te對應)來進行檢測，或通過將用吸入壓 力傳感器29所檢測出的壓縮機21的吸入壓力Ps換算成與蒸發溫度Te對 應的飽和溫度值、并從用氣體側溫度傳感器45、 55所檢測出的制冷劑溫度值中減去該制冷劑的飽和溫度值來進行檢測。在本實施形態中雖未采用， 但也可以設置對在各室內熱交換器42、 52內流動的制冷劑的溫度進行檢測的溫度傳感器，通過將與用該溫度傳感器所檢測出的蒸發溫度Te對應的制 冷劑溫度值從用氣體側溫度傳感器45、55所檢測出的制冷劑溫度值中減去， 來檢測各室內熱交換器42、 52出口處的制冷劑的過熱度SHr。另外，對旁 通膨脹閥62進行開度調節，以使過冷卻器25的靠旁通制冷劑回路側的出 口處的制冷劑的過熱度SHb成為過熱度目標值SHbs。在本實施形態中，過 冷卻器25的靠旁通制冷劑回路側的出口處的過熱度SHb通過將用吸入壓力 傳感器29所檢測出的壓縮機21的吸入壓力Ps換算成與蒸發溫度Te對應 的飽和溫度值、并從用旁通溫度傳感器63所檢測出的制冷劑溫度值中減去 該制冷劑的飽和溫度值來進行檢測。在本實施形態中雖未采用，但也可以 在過冷卻器25的靠旁通制冷劑側的出口設置溫度傳感器，通過將用該溫度 傳感器檢測出的制冷劑溫度值從用旁通溫度傳感器63所檢測出的制冷劑溫 度值中減去來檢測過冷卻器25的靠旁通制冷劑側的出口處的制冷劑的過熱 度SHb。當在該制冷劑回路10的狀態下啟動壓縮機21、室外風扇28和室內風 扇43、 53時，低壓的氣體制冷劑被壓縮機21吸入并壓縮成為高壓的氣體 制冷劑。之后，高壓的氣體制冷劑經由四通切換閥22被送往室外熱交換器 23，與由室外風扇28供給的室外空氣進行熱交換，從而冷凝成高壓的液體 制冷劑。接著，該高壓的液體制冷劑流過室外膨脹閥38而流入過冷卻器25 內，與在旁通制冷劑回路61內流動的制冷劑進行熱交換，從而被進一步冷 卻成為過冷狀態。此時，在室外熱交換器23內冷凝的高壓液體制冷劑的一 部分向旁通制冷劑回路61分流，并在被旁通膨脹閥62減壓后返回壓縮機 21的吸入側。在此，流過旁通膨脹閥62的制冷劑被減壓至接近壓縮機21 的吸入壓力Ps，因而其一部分蒸發。另外，從旁通制冷劑回路61的旁通膨 脹閱62的出口朝壓縮機21的吸入側流動的制冷劑流過過冷卻器25，與從 主制冷劑回路側的室外熱交換器23被送往室內單元4、 5的高壓液體制冷 劑進行熱交換。接著，成為過冷狀態的高壓液體制冷劑經由液體側截止閥26和液體制冷劑連通配管6被送往室內單元4、 5。該被送往室內單元4、 5的高壓液體制 冷劑在被室內膨脹閥41、 51減壓至接近壓縮機21的吸入壓力Ps而成為低壓 的氣液兩相狀態的制冷劑后被送往室內熱交換器42、 52，在室內熱交換器42、 52內與室內空氣進行熱交換，從而蒸發成低壓的氣體制冷劑。該低壓的氣體制冷劑經由氣體制冷劑連通配管7被送往室外單元2，并經 由氣體側截止閥27和四通切換閥22而流入蓄能器24內。接著，流入蓄能器 24內的低壓氣體制冷劑再次被壓縮機21吸入。 (供暖運行)下面對通常運行模式下的供暖運行進行說明。在供暖運行時，四通切換閥22處于圖1中的虛線所示的狀態，即成為 壓縮機21的排出側通過氣體側截止閥27和氣體制冷劑連通配管7而與室 內熱交換器42、 52的氣體側連接、且壓縮機21的吸入側與室外熱交換器 23的氣體側連接的狀態。為了將流入室外熱交換器23內的制冷劑減壓至可 在室外熱交換器23內進行蒸發的壓力(即蒸發壓力Pe)而對室外膨脹閥 38進行開度調節。液體側截止閥26和氣體側截止閥27處于打開狀態。對 室內膨脹閥41、 51進行開度調節，以使室內熱交換器42、 52出口處的制 冷劑的過冷度SCr穩定在過冷度目標值SCrs。在本實施形態中，室內熱交 換器42、 52出口處的制冷劑的過冷度SCr通過將用排出壓力傳感器30檢 測出的壓縮機21的排出壓力Pd換算成與冷凝溫度Tc對應的飽和溫度值、 并從該制冷劑的飽和溫度值中減去用液體側溫度傳感器44、 54所檢測出的 制冷劑溫度值來進行檢測。在本實施形態中雖未采用，但也可以設置對在 各室內熱交換器42、 52內流動的制冷劑的溫度進行檢測的溫度傳感器，通 過將與用該溫度傳感器所檢測出的冷凝溫度Tc對應的制冷劑溫度值從用液 體側溫度傳感器44、 54所檢測出的制冷劑溫度值中減去來檢測室內熱交換 器42、 52出口處的制冷劑的過冷度SCr。另外，旁通膨脹閥62被關閉。當在該制冷劑回路10的狀態下啟動壓縮機21、室外風扇28和室內風 扇43、 53時，低壓的氣體制冷劑被壓縮機21吸入并壓縮成為高壓的氣體制冷劑，并經由四通切換閥22、氣體側截止閥27和氣體制冷劑連通配管7 被送往室內單元4、 5。接著，被送往室內單元4、 5的高壓氣體制冷劑在室內熱交換器42、 52內與室內空氣進行熱交換而冷凝成高壓的液體制冷劑，之后，當流過室 內膨脹閥41、 51時，與室內膨脹閥41、 51的閥開度對應地被減壓。該流過室內膨脹閥41、 51后的制冷劑經由液體制冷劑連通配管6被送 往室外單元2，并經由液體側截止閥26、過冷卻器25和室外膨脹閥38而 被進一步減壓，之后，流入室外熱交換器23內。接著，流入室外熱交換器 23內的低壓的氣液兩相狀態的制冷劑與由室外風扇28供給來的室外空氣 進行熱交換而蒸發成低壓的氣體制冷劑，并經由四通切換閥22流入蓄能器 24內。然后，流入蓄能器24內的低壓氣體制冷劑再次被壓縮機21吸入。在如上所述的通常運行模式下的運行控制由控制部8 (更具體而言是 將室內側控制部47、 57、室外側控制部37以及將控制部37、 47、 57彼此 連接的傳輸線8a)來進行，該控制部8進行包括制冷運行和供暖運行在內 的通常運行，作為通常運行控制裝置發揮作用。〈試運行模式〉下面用圖1 圖3對試運行模式進行說明。在此，圖3是試運行模式的 流程圖。在本實施形態中，在試運行模式下，首先進行步驟S1的制冷劑自動 填充運行，接著進行步驟S2的配管容積判定運行，然后進行步驟S3的初始 制冷劑量檢測運行。在本實施形態中以下述場合為例進行說明，即，將預先填充有制冷劑 的室外單元2、室內單元4、 5設置在大樓等設置場所并通過液體制冷劑連 通配管6和氣體制冷劑連通配管7來連接，從而構成制冷劑回路10，之后， 根據液體制冷劑連通配管6和氣體制冷劑連通配管7的容積，將不足的制 冷劑追加填充到制冷劑回路10內。(步驟Sh制冷劑自動填充運行)首先，打開室外單元2的液體側截止閥26和氣體側截止閥27，使預先填 充在室外單元2內的制冷劑充滿制冷劑回路10內。接著，當進行試運行的操作者將追加填充用的制冷劑罐與制冷劑回路10 的維修端口 (未圖示)連接、并直接或通過遙控器(未圖示)等遠程地發出開 始試運行的指令時，由控制部8來進行圖4所示的步驟Sll 步驟S13的處理。在此，圖4是制冷劑自動填充運行的流程圖。(步驟S11:制冷劑量判定運行) 當發出制冷劑自動填充運行的開始指令時，在制冷劑回路10中的室外單元2的四通切換閥22處于圖1中的實線所示的狀態、且室內單元4、 5 的室內膨脹閥41、 51和室外膨脹閥38為打開狀態的情況下，壓縮機21、 室外風扇28和室內風扇43、 53啟動，對室內單元4、 5全部強制地進行制 冷運行(下面稱作室內單元全部運行)。這樣一來，如圖5所示，在制冷劑回路10中，在從壓縮機21到作為 冷凝器發揮作用的室外熱交換器23為止的流路內流動著在壓縮機21內被 壓縮后排出的高壓氣體制冷劑(參照圖5的斜線陰影部分中從壓縮機21到 室外熱交換器23為止的部分)，在作為冷凝器發揮作用的室外熱交換器23 內流動著因與室外空氣進行熱交換而從氣態相變成液態的高壓制冷劑(參 照圖5的斜線陰影部分和涂黑陰影部分中與室外熱交換器23對應的部分)， 在從室外熱交換器23到室內膨脹閥41、 51為止的、包括室外膨脹閥38、 過冷卻器25的靠主制冷劑回路側的部分和液體制冷劑連通配管6在內的流 路、以及從室外熱交換器23到旁通膨脹閥62為止的流路內流動著高壓的 液體制冷劑(參照圖5的涂黑陰影部分中從室外熱交換器23到室內膨脹閥 41、 51和旁通膨脹閥62為止的部分)，在作為蒸發器發揮作用的室內熱交 換器42、 52的部分和過冷卻器25的靠旁通制冷劑回路側的部分上流動著 因與室內空氣進行熱交換而從氣液兩相狀態相變成氣態的低壓制冷劑(參 照圖5的格子狀陰影和斜線陰影部分中的室內熱交換器42、 52的部分和過 冷卻器25的部分)，在從室內熱交換器42、 52到壓縮機21為止的、包括 氣體制冷劑連通配管7和蓄能器24在內的流路、以及從過冷卻器25的靠 旁通制冷劑回路側的部分到壓縮機21為止的流路內，流動著低壓的氣體制 冷劑(參照圖5的斜線陰影部分中從室內熱交換器42、 52到壓縮機21為止的部分以及從過冷卻器25的靠旁通制冷劑回路側的部分到壓縮機21為 止的部分)。圖5是表示制冷劑量判定運行中在制冷劑回路10內流動的制冷劑的狀態的示意圖(四通切換閥22等未圖示)。接著，轉移到通過如下的設備控制來使在制冷劑回路10內循環的制冷 劑的狀態變得穩定的運行。具體而言，對室內膨脹閥41、 51進行控制以使 作為蒸發器發揮作用的室內熱交換器42、 52的過熱度SHr成為一定(下面 稱作過熱度控制)，對壓縮機21的運行容量進行控制以使蒸發壓力Pe成 為一定(下面稱作蒸發壓力控制)，對用室外風扇28向室外熱交換器23 供給的室外空氣的風量Wo進行控制以使室外熱交換器23內的制冷劑的冷 凝壓力Pc成為一定(下面稱作冷凝壓力控制)，對過冷卻器25的能力進 行控制以使從過冷卻器25送往室內膨脹閥41、 41的制冷劑的溫度成為一 定(下面稱作液體管道溫度控制)，并使由室內風扇43、 53向室內熱交換 器42、 52供給的室內空氣的風量Wr成為一定，以使制冷劑的蒸發壓力Pe 被上述蒸發壓力控制穩定地控制。在此，之所以進行蒸發壓力控制是因為在作為蒸發器發揮作用的室 內熱交換器42、 52內流動著因與室內空氣進行熱交換而從氣液兩相狀態相 變成氣態的低壓制冷劑，流動著低壓制冷劑的室內熱交換器42、 52內(參 照圖5的格子狀陰影和斜線陰影部分中與室內熱交換器42、52對應的部分， 下面稱作蒸發器部C)的制冷劑量會對制冷劑的蒸發壓力Pe產生較大的影 響。在此，利用轉速Rm被變換器控制的的電動機21a來控制壓縮機21的 運行容量，從而使室內熱交換器42、 52內的制冷劑的蒸發壓力Pe成為一 定，使在蒸發器C內流動的制冷劑的狀態變得穩定，從而形成主要通過蒸 發壓力Pe使蒸發器C內的制冷劑量變化的狀態。在本實施形態的壓縮機21 對蒸發壓力Pe的控制中，將用室內熱交換器42、 52的液體側溫度傳感器 44、 54所檢測出的制冷劑溫度值(與蒸發溫度Te對應)轉換成飽和壓力值， 以使該壓力值穩定在低壓目標值Pes的形態對壓縮機21的運行進行控制 (即進行使電動機21a的轉速Rm變化的控制)，通過對在制冷劑回路10 內流動的制冷劑循環量Wc進行增減來實現。在本實施形態中雖未采用，但也可以對壓縮機21的運行容量進行控制，以使與室內熱交換器42、 52內 的制冷劑在蒸發壓力Pe下的制冷劑壓力等價的運行狀態量、即吸入壓力傳 感器29所檢測出的壓縮機21的吸入壓力Ps穩定在低壓目標值Pes,或與 吸入壓力Ps對應的飽和溫度值(與蒸發溫度Te對應)穩定在低壓目標值 Tes，還可以對壓縮機21的運行容量進行控制，以使室內熱交換器42、 52 的液體側溫度傳感器44、 54所檢測出的制冷劑溫度(與蒸發溫度Te對應) 穩定在低壓目標值Tes。通過進行這種蒸發壓力控制，在從室內熱交換器42、 52到壓縮機21 為止的包括氣體制冷劑連通配管7和蓄能器24在內的制冷劑配管內(參照 圖5的斜線陰影部分中從室內熱交換器42、 52到壓縮機21為止的部分， 下面稱作氣體制冷劑流通部D)流動的制冷劑的狀態也變得穩定，從而形成 在氣體制冷劑流通部D內的制冷劑量主要因與氣體制冷劑流通部D的制冷 劑壓力等價的運行狀態量、即蒸發壓力Pe (即吸入壓力Ps)而變化的狀態。之所以進行冷凝壓力控制是因為在流動著因與室外空氣進行熱交換 而從氣態相變成液態的高壓制冷劑的室外熱交換器23內(參照圖5的斜線 陰影和涂黑陰影部分中與室外熱交換器23對應的部分，下面稱作冷凝器部 A)，制冷劑量會對制冷劑的冷凝壓力Pc產生較大的影響。另外，由于該 冷凝器部A處的制冷劑的冷凝壓力Pc會比室外溫度Ta的影響更大幅度地 變化，因此，通過對由電動機28a從室外風扇28向室外熱交換器23供給 的室內空氣的風量Wo進行控制，使室外熱交換器23內的制冷劑的冷凝壓 力Pc成為一定，使在冷凝器部A內流動的制冷劑的狀態變得穩定，從而形 成冷凝器部A內的制冷劑量主要因室外熱交換器23的液體側(在下面的制 冷劑量判定運行的相關說明中稱作室外熱交換器23的出口)的過冷度Sco 而變化的狀態。在本實施形態的室外風扇28對冷凝壓力Pc的控制中使用 的是與室外熱交換器23內的制冷劑的冷凝壓力Pc等價的運行狀態、即排 出壓力傳感器30所檢測出的壓縮機21的排出壓力Pd或熱交換溫度傳感器 33所檢測出的在室外熱交換器23內流動的制冷劑的溫度(即冷凝溫度Tc)。通過進行這種冷凝壓力控制，在從室外熱交換器23到室內膨脹閥41、51為止的包括室外膨脹閥38、過冷卻器25的靠主制冷劑回路側的部分和 液體制冷劑連通配管6在內的流路、以及從室外熱交換器23到旁通制冷劑 回路61的旁通膨脹閥62為止的流路內流動著高壓的液體制冷劑，在從室 外熱交換器23到室內膨脹閥41、 51和旁通膨脹閥62為止的部分(參照圖 5的涂黑陰影部分，下面稱作液體制冷劑通路B)上的制冷劑的壓力也穩定， 液體制冷劑通路B被液體制冷劑密封而成為穩定狀態。之所以進行液體管道溫度控制是為了使包括從過冷卻器25至室內膨 脹閥41、 51的液體制冷劑連通配管6在內的制冷劑配管內(參照圖5所示 的液體制冷劑通路B中從過冷卻器25到室內膨脹閥41、 51為止的部分) 的制冷劑的密度不變化。通過以使設在過冷卻器25的靠主制冷劑回路側的 出口處的液體管道溫度傳感器35所檢測出的制冷劑的溫度Tip穩定在液體 管道溫度目標值Tips的形態對在旁通制冷劑回路61內流動的制冷劑的流 量進行增減、對在過冷卻器25的主制冷劑回路側流動的制冷劑與在旁通制 冷劑回路側流動的制冷劑之間的交換熱量進行調節來實現過冷卻器25的能 力控制。通過旁通膨脹閥62的開度調節來增減上述在旁通制冷劑回路61 內流動的制冷劑的流量。這樣，便可實現液體管道溫度控制，使包括從過 冷卻器25至室內膨脹閥41、 51的液體制冷劑連通配管6在內的制冷劑配 管內的制冷劑溫度成為一定。通過進行這種液體管道溫度控制，即使在制冷劑回路10內的制冷劑量 因對制冷劑回路10填充制冷劑而逐漸增加、同時導致室外熱交換器23出 口處的制冷劑溫度Tco (即室外熱交換器23出口處的制冷劑的過冷度Sco) 發生變化時，室外熱交換器23出口處的制冷劑溫度Tco的變化也只是影響 從室外熱交換器23的出口至過冷卻器25的制冷劑配管，而不會影響液體 制冷劑流通部B中包括從過冷卻器25到室內膨脹閥41、 51為止的液體制 冷劑連通配管6在內的制冷劑配管。之所以進行過熱度控制，是因為蒸發器部C的制冷劑量會對室內熱交 換器42、 52出口處的制冷劑的干燥度產生較大的影響。對于該室內熱交換 器42、 52出口處的制冷劑的過熱度SHr，通過對室內膨脹閥41、 51的開度進行控制，使室內熱交換器42、 52的氣體側(在下面的制冷劑量判定運行的相關說明中稱作室內熱交換器42、 52的出口)的制冷劑的過熱度SHr穩 定在過熱度目標值SHrs (即，使室內熱交換器42、 52出口處的氣體制冷劑 成為過熱狀態)，從而使在蒸發器部C內流動的制冷劑的狀態變得穩定。通過進行這種過熱度控制，能形成使氣體制冷劑在氣體制冷劑連通部 D內可靠地流動的狀態。在此，如圖6所示，上述各種控制目標值在步驟Sll中根據與室外單 元2連接的室內單元4、 5的信息被設定成最合適的值(步驟S14 S16)。具體而言，首先，在步驟S14中，作為信息獲取裝置發揮作用的控制 部8 (更具體而言是室外側控制部37)通過傳輸線8a從室內單元4、 5獲 取室內單元4、 5的容量信息。接著，在步驟S15中，作為條件設定裝置發揮作用的控制部8通過將 室內單元4的容量和室內單元5的容量相加來運算室內單元4、5的總容量， 并根據該總容量來設定各種控制目標值(具體而言是低壓目標值Pes、過熱 度目標值SHrs或風量目標值Wrs)。在此，有室內單元4、 5的總容量越大 蒸發壓力Pe和吸入壓力Ps越高的傾向，因此，順著該傾向，室內單元4、 5的總容量越大，就將低壓目標值Pes的值設定得越高。但是，當與室內單 元4、 5的總容量較小時的低壓目標值Pes之間的差增大時，由下述的制冷 劑量運算得到的制冷劑量的誤差可能會增大。因此，設定成在室內單元4、 5的總容量越大時使過熱度目標值SHrs越大并使風量目標值Wrs越小，從 而抑制低壓目標值Pes隨室內單元4、 5的總容量的增加而上升，使低壓目 標值Pes的差不會因室內單元4、 5的總容量的差而增大。在本實施形態中， 各種控制目標值被預先存儲在構成控制部8的室外側控制部37的存儲器內 來進行準備，在步驟S15中，可根據室內單元4、 5的總容量做出選擇，從 而進行設定。接著，在步驟S16中進行設備控制，該設備控制包括冷凝壓力控制;液體管道溫度控制；使用在步驟S15中設定的過熱度目標值SHrs的過熱度 控制；使用在步驟S15中設定的低壓目標值Pes的蒸發壓力控制；以及使用在步驟S15中設定的風量目標值Wrs的室內風扇43、 53的風量Wr控制。通過上述各種控制，在制冷劑回路10內循環的制冷劑的狀態穩定，在 制冷劑回路10內的制冷劑量的分布穩定，因此，當通過接著進行的制冷劑 追加填充而開始向制冷劑回路10內填充制冷劑時，可使制冷劑回路10內 的制冷劑量的變化主要表現為室外熱交換器23內的制冷劑量的變化(下面 將該運行稱作制冷劑量判定運行)。上述控制由進行制冷劑量判定運行的、作為制冷劑量判定運行控制裝 置發揮作用的控制部8 (更具體而言是室內側控制部47、 57、室外側控制 部37以及將控制部37、 47、 57彼此連接的傳輸線8a)作為步驟Sll的處 理進行，在該步驟Sll中，作為信息獲取裝置和條件設定裝置的控制部8 通過傳輸線8a從室內單元4、 5獲取室內單元4、 5的信息，并根據該信息 來進行步驟S14、 S15的處理，在步驟S14、 S15中對作為制冷劑量判定運 行相關條件的控制目標值進行設定。另外，當與本實施形態不同、在室外單元2內預先并未填充制冷劑時， 在上述步驟Sll的處理之前進行上述制冷劑量判定運行時，需要填充使構 成設備不會異常停止的左右的量的制冷劑量。 (步驟S12:制冷劑量的運算)接著， 一邊進行上述制冷劑量判定運行一邊在制冷劑回路10內追加填 充制冷劑，此時，利用作為制冷劑量運算裝置發揮作用的控制部8，基于步 驟S12中追加填充制冷劑時在制冷劑回路10內流動的制冷劑或構成設備的 運行狀態量來運算制冷劑回路10內的制冷劑量。首先對本實施形態的制冷劑量運算裝置進行說明。制冷劑量運算裝置 將制冷劑回路IO分割成多個部分并對分割形成的各部分運算制冷劑量，由 此來運算制冷劑回路10內的制冷劑量。更具體而言，對分割形成的各部分 設定了各部分的制冷劑量與在制冷劑回路10內流動的制冷劑或構成設備的 運行狀態量之間的關系式，可使用這些關系式來運算各部分的制冷劑量。 在本實施形態中，在四通切換閥22處于圖1中的實線所示的狀態、即壓縮 機21的排出側與室外熱交換器23的氣體側連接且壓縮機21的吸入側通過氣體側截止閥27和氣體制冷劑連通配管7與室內熱交換器42、 52的氣體 側連接的狀態下，制冷劑回路10被分割成壓縮機21的部分和從壓縮機 21到包括四通切換閥22 (圖5中未表示)在內的室外熱交換器23的部分 (下面稱作高壓氣體管部E);室外熱交換器23的部分(即冷凝器部A); 液體制冷劑流通部B中從室外熱交換器23到過冷卻器25為止的部分和過 冷卻器25的靠主制冷劑回路側的部分的入口側一半部(下面稱作高溫液體 管部B1);液體制冷劑通路B中過冷卻器25的靠主制冷劑回路側的部分的 出口側一半部和從過冷卻器25到液體側截止閥26 (圖5中未表示)為止的 部分(下面稱作低溫液體管部B2);液體制冷劑通路B'中的液體制冷劑連 通配管6的部分(下面稱作液體制冷劑連通配管部B3);從液體制冷劑通 路B中的液體制冷劑連通配管6到包括室內膨脹閥41、 51和室內熱交換器 42、 52的部分(即蒸發器部C)在內的氣體制冷劑流通部D中的氣體制冷 劑連通配管7為止的部分(下面稱作室內單元部F);氣體制冷劑流通部D 中的氣體制冷劑連通配管7的部分(下面稱作氣體制冷劑連通配管部G); 氣體制冷劑流通部D中從氣體側截止閥27 (圖5中未表示)到壓縮機21 為止的包括四通切換閥22和蓄能器24在內的部分(下面稱作低壓氣體管 部H);以及液體制冷劑通路B中從高溫液體管部B1到低壓氣體管部H為 止的包括旁通膨脹閥62和過冷卻器25的靠旁通制冷劑回路側的部分在內 的部分(下面稱作旁通回路部I),對各部分設定了關系式。下面說明對上 述各部分設定的關系式。在本實施形態中，高壓氣體管部E的制冷劑量Mogl與在制冷劑回路 10內流動的制冷劑或構成設備的運行狀態量之間的關系式例如由以下函數 式來表示Mogl = VoglX p d該函數式是將室外單元2的高壓氣體管部E的容積Vogl乘上高壓氣體 管部E的制冷劑的密度pd。其中，高壓氣體管部E的容積Vogl是在將室 外單元2設置于設置場所之前已知的值，被預先存儲在控制部8的存儲器 內。高壓氣體管部E的制冷劑的密度P d可通過換算排出溫度Td和排出壓力Pd而得到。冷凝器部A的制冷劑量Mc與在制冷劑回路10內流動的制冷劑或構成 設備的運行狀態量之間的關系式例如由室外溫度Ta、冷凝溫度Tc、壓縮機 排出過熱度SHm、制冷劑循環量Wc、室外熱交換器23內的制冷劑的飽和液 密度pc和室外熱交換器23出口處的制冷劑密度Pco的以下函數式來表示Mc = kclXTa+kc2XTc + kc3XSHm+kc4XWc + kc5X p c + kc6X p co + kc7上述關系式中的參數kcl kc7是通過對試驗和詳細模擬的結果進行 回歸分析后求出的，被預先存儲在控制部8的存儲器內。壓縮機排出過熱 度SHm為壓縮機排出側的制冷劑的過熱度，可通過將排出壓力Pd換算成制 冷劑的飽和溫度值并從排出溫度Td中減去該制冷劑的飽和溫度值而得到。 制冷劑循環量Wc表示為蒸發溫度Te和冷凝溫度Tc的函數(即，Wc = f (Te， Tc))。制冷劑的飽和液密度Pc可通過換算冷凝溫度Tc而得到。室外熱 交換器23出口處的制冷劑密度P co可通過對換算冷凝溫度Tc得出的冷凝 壓力Pc和制冷劑的溫度Tco進行換算而得到。高溫液體管部Bl的制冷劑量Moll與在制冷劑回路10內流動的制冷劑或構成設備的運行狀態量之間的關系式例如由以下函數式來表示 Moll = VollX p co該函數式是將室外單元2的高溫液體管部Bl的容積Voll乘上高溫液 體管部B1的制冷劑密度Pco (即上述室外熱交換器23出口處的制冷劑的 密度)。高溫液體管部Bl的容積Voll是在將室外單元2設置于設置場所 之前已知的值，被預先存儲在控制部8的存儲器內。低溫液體管部B2的制冷劑量Mol2與在制冷劑回路10內流動的制冷劑或構成設備的運行狀態量之間的關系式例如由以下函數式來表示 Mol2 = Vol2X p lp該函數式是將室外單元2的低溫液體管部B2的容積Vol2乘上低溫液 體管部B2的制冷劑密度P lp。低溫液體管部B2的容積Vol2是在將室外單元2設置于設置場所之前已知的值，被預先存儲在控制部8的存儲器內。低溫液體管部B2的制冷劑密度P lp為過冷卻器25出口處的制冷劑密度， 可通過換算冷凝壓力Pc和過冷卻器25出口處的制冷劑溫度Tip而得到。液體制冷劑連通配管部B3的制冷劑量Mlp與在制冷劑回路10內流動 的制冷劑或構成設備的運行狀態量之間的關系式例如由以下函數式來表 示Mlp = VlpX P lp該函數式是將液體制冷劑連通配管6的容積Vlp乘上液體制冷劑連通 配管部B3的制冷劑密度P lp (即過冷卻器25出口處的制冷劑的密度)。 由于液體制冷劑連通配管6是在將空調裝置1設置于大樓等設置場所時現 場進行施工的制冷劑配管，因此液體制冷劑連通配管6的容積Vlp可通過 以下方式算出輸入基于長度和管徑等信息而在現場運算出的值，或在現 場輸入長度和管徑等信息并由控制部8基于這些被輸入的液體制冷劑連通 配管6的信息進行運算，或者如下所述用配管容積判定運行的運行結果來 運算。室內單元部F的制冷劑量Mr與在制冷劑回路10內流動的制冷劑或構 成設備的運行狀態量之間的關系式例如由過冷卻器25出口處的制冷劑的溫 度Tlp、從室內溫度Tr中減去了蒸發溫度Te的溫度差AT、室內熱交換器 42、 52出口處的制冷劑的過熱度SHr和室內風扇43、 53的風量Wr的以下 函數式來表示Mr = krlXTlp + kr2X △ T + kr3XSHr + kr4XWr + kr5上述關系式中的參數krl kr5是通過對試驗和詳細模擬的結果進行 回歸分析后求出的，被預先存儲在控制部8的存儲器內。在此，對應兩個 室內單元4、 5分別設定了制冷劑量Mr的關系式，通過將室內單元4的制 冷劑量Mr和室內單元5的制冷劑量Mr相加來運算室內單元部F的全部制 冷劑量。在室內單元4和室內單元5的機型和容量不同時，則使用參數kr1 kr5的值不同的關系式。在此，如圖7所示，與上述室內單元部F的制冷劑量Mr相關的關系式在步驟S12中根據與室外單元2連接的室內單元4、 5的信息被設定成最合 適的關系式(步驟S17 S19)。具體而言，首先，在步驟S17中，作為信息獲取裝置發揮作用的控制 部8通過傳輸線8a從室內單元4、 5獲取室內單元4、 5的機型信息。接著，在步驟S18中，作為條件設定裝置發揮作用的控制部8對應各 室內單元4、 5的機型來設定與上述制冷劑量Mr相關的關系式。在本實施 形態中，室內單元部F的制冷劑量Mr的關系式中的參數krl kr5的值對 應于室內單元的每一機型被預先存儲在構成控制部8的室外側控制部37的 存儲器內做好準備，在步驟S18中，可根據各室內單元4、 5的機型做出選 擇，從而進行設定。步驟S17、 S18的處理也可與用于設定上述制冷劑量判定運行中的各種 控制目標值的步驟S14、 S15的處理同時進行。氣體制冷劑連通配管部G的制冷劑量Mgp與在制冷劑回路10內流動的 制冷劑或構成設備的運行狀態量之間的關系式例如由以下函數式來表示Mgp = VgpX p gp該函數式是將氣體制冷劑連通配管7的容積Vgp乘上氣體制冷劑連通 配管部H的制冷劑密度P gp。與液體制冷劑連通配管6 —樣，氣體制冷劑 連通配管7是在將空調裝置1設置于大樓等設置場所時現場進行施工的制 冷劑配管，因此，氣體制冷劑連通配管7的容積Vgp可通過以下方式算出 輸入基于長度和管徑等信息而在現場運算出的值，或在現場輸入長度和管 徑等信息并由控制部8基于這些被輸入的氣體制冷劑連通配管7的信息進 行運算，或者也可如下所述地用配管容積判定運行的運行結果來運算。氣 體制冷劑連通配管部G的制冷劑密度P gp是壓縮機21吸入側的制冷劑密度 Ps和室內熱交換器42、 52出口 (即氣體制冷劑連通配管7的入口)處的 制冷劑密度P eo的平均值。制冷劑密度P s可通過換算吸入壓力Ps和吸入 溫度Ts而得到，制冷劑密度Peo可通過對蒸發溫度Te的換算值、即蒸發 壓力Pe和室內熱交換器42、 52的出口溫度Teo進行換算而得到。低壓氣體管部H的制冷劑量Mog2與在制冷劑回路10內流動的制冷劑或構成設備的運行狀態量之間的關系式例如由以下函數式來表示Mog2 = Vog2X p s該函數式是將室外單元2內的低壓氣體管部H的容積Vog2乘上低壓氣 體管部H的制冷劑密度P s。低壓氣體管部H的容積Vog2是在設置于設置 場所之前己知的值，被預先存儲在控制部8的存儲器內。旁通回路部I的制冷劑量Mob與在制冷劑回路10內流動的制冷劑或構 成設備的運行狀態量之間的關系式例如由室外熱交換器23出口處的制冷劑 密度P co、過冷卻器25的靠旁通回路側的出口處的制冷劑的密度P s和蒸 發壓力Pe的以下函數式來表示Mob = koblX p co + kob2X p s + kob3XPe + kob4上述關系式中的參數kobl kob3是通過對試驗和詳細模擬的結果進 行回歸分析后求出的，被預先存儲在控制部8的存儲器內。由于旁通回路 部I的容積Mob與其它部分相比制冷劑量較少，因此也可用更簡單的關系 式來運算。例如由以下函數式來表示-Mob二VobX p eXkob5該函數式是將旁通回路部I的容積Vob乘上過冷卻器25的靠旁通回路 側的部分的飽和液密度P e和修正系數kob。旁通回路部I的容積Vob是在 將室外單元2設置于設置場所之前已知的值，被預先存儲在控制部8的存 儲器內。過冷卻器25的靠旁通回路側的部分的飽和液密度Pe可通過換算 吸入壓力Ps或蒸發溫度Te而得到。在本實施形態中有一個室外單元2，但在連接多個室外單元時，與室 外單元相關的制冷劑量Mogl、 Mc、 Moll、 Mo12、 Mog2和Mob，通過對多個 室外單元分別設定各部分的制冷劑量的關系式并將多個室外單元的各部分的制冷劑量相加來運算室外單元的全部制冷劑量。在連接機型和容量不同 的多個室外單元時，則使用參數值不同的各部分的制冷劑量的關系式。如上所述，在本實施形態中，通過使用制冷劑回路10各部分的相關關 系式并基于制冷劑量判定運行中在制冷劑回路10內流動的制冷劑或構成設 備的運行狀態量來運算各部分的制冷劑量，可運算出制冷劑回路10的制冷劑量。此時，室內單元部F的制冷劑量Mr可通過在步驟S19中使用對應各 室內單元4、 5的機型設定的關系式來運算。由于反復進行該步驟S12直到滿足下述步驟S13中的制冷劑量是否合 適的判定條件，因此，在制冷劑的追加填充從開始到完成為止的期間內， 可使用制冷劑回路10各部分的相關關系式并基于制冷劑填充時的運轉狀態 量來運算出各部分的制冷劑量。更具體而言，可對下述步驟S13中判定制 冷劑量是否合適時所需的室外單元2內的制冷劑量Mo和各室內單元4、 5 內的制冷劑量Mr (即除了制冷劑連通配管6、 7以外的制冷劑回路10的各 部分的制冷劑量)進行運算。在此，室外單元2內的制冷劑量Mo可通過將 上述室外單元2內的各部分的制冷劑量Mogl、 Mc、 Moll、 Mo12、 Mog2和Mob 相加而得到。這樣，制冷劑回路IO各部分的制冷劑量的運算由作為制冷劑量運算裝 置發揮作用的控制部8作為步驟S12的處理來進行，該控制部8基于制冷 劑自動填充運行中在制冷劑回路10內流動的制冷劑或構成設備的運行狀態 量來運算制冷劑回路IO各部分的制冷劑量，在步驟S12中，作為信息獲取 裝置和條件變更裝置的控制部8通過傳輸線8a從室內單元4、 5獲取室內 單元4、 5的容量信息，并根據該信息來進行步驟S17、 S18的處理，在步 驟S17、 S18中對作為制冷劑量判定運行相關條件的關系式進行設定。 (步驟S13:制冷劑量是否合適的判定) 如上所述，當開始向制冷劑回路10內追加填充制冷劑時，制冷劑回路 10內的制冷劑量逐漸增加。在此，當制冷劑連通配管6、 7的容積未知時， 無法將在制冷劑的追加填充后要填充到制冷劑回路10內的制冷劑量規定為 制冷劑回路IO整體的制冷劑量。不過，若只看室外單元2和室內單元4、 5 (即除了制冷劑連通配管6、 7以外的制冷劑回路10)，由于可通過試驗和 詳細模擬來預知通常運行模式下的最佳的室外單元2的制冷劑量，因此， 只要預先將該制冷劑量作為填充目標值Ms存儲在控制部8的存儲器內后進 行制冷劑的追加填充，直到將室外單元2的制冷劑量Mo和室內單元4、 5 的制冷劑量Mr相加后的制冷劑量的值達到該填充目標值Ms為止即可，室外單元2的制冷劑量Mo和室內單元4、 5的制冷劑量Mr可通過使用上述關 系式并基于制冷劑自動填充運行中在制冷劑回路10內流動的制冷劑或構成 設備的運行狀態量進行運算。目卩，步驟S13是通過對制冷劑自動填充運行 中室外單元2的制冷劑量Mo和室內單元4、 5的制冷劑量Mr相加后的制冷 劑量的值是否達到填充目標值Ms進行判定，來判定通過制冷劑的追加填充 被填充到制冷劑回路10內的制冷劑量是否合適。在步驟S13中，當室外單元2的制冷劑量Mo和室內單元4、 5的制冷 劑量Mr相加后的制冷劑量的值小于填充目標值Ms、制冷劑的追加填充未完 成時，反復進行步驟S13的處理，直到達到填充目標值Ms。當室外單元2 的制冷劑量Mo和室內單元4、 5的制冷劑量Mr相加后的制冷劑量的值達到 了填充目標值Ms時，制冷劑的追加填充完成，作為制冷劑自動填充運行處 理的步驟S1完成。在上述制冷劑量判定運行中，隨著向制冷劑回路10內追加填充制冷劑 的進行，主要會呈現出室外熱交換器23出口處的過冷度Sco增大的傾向， 從而出現室外熱交換器23內的制冷劑量Mc增加、其它部分的制冷劑量大 致保持一定的傾向，因此，不一定要將填充目標值Ms設定成與室外單元2 和室內單元4、 5對應的值，也可將填充目標值Ms設定成僅與室外單元2 的制冷劑量Mo對應的值或設定成與室外熱交換器23的制冷劑Mc對應的值 后進行制冷劑的追加填充，直到達到填充目標值Ms為止。這樣，利用作為制冷劑量判定裝置發揮作用的控制部8來進行步驟S13 的處理，該控制部8對制冷劑自動填充運行的制冷劑量判定運行中制冷劑 回路10內的制冷劑量是否合適(即是否達到填充目標值Ms)進行判定。 (步驟S2:配管容積判定運行)在上述步驟Sl的制冷劑自動填充運行完成后，轉移到步驟S2的配管 容積判定運行。在配管容積判定運行中，由控制部8來進行圖8所示的步 驟S21 步驟S25的處理。在此，圖8是配管容積判定運行的流程圖。(步驟S21、 S22:液體制冷劑連通配管用的配管容積判定運行和容量的運算)在步驟S21中，與上述制冷劑自動填充運行中步驟Sll的制冷劑量判定運 行一樣，進行包括室內單元全部運行、冷凝壓力控制、液體管道溫度控制、過 熱度控制和蒸發壓力控制在內的液體制冷劑連通配管6用的配管容積判定運行。在此，將液體管道溫度控制中過冷卻器25的靠主制冷劑回路側的出口處 的制冷劑的溫度Tip的液體管道溫度目標值Tips設為第一 目標值Tlpsl，將制 冷劑量判定運行在該第一目標值Tlpsl下穩定的狀態設為第一狀態(參照圖9 的包括虛線在內的線表示的制冷循環)。圖9是表示液體制冷劑連通配管用的 配管容積判定運行中空調裝置1的制冷循環的焓-熵圖。另外，從液體管道溫度控制中過冷卻器25的靠主制冷劑回路側的出口處 的制冷劑的溫度Tip穩定在第一目標值Tlpsl的第一狀態起在其它的設備控 制、即冷凝壓力控制、過熱度控制和蒸發壓力控制的條件不變的情況下(即不 變更過熱度目標值SHrs和低壓目標值Tes的情況下)，將液體管道溫度目標 值Tips變更穩定在與第一目標值Tlpsl不同的第二目標值Tlps2作為第二狀 態(參照圖9的實線表示的制冷循環)。在本實施形態中，第二目標值Tlps2 是比第一目標值Tlpsl高的溫度。這樣，通過從穩定在第一狀態的狀態變更為第二狀態，使液體制冷劑連通 配管6內的制冷劑的密度變小，因此第二狀態下的液體制冷劑連通配管部B3 的制冷劑量Mlp與第一狀態下的制冷劑量相比減少。從該液體制冷劑連通配管 部B3減少的制冷劑朝制冷劑回路10的其它部分移動。更具體而言，如上所述， 由于液體管道溫度控制以外的其它的設備控制的條件不變，因此高壓氣體管部 E的制冷劑量Mogl、低壓氣體管部H的制冷劑量Mog2和氣體制冷劑連通配管 部G的制冷劑量Mgp大致保持一定，從液體制冷劑連通配管部B3減少的制冷 劑會朝冷凝器部A、高溫液體管部B1、低溫液體管部B2、室內單元F和旁 通回路部I移動。即，冷凝器部A的制冷劑量Mc、高溫液體管部B1的制冷 劑量Moll、低溫液體管部B2的制冷劑量Mo12、室內單元F的制冷劑量Mr 和旁通回路部I的制冷劑量Mob增加與從液體制冷劑連通配管部B3減少的 制冷劑相應的量。上述控制由作為配管容積判定運行控制裝置發揮作用的控制部8 (更具體而言是室內側控制部47、 57、室外側控制部37以及將控制部37、 47、 57彼此連接的傳輸線8a)作為步驟S21的處理進行，該控制部8進行用于 運算液體制冷劑連通配管6的容積Mlp的配管容積判定運行。接著，在步驟S22中，通過從第一狀態向第二狀態變更，利用制冷劑 從液體制冷劑連通配管部B3減少而朝制冷劑回路10的其它部分移動的現 象，來運算出液體制冷劑連通配管6的容積Vlp。首先，對為了運算液體制冷劑連通配管6的容積Vlp而使用的運算式 進行說明。若通過上述配管容積判定運行將從該液體制冷劑連通配管部B3 減少而朝制冷劑回路10的其它部分移動的制冷劑量設為制冷劑增減量A Mlp，將第一和第二狀態之間的各部分的制冷劑的增減量設為AMc、 AMoll、 AMo12、 AMr和AMob(在此，制冷劑量Mogl、制冷劑量Mog2和制冷劑量 Mgp因大致保持一定而省略)，則制冷劑增減量AMlp例如可由以下函數式 進行運算△ Mlp=— ( AMc+ AMoll十AMol2+ AMr+ A Mob) 另外，通過將該AMlp的值除以液體制冷劑連通配管6內的第一和第 二狀態之間的制冷劑的密度變化量A plp，可以運算出液體制冷劑連通配 管6的容積Vlp。雖然對于制冷劑增減量AMlp的運算結果幾乎沒有影響， 但也可在上述函數式中包含制冷劑量Mogl和制冷劑量Mog2。 Vlp= AMlp/A p lp厶Mc、 AMoll、 AMol2、 A Mr和△ Mob可通過使用上述制冷劑回路10 各部分的相關關系式運算出第一狀態下的制冷劑量和第二狀態下的制冷劑 量后從第二狀態下的制冷劑量中減去第一狀態下的制冷劑量而得到，密度 變化量A pip可通過運算出第一狀態下過冷卻器25出口處的制冷劑密度 和第二狀態下過冷卻器25出口處的制冷劑密度后從第二狀態下的制冷劑密 度中減去第一狀態下的制冷劑密度而得到。使用如上所述的運算式，可基于第一和第二狀態下在制冷劑回路10內 流動的制冷劑或構成設備的運行狀態量來運算出液體制冷劑連通配管6的 容積Vlp。在此，在運算AMr時，需要運算各室內單元4、 5內的制冷劑量Mr，此時，與制冷劑自動填充運行中步驟S12的制冷劑量運算一樣，也要 進行步驟S17的獲取室內單元4、 5的信息的處理以及步驟S18的設定制冷 劑量的關系式的處理。在本實施形態中，要進行狀態變更以使第二狀態下的第二目標值Tlps2 成為比第一狀態下的第一目標值Tlpsl高的溫度，并使液體制冷劑連通配 管部B2的制冷劑朝其它部分移動而使其它部分的制冷劑量增加，從而基于 該增加量來運算液體制冷劑連通配管6的容積Vlp，但也可以進行狀態變 更，以使第二狀態下的第二目標值Tlps2成為比第一狀態下的第一目標值 Tlpsl低的溫度，且使制冷劑從其它部分朝液體制冷劑連通配管部B3移動 而使其它部分的制冷劑量減少，從而基于該減少量來運算液體制冷劑連通 配管6的容積Vlp。這樣，由作為液體制冷劑連通配管用的配管容積運算裝置發揮作用的 控制部8來進行步驟S22的處理，該控制部8基于液體制冷劑連通配管6 用的配管容積判定運行中在制冷劑回路10內流動的制冷劑或構成設備的運 行狀態量來運算液體制冷劑連通配管6的容積Vlp。(步驟S23、 S24:氣體制冷劑連通配管用的配管容積判定運行和容積 的運算)在上述步驟S21和步驟S22完成后，在步驟S23中進行包括室內單元全 部運行、冷凝壓力控制、液體管道溫度控制、過熱度控制和蒸發壓力控制在內 的氣體制冷劑連通配管7用的配管容積判定運行。在此，將蒸發壓力控制中壓 縮機21的吸入壓力Ps的低壓目標值Pes設為第一目標值Pesl，將制冷劑量判 定運行在該第一目標值Pesl下穩定的狀態設為第一狀態(參照圖10的包括虛 線在內的線表示的制冷循環)。圖10是表示氣體制冷劑連通配管用的配管容 積判定運行中空調裝置1的制冷循環的焓-熵圖。另外，從蒸發壓力控制中壓縮機21的吸入壓力Ps的低壓目標值Pes穩定 在第一目標值Pesl的第一狀態起，在其它的設備控制、即液體管道溫度控制、 冷凝壓力控制和過熱度控制的條件不變的情況下(即不變更液體管道溫度目標 值Tlps和過熱度目標值SHrs的情況下)，將低壓目標值Pes變更穩定在與第一目標值Pesl不同的第二目標值Pes2作為第二狀態(參照僅由圖10的實線 表示的制冷循環)。在本實施形態中，第二目標值Pes2是比第一目標值Pesl 低的壓力。這樣，通過從穩定在第一狀態的狀態變更為第二狀態，氣體制冷劑連通配 管7內的制冷劑的密度變小，因此第二狀態下的氣體制冷劑連通配管部G的制 冷劑量Mgp與第一狀態下的制冷劑量相比減少。從該氣體制冷劑連通配管部G 減少的制冷劑朝制冷劑回路10的其它部分移動。更具體而言，如上所述，由 于蒸發壓力控制以外的其它的設備控制的條件不變，因此高壓氣體管部E的制 冷劑量Mogl、高溫液體管部B1的制冷劑量Moll、低溫液體管部B2的制冷劑 量Mo12和液體制冷劑連通配管部B3的制冷劑量Mlp大致保持一定，從氣體制 冷劑連通配管部G的減少的制冷劑會朝低壓氣體管部H、冷凝器部A、室內單 元F和旁通回路部I移動。E卩，低壓氣體管部H的制冷劑量Mog2、冷凝器 部A的制冷劑量Mc、室內單元F的制冷劑量Mr和旁通回路部I的制冷劑量 Mob增加與從氣體制冷劑連通配管部G減少的制冷劑相應的量。上述控制由作為配管容積判定運行控制裝置發揮作用的控制部8 (更 具體而言是室內側控制部47、 57、室外側控制部37以及將控制部37、 47、 57彼此連接的傳輸線8a)作為步驟S23的處理進行，該控制部8進行用于 運算氣體制冷劑連通配管7的容積Vgp的配管容積判定運行。接著，在步驟S24中，通過從第一狀態向第二狀態變更，利用制冷劑 從氣體制冷劑連通配管部G減少而朝制冷劑回路10的其它部分移動的現象 來運算出氣體制冷劑連通配管7的容積Vgp。首先，對為了運算氣體制冷劑連通配管7的容積Vgp而使用的運算式 進行說明。若將上述配管容積判定運行中從該氣體制冷劑連通配管部G減 少而朝制冷劑回路10的其它部分移動的制冷劑量設為制冷劑增減量△ Mgp， 將第一和第二狀態之間的各部分的制冷劑的增減量設為AMc、 AMo12、 A Mr和AMob(在此，制冷劑量Mogl、制冷劑量Moll、制冷劑量Mol2和制冷 劑量Mlp大致保持一定，故而省略)，則制冷劑增減量AMgp例如可由△ Mgp=— ( AMc+AMog2十AMr+AMob)的函數式進行運算。另外，通過將該AMgp的值除以氣體制冷劑連通 配管7內的第一和第二狀態之間的制冷劑的密度變化量A pgp，可以運算 出氣體制冷劑連通配管7的容積Vgp。雖然對于制冷劑增減量AMgp的運算 結果幾乎沒有影響，但也可在上述函數式中包含制冷劑量Mogl、制冷劑量 Moll和制冷劑量Mo12。Vgp= A Mgp/ △ P gp△ Mc、 AMog2、 AMr和AMob可通過使用上述制冷劑回路10各部分的 相關關系式運算出第一狀態下的制冷劑量和第二狀態下的制冷劑量后從第 二狀態下的制冷劑量中減去第一狀態下的制冷劑量而得到，密度變化量A P gp可通過運算出第一狀態下壓縮機21吸入側的制冷劑密度P s和室內熱 交換器42、52出口處的制冷劑密度p eo的平均密度后從第二狀態下的平均 密度中減去第一狀態下的平均密度而得到。使用如上所述的運算式，可基于第一和第二狀態下在制冷劑回路10內 流動的制冷劑或構成設備的運行狀態量來運算出氣體制冷劑連通配管7的 容積Vgp。在此，在運算AMr時，需要運算各室內單元4、 5內的制冷劑量 Mr，此時，與制冷劑自動填充運行中步驟S12的制冷劑量運算一樣，也要 進行步驟S17的獲取室內單元4、 5的信息的處理以及步驟S18的設定制冷 劑量的關系式的處理。在本實施形態中，進行狀態變更，以使第二狀態下的第二目標值Pes2 成為比第一狀態下的第一 目標值Pesl低的壓力，使氣體制冷劑連通配管部 G的制冷劑朝其它部分移動而使其它部分的制冷劑量增加，從而基于該增加 量來運算氣體制冷劑連通配管7的容積Vgp，但也可以進行狀態變更，以使 第二狀態下的第二目標值Pes2成為比第一狀態下的第一目標值Pesl高的 壓力，使制冷劑從其它部分朝氣體制冷劑連通配管部G移動而使其它部分 的制冷劑量減少，從而基于該減少量來運算氣體制冷劑連通配管7的容積 Vgp。這樣，由作為氣體制冷劑連通配管用的配管容積運算裝置發揮作用的 控制部8來進行步驟S24的處理，該控制部8基于氣體制冷劑連通配管7用的配管容積判定運行中在制冷劑回路10內流動的制冷劑或構成設備的運 行狀態量來運算出氣體制冷劑連通配管7的容積Vgp。(步驟S25:配管容積判定運行結果的準確性判定)在上述步驟S21 步驟S24完成后，在步驟S25中對配管容積判定運 行的結果是否準確、即由配管容積運算裝置運算出的制冷劑連通配管6、 7 的容積Vlp、 Vgp是否準確進行判定。具體而言，如下面的不等式所示，對根據運算得到的液體制冷劑連通 配管6的容積Vlp與氣體制冷劑連通配管7的容積Vgp之比是否處在規定的數值范圍內進行判定。 e KVlp/Vgp< e 2其中，e l和e 2是可以根據熱源單元與利用單元之間的可能組合的配 管容積比的最小值和最大值而變化的值。若容積比Vlp/Vgp滿足上述數值范圍，則配管容積判定運行的步驟S2 的處理完成，若容積比Vlp/Vgp不滿足上述數值范圍，則再次進行步驟 S21 步驟S24的配管容積判定運行和容積的運算處理。這樣，由作為準確性判定裝置發揮作用的控制部8來進行步驟S25的 處理，該控制部8對上述配管容積判定運行的結果是否準確、即由配管容 積運算裝置運算出的制冷劑連通配管6、 7的容積Vlp、 Vgp是否準確進行 判定。在本實施形態中，是先進行液體制冷劑連通配管6用的配管容積判定 運行(步驟S21、 S22)，后進行氣體制冷劑連通配管7用的配管容積判定 運行(步驟S23、 S24)，但也可先進行氣體制冷劑連通配管7用的配管容 積判定運行。在上述步驟S25中，在步驟S21 S24的配管容積判定運行的結果被多 次判定為不準確時、或是想要更簡單地進行制冷劑連通配管6、 7的容積 Vlp、 Vgp的判定時，圖8中雖未圖示，但例如也可以如下進行，即在步驟 S25中，在步驟S21 S24的配管容積判定運行的結果被判定為不準確后， 即轉移到如下處理基于制冷劑連通配管6、 7的壓力損失來推測制冷劑連通配管6、 7的配管長度并基于該推測出的配管長度和平均容積比來運算制冷劑連通配管6、 7的容積Vlp、 Vgp，從而得到制冷劑連通配管6、 7的容 積Vlp、 Vgp。在本實施形態中說明了在沒有制冷劑連通配管6、 7的長度和管徑等信 息、制冷劑連通配管6、 7的容積Vlp、 Vgp未知的前提下通過運行配管容 積判定運行來運算制冷劑連通配管6、 7的容積Vlp、 Vgp的情況，但在配 管容積運算裝置具有可通過輸入制冷劑連通配管6、 7的長度和管徑等信息 來運算制冷劑連通配管6、 7的容積Vlp、 Vgp的功能時，也可同時使用該 功能。在不運用通過使用上述配管容積判定運行及其運行結果來運算制冷劑 連通配管6、 7的容積Vlp、 Vgp的功能、而僅運用通過輸入制冷劑連通配 管6、 7的長度和管徑等信息來運算制冷劑連通配管6、 7的容積Vlp、 Vgp 的功能時，也可使用上述準確性判定裝置(步驟S25)對輸入的制冷劑連通 配管6、 7的長度和管徑等信息是否準確進行判定。 (步驟S3:初始制冷劑量檢測運行)在上述步驟S2的配管容積判定運行完成后，轉移到步驟S3的初始制 冷劑量檢測運行。在初始制冷劑量檢測運行中，由控制部8來進行圖11所 示的步驟S31和步驟S32的處理。在此，圖11是初始制冷劑量檢測運行的 流程圖。(步驟S31:制冷劑量判定運行) 在步驟S31中，與上述制冷劑自動填充運行的步驟Sll的制冷劑量判 定運行一樣，進行包括室內單元全部運行、冷凝壓力控制、液體管道溫度控制、 過熱度控制和蒸發壓力控制在內的制冷劑量判定運行。在此，液體管道溫度控 制中的液體管道溫度目標值Tlps、過熱度控制中的過熱度目標值SHrs和蒸發 壓力控制中的低壓目標值Pes原則上使用與制冷劑自動填充運行的步驟Sll的 制冷劑量判定運行中的目標值相同的值。另外，與制冷劑自動填充運行中步驟 Sll的制冷劑量判定運行一樣，要進行步驟S14的獲取室內單元4、 5的信息的 處理以及步驟S15的設定各種控制目標值的處理。這樣，由作為制冷劑量判定運行控制裝置發揮作用的控制部8來進行步驟 S31的處理，該控制部8進行包括室內單元全部運行、冷凝壓力控制、液體管 道溫度控制、過熱度控制和蒸發壓力控制在內的制冷劑量判定運行。 (步驟S32:制冷劑量的運算)利用一邊進行上述制冷劑量判定運行一邊作為制冷劑量運算裝置發揮作用的控制部8，基于步驟S32的初始制冷劑量判定運行中在制冷劑回路 10內流動的制冷劑或構成設備的運行狀態量來運算制冷劑回路10內的制 冷劑量。制冷劑回路10內的制冷劑量的運算使用上述制冷劑回路10各部 分的制冷劑量與在制冷劑回路10內流動的制冷劑或構成設備的運行狀態量 之間的關系式來進行運算，此時，由于在空調裝置1的構成設備的設置后 未知的制冷劑連通配管6、 7的容積Vlp、 Vgp通過上述配管容積判定運行 進行了運算而已知，因此通過將這些制冷劑連通配管6、 7的容積Vlp、 Vgp 乘上制冷劑密度來運算制冷劑連通配管6、 7內的制冷劑量Mlp、 Mgp并加 上它各部分的制冷劑量，可檢測出制冷劑回路IO整體的初始制冷劑量。在 此，在運算初始制冷劑量時，需要運算各室內單元4、 5內的制冷劑量Mr， 此時，與制冷劑自動填充運行中步驟S12的制冷劑量運算一樣，也要進行 步驟S17的獲取室內單元4、 5的信息的處理以及步驟S18的設定制冷劑量 的關系式的處理。由于該初始制冷劑量在下述的制冷劑泄漏檢測運行中作 為構成判定有無從制冷劑回路10泄漏的基準的制冷劑回路10整體的基準 制冷劑量Mi使用，因此將其作為運行狀態量之一而存儲在作為狀態量儲存 裝置的控制部8的存儲器內。這樣，由作為制冷劑量運算裝置發揮作用的控制部8來進行步驟S32 的處理，該控制部8基于初始制冷劑量檢測運行中在制冷劑回路10內流動 的制冷劑或構成設備的運行狀態量來運算制冷劑回路10各部分的制冷劑 量。〈制冷劑泄漏檢測運行模式〉下面用圖1、圖2、圖5和圖12來說明制冷劑泄漏檢測運行模式。在 此，圖12是制冷劑泄漏檢測運行模式的流程圖。在本實施形態中，以定期(例如休息日和深夜等不必進行空氣調節的時間段等)檢測制冷劑是否意外地從制冷劑回路io泄漏到外部的情況為例進行說明。(步驟S41:制冷劑量判定運行) 首先，在上述制冷運行和供暖運行那樣的通常運行模式下運行了一定 時間(例如每半年^^一年等)后，自動或手動地從通常運行模式切換成制 冷劑泄漏檢測運行模式，與初始制冷劑量檢測運行的制冷劑量判定運行一 樣地進行包括室內單元全部運行、冷凝壓力控制、液體管道溫度控制、過熱度 控制和蒸發壓力控制在內的制冷劑量判定運行。在此，液體管道溫度控制中的液體管道溫度目標值Tips、過熱度控制中的過熱度目標值SHrs和蒸發壓力控 制中的低壓目標值Pes原則上使用與初始制冷劑量檢測運行中制冷劑量判定運 行的步驟S32中的目標值相同的值。另外，與制冷劑自動填充運行中步驟Sll 的制冷劑量判定運行一樣，要進行步驟S14的獲取室內單元4、 5的信息的處 理以及步驟S15的設定各種控制目標值的處理。該制冷劑量判定運行在每次進行制冷劑泄漏檢測運行時進行，例如即使在 因冷凝壓力Pc不同或發生制冷劑泄漏那樣的運行條件差異而導致室外熱交換 器23出口處的制冷劑溫度Tco變動時，也可通過液體管道溫度控制使液體制 冷劑連通配管6內的制冷劑的溫度Tip以相同液體管道溫度目標值Tips保持 一定。這樣，由作為制冷劑量判定運行控制裝置發揮作用的控制部8來進行步驟 S41的處理，該控制部8進行包括室內單元全部運行、冷凝壓力控制、液體管 道溫度控制、過熱度控制和蒸發壓力控制在內的制冷劑量判定運行。 (步驟S42:制冷劑量的運算)接著，利用一邊進行上述制冷劑量判定運行一邊作為制冷劑量運算裝 置發揮作用的控制部8基于步驟S42的初始制冷劑量判定運行中在制冷劑 回路10內流動的制冷劑或構成設備的運行狀態量來運算制冷劑回路10內 的制冷劑量。制冷劑回路10內的制冷劑量的運算使用上述制冷劑回路10 各部分的制冷劑量與在制冷劑回路10內流動的制冷劑或構成設備的運行狀態量之間的關系式來進行運算，此時，與初始制冷劑量判定運行一樣，由 于在空調裝置1的構成設備的設置后未知的制冷劑連通配管6、 7的容積 Vlp、 Vgp通過上述配管容積判定運行進行了運算而成為已知，因此通過將這些制冷劑連通配管6、 7的容積Vlp、 Vgp乘上制冷劑密度來運算制冷劑 連通配管6、 7內的制冷劑量Mlp、 Mgp，并加上其它各部分的制冷劑量，可 運算出制冷劑回路IO整體的制冷劑量M。在此，在運算初始制冷劑量時， 需要運算各室內單元4、 5內的制冷劑量Mr，此時，與制冷劑自動填充運行 中步驟S12的制冷劑量運算一樣，也要進行步驟S17的獲取室內單元4、 5 的信息的處理以及步驟S18的設定制冷劑量的關系式的處理。在此，如上所述，由于通過液體管道溫度控制使液體制冷劑連通配管6 內的制冷劑的溫度Tip在液體管道溫度目標值Tips下保持一定，因此，不管 制冷劑泄漏檢測運行的運行條件是否不同，即使是在熱交換器23出口處的制 冷劑溫度Tco變動時，液體制冷劑連通配管部B3的制冷劑量Mlp也會保持一 定。這樣，由作為制冷劑量運算裝置發揮作用的控制部8來進行步驟S42 的處理，該控制部8基于制冷劑泄漏檢測運行中在制冷劑回路10內流動的 制冷劑或構成設備的運行狀態量來運算制冷劑回路10各部分的制冷劑量。 (步驟S43、 S44:制冷劑量是否合適的判定、警報顯示)制冷劑一旦從制冷劑回路10泄漏到外部，制冷劑回路10內的制冷劑 量便會減少。若制冷劑回路10內的制冷劑量減少，則主要會呈現出室外熱 交換器23出口處的過冷度SCo變小的傾向，相應地出現室外熱交換器23 內的制冷劑量Mc減少、其它部分的制冷劑量大致保持一定的傾向。因此， 上述步驟S42中運算出的制冷劑回路IO整體的制冷劑量M在制冷劑回路10 發生制冷劑泄漏時小于在初始制冷劑量檢測運行中檢測出的基準制冷劑量 Mi，在制冷劑回路10未發生制冷劑泄漏時與基準制冷劑量Mi大致相同。根據上述內容在步驟S43中對制冷劑有無泄漏進行判定。在步驟S43 中，當判定為制冷劑回路IO未發生制冷劑泄漏時，結束制冷劑泄漏檢測運 行模式。另一方面，在步驟S43中，當判定為制冷劑回路IO發生制冷劑泄漏時，轉移到步驟S44的處理，在警報顯示部9中顯示報知檢測到制冷劑泄漏的警報，之后結束制冷劑泄漏檢測運行模式。這樣，由作為制冷劑泄漏檢測裝置發揮作用的控制部8來進行步驟 S42 S44的處理，該控制部8在制冷劑泄漏檢測運行模式下一邊進行制冷 劑量判定運行一邊對制冷劑回路10內的制冷劑量是否合適進行判定，從而 檢測有無制冷劑泄漏。如上所述，在本實施形態的空調裝置1中，控制部8作為制冷劑量判 定運行裝置、制冷劑量運算裝置、制冷劑量判定裝置、配管容積判定運行 裝置、配管容積運算裝置、準確性判定裝置、信息獲取裝置、條件設定裝 置和狀態量儲存裝置發揮作用，從而構成用于對被填充到制冷劑回路10內 的制冷劑量是否合適進行判定的制冷劑量判定系統。 (3)空調裝置的特征本實施形態的空調裝置1具有如下特征。(A) 在本實施形態的空調裝置1中，在通過傳輸線8a獲取與作為熱 源單元的室外單元2連接的、作為利用單元的室內單元4、 5的信息后，根 據這些室內單元4、 5的信息來設定制冷劑量判定運行的相關條件，因此， 可根據室內單元4、 5的連接條件來進行合適的制冷劑量判定運行和制冷劑 回路內的制冷劑量是否合適的判定。由此，在該空調裝置1中，可減少輸 入室內單元4、 5信息的麻煩，并可高精度地判定制冷劑回路10內的制冷 劑量是否合適。(B) 在本實施形態的空調裝置1中采用了如下方法使用制冷劑回路 10的制冷劑量與在制冷劑回路10內流動的制冷劑或構成設備的運行狀態 量之間的關系式、基于制冷劑量判定運行中在制冷劑回路10內流動的制冷 劑或構成設備的運行狀態量來運算制冷劑回路10內的制冷劑量，并使用運 算出的制冷劑量來判定制冷劑回路10內的制冷劑量是否合適。但是，在該 空調裝置1中，由于以在室外單元2上連接各種室內單元4、 5為前提，因 此，在通過該方法來判定制冷劑回路10內的制冷劑量是否合適時，若想要能夠高精度地判定制冷劑量是否合適，則最好根據室內單元4、 5的機型來 設定關系式。因此，在該空調裝置l中，可根據室內單元4、 5的機型信息來設定關系式(具體而言是與室內單元部F的制冷劑量Mr相關的關系式)。 由此，在該空調裝置l中，可根據與室外單元2連接的室內單元4、 5的機 型，使用合適的制冷劑回路10的制冷劑量與在制冷劑回路10內流動的制 冷劑或構成設備的運行狀態量之間的關系式來判定制冷劑回路10內的制冷 劑量是否合適。另外，在本實施形態中，由于運算制冷劑量用的關系式被分割成室內 單元4、 5和室內單元4、 5以外的部分來進行準備，因此，在根據室內單 元4、 5的機型來設定與制冷劑回路10整體的制冷劑量相關的關系式時， 只需變更與室內單元4.5的制冷劑量相關的關系式即可。由此，與制冷劑 回路10整體的制冷劑量相關的關系式可對應于多種室內單元4、 5的機型， 運算處理也可順利地進行。(C) 在本實施形態的空調裝置1中以在室外單元2上連接各種室內單 元4、 5為前提。因此，在判定制冷劑回路10內的制冷劑量是否合適時， 若想要能夠高精度地判定制冷劑量是否合適，則最好根據與室外單元2連 接的室內單元4、 5的總容量來設定制冷劑量判定運行(具體而言是制冷劑 自動填充運行、初始制冷劑量檢測運行和制冷劑泄漏檢測運行中的制冷劑 量判定運行)中構成設備的控制目標值。因此，在該空調裝置1中，可根 據室內單元4、 5的容量信息來設定制冷劑量判定運行中的構成設備的控制 目標值(具體而言是低壓目標值Pes、過熱度目標值SHrs和風量目標值 Wrs)。由此，在該空調裝置l中，可根據與室外單元2連接的室內單元4、 5的容量，通過使用合適的控制目標值來進行制冷劑量判定運行。(D) 在本實施形態的空調裝置1中，是將制冷劑回路10分割成多個部 分后設定各部分的制冷劑量與運行狀態量之間的關系式，因此，與進行以往那 種制冷循環特性的模擬時相比，可抑制運算負荷，并可在運算各部分的制冷 劑量時將重要的運行狀態量作為關系式的變量選擇性地代入，從而也可提 高各部分的制冷劑量的運算精度，其結果是，可高精度地判定制冷劑回路10內的制冷劑量是否合適。例如，作為制冷劑量運算裝置的控制部8可使用關系式并基于向制冷 劑回路10內填充制冷劑的制冷劑自動填充運行中在制冷劑回路IO內流動的 制冷劑或構成設備的運行狀態量迅速地運算各部分的制冷劑量。另外，作為制 冷劑量判定裝置的控制部8可使用運算出的各部分的制冷劑量來高精度地判定制冷劑回路10內的制冷劑量(具體而言是將室外單元2內的制冷劑量Mo和室 內單元4、 5內的制冷劑量Mr相加后的值)是否達到了填充目標值Ms。控制部8通過使用關系式并基于初始制冷劑量檢測運行中在制冷劑回路 10內流動的制冷劑或構成設備的運行狀態量來運算各部分的制冷劑量，可迅速 地運算作為基準制冷劑量Mi的初始制冷劑量，所述初始制冷劑量檢測運行對 設置了構成設備后或向制冷劑回路10內填充了制冷劑后的初始制冷劑量進行 檢測。另外，還可高精度地檢測初始制冷劑量。控制部8可使用關系式并基于對有無制冷劑從制冷劑回路10泄漏進行 判定的制冷劑泄漏檢測運行中在制冷劑回路10內流動的制冷劑或構成設備 的運行狀態量來迅速地運算各部分的制冷劑量。另外，控制部8通過對運算出 的各部分的制冷劑量和構成判定有無制冷劑泄漏的基準的基準制冷劑量Mi進 行比較，可高精度地判定有無制冷劑從制冷劑回路IO泄漏。(E)在本實施形態的空調裝置1中，設置有作為溫度調節機構的過冷 卻器25，該過冷卻器25可對從作為冷凝器的室外熱交換器23送往作為膨 脹機構的室內膨脹閥41、 51的制冷劑的溫度進行調節，在制冷劑量判定運 行時以使從過冷卻器25送往作為膨脹機構的室內膨脹闊41、 51的制冷劑 的溫度Tip成為一定的形態進行過冷卻器25的能力控制，從而使從過冷卻 器25至室內膨脹閥41、 51的制冷劑配管內的制冷劑的密度P lp不變化， 因此，即使作為冷凝器的室外熱交換器23出口處的制冷劑的溫度Tco在每 次進行制冷劑量判定運行時不同，這種制冷劑的溫度差異的影響也只限于 從室外熱交換器23的出口至過冷卻器25的制冷劑配管，在制冷劑量判定 時，可減小因室外熱交換器23出口處的制冷劑的溫度Tco的差異(即制冷 劑的密度差異)而引起的判定誤差。特別是如本實施形態，當作為熱源單元的室外單元2和作為利用單元的室內單元4、 5通過液體制冷劑連通配管6和氣體制冷劑連通配管7連接 時，將室外單元2和室內單元4、 5彼此連接的制冷劑連通配管6、 7的長 度和管徑等因設置場所等條件而不同，因此，在制冷劑連通配管6、 7的容 積大時，室外熱交換器23出口處的制冷劑的溫度Tco的差異會導致構成從 室外熱交換器23的出口至室內膨脹閥41、 51的制冷劑配管的大部分的液 體制冷劑連通配管6內的制冷劑的溫度差異，存在判定誤差增大的傾向， 但如上所述，由于設置了過冷卻器25，并在制冷劑量判定運行時以使液體 制冷劑連通配管6內的制冷劑的溫度Tip成為一定的形態進行過冷卻器25 的能力控制，使從過冷卻器25至室內膨脹閥41、 51的制冷劑配管內的制 冷劑的密度Plp不變化，因此，在冷劑量判定時，可減小因室外熱交換器 23出口處的制冷劑的溫度Tco的制冷劑的溫度差異(即制冷劑的密度差異) 而引起的判定誤差。例如，在向制冷劑回路10內填充制冷劑的制冷劑自動填充運行時，可 高精度地判定制冷劑回路10內的制冷劑量是否達到填充目標值Mi。在對設 置了構成設備后或向制冷劑回路10內填充了制冷劑后的初始制冷劑量進行 檢測的初始制冷劑量檢測運行時，可高精度地檢測初始制冷劑量。在判定 有無制冷劑從制冷劑回路IO泄漏的制冷劑泄漏檢測運行時，可高精度地判 定制有無制冷劑從冷劑回路10泄漏。在本實施形態的空調裝置1中，在制冷劑量判定運行時，以使從作為 蒸發器的室內熱交換器42、 52送往壓縮機21的制冷劑的壓力(例如吸入 壓力Ps和蒸發壓力Pe)或與壓力等價的運行狀態量(例如蒸發溫度Te等) 成為一定的形態進行構成設備的控制，使從室內熱交換器42、 52送往壓縮 機21的制冷劑的密度pgp不變化，因此，在制冷劑量判定時，可減小因室 內熱交換器42、 52出口處的制冷劑的壓力或與壓力等價的運行狀態量的差 異(即制冷劑的密度差異)而引起的判定誤差。(F)在本實施形態的空調裝置1中，進行配管容積判定運行，在該運 行中形成使在制冷劑連通配管6、7內流動的制冷劑的密度不同的兩種狀態，且基于制冷劑連通配管6、 7以外的部分的制冷劑量來運算這兩種狀態之間 的制冷劑的增減量，將制冷劑的增減量除以第一和第二狀態之間的制冷劑連通配管6、 7內的制冷劑的密度變化量，由此來運算制冷劑連通配管6、 7 的容積，因此，即使是在設置了構成設備后制冷劑連通配管6、 7的容積未 知的場合，也可檢測出制冷劑連通配管6、 7的容積。由此，可減少輸入制 冷劑連通配管6、 7信息的麻煩，并可得到制冷劑連通配管6、 7的容積。在該空調裝置1中，可使用由配管容積運算裝置運算出的制冷劑連通 配管6、 7的容積和在制冷劑回路10內流動的制冷劑或構成設備的運行狀 態量來判定制冷劑回路10內的制冷劑量是否合適，因此，即使是在設置了 構成設備后制冷劑連通配管6、 7的容積未知的場合，也可高精度地判定制 冷劑回路10內的制冷劑量是否合適。例如，即使是在設置了構成設備后制冷劑連通配管6、 7的容積未知的 場合，也可使用由配管容積運算裝置運算出的制冷劑連通配管6、 7的容積 來運算初始制冷劑量判定運行中在制冷劑回路10內的制冷劑量。另外，即 使是在設置了構成設備后制冷劑連通配管6、 7的容積未知的場合，也可使 用由配管容積運算裝置運算出的制冷劑連通配管6、 7的容積來運算制冷劑 泄漏檢測運行中在制冷劑回路IO內的制冷劑量。由此，可減少輸入制冷劑 連通配管信息的麻煩，并可對為了檢測有無制冷劑從制冷劑回路IO泄漏所 需的初始制冷劑量進行檢測，可高精度地判定有無制冷劑從制冷劑回路10 泄漏。(G)在本實施形態的空調裝置1中，基于液體制冷劑連通配管6和氣 體制冷劑連通配管7的信息(例如配管容積判定運行的運行結果和由操作 者等輸入的制冷劑連通配管6、 7的長度和管徑等信息)來運算液體制冷劑 連通配管6的容積Vlp和氣體制冷劑連通配管7的容積Vgp，并基于運算得 出的液體制冷劑連通配管6的容積Vlp和氣體制冷劑連通配管7的容積Vgp 的運算結果來判定運算中使用的液體制冷劑連通配管6和氣體制冷劑連通 配管7的信息是否準確，因此，在判斷為準確時，可得到準確的液體制冷 劑連通配管6的容積Vlp和氣體制冷劑連通配管7的容積Vgp，在判斷為不準確時，可重新輸入合適的液體制冷劑連通配管6和氣體制冷劑連通配管7 的信息并采取再次進行配管容積判定運行等應對措施。另外，該判定方法 并不對運算得出的液體制冷劑連通配管6的容積Vlp和氣體制冷劑連通配管7的容積Vgp分別進行檢查，而是根據液體制冷劑連通配管6的容積Vlp 和氣體制冷劑連通配管7的容積Vgp是否滿足規定的關系進行判定，因此， 可實現兼顧了液體制冷劑連通配管6的容積Vlp和氣體制冷劑連通配管7 的容積Vgp的相對關系的合適判定。 (4)其它實施形態上面參照附圖對本發明的實施形態進行了說明，但具體結構并不局限 于上述實施形態，可在不脫離發明主旨的范圍內進行變更。例如，在上述實施形態中對將本發明應用于可冷暖切換的空調裝置的 例子進行了說明，但并不局限于此，也可將本發明應用于制冷專用的空調 裝置等其它空調裝置。另外，在上述實施形態中對將本發明應用于具有一 個室外單元的空調裝置的例子進行了說明，但并不局限于此，也可將本發明應用于具有多個室外單元的空調裝置。 工業上的可利用性采用本發明，可減少在分體式空調裝置運行之前輸入室內單元信息的 麻煩，并可高精度地判定制冷劑回路內的制冷劑量是否合適。
權利要求
1.一種空調裝置(1)，其特征在于，包括制冷劑回路(10)，該制冷劑回路(10)由熱源單元(2)和利用單元(4、5)連接而成；傳輸線(8c)，該傳輸線(8c)在所述熱源單元與所述利用單元之間進行信號交換；信息獲取裝置，該信息獲取裝置通過所述傳輸線來獲取與所述熱源單元連接的所述利用單元的信息；運行控制裝置，該運行控制裝置可以進行制冷劑量判定運行；制冷劑量判定裝置，該制冷劑量判定裝置使用所述制冷劑量判定運行中在所述制冷劑回路內流動的制冷劑或構成設備的運行狀態量來判定所述制冷劑回路內的制冷劑量是否合適；以及條件設定裝置，該條件設定裝置根據所述信息獲取裝置獲取的所述利用單元的信息來設定所述制冷劑量判定運行的相關條件。
2. 如權利要求l所述的空調裝置(1)，其特征在于，還具有制冷劑量 運算裝置，該制冷劑量運算裝置使用所述制冷劑回路(10)的制冷劑量與 在所述制冷劑回路內流動的制冷劑或構成設備的運行狀態量之間的關系 式，基于所述制冷劑量判定運行中在所述制冷劑回路內流動的制冷劑或構 成設備的運行狀態量來運算所述制冷劑回路內的制冷劑量，所述制冷劑量判定裝置使用由所述制冷劑量運算裝置運算出的所述制 冷劑回路內的制冷劑量來判定所述制冷劑回路內的制冷劑量是否合適，所述條件設定裝置根據所述信息獲取裝置獲取的所述利用單元(4、 5) 的機型，來設定作為所述制冷劑量判定運行的相關條件的所述關系式。
3. 如權利要求2所述的空調裝置(1)，其特征在于， 所述關系式被分割成所述利用單元(4、 54)和所述利用單元以外的部分來進行準備，所述條件設定裝置根據所述信息獲取裝置獲取的所述利用單元的機型，來設定為所述利用單元的制冷劑量準備的關系式。
4. 如權利要求1至3中任一項所述的空調裝置(1)，其特征在于，所述條件設定裝置根據所述利用單元(4、 5)的容量來設定作為所述制冷劑量判定運行的相關條件的、所述制冷劑量判定運行中的構成設備的控制目標值。
5. 如權利要求4所述的空調裝置(1)，其特征在于， 所述熱源單元(2)具有壓縮機(21)和熱源側熱交換器(23)， 所述利用單元(4、 5)具有膨脹機構(41、 51)和利用側熱交換器(42、52)，所述制冷劑回路(10)由所述壓縮機、所述熱源側熱交換器、所述膨 脹機構和所述利用側熱交換器連接而成，所述運行控制裝置在所述制冷劑量判定運行中使所述利用側熱交換器 作為制冷劑的蒸發器發揮作用，并對構成設備進行控制，以使從所述利用 側熱交換器送往所述壓縮機的制冷劑的壓力或與所述壓力等價的運行狀態 量穩定在作為所述控制目標值的低壓目標值。
6. 如權利要求4所述的空調裝置(1)，其特征在于， 所述熱源單元(2)具有壓縮機(21)和熱源側熱交換器(23)， 所述利用單元(4、 5)具有膨脹機構(41、 51)和利用側熱交換器(42、52)，所述制冷劑回路(10)由所述壓縮機、所述熱源側熱交換器、所述膨 脹機構和所述利用側熱交換器連接而成，所述運行控制裝置在所述制冷劑量判定運行中使所述利用側熱交換器 作為制冷劑的蒸發器發揮作用，并對構成設備進行控制，以使從所述利用 側熱交換器送往所述壓縮機的制冷劑的過熱度穩定在作為所述控制目標值 的過熱度目標值。
7. 如權利要求4所述的空調裝置(1)，其特征在于， 所述熱源單元(2)具有壓縮機(21)和熱源側熱交換器(23)， 所述利用單元(4、 5)具有膨脹機構(41、 51)、利用側熱交換器(42、52)和向所述利用側熱交換器供給空氣的送風風扇(43、 53)，所述制冷劑回路(10)由所述壓縮機、所述熱源側熱交換器、所述膨脹機構和所述利用側熱交換器連接而成，所述運行控制裝置在所述制冷劑量判定運行中使所述利用側熱交換器作為制冷劑的蒸發器發揮作用，并通過控制使所述送風風扇的風量穩定在作為所述控制目標值的風量目標值。
全文摘要
一種空調裝置(1)，可減少在分體式空調裝置運行前輸入室內單元信息的麻煩，并可高精度判定制冷劑回路內的制冷劑量是否合適，包括由熱源單元(2)和利用單元(4、5)連接而成的制冷劑回路(10)；在熱源單元與利用單元之間進行信號交換的傳輸線(8a)；信息獲取裝置；可進行制冷劑量判定運行的運行控制裝置；制冷劑量判定裝置；以及條件設定裝置。信息獲取裝置通過傳輸線獲取與熱源單元連接的利用單元的信息。制冷劑量判定裝置使用制冷劑量判定運行中在制冷劑回路內流動的制冷劑或構成設備的運行狀態量來判定制冷劑回路內的制冷劑量是否合適。條件設定裝置根據信息獲取裝置獲取的利用單元的信息來設定制冷劑量判定運行的相關條件。
文檔編號F24F11/047GK101331370SQ20068004747
公開日2008年12月24日 申請日期2006年12月12日 優先權日2005年12月16日
發明者笠原伸一 申請人:大金工業株式會社