專利名稱：不定形耐火物的施工方法和用于該方法的不定形耐火物的制作方法
技術領域：
本發明涉及對熔融金屬容器、熔融金屬處理裝置或者高溫爐進行不定形耐火物施工的方法和用于該方法的不定形耐火物。
背景技術：
過去，作為熔融金屬容器、熔融金屬處理裝置或者高溫爐等爐襯或者其修補方法，進行用不定形耐火物的噴鍍施工。該方法如圖6所示的說明圖，將添加施工水分預混煉的不定形耐火物由加壓輸送泵34經加壓輸送管35移送到噴嘴36，將在促凝劑槽37的促凝劑帶著空氣壓縮機38的壓縮空氣添加到噴嘴36內，進行噴鍍。該施工方法公開在例如特開平10-182246號公報、特開平10-95678號公報中。
該施工方法，噴鍍預混煉的不定形耐火物，與在噴嘴內添加施工水分的干式噴鍍法相比，具有發塵少、施工省力、可以獲得致密的施工體等效果。
但是，該噴鍍施工，因為從裝料斗將不定形耐火物移送到噴嘴要通過加壓輸送管進行，不定形耐火物為了獲得穩定的加壓輸送性施工水分量變多。并且，隨之出現不定形耐火物的施工體組織多孔化，強度和耐腐蝕性降低的缺點。
另外，該噴鍍施工，因為不定形耐火物帶有高壓的壓縮空氣吹散，所以回跳損失(rebound loss)多。雖然防止發塵比干式噴鍍方法好，但還不夠好。而且，為了吹入高壓的壓縮空氣進行施工，施工體卷入空氣，存在影響致密性的缺點。
該噴鍍施工中，為了提高施工效率，考慮提高不定形耐火物的加壓輸送速度。但是，與加壓輸送速度成比例，加壓輸送管內的管道抵抗性變大。為了對抗該管道抵抗性，必須加固加壓輸送管，提高加壓輸送泵的能力或者增大加壓輸送管的內徑等，各種情況都導致裝置整體大型化，所以不優選。
另外，在噴鍍施工中已知向不定形耐火物中添加耐火性超微粉。這些耐火性超微粉對不定形耐火物賦予了施工時的流動性。流動性可以減少施工水添加量達到減水的效果使施工體致密，提高耐火物施工體組織必須的熱強度和對熔融金屬的耐腐蝕性等。另外對噴鍍施工必須的附著性和粘接性也有作用。
作為使用的耐火性超微粉，已知的是揮發二氧化硅或者煅燒氧化鋁。揮發二氧化硅或者煅燒氧化鋁作為超微粉易得，并且發揮優良的減水效果。但是，揮發二氧化硅或者煅燒氧化鋁為化學活性物質，與促凝劑易反應，所以噴鍍施工時添加的促凝劑使耐火性超微粉凝集，不定形耐火物的粘性由于添加促凝劑在噴嘴部分激增。還導致從噴嘴噴出時的脈動或者時斷時續現象，導致施工效率降低和施工體不良。
該噴鍍施工中，已知相對于不定形耐火物添加粒徑超過10mm的耐火粗大粒子或者長5～50mm左右的金屬絲，有賦與施工體對熱的強度和防止龜裂的效果。盡管如此，添加促凝劑提高了不定形耐火物粘性，出現添加的耐火粗大粒子之間、金屬絲之間或者耐火粗大粒子和金屬絲相互靠近的析出(bleeding)現象，存在容易發生噴嘴堵塞，施工性顯著下降的缺點。而且，為了改善流動性含有耐火性微粉的不定形耐火物，與耐火粗大粒子或者金屬絲組合的情況下，添加促凝劑后的粘性增加特別顯著，實質上難以進行噴鍍施工。
作為不定形耐火物的施工方法，在特公昭50-39403號公報中提出了具有水平旋轉的葉輪的離心投射方法，盡管如此，與上述噴鍍施工相比，該方法的施工體附著性、耐腐蝕性差距很大，無法普及。
發明內容
本發明的目的是提供與過去的噴鍍方法相比，不定形耐火物的施工性、施工體壽命等更好的施工方法和用于該方法的不定形耐火物。
本發明是對熔融金屬容器、熔融金屬處理裝置或者高溫爐進行不定形耐火物施工的方法，其特征在于將預先添加施工水分混煉的裝料斗中儲留的不定形耐火物，邊添加促凝劑邊移送出裝料斗下方，然后進行離心投射。
本發明的施工方法中，因為對吐出部分供給不定形耐火物，是通過移送出裝料斗的下方來進行的，所以不存在過去的噴鍍方法中使用的長的并且內徑狹窄的加壓輸送管，不存在管道抵抗的問題。其結果是賦予不定形耐火物些許流動性就足夠，所以可以大幅減少用于施工的水分。而且，因為離心投射所以不需要壓縮空氣，所以施工體內不卷入空氣可以使其更加致密。
本發明的離心投射可以在周方向以一定角度幅度進行。以一定的角度投射可以使局部施工變得容易。另外，例如在施工對象的熔融金屬容器內徑極大的情況下投射距離變長，導致不定形耐火物的附著性下降，另外使向被施工部分的準確投射變得困難，但是將施工裝置靠近容器壁面，以一定的角度投射可以消除該問題。
本發明中根據需要添加促凝劑。添加的情況下，促凝劑的載體也可以利用空氣。但是，該情況下的空氣與在過去的噴鍍方法中噴鍍不定形耐火物為了從噴嘴吹散所必須的高壓壓縮空氣相比，其壓力、流量只要很少就夠了。因此沒有施工體卷入空氣的問題。
本發明中，適用的不定形耐火物為含有揮發二氧化硅或者煅燒氧化鋁這樣的耐火性超微粉的情況下，通過添加促凝劑使不定形耐火物的粘性增加特別顯著。盡管如此，本發明用離心投射進行施工，因為向不定形耐火物的噴出部的供給為從裝料斗下方送出，所以不會發生過去的噴鍍方法中出現的噴嘴堵塞或者因為管道抵抗發生的噴出時的脈動或者時斷時續現象，施工性優良。其結果是，本發明中，使用含有作為耐火性超微粉的揮發二氧化硅或者煅燒氧化鋁的不定形耐火物的情況下，由于揮發二氧化硅或者煅燒氧化鋁具有的減水效果提高了施工體的強度和耐腐蝕性，可以充分發揮化學活性賦予的附著性、粘接性的效果。
本發明中，因為沒有噴嘴和加壓輸送管，所以即使使用添加了耐火粗大粒子或者金屬絲的不定形耐火物，也消除了過去的噴鍍方法中出現的噴嘴堵塞或者管道抵抗的問題。由此，即使是使用含有耐火粗大粒子或者金屬絲和耐火性微粉的不定形耐火物的情況下，在耐火性微粉和促凝劑反應導致粘性特別顯著增大的情況下也沒有問題可以進行施工，添加耐火粗大粒子或者金屬絲可以發揮防止施工體龜裂和賦予與強度的效果。
而且，含有揮發二氧化硅或煅燒氧化鋁這樣的耐火性超微粉的情況下，它們自身的比重小的情況也有，在噴鍍施工中，從噴鍍噴嘴吐出后，與其它骨材容易分離，導致施工體不均勻。因為耐火粗大粒子、金屬絲與其它骨材的形狀不同，所以容易從耐火物組織中偏析。與此相對，本發明的離心投射，為了噴鍍施工時不被高壓壓縮空氣吹散，在施工時，防止了超微粉、耐火粗大粒子或者金屬絲的分離、偏析，進一步提高了不定形耐火物的附著性，使所得施工體的組織均勻，提高耐腐蝕性和和耐剝落性。
接著，對實施本發明的施工方法時適用的不定形耐火物進行說明。
本發明中使用的不定形耐火物的耐火骨材，是從燒結氧化鋁、熔融氧化鋁、礬土、aluminous shale、莫來石、硅石、熟耐火土、紅柱石(andulusite)、滑石(agalmatolite)、碳化硅、溶融二氧化硅、氧化鎂、氧化鎂-氧化鈣、Al2O3-MgO系尖晶石、鉻礦、硅線石等的組成中選出的一種以上。另外，它們可以任意組合從氧化鋯、碳、粘土、輕燒氧化鎂、pitch、mesophase pitch、infusible pitch、氮化硅、氮化鋁、碳化硼、硼化鋯、氧化鉻等中選出的一種以上。
本發明中使用的不定形耐火物，其耐火骨材的一部分中使用耐火性超微粉。耐火性超微粉的優選粒徑，通過激光衍射法的粒度分布測定裝置的測定為平均10μm以下。
作為耐火性超微粉，優選賦與不定形耐火物的附著性、粘接性、強度和耐腐蝕性的揮發氧化硅和/或煅燒氧化鋁、揮發氧化硅，因為也稱為石英粉、silica fume、microsilica，為在制造硅、硅鐵或者氧化鋯等時出現的SiO氣體在空氣中氧化生成的非結晶質的氧化硅超微粉。是平均0.2～0.5μm左右的球形粒子，實際使用形態為亞微米粒子凝集的二次粒子。其品質以SiO2純度90質量％以上，比表面積5～40m2/g左右的為優選。
煅燒氧化鋁為將拜爾法制得的氫氧化鋁燃燒形成的物質。燃燒溫度一般在1000～1300℃左右，因為作為耐火原料的燃燒溫度在比較低的溫度處理，所以也稱為輕燒氧化鋁。以α-Al2O3為主成分，Al2O3的純度在99質量％以上。優選使用平均粒徑在10μm以下的超微粉。與將煅燒氧化鋁為原料，將其在1600℃以上的高溫燃燒而成的燒結氧化鋁不同。
耐火骨材中所占的耐火性超微粉的比例優選在1～30質量％，更優選為3～25質量％。若少不能充分發揮減水效果。過多變成過燒結，有出現燒結收縮導致龜裂和耐腐蝕性下降的傾向。
分散劑根據其功能也可以稱為解固劑。使不定形耐火物賦予流動性，保持減水效果。分散劑的具體種類沒有任何特定物質，例如三多磷酸鈉、六偏磷酸鈉、超聚磷酸鈉、酸性六偏磷酸鈉、硼酸鈉、碳酸鈉、多偏磷酸鹽等無機鹽，檸檬酸鈉、酒石酸鈉、多丙烯酸鈉、磺酸鈉、多羧酸鹽、含有羧基的多醚、β-萘磺酸鹽類、萘磺酸等。優選添加量為相對于耐火骨材100質量％在0.005～1質量％的范圍。
作為結合劑，可以使用例如氧化鋁水泥、氧化鎂水泥、磷酸鈉、硅酸鈉等。其添加比例為相對于耐火骨材100質量％，優選根據結合劑的種類，調整到1～15質量％的范圍。促凝劑、耐火性超微粉的種類和使用量等可以獲得充分的凝集作用的情況下，該結合劑并不一定必需。
向不定形耐火物添加耐火粗大粒子或者金屬絲，可以有效防止龜裂，提高強度和耐腐蝕性。不定形耐火物中耐火骨材的最大粒徑通常為3～8mm，耐火粗大粒子比該耐火骨材的粒徑更大，例如為10～50mm。作為耐火粗大粒子的材質，可以使用電熔氧化鋁、煅燒氧化鋁、電熔尖晶石、煅燒尖晶石、碳化硅或者以它們為主材的耐火物廢材。添加量相對于耐火骨材100質量％，在50質量％以下，優選在1～40質量％。多會導致附著性降低。
另外，不定形耐火物中添加的金屬絲的材質，為鋼、鐵、不銹鋼等。其中優選耐熱性優良的不銹鋼。直徑和長度兩者合并考慮優選例如直徑0.1～2mm、長5～50mm。斷面形狀為圓、多角形等都可以。其添加量，相對于耐火骨材100質量％在10質量％以下，更優選0.1～7質量％。過多導致耐腐蝕性降低。
作為向本發明的不定形耐火物添加的上述以外的添加劑，根據需要可以將有機纖維、陶瓷纖維、增粘劑、粘土、CMC、膨潤土、金屬粉、輕量材料、固化促進劑、固化延遲劑、乳酸鋁、乙醇酸乳酸鋁、乙醇酸鋁、二氧化硅溶膠、氧化鋁溶膠等單獨或者組合使用。
本發明中使用的不定形耐火物，在施工時，預先添加水分通過混和等來混煉。不定形耐火物在該混煉中，施工水分量相對于干粉狀態的不定形耐火物的外觀為3～10質量％，并且用以JIS A1101(日本工業規格混凝土的坍落度試驗方法)為基準的方法測定的坍落度值，優選例如將軟度調整到20cm以下。混煉后的不定形耐火物，水分量若比上述少，流動性以及增塑性下降，導致不能順利移送到裝料斗的下方。施工水分量多，施工后的不定形耐火物的強度和耐腐蝕性不足。坍落度值超過20cm不定形耐火物容易從裝料斗自動流出，不容易調整送出量。另外，不定形耐火物的附著性和填充性也有降低的傾向。更優選的坍落度值為5～15cm。
作為促凝劑，可以使用液狀、粉狀的任何物質。從不定形耐火物的附著性、粘接強度方面考慮，其添加比例優選相對于不定形耐火物的耐火骨材100質量％，按照固形成分換算為0.2～5質量％。作為液狀促凝劑，有例如鋁酸鈉、鋁酸鉀、硅酸鈉、硅酸鉀、磷酸鈉等的水溶液。這些液狀促凝劑，根據需要也可以與陰離子或者陽離子系等凝集劑組合。作為粉末狀的促凝劑，有例如鋁酸鈉、鋁酸鉀、硅酸鈉、磷酸鈉、碳酸鈉、氯化鈣、氫氧化鈣、氧化鈣、鋁酸鈣、氫氧化鎂、波特蘭水泥、硫酸鋁土(aluminum sulfate soil)等。
這些促凝劑可以以與耐火微粉混和的狀態添加。例如促凝劑以固形成分換算相對于100質量％，氧化鋁等耐火微粉也可以例如在50質量％以下的范圍混和。
附圖的簡單說明
圖1本發明施工方法的說明圖。
圖2本發明中使用的施工裝置例的擴大縱剖面圖。
圖3圖2的A-A線剖面圖。
圖4本發明中使用的其它施工裝置的擴大縱剖面圖。
圖5圖4的葉輪一部分的B-B線剖面圖。
圖6過去的噴鍍施工方法的說明圖。
具體實施例方式
以下，作為本發明的合適實施例，以修補熔鋼鍋為例進行說明。
圖1和圖2中，施工裝置1具備有收納預先混和的不定形耐火物2的裝料斗3(hopper)、該裝料斗3內的將不定形耐火物2切出的螺旋送料器4、向不定形耐火物2中添加促凝劑的促凝劑供給裝置7、攪拌促凝劑和不定形耐火物的攪拌桿11a、將不定形耐火物2在水平方向離心投射的水平旋轉的葉輪6。裝料斗3的天板上設有作為不定形耐火物2的投入口的開閉板19。裝料斗3具有下旋的拔銷，該拔銷部具有振動馬達8，該振動馬達8可以促進裝料斗3內的不定形耐火物送出。
螺旋送料器4，其軸線與落下筒5成同心狀，并且其軸部的上端被設在裝料斗3的天板上的軸承支持，由設在天板上的驅動馬達9來驅動。該螺旋送料器4兼具施工中止時防止不定形耐火物2從裝料斗3流落的作用。
而且，在下端有落下筒5，在裝料斗3的落下筒5的下端，裝有葉輪6。葉輪6被固定在落下筒5的基臺20上所承載的驅動馬達21驅動而旋轉。落下筒5的外周設有筒軸22，通過軸承23可以使葉輪6旋轉。
葉輪6具有上板24、與其對向的下板25、以及如圖3所示的在上板24和下板25之間締結的放射狀的羽毛26。旋轉支柱30固定在下板25上。不定形耐火物2由于葉輪6的羽毛26被施加了離心力，以旋轉軸10為中心成放射狀投射。羽毛26的數在周方向優選例如3～10個左右。此處以設8個為例。
使葉輪6旋轉的驅動馬達21，在此處設計成1臺，為了保持左右的重量平衡可以左右都設。驅動馬達21的輸出軸上固定有驅動旋轉體例如皮帶輪27(プ一リ一)，通過V帶28與筒軸22相連。
驅動馬達21優選為變換器(inverter)式，并且優選為可以逆旋轉。另外，這些葉輪旋轉驅動裝置優選由構架(frame)29、43加固。
固定在葉輪6上的旋轉支柱30上以上下具有適宜間隔設有多個平板狀或者棒狀的攪拌桿11a。由此隨著葉輪6的旋轉驅動攪拌桿11a也旋轉。這些旋轉桿11a因為對促凝劑和不定形耐火物的攪拌作用而更有用，所以優選位于落下筒5內。代替上述旋轉支柱30，螺旋送料器4的旋轉軸10進而延長到下方，也可以設由于該旋轉軸10的旋轉驅動而旋轉的攪拌桿11a。
促凝劑和不定形耐火物的攪拌用螺旋送料器4就足夠的情況下，該攪拌桿11a并不一定必須。另外，進而在加料斗內的旋轉軸10上設攪拌桿11b，因為防止加料斗內的不定形耐火物的充填固化而優選。螺旋送料器4被裝載在裝料斗3上的驅動馬達9旋轉驅動。
落下筒5上形成的細孔12被外套13覆蓋，與該外套內連通的供給管14構成促凝劑供給裝置7。供給管14的端部，連接促凝劑的泵輸送裝置(未圖示)。該促凝劑供給裝置7，不限于圖示的結構，在落下筒5或者其附近，對不定形耐火物具有添加促凝劑的功能就足夠。
在不定形耐火物的投射施工時，首先，將裝料斗3中收納了預先混煉的不定形耐火物2的施工裝置1通過吊纜16由吊車懸架到熔融金屬容器17內。然后，將螺旋送料器4和攪拌桿11a旋轉驅動，同時向落下筒5內的不定形耐火物中供給促凝劑。這樣，在不定形耐火物2在邊添加促凝劑邊從落下筒5送出到下方的同時，被攪拌桿11a充分混和。接著，將不定形耐火物2導入到高速旋轉的葉輪6的中心部，由于羽毛26的作用而離心投射到熔融金屬容器的內壁。施工裝置1在熔融金屬容器內部上下左右移動，將整個內壁或者需要的部位投射了不定形耐火物2。
這些螺旋送料器、促凝劑的添加和葉輪的操作，例如可以通過熔融金屬容器外部的操作盤15來操作。施工裝置1的上下運動通過吊纜16在中途等來操作，不需要通過電動倒鏈滑輪18和吊車等重機器，而且可以簡單并且正確地上下移動控制。
圖4和圖5，為表示實施本發明的方法的施工裝置的其它例子，是為了向周方向以一定的角度幅度投射不定形耐火物。供給促凝劑、葉輪旋轉驅動等全部結構，與上述圖1～3所示的裝置沒有區別，所以省略詳細說明。與圖1～3所示的結構相同的部分用相同的符號表示。
該例的情下，在羽毛26、葉輪6的外周纏繞無邊(endless)的平帶39。平帶39纏繞在葉輪6上是在葉輪6的一端反轉，在葉輪6上設有使平帶39不纏繞的開放部分。平帶被滑輪41引領，該滑輪41樞著在葉輪6上方的水平支撐臺40上。平帶39纏繞在葉輪6上，傳導葉輪6的驅動力，與葉輪6同步旋轉。因此，平帶39的旋轉與葉輪同步。
由落下筒5送出的不定形耐火物2，被葉輪6的羽毛26分散到四方，在同一施工裝置中，到達葉輪6的外周被平帶39阻止了分散后，乘上該平帶39進行移動。不定形耐火物2，在葉輪6的外周，一到達平帶39沒有纏繞的地方，就脫離平帶39的拘束，投射到外部。由此可以以一定的角度幅度投射。該圖中顯示了向右向的投射。
葉輪6內的沒有纏繞平帶39的開放部分上，設有取向引導體44。該取向引導體44的上方固定在水平支撐臺40上。通過該取向引導體44，可以進而絞入不定形耐火物2的投射角度。
表1～3表示本發明實施例和其比較例的施工條件以及試驗結果。施工對象是用耐火物貼的底部直徑3.0m、上端直徑3.5m、高3.0m的熔融金屬容器，使用不定形耐火物500kg，形成厚約80mm的施工體。
實施例1～13是使用上述圖1～3所示的葉輪型施工裝置進行施工。預先添加施工水分混煉后將不定形耐火物投入到加料斗中，邊添加促凝劑邊離心投射。施工條件為噴出速度6m3/小時，葉輪的直徑500mm、旋轉數約800rpm。比較例5不添加不定形耐火物和促凝劑進行離心投射施工。其它條件與上述實施例1同樣進行施工。
比較例1～4和比較例6為使用相當于圖6所示的噴鍍裝置將表中所示的不定形耐火物進行噴鍍施工。表中所示的不定形耐火物中添加施工水分，混煉后用加壓輸送泵送到噴嘴，在噴嘴內與高壓空氣一同邊添加促凝劑邊噴鍍。施工條件為噴出速度2m3/小時。
各例中使用的不定形耐火物的組成，揮發二氧化硅和煅燒氧化鋁的平均粒徑通過激光衍射法求出。其它耐火骨材的粒徑以JIS為基準來測定求出。坍落度值為對添加了施工水分的混煉物以JIS A1101為基準來測定。
表1和表2為氧化鋁-氧化鎂質不定形耐火物的施工。向由氧化鋁-氧化鎂質不定形耐火物構成的內壁面上進行投射或者噴鍍施工。表3為氧化鋁-碳質不定形耐火物的施工。向由氧化鋁-碳質的內壁面上進行投射或者噴鍍施工。
不定形耐火物的附著性，是計算在垂直壁面的附著率。施工性是測定主要是影響流動性的管道抵抗力導致的施工性程度。例如管道抵抗性大的在噴出時出現脈動或者時斷時續現象或者噴嘴堵住，使施工性降低。分成◎ 最好 ○好 △略不好 ×不好 4個階段評價。
施工體的致密性的試驗方法是從施工體切出試驗片，測定松密度。松密度越大致密性越高。
耐龜裂性是從施工體切出試驗片，加熱到1500℃然后空氣冷卻，反復數次，目測龜裂出現的程度，分成1～5個階段評價，數值越大說明耐龜裂性越好。
表1
1.不定形耐火物組成的數值為質量％。其中()內的數值為表觀質量％。
2.耐腐蝕性以比較例1定為指數100，數值越大溶損越大。
表2
1.不定形耐火物組成的數值為質量％。其中()內的數值為表觀質量％。
2.耐腐蝕性以比較例1定為指數100，數值越大溶損越大。
表3
1. 不定形耐火物組成的數值為質量％。其中()內的數值為表觀質量％。
2. 耐腐蝕性以比較例5定為指數500，數值越大溶損越大。
由表1和表3表示的本發明實施例的試驗結果可以判明，根據本發明，即使施工水分量少也具有優良的施工性。特別是使用添加了煅燒氧化鋁或者揮發二氧化硅的不定形耐火物，附著性、施工性、施工體組織的致密性和耐腐蝕性更好。添加了耐火粗大粒子或者金屬絲的實施例4～7所示的不定形耐火物在施工性上也沒有問題，由于耐火粗大粒子或者金屬絲具有的特性，進一步提高了施工體的耐龜裂性。
與此相對，噴鍍施工的比較例1～4和比較例6中，雖然比較例1的附著率比較高，但是施工性、致密性不好，結果耐腐蝕性大幅劣化。
比較例3和比較例6是使用不含揮發二氧化硅、煅燒氧化鋁的不定形耐火物，但是為了確保施工性添加的水分變多。其結果是施工體的致密性降低，耐腐蝕性大幅降低。
比較例2和添加了耐火粗大粒子的比較例4沒有進行順利的噴出，施工性降低特別顯著。雖然進行離心投射施工，但沒有添加促凝劑的比較例5的附著性顯著降低。
另外，比較例2、比較例4、比較例5的施工方法，因為不容易確保試驗片，所以沒有進行施工體組織的致密性、耐龜裂性和耐腐蝕性試驗。
根據本發明的施工可以適用于高爐、高爐槽、轉爐、取鍋、中間罐、脫氣處理爐、混銑車、均熱爐、加熱爐、燃燒爐、燒成爐、熔融爐等熔融金屬容器、熔融金屬處理裝置、高溫爐內的內襯或者修補。另外，對爐壁的熱修補這樣的高溫狀態壁面進行這樣的施工。
根據本發明改善了不定形耐火物的施工性，所得施工體也具有優良的特性，而且降低了施工工數和不定形耐火物的使用量，可以大大提高各種工業爐設備的運轉率。
權利要求
1.不定形耐火物的施工方法，是對熔融金屬容器、熔融金屬處理裝置或者高溫爐的不定形耐火物的施工方法，其特征在于將預先添加施工水分混煉的裝料斗中儲留的不定形耐火物，邊添加促凝劑邊移送到裝料斗下方，然后進行離心投射。
2.根據權利要求1所述的不定形耐火物的施工方法，其中，離心投射是在周方向以一定的角度幅度進行。
3.根據權利要求1或者2所述的不定形耐火物的施工方法，其中，不定形耐火物是進而配合含有1～30質量％耐火性超微粉的耐火骨材和分散劑的不定形耐火物，所述的耐火性超微粉是由揮發二氧化硅和/或煅燒氧化鋁構成。
4.根據權利要求1～3任一項所述的不定形耐火物的施工方法，其中，不定形耐火物中，相對于耐火骨材100質量，進而配合耐火粗大粒子50質量％以下。
5.根據權利要求1～4任一項所述的不定形耐火物的施工方法，其中，不定形耐火物中，相對于耐火骨材100質量，進而配合金屬絲10質量％以下。
6.根據權利要求1～5所述的不定形耐火物的施工方法，其中，預先添加施工水分混煉的不定形耐火物的施工水分量為，相對于干粉狀態的不定形耐火物100質量％，比例為3～10質量％，坍落度值，以JISA1101的規格為基準的測定方法中，在20cm以下。
7.不定形耐火物，為對熔融金屬容器、熔融金屬處理裝置或者高溫爐進行不定形耐火物的施工中，將預先添加施工水分混煉的裝料斗中儲留的不定形耐火物，邊添加促凝劑邊移送到裝料斗下方，然后進行離心投射的不定形耐火物的施工中使用的不定形耐火物，其中，含有揮發二氧化硅和/或煅燒氧化鋁構成的耐火性超微粉1～30質量％，配合了耐火骨材和分散劑的不定形耐火物。
8.根據權利要求7所述的不定形耐火物，其中，相對于耐火骨材100質量％，配合耐火粗大粒子50質量％以下。
9.根據權利要求7或8所述的不定形耐火物，其中，相對于耐火骨材100質量％，配合金屬絲10質量％以下。
10.根據權利要求7～9所述的不定形耐火物，其中，預先添加施工水分混煉的不定形耐火物，相對于干粉狀態的不定形耐火物100質量％，施工水分量為3～10質量％，并且坍落度值，以JIS A1101的規格為基準的測定方法中，在20cm以下。
全文摘要
本發明提供與過去的噴鍍方法相比，不定形耐火物對熔融金屬容器、熔融金屬處理裝置或者高溫爐的施工性、施工體壽命等更好的施工方法和用于該方法的不定形耐火物。將預先添加施工水分混煉、儲留在裝料斗中的配合了耐火骨材和分散劑的不定形耐火物，邊添加促凝劑邊從裝料斗下方送出，然后進行離心投射，其中的耐火骨材由揮發二氧化硅和/或煅燒氧化鋁構成。因為不定形耐火物從裝料斗的下方送出，所以不定形耐火物賦予一點流動性就足夠，可以大幅降低施工所需的水分。另外，以一定的角度幅度投射可以容易地進行局部施工。
文檔編號F27D1/16GK1489683SQ02804135
公開日2004年4月14日 申請日期2002年10月16日 優先權日2001年10月17日
發明者池部哲則, 古田洋一, 喜文字潤, 白曼統一, 后藤潔, 中村幸弘, 河野幸次, 山田泰宏, 一, 宏, 弘, 次, 潤 申請人:黑崎播磨株式會社, 新日本制鐵株式會社