專利名稱：一種用于干法回轉窯水泥生產的富氧供應工藝的制作方法
技術領域：
本發明涉及干法水泥生產技術領域，具體涉及一種用于干法回轉窯水泥生產的富氧供應工藝。
背景技術：
長期以來，水泥行業一直是我國國民經濟建設的重要基礎材料產業，近年來，隨著我國經濟的高速發展，其行業規模也得以極大的擴張，業內企業雖經多次兼并整合，目前仍擁有規模以上企業近3000家，水泥產量已連續多年位居世界首位。同時，由于水泥行業也是我國主要的高能耗、高排放產業，是工業領域節能減排的重點和難點，其節能減排效果對完成我國能源消耗目標、工業可持續發展起著舉足輕重的作用，因此，進一步提升水泥生產技術、加大節能減排力度、提高資源利用率成為水泥行業的主要發展方向。干法回轉窯技術是目前主要發展的水泥生產技術，其具有綜合能耗低、產品質量穩定、環境污染相對較小的特點。同時，由于富氧燃燒技術一方面可使火焰溫度及黑度提高，加強火焰對物料的輻射傳熱能力，增強燃燒過程、縮短燃燒時間，另一方面也可因空氣量減少，煤燃盡程度的提高，使燃料的燃燒效率提高，達到節能降耗、減少環境污染的效果。因此，在干法回轉窯技術的基礎上，將其與富氧燃燒技術相結合，就成為水泥生產新技術發展的一個重要技術途徑。通常，采用干法回轉窯技術水泥生產過程中，運用富氧助燃時，最常用的方式是將富氧供給回轉窯系統和分解爐系統，以實現煤粉于回轉窯和分解爐內的富氧燃燒。如公開號為CN102434890A，名稱為“一種為水泥回轉窯多通道燃燒器富氧助燃提供富氧氣體的方法”的發明專利申請，公開了一種采用膜法富氧技術針對水泥回轉窯進行富氧助燃的方法，該技術方案主要是首先采用膜分離技術，自空氣中分離獲取兩種不同純度的富氧氣體；然后，將兩種不同純度的富氧氣體分別送入水泥回轉窯的多通道燃燒器的不同部位，進行富氧助燃；其中膜分離技術采用兩級膜分離裝置的兩級分離步驟，從第二級膜分離器的滲透氣出口輸出較高純度的富氧氣體送入多通道燃燒器中心風口 ；從滯留氣出口輸出較低純度的富氧氣體送入多通道燃燒器的軸流風入口。但該技術方案存在以下技術缺陷首先是由于采用膜分離的方式制取富氧，由于膜分離技術本身的技術限制，所制富氧中氧含量較低，即便采用二級膜分離，也僅能獲得含氧量約40%的富氧，該富氧中的含氧量較低，難以實現通過與空氣混合來靈活調節其所述凈風(中心風、軸流風)含氧量的目的，因此只能直接送入多風道煤粉燃燒器，難以實現富氧助燃的靈活調節；其次，方案中采用了多個升壓設備(增壓風機、真空泵)，富氧的產生和富氧助燃過程的實現需要建立在較高能耗的基礎上；再者，由于采用膜分離制富氧并升壓送入燃燒器的方式，廢棄了原干法水泥回轉窯工藝中的煤風風機和凈風風機，造成了較大的投資浪費，不利于對原工藝的富氧燃燒改造。公開號為CN101851073A，名稱為“干法水泥孰料燒成裝備”的發明專利申請，公開了一種結合富氧助燃技術的干法水泥熟料燒成設備，其技術方案主要是熟料冷卻機換熱器輸出端連通三路風管分別通入回轉窯、回轉窯用噴煤管、分解爐，富氧源的輸出富氧管輸出端分別與噴煤管的一次風管側向聯通、與回轉窯連通，與通入分解爐的三次風管連通、與分解爐連通。但該技術方案存在以下技術缺陷所有富氧的加入方式基本采用在原風管的管側添加，如在原一、二次風的風管管側直接添加入富氧，上述方式首先需要在富氧源的輸出端添加增壓風機，增大了投資和運行費用；其次管側添加的方式難以實現富氧與原管內空氣的充分混合，不易保障操作的穩定性；另外，采用熟料冷卻過程中產生的高溫冷卻風加入富氧后形成高溫富氧風，并以此高溫富氧風作為煤粉輸送的一次風，這一技術措施也存在較大的安全隱患。因此，綜合考慮整個干法回轉窯水泥生產流程，并從降低富氧制備及供應能耗，提高富氧燃燒技術于干法回轉窯水泥生產中應用的靈活性、可調性、實用性出發，并充分利用現有干法回轉窯水泥生產工藝中已有設備，有必要建立一種用于干法回轉窯水泥生產的富氧供應工藝
發明內容
本發明旨在克服上述現有技術的缺點，提供了一種與干法回轉窯水泥生產中富氧助燃過程相適應的富氧供應工藝。本發明采用VPSA (真空變壓吸附)所制具有較高氧含量的富氧，在回轉窯和分解爐的煤風風機和凈風風機吸入口前直接加入到煤風風機和凈風風機的進風管中，具有設備投資低、運行能耗低、富氧助燃過程更易調節，且無需改變現有水泥回轉窯工藝中的既有設備等優點。為解決以上技術問題，本發明所提供的技術方案如下
一種用于干法回轉窯水泥生產的富氧供應工藝，其特征在于包括以下工藝步驟空氣經VPSA處理后，所得富氧氣體的一部分從回轉窯和分解爐的煤風風機吸入口吸入，作為富氧煤風分別送至回轉窯和分解爐各自的多風道煤粉燃燒器；同時，余下的富氧氣體從回轉窯和分解爐的凈風風機吸入口吸入，作為富氧凈風分別送至回轉窯和分解爐各自的多風道煤粉燃燒器。所述的富氧氣體與空氣一起從煤風風機和凈風風機的吸入口吸入。所述的回轉窯和分解爐單獨使用各自的煤風風機和凈風風機。所述的回轉窯和分解爐共用煤風風機和凈風風機，具有設備簡單，節省投資的優點。所述的經VPSA處理后所得的富氧氣體的含氧量為22% 95%。所述的經VPSA處理后所得的富氧氣體的壓力為表壓10 30KPa。所述的經煤風風機吸入的富氧氣體占富氧氣體總體積的25 45% ;經凈風風機吸入的富氧氣體占富氧氣體總體積的55 75%。所述的富氧煤風的含氧量為22 95%，壓力為表壓6(Tl20KPa。所述的富氧凈風的含氧量為22 95%，壓力為表壓3(T60KPa。所述的送至回轉窯多風道煤粉燃燒器的富氧煤風占富氧煤風總體積的30 50% ；所述的送至分解爐多風道煤粉燃燒器的富氧煤風占富氧煤風總體積的50 70%。所述的送至回轉窯多風道煤粉燃燒器的富氧凈風占富氧凈風總體積的30 50% ；所述的送至分解爐多風道煤粉燃燒器的富氧凈風占富氧凈風總體積的50 70%。
所述的VPSA制富氧過程采用多個吸附塔并聯，所述的吸附塔，每個吸附塔操作步驟依次包括吸附、均壓降壓、逆放、抽真空、均壓升壓、產品氣升壓。本發明的有益效果在于
I、本發明采用VPSA制備富氧，并將制得的富氧從回轉窯及分解爐的煤風風機和凈風風機的吸入口與空氣一起被風機吸入、混合、加壓后，從風機出口分別作為富氧煤風和富氧凈風輸出并送至回轉窯和分解爐的多風道煤粉燃燒器，這不但同時實現了煤風及凈風的富氧化，使煤粉燃燒過程得到進一步強化，提高了生產裝置的節能降耗水平，并且充分利用原回轉窯工藝中的煤風風機和凈風風機，而無需另行添加增壓設備，有效降低了設備投資與運行費用。2、本發明VPSA所制富氧的含氧量可在22% 95%范圍內 靈活調節，且可通過所制富氧送至煤風風機和凈風風機的不同體積比例的調整，以及在煤風風機和凈風風機入口前靈活調配富氧與空氣在風機中的輸入比例，從而使從風機出口的煤風和凈風中的含氧量更易于調整，并最終通過多風道煤粉燃燒器實現動態調整和改善回轉窯及分解爐中的富氧助燃效果。3、本發明通過VPSA所制富氧的壓力較低，為10 30KPa，其可直接在風機入口前加入到風機進風管的空氣之中，這不同于現有技術的在風機出風管內加入較高壓力富氧氣體，造成富氧的壓力與風機出風管內的壓力之間過大的壓力降而引起過多的有效能損失，因而有利于富氧供應系統的節能。4、本發明將VPSA所制具有較高氧含量的富氧在風機入口前直接加入到風機進風管的空氣之中，這有助于通過風機內部旋轉件所形成的湍流使兩種氣體充分混合，形成均勻、穩定的富氧煤風和富氧凈風，從而保證了回轉窯及分解爐富氧助燃過程的高穩定性。
圖I是根據本發明的實施例I——9用于干法回轉窯水泥生產的富氧供應工藝流程圖。圖2是根據本發明的實施例10用于干法回轉窯水泥生產的富氧供應工藝流程圖。
具體實施例方式實施例I
VPSA制富氧裝置采用多個吸附塔并聯，每個吸附塔內自下而上依次裝填有脫水吸附齊U、脫CO2吸附劑和制氧分子篩。空氣經VPSA制富氧裝置處理，每個吸附塔按照吸附、均壓降壓、逆放、抽真空、均壓升壓、產品氣升壓的操作步驟交替進行吸附和再生，并依次脫去水、CO2和氮氣，所得富氧氣體的含氧量為32%，壓力為表壓lOKPa。如圖1，VPSA所制富氧氣體的25%從回轉窯和分解爐的煤風風機吸入口與空氣一起經風機吸入，作為富氧煤風分別送至回轉窯和分解爐各自的多風道煤粉燃燒器。其中，30%的富氧氣體通過與回轉窯的煤風風機進口管相連的管道，與該風機進口管內的空氣一起經風機吸入、混合并加壓后，從風機出口輸出含氧量為23. 2%、壓力為表壓80 KPa的富氧作為回轉窯的煤風送至回轉窯多風道煤粉燃燒器;70%的富氧氣體通過與分解爐的煤風風機進口管相連的管道，與該風機進口管內的空氣一起經風機吸入、混合并加壓后，從風機出口輸出含氧量為24. 3%、壓力為表壓80 KPa的富氧作為分解爐的煤風送至分解爐多風道煤粉燃燒器；
同時，VPSA所制余下的富氧氣體從回轉窯和分解爐的凈風風機吸入口與空氣一起經風機吸入，作為富氧凈風分別送至回轉窯和分解爐各自的多風道煤粉燃燒器。其中，50%的富氧氣體通過與回轉窯的凈風風機進口管相連的管道，與該風機進口管內的空氣一起經風機吸入、混合并加壓后，從風機出口輸出含氧量為24. 5%、壓力為表壓60KPa的富氧作為回轉窯的凈風送至回轉窯多風道煤粉燃燒器；50%的富氧氣體通過與分解爐的凈風風機進口管相連的管道，與該風機進口管內的空氣一起經風機吸入、混合并加壓后，從風機出口輸出含氧量為23. 5%、壓力為表壓60KPa的富氧作為分解爐的凈風送至分解爐多風道煤粉燃燒器。上述富氧煤風、富氧凈風保證了回轉窯及分解爐內的煤粉富氧燃燒。上述多風道煤粉燃燒器，常用的有“三通道多風道煤粉燃燒器”和“四通道多風道 煤粉燃燒器”。按各通道的用途分類，多通道煤粉燃燒器內常設有“煤風風道”和“凈風風道”(含“旋流風”、“直流風”和“中心風”風道)。實施例2
與實施例I的技術方案基本相同，在此基礎上
如圖I，VPSA所制富氧氣體的含氧量為55%，壓力為表壓15KPa。VPSA所制富氧氣體的45%從回轉窯和分解爐的煤風風機吸入口與空氣一起經風機吸入。其中，50%的富氧氣體從回轉窯的煤風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為27. 8%、壓力為表壓60 KPa的富氧作為回轉窯的煤風送至回轉窯多風道煤粉燃燒器；50%的富氧氣體從分解爐的煤風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為27. 1%、壓力為表壓60KPa的富氧作為分解爐的煤風送至分解爐多風道煤粉燃燒器。VPSA所制余下的富氧氣體從回轉窯和分解爐的凈風風機吸入口與空氣一起經風機吸入。其中，30%的富氧氣體從回轉窯的凈風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為
31.8%、壓力為表壓30KPa的富氧作為回轉窯的凈風送至回轉窯多風道煤粉燃燒器;70%的富氧氣體從分解爐的凈風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為34. 9%、壓力為表壓30KPa的富氧作為分解爐的凈風送至分解爐多風道煤粉燃燒器。實施例3
與實施例I的技術方案基本相同，在此基礎上
如圖1，VPSA所制富氧氣體的含氧量為75%，壓力為表壓18KPa。VPSA所制富氧氣體的35%從回轉窯和分解爐的煤風風機吸入口與空氣一起經風機吸入。其中，40%的富氧氣體從回轉窯的煤風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為34. 8%、壓力為表壓120 KPa的富氧作為回轉窯的煤風送至回轉窯多風道煤粉燃燒器；60%的富氧氣體從分解爐的煤風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為34. 8%、壓力為表壓120 KPa的富氧作為分解爐的煤風送至分解爐多風道煤粉燃燒器。VPSA所制余下的富氧氣體從回轉窯和分解爐的凈風風機吸入口與空氣一起經風機吸入。其中，45%的富氧氣體從回轉窯的凈風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為42. 9%、壓力為表壓38 KPa的富氧作為回轉窯的凈風送至回轉窯多風道煤粉燃燒器；55%的富氧氣體從分解爐的凈風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為42. 9%、壓力為表壓38KPa的富氧作為分解爐的凈風送至分解爐多風道煤粉燃燒器。
實施例4
與實施例I的技術方案基本相同，在此基礎上
如圖1，VPSA所制富氧氣體的含氧量為90%，壓力為表壓15KPa。VPSA所制富氧氣體的40%從回轉窯和分解爐的煤風風機吸入口與空氣一起經風機吸入。其中，40%的富氧氣體從回轉窯的煤風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為48. 7%、壓力為表壓90 KPa的富氧作為回轉窯的煤風送至回轉窯多風道煤粉燃燒器；60%的富氧氣體從分解爐的煤風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為48. 7%、壓力為表壓95KPa的富氧作為分解爐的煤風送至分解爐多風道煤粉燃燒器。VPSA所制余下的富氧氣體從回轉窯和分解爐的凈風風機吸入口與空氣一起經風機吸入。其中，40%的富氧氣體從回轉窯的凈風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為48. 5%、壓力為表壓40 KPa的富氧作為回轉窯的凈風送至回轉窯多風道煤粉燃燒器；60%的 富氧氣體從分解爐的凈風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為48. 5%、壓力為表壓40KPa的富氧作為分解爐的凈風送至分解爐多風道煤粉燃燒器。實施例5
與實施例I的技術方案基本相同，在此基礎上
如圖1，VPSA所制富氧氣體的含氧量為60%，壓力為表壓25KPa。VPSA所制富氧氣體的30%從回轉窯和分解爐的煤風風機吸入口與空氣一起經風機吸入。其中，45%的富氧氣體從回轉窯的煤風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為26. 7%、壓力為表壓70 KPa的富氧作為回轉窯的煤風送至回轉窯多風道煤粉燃燒器；55%的富氧氣體從分解爐的煤風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為26. 4%、壓力為表壓72KPa的富氧作為分解爐的煤風送至分解爐多風道煤粉燃燒器。VPSA所制余下的富氧氣體從回轉窯和分解爐的凈風風機吸入口與空氣一起經風機吸入。其中，35%的富氧氣體從回轉窯的凈風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為
32.9%、壓力為表壓45 KPa的富氧作為回轉窯的凈風送至回轉窯多風道煤粉燃燒器；65%的富氧氣體從分解爐的凈風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為33. 4%、壓力為表壓47KPa的富氧作為分解爐的凈風送至分解爐多風道煤粉燃燒器。實施例6
與實施例I的技術方案基本相同，在此基礎上
如圖1，VPSA所制富氧氣體的含氧量為70%，壓力為表壓17KPa。VPSA所制富氧氣體的35%從回轉窯和分解爐的煤風風機吸入口與空氣一起經風機吸入。其中，38%的富氧氣體從回轉窯的煤風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為52. 8%、壓力為表壓100 KPa的富氧作為回轉窯的煤風送至回轉窯多風道煤粉燃燒器；62%的富氧氣體從分解爐的煤風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為54. 3%、壓力為表壓105 KPa的富氧作為分解爐的煤風送至分解爐多風道煤粉燃燒器。VPSA所制余下的富氧氣體從回轉窯和分解爐的凈風風機吸入口與空氣一起經風機吸入。其中，35%的富氧氣體從回轉窯的凈風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為59. 2%、壓力為表壓51 KPa的富氧作為回轉窯的凈風送至回轉窯多風道煤粉燃燒器；65%的富氧氣體從分解爐的凈風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為59. 6%、壓力為表壓53KPa的富氧作為分解爐的凈風送至分解爐多風道煤粉燃燒器。
實施例7
與實施例I的技術方案基本相同，在此基礎上
如圖1，VPSA所制富氧氣體的含氧量為80%，壓力為表壓30KPa。VPSA所制富氧氣體 的43%從回轉窯和分解爐的煤風風機吸入口與空氣一起經風機吸入。其中，45%的富氧氣體從回轉窯的煤風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為62. 7%、壓力為表壓70 KPa的富氧作為回轉窯的煤風送至回轉窯多風道煤粉燃燒器；55%的富氧氣體從分解爐的煤風風機吸入口與空氣吸入，從風機出口輸出含氧量為60. 5%、壓力為表壓72 KPa的富氧作為分解爐的煤風送至分解爐多風道煤粉燃燒器。VPSA所制余下的富氧氣體從回轉窯和分解爐的凈風風機吸入口單獨經風機吸入。其中，35%的富氧氣體從回轉窯的凈風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為80%、壓力為表壓40 KPa的富氧作為回轉窯的凈風送至回轉窯多風道煤粉燃燒器；65%的富氧氣體從分解爐的凈風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為80%、壓力為表壓39 KPa的富氧作為分解爐的凈風送至分解爐多風道煤粉燃燒器。實施例8
與實施例I的技術方案基本相同，在此基礎上
如圖1，VPSA所制富氧氣體的含氧量為95%，壓力為表壓16KPa。VPSA所制富氧氣體的45%從回轉窯和分解爐的煤風風機吸入口單獨經風機吸入。其中，47%的富氧氣體從回轉窯的煤風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為95%、壓力為表壓85 KPa的富氧作為回轉窯的煤風送至回轉窯多風道煤粉燃燒器；53%的富氧氣體從分解爐的煤風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為95%、壓力為表壓89 KPa的富氧作為分解爐的煤風送至分解爐多風道煤粉燃燒器。VPSA所制余下的富氧氣體從回轉窯和分解爐的凈風風機吸入口單獨經風機吸入。其中，45%的富氧氣體從回轉窯的凈風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為95%、壓力為表壓45 KPa的富氧作為回轉窯的凈風送至回轉窯多風道煤粉燃燒器；55%的富氧氣體從分解爐的凈風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為95%、壓力為表壓39 KPa的富氧作為分解爐的凈風送至分解爐多風道煤粉燃燒器。實施例9
與實施例I的技術方案基本相同，在此基礎上
如圖1，VPSA所制富氧氣體的含氧量為22%，壓力為表壓27KPa。VPSA所制富氧氣體的39%從回轉窯和分解爐的煤風風機吸入口單獨經風機吸入。其中，34%的富氧氣體從回轉窯的煤風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為22%、壓力為表壓89 KPa的富氧作為回轉窯的煤風送至回轉窯多風道煤粉燃燒器；66%的富氧氣體從分解爐的煤風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為22%、壓力為表壓87 KPa的富氧作為分解爐的煤風送至分解爐多風道煤粉燃燒器。VPSA所制余下的富氧氣體從回轉窯和分解爐的凈風風機吸入口單獨經風機吸入。其中，38%的富氧氣體從回轉窯的凈風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為22%、壓力為表壓51 KPa的富氧作為回轉窯的凈風送至回轉窯多風道煤粉燃燒器；62%的富氧氣體從分解爐的凈風風機吸入口吸入，從風機出口輸出含氧量為22%、壓力為表壓49 KPa的富氧作為分解爐的凈風送至分解爐多風道煤粉燃燒器。
實施例10
VPSA制富氧裝置采用多個吸附塔并聯，每個吸附塔內自下而上依次裝填有脫水吸附齊U、脫CO2吸附劑和制氧分子篩。空氣經VPSA制富氧裝置處理，每個吸附塔按照吸附、均壓降壓、逆放、抽真空、均壓升壓、產品氣升壓的操作步驟交替進行吸附和再生，并依次脫去水、CO2和氮氣，所得富氧氣體的含氧量為85%，壓力為表壓20KPa。如圖2，回轉窯和分解爐共用煤風風機和凈風風機。VPSA所制富氧氣體的37%從煤風風機吸入口與空氣一起經風機吸入、混合并加壓后，從煤風風機出口輸出含氧量為38. 5%、壓力為表壓75 KPa的富氧，作為富氧煤風分別送至回轉窯和分解爐各自的多風道煤粉燃燒器。其中，41%的富氧氣體作為回轉窯的煤風送至回轉窯多風道煤粉燃燒器；59%的富氧氣體作為分解爐的煤風送至分解爐多風道煤粉燃燒 器。同時，VPSA所制余下的富氧氣體從凈風風機吸入口與空氣一起經風機吸入、混合并加壓后，從風機出口輸出含氧量為44. 2%、壓力為表壓39KPa的富氧，作為富氧凈風分別送至回轉窯和分解爐各自的多風道煤粉燃燒器。其中，38%的富氧氣體作為回轉窯的煤風送至回轉窯多風道煤粉燃燒器；62%的富氧氣體作為分解爐的煤風送至分解爐多風道煤粉燃
本發明將VPSA所制富氧加入到煤風風機及凈風風機的進口空氣中，實現了回轉窯及分解爐的煤風、凈風的富氧化且含氧量易于調整，并通過多風道煤粉燃燒器最終實現動態調整和改善回轉窯及分解爐中的富氧助燃效果，煤粉富氧燃燒過程得到進一步強化。本發明提高了水泥干法回轉窯生產裝置的節能降耗水平，并且充分利用了原回轉窯工藝中的煤風風機和凈風風機而無需另行添加增壓設備，有效降低了現有水泥回轉窯生產裝置富氧燃燒改造時的設備投資與裝置運行費用。
權利要求
1.一種用于干法回轉窯水泥生產的富氧供應工藝，其特征在于包括以下工藝步驟空氣經VPSA處理后，所得富氧氣體的一部分從回轉窯和分解爐的煤風風機吸入口吸入，作為富氧煤風分別送至回轉窯和分解爐各自的多風道煤粉燃燒器；同時，余下的富氧氣體從回轉窯和分解爐的凈風風機吸入口吸入，作為富氧凈風分別送至回轉窯和分解爐各自的多風道煤粉燃燒器。
2.根據權利要求I所述的一種用于干法回轉窯水泥生產的富氧供應工藝，其特征在于所述的富氧氣體與空氣一起從煤風風機和凈風風機的吸入口吸入。
3.根據權利要求I——2中任意一項所述的一種用于干法回轉窯水泥生產的富氧供應工藝，其特征在于所述的回轉窯和分解爐單獨使用各自的煤風風機和凈風風機。
4.根據權利要求I——2中任意一項所述的一種用于干法回轉窯水泥生產的富氧供應工藝，其特征在于所述的回轉窯和分解爐共用煤風風機和凈風風機。
5.根據權利要求I——2中任意一項所述的一種用于干法回轉窯水泥生產的富氧供應工藝，其特征在于所述的經VPSA處理后所得的富氧氣體的含氧量為22% 95%，壓力為表壓 10 30KPa。
6.根據權利要求I——2中任意一項所述的一種用于干法回轉窯水泥生產的富氧供應工藝，其特征在于所述的經煤風風機吸入的富氧氣體占富氧氣體總體積的25 45%;經凈風風機吸入的富氧氣體占富氧氣體總體積的55 75%。
7.根據權利要求I——2中任意一項所述的一種用于干法回轉窯水泥生產的富氧供應工藝，其特征在于所述的富氧煤風的含氧量為22 95%，壓力為表壓6(Tl20KPa。
8.根據權利要求I——2中任意一項所述的一種用于干法回轉窯水泥生產的富氧供應工藝，其特征在于所述的富氧凈風的含氧量為22 95%，壓力為表壓3(T60KPa。
9.根據權利要求I——2中任意一項所述的一種用于干法回轉窯水泥生產的富氧供應工藝，其特征在于所述的送至回轉窯多風道煤粉燃燒器的富氧煤風占富氧煤風總體積的30 50% ;所述的送至分解爐多風道煤粉燃燒器的富氧煤風占富氧煤風總體積的50 70%。
10.根據權利要求I——2中任意一項所述的一種用于干法回轉窯水泥生產的富氧供應工藝，其特征在于所述的送至回轉窯多風道煤粉燃燒器的富氧凈風占富氧凈風總體積的30 50% ;所述的送至分解爐多風道煤粉燃燒器的富氧凈風占富氧凈風總體積的50 70%。
全文摘要
本發明涉及干法水泥生產工藝技術領域，提供了一種與干法回轉窯水泥生產過程相適應的富氧供應工藝。本發明采用空氣經VPSA處理后，所得的富氧氣體由回轉窯及分解爐的煤風風機和凈風風機吸入，作為富氧煤風和富氧凈風送至回轉窯和分解爐各自的多風道煤粉燃燒器。該供氧流程滿足了干法回轉窯水泥熟料燒成的富氧助燃需求，且無需改變現有任何水泥生產設備，具有設備投資低、運行能耗低、節能效益明顯的特點。
文檔編號F23L7/00GK102913939SQ20121042995
公開日2013年2月6日 申請日期2012年11月1日 優先權日2012年11月1日
發明者李東林, 郎治 申請人:李東林, 郎治