專利名稱：減少循環流化床鍋爐二氧化硫排放的方法
技術領域：
本發明涉及一種通過在煙道氣路徑中加入減硫段來減少循環流化床(CFB)鍋爐二氧化硫排放的方法。
背景技術：
碳質燃料如煤在包括至少一種通常惰性材料如沙和減二氧化硫(sulfur dioxide-reduction)添加劑如石灰石的床中的CFB鍋爐的燃燒室(furnace)中燃燒。流態化氣體(通常為空氣)通過反應器的底部格柵引入以使床材料流化并且使燃料氧化。同時，燃料中的硫主要氧化而形成二氧化硫(SO2)，如果其大量排放到環境中可能是有害的。在燃燒室中占主導地位的高溫下，通常750℃-900℃，石灰石的碳酸鈣(CaCO3)被鍛燒而形成氧化鈣(CaO)，其將SO2轉化為硫酸鈣(CaSO4)，其可以從燃燒室中隨燃燒中產生的灰一起被排出。
雖然單獨通過將減二氧化硫添加劑，通常為石灰石(碳酸鈣)直接進料到燃燒室中，可以在CFB鍋爐中獲得較好的減硫效率，但為在燃燒室中實現98％或者更好的減排效率，必須將減排添加劑以相對于燃料中的硫過量的方式進料到燃燒室中。例如，盡管石灰石經常以提供Ca/S摩爾比為至少1.5-3的速度被添加，但為了實現98％以上的非常高的減排效率，需要Ca/S比高達4-5。由于上述高Ca/S比，從燃燒室排出的底灰和飛灰總是包含大量過多的CaO，典型地大于20％，這使得灰的使用或處理困難。
另一個與CFB燃燒室中的常規減硫工藝有關的問題是煅燒碳酸鈣是吸熱反應，反應能為178.4kJ/kmol。因而，煅燒過多量的石灰石形成氧化鈣降低了鍋爐的熱效率。例如，當燃燒含硫2％的煤時，為了實現減硫98％，以提供Ca/S比為5的速度引入石灰石，煅燒所需的能量降低鍋爐熱效率約2％。
美國專利No.4,309,393公開了一種用于流化床鍋爐的減硫方法，其中將石灰石添加到燃燒室中，Ca/S比為1-1.5，以便在燃燒室中提供30-60％的減硫。在燃燒室中產生的灰，其包含大量CaO，被收集并處理以用于設置于反應器下游的煙道氣管道中的另一個減硫段。
發明內容
本發明的目的是提供一種減少循環流化床鍋爐二氧化硫排放的高效方法。
根據本發明的優選實施方案，一種減少循環流化床鍋爐二氧化硫排放的方法，其包括以下步驟(a)將包括含硫碳質燃料的第一物流進料到鍋爐的燃燒室中；(b)將包括碳酸鈣的第二物流以相對于第一物流的速度(rate)進料到燃燒室中，使得第二物流中的鈣與第一物流中的硫的摩爾比(Ca/S摩爾比)為約1.2-約0.6。
(c)使燃料燃燒，使得硫被氧化而形成二氧化硫并且在燃燒室中產生灰；(d)鍛燒碳酸鈣以在燃燒室中形成氧化鈣并且利用氧化鈣使二氧化硫硫酸鹽化而形成硫酸鈣；(e)從燃燒室中排出煙道氣和煙道氣中所夾帶的顆粒；(f)使用熱回路分離器從煙道氣中分離顆粒，并且將被分離的顆粒返回到燃燒室；(g)從鍋爐中排出灰；和(h)進一步地在燃燒室下游的減硫段中減少煙道氣的硫含量。
為了減少硫的排放，常規CFB鍋爐通常單獨依靠在燃燒室中的減硫。然而近年來，由于期望的減硫水平已變得高達98％，通過僅將石灰石進料到燃燒室來減硫需要使用非常高的石灰石進料速度，相當于Ca/S比高達5或者更大。這反過來增加了減硫添加劑成本，降低了鍋爐的熱效率，并且導致產生大量的富含CaO的灰。為了將這些缺點降到最低，可以通過引入進一步的燃燒室下游的減硫段(即在煙道氣路徑中)來滿足期望的減硫。
本發明因而涉及一種用于在CFB鍋爐中減硫的有利工藝，其包括在煙道氣路徑中的上述進一步的減硫段。本發明特別涉及一種新方法，其包括將減硫添加劑以有利的進料速度引入上述鍋爐的燃燒室中。本發明基于以下發現使用低于通常所用的減硫添加劑的進料速度導致在CFB鍋爐的運轉中新的且重要的益處。
當以固定速度將含硫燃料進料到CFB鍋爐的燃燒室中時，在燃燒室中二氧化硫硫酸鹽化形成硫酸鈣的速度隨Ca/S比的增加(即隨碳酸鈣進入燃燒室的進料速度的增加)而增加。在低Ca/S摩爾比時，硫酸鹽化的速度與碳酸鈣的進料速度基本上呈線性關系，但在較高Ca/S比時，硫酸鹽化的速度變平，最后硫轉化率達100％。相應地，碳酸鈣的利用率在低進料速度時比其在高進料速度時更高。
假定全部進料到燃燒室的碳酸鈣被鍛燒而在燃燒室中形成氧化鈣，煅燒中的能量消耗與碳酸鈣的進料速度呈線性比例關系。然而，二氧化硫硫酸鹽化而形成硫酸鈣是一個放熱反應，釋放502.4kJ/kmol的熱，這大于煅燒所需的熱178.4kJ/kmol。因而，在較低Ca/S比時，增加碳酸鈣的進料速度增加了在燃燒室中釋放的凈熱，但在較高Ca/S比時，增加碳酸鈣的進料速度降低了在燃燒室中釋放的凈熱。
根據熱效率，優選的碳酸鈣進料速度取決于硫酸鹽化的速度對Ca/S比的依賴性。相反，這種依賴性取決于燃料類型，特別是燃料的硫含量以及燃燒室的設計與操作。現已得出，在一般狀況下，根據燃燒室的熱效率，約1.0的Ca/S摩爾比是優選的。更具體地說，只要遞增的減硫為至少約35.5％，即當份額為至少約0.355，178.4kJ/kmol與502.4kJ/kmol之比的所添加的碳酸鈣被轉化為硫酸鈣，增加碳酸鈣的進料速度就增加了熱效率。
如果碳酸鈣的進料速度高于上述限定的最佳值，在燃燒室中硫轉化率仍然被強化，但降低了熱效率并且增加了灰中的氧化鈣的量。相應地，當碳酸鈣的進料比低于上述限定的最佳值，在燃燒室中硫轉化率和在燃燒室中熱效率略有下降，但降低了灰的氧化鈣含量。根據本發明，碳酸鈣優選以約高達或略低于在燃燒室中提供最佳熱效率的進料速度的速度進料到燃燒室中。
優選的Ca/S比通常是約1.0。然而，鍋爐的熱效率典型地是Ca/S比的較淺作用(shallow function)，并且最佳值有時候可以不是1.0。例如，當燃燒低硫燃料時，或者當硫酸鹽化不是非常高效時，例如由于減硫添加劑的較大粒徑或者在熱回路中低效的顆粒分離器，最佳的Ca/S比可以略大于1.0，例如，約1.1或者1.2。
有時候，用作減硫添加劑的石灰石可包含雜質，特別是白云石，其在燃燒室中消耗能量，但是不參與硫酸鹽化工藝。于是，添加劑的有效煅燒熱高于178.4kJ/kmol，并且遞增的硫酸鹽化速度的臨界值高于上述的35.5％。因而根據熱效率，最佳的添加劑進料速度低于純碳酸鈣的情況，并且通常得到的Ca/S比略小于1.0，例如，約0.9或者0.8。
根據本發明的優選實施方案，減硫方法包括在燃燒室中強化碳酸鈣平均利用效率的步驟。優選地，進行強化碳酸鈣利用效率的步驟使得效率大于約60％，當碳酸鈣物流進料速度大約與根據鍋爐的熱效率的其最佳值相同或略低于該最佳值。碳酸鈣利用效率在實踐中可以由灰中不同的鈣化合物的含量來確定。
根據本發明的另一個優選的實施方案，減硫方法包括在燃燒室中強化硫酸鹽化效率的步驟。優選地，進行強化硫酸鹽化效率的步驟使得在燃燒室中減少二氧化硫的程度大于約60％，當碳酸鈣物流進料速度大約與根據鍋爐的熱效率的其最佳值相同或略低于該最佳值。在燃燒室中減少二氧化硫的程度在實踐中可以通過分析燃燒室和燃燒室下游的減少二氧化硫段之間的煙道氣來確定。
強化碳酸鈣利用效率或者硫酸鹽化程度的步驟可有利地包括將從鍋爐排放的底灰和/或飛灰再循環回燃燒室中。灰的再循環強化了進料到燃燒室中的碳酸鈣的利用率，因此改善了二氧化硫減少程度對原始進料物流的Ca/S比的依賴性。通常，灰的再循環使得最佳的Ca/S比移動到下限值，并且強化了本發明的有利效果。
強化硫酸鹽化效率或者硫酸鹽化程度的步驟可有利地包括選擇或者制備平均粒度小于約200μm的減硫添加劑。或者另外，強化硫酸鹽化效率或者硫酸鹽化程度的步驟可有利地包括在熱回路中使用顆粒分離器，其對于平均直徑為200μm的顆粒的分離效率為至少約99.9％。強化硫酸鹽化效率或者硫酸鹽化程度的步驟也可包括其它已知工藝，如強化顆粒在燃燒室中的混合或者調整鍋爐中的溫度或其它條件以便提供碳酸鈣的快速煅燒。
未在燃燒室中進行的期望的減硫部分優選通過干減硫工藝、半干減硫工藝和濕減硫工藝中的一種在燃燒室下游進行。各種合適的干減硫工藝、半干減硫工藝和濕減硫工藝為本領域技術人員所熟知，因此未在本文中描述。
根據本發明的另一個優選的實施方案，減少循環流化床鍋爐二氧化硫排放的方法包括以下步驟(a)將包括含硫碳質燃料的第一物流進料到鍋爐的燃燒室中；
(b)將包括碳酸鈣的第二物流以相對于第一物流的速度進料到燃燒室中，使得第二物流中的鈣與第一物流中的硫的摩爾比(Ca/S摩爾比)為至少約0.6，并且在足夠低的速度下以提供至少約0.355的遞增減硫速度；(c)使燃料燃燒，使得硫被氧化而形成二氧化硫并且在燃燒室中產生灰；(d)鍛燒碳酸鈣以在燃燒室中形成氧化鈣并且利用氧化鈣使二氧化硫硫酸鹽化而形成硫酸鈣；(e)從燃燒室中排出煙道氣和煙道氣中所夾帶的顆粒；(f)使用熱回路分離器從煙道氣中分離顆粒，并且將被分離的顆粒返回到燃燒室；(g)從鍋爐中排出灰；和(h)進一步地在燃燒室下游的減硫段中減少煙道氣的硫含量。
以上簡要說明、以及本發明進一步的目的、特征和優點將通過參考以下本發明優選的但仍為說明性的實施方案的詳細說明并結合附圖得到更全面的理解，其中圖1是根據本發明的CFB鍋爐的示意圖；圖2是在CFB鍋爐中與Ca/S比有關的不同反應熱的示意圖。
具體實施例方式
圖1示意地舉例說明根據本發明的CFB鍋爐10的優選實施方案。該鍋爐包括燃燒室12、旋風分離器14和煙道氣通道16，其用于使從燃燒室排出的煙道氣通過煙囪18通到環境中。燃燒室12包括用于將一次空氣通過底部格柵22進料到燃燒室的裝置20和用于在燃燒室的較高位置水平處引入二次空氣的裝置24。用于將一次空氣進料到燃燒室的裝置20可包括，例如，泵、具有流量控制器的管道和風箱。用于引入二次空氣的裝置24可包括例如，分支管道和流量控制器。二次空氣可以在多個位置水平上引入，但為了清楚的緣故，在圖1中顯示了單個位置水平。雖然未在圖1中舉例說明，但是煙道氣通道16可任選地包括熱量回收區。
燃燒室12還包括用于將燃料進料到燃燒室的裝置26和用于將減硫添加劑如石灰石進料到燃燒室的裝置28。用于引入燃料和減硫添加劑的裝置26和28可包括例如，進料斗或者進料桶、具有進料輸送器如皮帶或進料螺桿的進料道、進料器斜道、或者氣動進料系統。用于引入燃料和減硫添加劑的裝置26和28可進一步分別包括用于控制燃料和添加劑的進料速度的裝置30和32。用于控制燃料和添加劑進料速度的裝置30和32可包括例如，進料速度控制器或者補給氣體控制器。
在煙道氣通道16中，另一個減硫段34被置于燃燒室12的下游。該段可包括干減硫設備、半干減硫設備和/或濕減硫設備，不同類型的這些設備本身是眾所周知，因此未在本文中描述。減硫段34有利地包括裝置36，其用于以干顆粒或者半干顆粒的形式或含水泥漿的形式添加第二減硫添加劑，例如氫氧化鈣。用于添加第二減硫添加劑的裝置36可包括例如，噴管或者噴灑系統。
未燃燒的燃料以及硫酸鈣和過多氧化鈣通過底灰排出管道40從燃燒室12排出以及通過灰塵分離器44的飛灰排出管道42從煙道氣中排出。灰塵分離器44可有利地是靜電灰塵分離器或者袋式過濾器。雖然在圖1中，所示減硫段34被置于灰塵分離器44的下游，但是有時候它可有利地被置于灰塵分離器的上游。鍋爐也可包括未明確地顯示于圖1中的其它爐氣凈化設備，例如NOx催化劑。
為了使灰的氧化鈣含量最小化，一部分底灰可以被轉移通過管路40′和/或一部分飛灰可以被轉移通過管路42′，以通過再循環管路46再循環到燃燒室12。灰的再循環強化碳酸鈣利用的程度和減少二氧化硫排放的程度。再循環管路46可有利地包括灰處理段48，其中例如，灰顆粒可以被潤濕或者被破碎以在顆粒中使活性Ca0表面暴露。底灰或者飛灰的再循環速度優選分別通過裝置50和52控制，基于灰中的CaO水平或者從燃燒室排出的煙道氣中的SO2水平。用于控制灰再循環速度的裝置50和52可包括例如，閥或者流化床分流器。
優選地，根據如上所述方法，碳酸鈣的利用程度被強化至約60％或更大。優選地，在燃燒室中硫酸鹽化效率，即減硫的程度，被強化至約60％或更大。
但使用常規石灰石進料速度和CFB燃燒室溫度(即750-900℃)時，全部進料到燃燒室中的碳酸鈣被鍛燒成氧化鈣。因而，煅燒所需的能量與石灰石進料速度或者Ca/S比呈線性比例關系，如圖2中的線1所示。相應地，隨著Ca/S比增加，二氧化硫硫酸鹽化和硫酸鹽化能量釋放增加，但斜率下降。硫酸鹽化能量對Ca/S比的依賴性的兩種稍有不同的變化由圖2中的線2和2′顯示。線2′表示了一種比由線2表示的硫酸鹽化工藝效率略高的硫酸鹽化工藝。
由線3和3′表示的凈能量釋放函數分別是線1和2以及線1和2′的總和。當Ca/S比約為1.0時，線3達到其最大值，而當Ca/S約0.9時，線3′到達其最大值。兩個最大值點都是在其中硫酸鹽化能量曲線2和2′分別具有相同斜率4和4′的Ca/S比的情況下出現。該斜率4和4′與線1的斜率相反，使得總曲線3和3′在其最大值點時是水平的。
優選地，約1.0或者略小于1.0的Ca/S比用于在煙道氣路徑中包括進一步的減硫步驟的CFB鍋爐的燃燒室。當在燃燒室減硫和Ca/S比之間的關系是正確已知時，在燃燒室中提供約0.355或更大的遞增減硫速度的石灰石進料速度是優選的。該0.355值相當于煅燒反應熱和硫酸鹽化反應熱的比值，分別為178.4kJ/kmol和502.4kJ/kmol。更高的石灰石進料速度，即，其中小于0.355的被添加的石灰石進行硫酸鹽化的那些，導致熱效率降低，因此遜于與本發明有關的使用最佳值。
在燃燒室下游的煙道氣路徑中加入減硫段的固定成本是較高的。本工藝的生產能力取決于泵數和該系統的噴灑水平，但通常固定成本不強烈依賴于本工藝中所期望的減硫的量。因而，根據固定成本，使下游減硫最小化不是特別有益的。下游工藝的不定成本典型地與減硫速度呈線性關系。通常，下游減硫工藝需要比燃燒室型工藝更昂貴的添加劑。然而，在下游工藝中添加劑的利用程度通常是非常高的，至少在一些工藝中處理成本是較低的。
對于燃燒室型減硫來說，固定成本是較小的。不定成本非線性地信賴于減硫的期望水平，由于上述對熱效率的影響和灰中CaO的有害增加。
已經發現特別有利的減硫方法通過將在燃燒室中的減硫和下游減硫段的結合來獲得，其中僅有限數量的減硫在燃燒室中發生。根據本發明的優選實施方案，通過在燃燒室中提供約1.2或以下的Ca/S摩爾比來限制在燃燒室中減硫。Ca/S比優選為約1.2-約0.6，更優選約1.2-約0.8，最優選約1.2-約0.9。
有時候，通過在燃燒室中提供約1.0或以下的Ca/S摩爾比來有利地限制在燃燒室中減硫。在這些情況下，Ca/S比優選為約1.0-約0.6，更優選約1.0-約0.8，最優選約1.0-約0.9。
最優選的Ca/S比根據燃燒室減硫對Ca/S比的依賴性而改變。如果燃燒室的減排是特別有效的，根據熱效率最優選的Ca/S比可以略小于1.0。如果燃燒室的減排不是很有效，那么最優選的Ca/S比可以略大于1.0，例如約1.2。本發明可以有利地與常規強化燃燒室減硫的措施結合，如粒度控制和/或灰的再循環，由此可以降低在燃燒室中最佳的Ca/S比。
根據本發明的優選實施方案，Ca/S比約為1.0或略小于1.0，從燃燒室排出的底灰和/或飛灰作為床材料被再循環到燃燒室以通過在燃燒室中使用它進行減硫來減少灰中CaO的量。優選地，灰被再循環到燃燒室以便提供原始進料碳酸鈣的利用程度為大于約60％，由此從燃燒室排出的灰的處理或者利用變得較容易。更加優選地，灰被再循環到燃燒室以便在燃燒室中提供減二氧化硫程度為大于約60％。用于再循環底灰和/或飛灰的回路可有利地包括用于處理灰的段，例如通過破碎灰顆粒以使活性CaO表面暴露。
在實例中，基于對400兆瓦(MWe)CFB鍋爐燃燒褐煤的計算，通過用燃燒室和煙道氣減硫段間的減硫拆分來代替單獨在燃燒室中減硫，總發電廠凈熱效率收益從40.75％提高到41.60％。在兩個案例中，獲得了相同的總硫減排量。0.85個百分點的凈效率收益有重要的經濟價值。
在以上實例的拆分減硫方式中，在燃燒室中Ca/S摩爾比接近1.0，而在基于僅在在燃燒室中減硫的案例中，該比值約為4。在拆分減排方式中，鈣同樣在下游減排段進料，但總鈣消耗量僅約為燃燒室型減排方式中鈣消費量的44％。因而，根據本發明使用拆分減硫工藝，使灰和廢物處理問題最小化。
盡管本發明在本文中通過與目前所考慮到的最優選實施方案有關的實例進行了描述，應將理解的是本發明不局限于所公開的實施方案，而是意圖涵蓋包括在如所附權利要求所限定的本發明范圍內的本發明各特征和若干其它應用的各種結合或改進。
權利要求
1.一種減少循環流化床鍋爐二氧化硫排放的方法，其包括以下步驟(a)將包括含硫碳質燃料的第一物流進料到鍋爐的燃燒室中；(b)將包括碳酸鈣的第二物流以相對于第一物流的速度進料到燃燒室中，使得第二物流中的鈣與第一物流中的硫的摩爾比(Ca/S摩爾比)為約1.2-約0.6；(c)使燃料燃燒，使得硫被氧化而形成二氧化硫并且在燃燒室中產生灰；(d)鍛燒碳酸鈣以在燃燒室中形成氧化鈣并且利用氧化鈣使二氧化硫硫酸鹽化而形成硫酸鈣；(e)從燃燒室中排出煙道氣和煙道氣中所夾帶的顆粒；(f)使用熱回路分離器從煙道氣中分離顆粒，并且將被分離的顆粒返回到燃燒室；(g)從鍋爐中排出灰；和(h)進一步地在燃燒室下游的減硫段中減少煙道氣的硫含量。
2.權利要求1的方法，其中Ca/S摩爾比約為1.0或以下。
3.權利要求1的方法，其中Ca/S摩爾比約為0.8或更大。
4.權利要求1的方法，其中Ca/S摩爾比約為0.9或更大。
5.權利要求1的方法，其中所述進一步地減硫是通過干減硫工藝、半干減硫工藝和濕減硫工藝中的一種來進行的。
6.權利要求1的方法，其還包括在燃燒室中強化碳酸鈣利用效率的步驟。
7.權利要求6的方法，其中強化碳酸鈣利用效率的步驟這樣進行使得大于約60％的碳酸鈣被利用以使二氧化硫硫酸鹽化來形成硫酸鈣。
8.權利要求6的方法，其中強化碳酸鈣利用效率的步驟包括使灰再循環到燃燒室。
9.權利要求6的方法，其中強化碳酸鈣利用效率的步驟包括將進料到燃燒室中的碳酸鈣的平均直徑限制為小于約200μm。
10.權利要求6的方法，其中強化碳酸鈣利用效率的步驟包括配置熱回路分離器以對于直徑為200μm的顆粒的分離效率為至少約99.9％。
11.權利要求1的方法，其還包括在燃燒室中強化硫酸鹽化效率的步驟。
12.權利要求11的方法，其中進行強化硫酸鹽化效率的步驟使得在燃燒室中大于約60％的二氧化硫被轉化為硫酸鈣。
13.權利要求11的方法，其中強化硫酸鹽化效率的步驟包括使灰再循環到燃燒室。
14.權利要求11的方法，其中強化硫酸鹽化效率的步驟包括將進料到燃燒室中的碳酸鈣的平均直徑限制為小于約200μm。
15.權利要求11的方法，其中強化硫酸鹽化效率的步驟包括配置熱回路分離器以對于直徑為200μm的顆粒的分離效率為至少約99.9％。
16.一種減少循環流化床鍋爐二氧化硫排放的方法，其包括以下步驟(a)將包括含硫碳質燃料的第一物流進料到鍋爐的燃燒室中；(b)將包括碳酸鈣的第二物流以相對于第一物流的速度進料到燃燒室中，使得第二物流中的鈣與第一物流中的硫的摩爾比(Ca/S摩爾比)為至少約0.6，并且在足夠低的速度下以提供至少約0.355的遞增減硫速度；(c)使燃料燃燒，使得硫被氧化而形成二氧化硫并且在燃燒室中產生灰；(d)鍛燒碳酸鈣以在燃燒室中形成氧化鈣并且利用氧化鈣使二氧化硫硫酸鹽化而形成硫酸鈣；(e)從燃燒室中排出煙道氣和煙道氣中所夾帶的顆粒；(f)使用熱回路分離器從煙道氣中分離顆粒，并且將被分離的顆粒返回到燃燒室；(g)從鍋爐中排出灰；和(h)進一步地在燃燒室下游的減硫段中減少煙道氣的硫含量。
17.權利要求16的方法，其中進一步地減硫是通過干減硫工藝、半干減硫工藝和濕減硫工藝中的一種來進行的。
18.權利要求16的方法，其還包括在燃燒室中強化碳酸鈣利用效率的步驟。
19.權利要求18的方法，其中進行強化碳酸鈣利用效率的步驟從而使得大于約60％的碳酸鈣被利用以使二氧化硫硫酸鹽化來形成硫酸鈣。
20.權利要求18的方法，其中強化碳酸鈣利用效率的步驟包括使灰再循環到燃燒室。
21.權利要求18的方法，其中強化碳酸鈣利用效率的步驟包括將進料到燃燒室中的碳酸鈣的平均直徑限制為小于約200μm。
22.權利要求18的方法，其中強化碳酸鈣利用效率的步驟包括配置熱回路分離器以對于直徑為200μm的顆粒的分離效率為至少約99.9％。
23.權利要求16的方法，其還包括在燃燒室中強化硫酸鹽化效率的步驟。
24.權利要求23的方法，其中進行強化硫酸鹽化效率的步驟使得在燃燒室中大于約60％的二氧化硫被轉化為硫酸鈣。
25.權利要求23的方法，其中強化硫酸鹽化效率的步驟包括使灰再循環到燃燒室。
26.權利要求23的方法，其中強化硫酸鹽化效率的步驟包括將進料到燃燒室中的碳酸鈣的平均直徑限制為小于約200μm。
27.權利要求23的方法，其中強化硫酸鹽化效率的步驟包括配置熱回路分離器以對于直徑為200μm的顆粒的分離效率為至少約99.9％。
全文摘要
一種減少循環流化床鍋爐(10)二氧化硫排放的方法，其包括以下步驟將含硫碳質燃料進料(26)到燃燒室(12)中；將碳酸鈣以使Ca/S摩爾比為至少0.6并且小于1.2的速度或者以提供遞增減硫速度為至少0.355的足夠低的速度進料(28)到燃燒室中；使燃料燃燒，以便使硫氧化；將碳酸鈣鍛燒為氧化鈣并且利用氧化鈣使二氧化硫硫酸鹽化；從燃燒室中排出煙道氣和煙道氣中所夾帶的顆粒；從煙道氣中分離(14)顆粒，并且將被分離的顆粒返回到燃燒室；和進一步地在燃燒室下游減少煙道氣的硫含量。
文檔編號F23C10/00GK1981158SQ200580020973
公開日2007年6月13日 申請日期2005年6月21日 優先權日2004年6月23日
發明者P·金努南 申請人:福斯特韋勒能源股份公司