專利名稱：樹脂成型品的接合方法
技術領域：
本發明涉及使可熔融的2個樹脂成型品熔接的樹脂成型品的接合方法。
背景技術：
樹脂成型品因具有不會像金屬、木材那樣被腐蝕、廉價且輕量的特征而在各種領 域使用。此外，為了通過再生來節約地球資源，樹脂成型品的大部分由熱塑性樹脂形成。此 夕卜，由于可以使用壓縮成型、傳遞塑模成型、注射成型、擠出成型、吹塑成型等各種成型方 法，以及成型機和模具結構的進步，使得復雜形狀的樹脂成型品也能夠容易地成型。然而，通過一次成型來制造復雜形狀的成型品時，有時比較困難。此外，成型品的 一部分需要由不同種類的樹脂形成的情況也較多。在這種情況下，將多個成型品分別成型， 然后通過熔接進行一體化。如下進行樹脂成型品的熔接對將要熔接的一對成型品的預定熔接部端面加熱， 在使至少一個預定熔接部端面熔融的狀態下使兩者壓接，在該狀態下冷卻。另外，作為加熱 預定熔接部端面的方法，已知有，使用被加熱了的熱板的方法、在使一對成型品彼此壓力接 觸的狀態下利用振動所產生的摩擦熱進行加熱的方法等，分別稱作熱板熔接法、振動熔接 法。此外，使用超聲波振動進行振動的方法也被稱作超聲波熔接法。其中，熱板熔接法是下述方法使將要熔接的一對成型品的熔接端面與被加熱到 使成型品成為熔融狀態的溫度以上的熱板的表面進行接觸而熔融，待移開熱板后，將一對 成型品的熔接端面彼此壓接，在該狀態下冷卻。該熱板熔接法由于設備簡單、易于熔接而被 廣泛使用(專利文獻1、2)。上述那樣的熱板熔接法通過以下方法進行在壓接時壓緊使樹脂成型品結合的方 法；預測2個樹脂成型品的熔融層的厚度并控制其中一個樹脂成型品的熔融層與另一樹脂 成型品的熔融層重疊的位置然后進行壓接從而使其結合的方法。尤其是后一方法，由于在 接合部留下不存在空隙的熔融層，能夠得到不易發生蠕變破壞的強的接合部。“蠕變破壞” 是指，樹脂成型品由于受到負荷而產生應力，并且隨著時間推移而產生破壞的現象。通常， 產生的應力越高，達到破壞的時間就越短。上述那樣的熱板熔接法由于方法簡便而被廣泛利用。然而，通過熱板熔接來接合 的樹脂制品存在蠕變破壞壽命不穩定的問題。現有技術文獻專利文獻專利文獻1 日本特開2000-198143號公報專利文獻2 日本特開2002-28977號公報
發明內容
發明要解決的問題本發明是為了解決上述問題而進行的，其目的在于，提供一種樹脂成型品的接合方法，該接合方法可以減少由2個樹脂成型品熔接而得到的樹脂接合體的蠕變破壞壽命的 降低。用于解決問題的方案為了解決上述問題，本發明人等進行了深入研究。結果發現了接合的成型品的蠕變破壞壽命降低的原因，從而完成了本發明。具體而言，發現了，在壓接時施加強壓力的方 法中，連未熔融層都過度壓縮，因此在接合部與樹脂成型品的界面產生殘留應力，使得壽命 變短。此外發現了，在預測2個樹脂成型品的熔融層的厚度并控制其中一個樹脂成型品的 熔融層與另一樹脂成型品的熔融層重疊的位置然后壓接從而使其接合的方法中，熔融層的 厚度每次都有細微差異，結果，將熔融層估計得過多時，接合部與樹脂成型品的界面受到過 剩的壓力，在接合部與樹脂成型品的界面產生殘留應力，此外，將熔融層估計的過少時，有 時空隙等不能作為飛邊被排出而殘留在接合部，導致蠕變破壞壽命不穩定，從而完成本發 明。更具體而言，本發明提供如下發明。(1) 一種樹脂成型品的接合方法，其特征在于，所述樹脂成型品的接合方法是，對 可熔接的2個樹脂成型品的預定熔接部端面加熱，在前述2個樹脂成型品的預定熔接部形 成熔融層的狀態下，使前述2個樹脂成型品的前述熔融層相互壓接從而進行熔接，前述壓 接時施加的壓力超過OMPa且為IOMPa以下，并且熔接后的接合部的最小厚度為100 μ m以 下。(2)根據⑴所述的樹脂成型品的接合方法，其中，前述壓接時施加的壓力超過 OMPa且為5MPa以下。(3)根據(1)或(2)所述的樹脂成型品的接合方法，其特征在于，前述2個樹脂成 型品中的至少一個包含結晶性熱塑性樹脂。(4)根據(3)所述的樹脂成型品的接合方法，其特征在于，前述結晶性熱塑性樹脂 為聚縮醛。發明的效果根據本發明，通過將可熔接的2個樹脂成型品壓接時施加的壓力調整為超過OMPa 且為IOMPa以下的范圍，能夠抑制在冷卻后的接合部與樹脂成型品的界面產生的殘留應 力。結果，能夠抑制上述殘留應力導致的蠕變破壞壽命的降低。進而，通過使可熔接的2個 樹脂成型品壓接時施加的壓力為5MPa以下，看不到由于接合部的殘留應力導致的壽命降 低。如上所述，本發明通過施加壓力的方法來接合樹脂成型品，因此，不會產生由于錯 誤預測熔融層的厚度而導致的壽命的改變。此外，本發明控制壓力來進行熔接，與預測熔融 層厚度并控制熔融層的重疊位置的方法相比，更容易實施。此外，由于以樹脂成型品熔接后的接合部的最小厚度為100 μ m以下的范圍來進 行接合，熔接后的接合部不殘留空隙等。因此，能夠抑制由于接合部殘留空隙等所導致的蠕 變破壞壽命的降低。如以所述，根據本發明的接合方法，能夠防止在冷卻后的接合部與樹脂成型品的 界面產生的殘留應力所導致的蠕變破壞壽命的降低。此外，由于是通過施加壓力的方法來 接合樹脂成型品，與控制位置進行接合的情況不同，能夠防止由于錯誤預測熔融層的厚度 導致的蠕變破壞壽命的改變。進而，還能夠防止在熔接后的樹脂成型品的接合部殘留空隙等缺陷、以及蠕變破壞壽命降低。結果，通過使用本發明的接合方法，接合部具有一直穩定的高的蠕變破壞壽命。
圖1是表示使用熱板熔接法的本發明的接合方法的圖。圖2的(a)是表示熔接前的成型品的圖。(b)是表示熔接后的樹脂熔接品的圖。圖3是表示壓接時在樹脂成型品與接合部的界面承受的壓力與時間的關系的示 意圖。圖4的(a)是表示實施例的樹脂試驗片的圖。(b)是表示實施例的樹脂熔接品的 圖。圖5是表示實施例所用的熱板熔接裝置的概略圖。圖6是表示拉伸應力與蠕變破壞壽命的關系的圖。圖7是表示壓接時的壓力與蠕變破壞壽命線的彎曲點的關系的圖。附圖標記說明1熱板熔接裝置11上夾具12下夾具13 熱板2、3樹脂成型品21、31預定熔接部端面22、32 熔融層4接合部5 飛邊6、7樹脂試驗片8 限制器(stopper)9氟樹脂片
具體實施例方式以下，對本發明的一個實施方案詳細地說明，但本發明不受以下實施方案的任何 限定，在本發明目的的范圍內，可以進行適當改變后實施。本發明的樹脂成型品的接合方法是，對可熔接的2個樹脂成型品的預定熔接部端 面加熱，在這2個樹脂成型品的預定熔接部形成熔融層的狀態下，使2個樹脂成型品的熔 融層相互壓接從而進行熔接的樹脂成型品的接合方法，壓接時施加的壓力超過OMPa且為 IOMPa以下，進一步優選為5MPa以下，只要是使得熔接后的樹脂成型品的接合部的最小厚 度為100 μ m以下的樹脂成型品的接合方法，就沒有特別的限定。此外，作為對樹脂成型品的預定熔接部端面加熱，并在預定熔接部形成熔融層的 狀態下使2個樹脂成型品的熔融層相互壓接從而進行熔接的樹脂成型品的接合方法，可列 舉出例如熱板熔接法。以下，以在將2個可熔接的同種的樹脂成型品接合的情況下利用熱 板熔接法接合本發明的樹脂成型品為例子，來說明本發明的接合方法。
作為使用熱板熔接的本發明的樹脂成型品的接合方法，可列舉出例如包括接合準 備工序、加熱工序、壓接工序、冷卻工序的接合方法。接合準備工序“接合準備工序”是，制作由規定的樹脂材料形成的樹脂成型品，將上述樹脂成型品安裝到用于熔接的熱板熔接裝置等上的工序。樹脂材料對樹脂成型品中所含的樹脂沒有特別的限定，可以使用以往公知的熱塑性樹脂。作為本發明的接合方法的一個特征，可列舉出在熔接并冷卻后的樹脂成型品與接 合部的界面沒有殘留應力殘留。因此，若使用本發明的接合方法，即使是包含容易殘留應力 的結晶性熱塑性樹脂的樹脂成型品，也可以使接合部的蠕變破壞壽命穩定。作為結晶性熱塑性樹脂，可列舉出例如，聚烯烴系樹脂、聚酯樹脂、聚縮醛樹脂、聚 苯硫醚樹脂、聚酰胺樹脂等。這些中，特別優選聚縮醛樹脂。樹脂成型品可以由單獨的結晶 性熱塑性樹脂構成，也可以由二種以上的結晶性熱塑性樹脂組合物構成，還可以是結晶性 熱塑性樹脂中包含非晶性的熱塑性樹脂的樹脂成型品。2個樹脂成型品只要能夠相互熔接，其可以是由相同的樹脂材料構成的樹脂成型 品，也可以是由不同的樹脂材料構成的樹脂成型品。成型工序首先，使上述的樹脂材料成型為期望的形狀。對成型方法沒有特別的限定，可列舉 出壓縮成型、傳遞塑模成型、注射成型、擠出成型、吹塑成型等各種成型方法。此外，成型工 序得到的樹脂成型品需要具備預定熔接部。按照2個樹脂成型品的預定熔接部抵接并能熔 接的方式設置預定熔接部。例如，是圖1所示的樹脂成型品2、3中所設置的預定熔接部21、 31那樣的預定熔接部。作為容易使具有預定熔接部的樹脂成型品成型的成型方法，可列舉 出注射成型。安裝工序該工序是為了使2個樹脂成型品熔接而將其安裝到熱板熔接裝置等上的工序。安 裝樹脂成型品的熱板熔接裝置等可以使用以往公知的裝置。可列舉出例如圖1所示的那樣 的、具有上夾具11和下夾具12的熱板熔接裝置1。如圖1的(a)所示，將一個樹脂成型品 2安裝到上夾具11上，將另一樹脂成型品3安裝到下夾具12上。只要使樹脂成型品2、3分 別保持在上夾具11和下夾具12上，對安裝方法就沒有特別的限定。為了使2個樹脂成型品的熔融層容易相互壓接，將樹脂成型品2的預定熔接部端 面21與樹脂成型品3的預定熔接部端面31相對地安裝。此外，在樹脂成型品的預定熔接 部端面之間有一定的空間，以便在樹脂成型品2的預定熔接部端面21與樹脂成型品3的預 定熔接部端面31之間能夠插入熱板。此外，樹脂成型品2的預定熔接部端面21被安裝到樹脂成型品2中為Y方向最低 的位置，并使得預定熔接部端面21在X方向水平。另外，樹脂成型品3的預定熔接部端面 31被安裝到樹脂成型品3中為Y方向最高的位置，并使得預定熔接部端面31在X方向水 平。如果樹脂成型品2和樹脂成型品3不能被保持在沒有橫向偏移且正對的狀態，則預定 熔接部不能均勻地被熔接，不能得到品質良好的接合品。加熱工序
加熱工序是對樹脂成型品2、3的預定熔接部端面21、31加熱，并在2個樹脂成型 品2、3的預定熔接部形成熔融層22、32的工序。首先，用圖1來說明加熱工序。
如圖1的(b)所示，被預先加熱到規定溫度的熱板13向X方向水平移動，以使其 位于被保持在上夾具11上的樹脂成型品2與被保持在下夾具12上的樹脂成型品3之間。接著，在保持樹脂成型品2、3的狀態下，通過可以使上夾具11和下夾具12沿士Y 方向移動的升降部件(圖中未示出)，使保持樹脂成型品2的上夾具11向-Y方向移動，使 保持樹脂成型品3的下夾具12向+Y方向移動。然后，使預定熔接部端面21、預定熔接部端 面31與熱板13接觸，在預定熔接部形成熔融層22、32。加熱條件對預定熔接部端面21、31的加熱條件沒有特別的限定，根據要熔接的樹脂成型品 的熔點等物性，適當改變熱板13的溫度、熱板13與預定熔接部端面21、31的接觸時間后實 施。例如，通過如下那樣設定加熱條件，能夠提高本發明的效果。如上所述，使預定熔接部端面21、31與熱板13接觸，形成熔融層22、32。在熔融 層22、32中，與熱板13接觸的部分的溫度最高，隨著離熱板13的距離變大，溫度逐漸變低。 因此，在熔融層中產生溫度分布，而且溫度越高則粘度越低，溫度越低則粘度越高。這里大 致分為低粘度的高溫部分和高粘度的低溫部分。預定熔接部端面21、31與熱板13接觸，則預定熔接部端面21、31開始熔融，在熔 融層首先形成低溫部分。進而，繼續對預定熔接部端面21、31加熱，則預定熔接部端面附近 的溫度升高，在熔融層22、32中遠離熱板13的部分成為低溫部分。進而，對預定熔接部21、 31繼續加熱，則預定熔接部端面附近成為高溫部分，熔融層22、32中與熱板13遠離的部分 成為低溫部分。如后面所述，本發明的樹脂成型品的接合方法使熔融層22與熔融層32相互壓接 來使其熔接。這時，要熔接的熔融部端面21、31的狀態大致分為低溫部分的狀態和高溫部 分的狀態這二種的情況下，本發明的接合方法優選通過適當的壓力使低溫狀態的熔融層相 互壓接來使其熔接。將容易產生空隙的高溫狀態的熔融層作為飛邊排出，并且不對未熔融 層施加過度的負荷，由此能夠得到穩定且蠕變破壞壽命不會降低的制品。壓接工序壓接工序是使2個樹脂成型品的熔融層22、32相互壓接來進行熔接的工序。用圖 1來說明壓接工序。如圖1(c)所示，利用熱板13對預定熔接部端面21、31充分地加熱，形成期望的熔 融層22、32，然后通過升降部件(圖中未示出)使保持樹脂成型品2的上夾具11向+Y方向 移動，使保持樹脂成型品3的下夾具12向-Y方向移動，使得預定熔接部端面21、31與熱板 13分離。然后，將熱板13從預定熔接部端面21與31之間移走。然后，通過設置在上夾具11的壓力測定部件P測定樹脂成型品的接合部分所承受 的壓力，同時通過圖中未示出的加壓部件對上夾具11施加規定的壓力，使得保持樹脂成型 品2的上夾具11向-Y方向移動。此外，將保持樹脂成型品3的下夾具12固定。通過該移 動，從圖2的(a)的狀態開始，熔融層22與熔融層32接近，預定熔接部端面21與31接觸。 之后，熔融層22與32重疊，最后，如圖2的(b)所示，熔融層22、32幾乎全部作為飛邊5被 排出，在樹脂成型品2與樹脂成型品3之間成型為厚度為100 μ m以下的接合部4。
壓接時的條件本發明的接合方法的特征在于，壓接時接合部分所承受的壓力超過OMPa且為IOMPa以下，進一步優選為5MPa以下。通過施加上述范圍的壓力進行壓接，能夠抑制在冷卻 后樹脂成型品與接合部的界面產生的殘留應力。結果，能夠抑制蠕變破壞壽命的降低。此 夕卜，冷卻后的接合部的最小厚度為100 μ m以下是本發明的接合方法的特征。將幾乎全部熔 融層都作為飛邊排出，直至接合部的最小厚度變為100 μ m以下，由此，能夠防止熔融層產 生的空隙等在接合部殘留，因此，能夠防止接合部的空隙等缺陷導致的蠕變破壞壽命降低。 這樣，能夠抑制接合部的缺陷導致的蠕變破壞壽命的降低，因此，根據本發明的接合方法， 具有接合部的制品的品質穩定且蠕變破壞壽命十分穩定。因此，只要是在壓接時施加的壓力為上述范圍，冷卻后的接合部的厚度為上述范 圍這樣的壓接條件，就沒有特別的限定，壓接條件可以根據樹脂材料的種類適當改變。此外，本發明的接合方法僅控制壓力來進行樹脂成型品之間的熔接，因此，比現有 的預測2個樹脂成型品的熔融層的厚度并控制其中一個樹脂成型品的熔融層與另一樹脂 成型品的熔融層重疊的位置來進行接合的方法更容易。另外，與上述現有的方法相比較，本 發明的接合方法具有同等的耐蠕變破壞性。進而，與上述現有的方法相比，本發明的接合方 法在接合部不殘留熔融層，因此，不存在在接合部殘留空隙等缺陷從而導致蠕變破壞壽命 降低的問題，結果，根據本發明的接合方法，蠕變破壞壽命十分穩定。圖3是，通過壓力測定部件P測定樹脂成型品2與樹脂成型品3之間的接合部分 所承受的壓力的同時，對接合部施加的施加壓力P3使樹脂成型品2與樹脂成型品3熔接的 情況下接合部所承受的壓力隨時間變化的示意圖。圖3中的點劃線表示施加給接合部的施 加壓力為P3的情況。圖3的、至、是熔融層22接近熔融層32的階段，在、時，熔融層22 與熔融層32接觸。在熔融層22與熔融層32接觸之前，接合的部分所承受的壓力為0。從圖3的、開始，熔融層22與熔融層32開始重疊，接合部分也逐漸受到壓力，低 粘度的熔融層被迅速地排出。該重疊開始時受到的壓力為P:。從、至、，高粘度的熔融 層之間的重疊逐漸變大，熔融層都被破壞而且熔融層逐漸變薄。被破壞的樹脂成為飛邊從 樹脂成型品與樹脂成型品之間排出。從、至、，接合部分所承受的壓力逐漸增加。這是由 于，如上所述，熔融層的前端是低粘度的高溫部分，隨著熔融層的重疊變大以及接近未熔融 部分，變為高粘度的低溫部分。t2是被破壞的熔融層消失、飛邊的排出基本停止的時間點。 在這一時間點，接合部分所承受的壓力為P2。t2以后，由于被破壞的熔融層消失，因此，接合部分所承受的壓力急劇上升。另外， 進行控制，使得在達到設定的上述施加壓力P3的時間點，接合部分不會受到該壓力以上的 壓力。如圖7所示，該施加壓力P3為IOMPa以下、進一步優選為5MPa以下，則在接合部分 殘留的殘留應力變小，能夠使得蠕變破壞壽命的降低變小。虛線表示采用現有的方法對熔 融層的厚度估計較小而對接合部分施加了大的壓力的情況下的變化。此外，用點X表示施 加壓力設定得過少的情況。設定得過少時，在熔融層重疊并排出飛邊的途中，抵接停止。熔 融層不能被充分地排出，存在在熔融層殘留的空隙等缺陷導致蠕變破壞壽命變短的問題。在圖3的情況下，施加壓力需要為P2以上。這是因為，若不這樣的話，熔融層不能 作為飛邊被充分地排出，接合部分的熔融層殘留空隙等缺陷。P2的值根據樹脂的種類等而不同。因此，只要施加壓力超過OMPa，接合部分就有可能受到P2以上的壓力。由于以上原因，施加壓力需要設定為P2至IOMPa以下，進一步優選為5MPa以下。壓接時施加的壓力越小，殘留應力變得越小，故優選，但壓力過小時，預定熔接部的熔融層不能作為飛邊被充分地排出。熔融層殘留在接合部，從而在接合部有可能殘留空 隙等缺陷，從穩定化蠕變破壞壽命的觀看出發，是不優選的。因此，本發明的接合方法優選 在接合部實質上不殘留熔融層的條件下壓接。此外，“接合部實質上不殘留熔融層”是指，后述的接合部的最小厚度為ΙΟΟμπι以 下的范圍。冷卻工序冷卻工序是冷卻接合部并將接合的樹脂成型品取出的工序。基于圖1來說明冷卻工序。在接合后將樹脂成型品2、3放置直至接合部的熔融層凝固。然后，使上夾具11向 +Y方向移動，使下夾具12向-Y方向移動，取出留在下夾具12中的相互結合的樹脂成型品 2 > 3 ο接合部根據本發明的接合方法，冷卻后的接合部的最小厚度為ΙΟΟμπι以下，因此，熔融 層基本上作為飛邊排出，由此，能夠防止空隙等缺陷在接合部殘留，能夠抑制蠕變破壞壽命 的不穩定。熔融而凝固的部分與未熔融層在晶體結構上不同，因此，在邊界出現邊界線。通過 測定該邊界線之間的距離來測定上述接合部厚度。實施例以下，列舉實施例更詳細地說明本發明，但本發明不受這些實施例的限定。實施例1 4接合準備工序使用聚縮醛(寶理塑料株式會社制造的“DURAC0NM90-44”)作為樹脂材料，在下述 的成型條件下進行注射成型，由此來制作圖4的(a)所示的樹脂試驗片。成型條件成型機R0B0SH0Tα -50C (FANUC LTD.制造)機筒溫度(噴嘴)200V-200V -180V -160V (料斗)注射速度10mm/s保壓壓力=6OMPa注射時間+保壓時間15秒冷卻時間10秒螺桿轉速IOOrpm螺桿背壓4MPa模具溫度80°C將上述2個樹脂試驗片安裝到熱板熔接裝置(中森工業社制造的“PW-1”)上。熱 板熔接裝置的概圖如圖5所示。此外，圖5是表示處于下述加熱工序的熔融層形成中的熱 板熔接裝置。
加熱工序使用上述熱板熔接裝置，使預定熔接部端面與預先加熱到260°C的熱板接觸20秒 鐘，在樹脂試驗片6、7上形成熔融層。圖5是表示加熱工序的圖。為了確保熔融層的厚度 而使用限制器8。另外，為了防止樹脂試驗片從熱板分離時樹脂被拉長為絲狀這一拉絲現 象，將厚度為0. Imm的氟樹脂片9夾到樹脂試驗片與熱板之間。此外，通過觀察熔融后已經 冷卻的樹脂試驗片的截面的球晶來測定熔融層的厚度，為0. 8mm。壓接和冷卻工序將熱板13與預定熔接部端面21、31分離，然后，使2個樹脂試驗片彼此抵接進行 15秒鐘壓接。壓力負荷部件使用彈簧，考慮彈簧常數來設定限制器8，使其在施加目標壓力 (實施例1為1. 2MPa、實施例2為4. 4MPa、實施例3為6. 6MPa、實施例4為9. OMPa)的位 置停止。最后，將熔接的樹脂熔接品從上述熱板熔接裝置1取出。接合部的最小厚度均為 100 μ m以下。得到的樹脂熔接品如圖4的(b)所示。與通過預測熔融層的厚度并控制熔融層重疊的位置來進行壓接的現有的熱熔接 方法相比，上述那樣的通過僅控制壓力來熱熔接的本發明的接合方法更容易。比較例1在進行壓接和冷卻工序時，在未熔融層位置設定抵接位置，完全不通過壓力進行 控制，除此之外，采用與實施例1相同的方法制作樹脂熔接品。此外，壓接時試驗片之間的 壓力為33MPa。比較例2將目標壓力變為16. 3MPa，除此之外，采用與實施例1 4相同的方法制作樹脂熔接品。比較例3為了得到接合部沒有空隙殘留且沒有過剩抵接的熔接品，不使用彈簧控制熔接深 度(cbpth of welding)的位置，而是估計接合部的熔融層厚度為約50 μ m，除此之外，采用 與實施例1相同的方法制作樹脂熔接品。在本條件下，為了找到合適的抵接位置，改變抵接 位置進行了好幾次熔接，實際測定蠕變破壞壽命，進行確認，按照估計的設定沒能得到合適 的熔接品，通過改變抵接位置得到了合適的熔接品。評價1對于實施例1 4的樹脂熔接品、比較例1 3的樹脂熔接品，通過與軸向力/軸 垂直的方向的最小截面面積算出的拉伸應力與蠕變破壞壽命的關系圖示于圖6。與通過位置控制施加了過剩的壓力的比較例1的樹脂熔接品以及通過壓力控制 施加了過剩的壓力的比較例2的樹脂熔接品相比，實施例1 4的樹脂熔接品的蠕變破壞 壽命十分穩定。實施例1、2的樹脂熔接品的蠕變破壞壽命尤其穩定，其蠕變破壞壽命與比 較例3的樹脂熔接品同程度地十分穩定。比較例3的樹脂熔接品是重復多次樹脂熔接品的 制作而得到的高品質的樹脂熔接品。如上所述，通過實施例1、2那樣的熔接，能夠極其容易 地得到非常優異的樹脂熔接品。圖7示出了壓接時施加的壓力與蠕變破壞壽命線的彎曲點的關系。可以確認，通 過使壓接時施加的壓力為IOMPa以下，能夠得到本發明的效果，為5MPa以下，則成為非常優 異的樹脂熔接品。
權利要求
一種樹脂成型品的接合方法，其特征在于，所述樹脂成型品的接合方法是，對可熔接的2個樹脂成型品的預定熔接部端面加熱，在所述2個樹脂成型品的預定熔接部形成熔融層的狀態下，使所述2個樹脂成型品的所述熔融層相互壓接從而進行熔接，所述壓接時施加的壓力超過0MPa且為10MPa以下，并且，熔接后的接合部的最小厚度為100μm以下。
2.根據權利要求1所述的樹脂成型品的接合方法，其中，所述壓接時施加的壓力超過 OMPa且為5MPa以下。
3.根據權利要求1或2所述的樹脂成型品的接合方法，其特征在于，所述2個樹脂成型 品中的至少一個包含結晶性熱塑性樹脂。
4.根據權利要求3所述的樹脂成型品的接合方法，其特征在于，所述結晶性熱塑性樹 脂為聚縮醛。
全文摘要
本發明提供一種樹脂成型品的接合方法，該接合方法可以使由2個樹脂成型品熔接得到的樹脂接合體的蠕變破壞壽命穩定。本發明通過具有以下特征的樹脂成型品的接合方法來進行接合對可熔接的2個樹脂成型品的預定熔接部端面加熱，在前述2個樹脂成型品的預定熔接部形成熔融層的狀態下，使前述2個樹脂成型品的前述熔融層相互壓接從而進行熔接，壓接時施加的壓力超過0MPa且為10MPa以下、進一步優選為5MPa以下，并且熔接后接合部的最小厚度為100μm以下。
文檔編號B29K101/12GK101811364SQ20101011964
公開日2010年8月25日 申請日期2010年2月23日 優先權日2009年2月25日
發明者加田雅博, 岸野直史 申請人:寶理塑料株式會社