帶式輸送機液壓張緊裝置用油箱的制作方法
【專利摘要】帶式輸送機液壓張緊裝置用油箱，其構成如下：角鋼支架A(1)、角鋼支架B(2)、油箱側板(3)、油箱后板(4)、油箱支腳(5)、油箱底板(6)、油箱前板(8)；其中：油箱底板(6)、油箱后板(4)、油箱前板(8)、油箱側板(3)共同焊接構成上部向上開口的箱式結構；油箱規格為(500±20mm)×(450±20mm)×(450±20mm)，油箱底板(6)、油箱后板(4)、油箱前板(8)、油箱側板(3)這四者的厚度≥12mm。本實用新型結構簡單，便于標準化生產、制造、安裝和使用維護，能充分和液壓泵及液壓系統協作使用并發揮出最佳的技術效果；其具有可預期的較為巨大的經濟價值和社會價值。
【專利說明】
帶式輸送機液壓張緊裝置用油箱
技術領域
[0001] 本實用新型設及液壓油箱結構設計和應用技術領域，特別提供了一種帶式輸送機 液壓張緊裝置用油箱。
【背景技術】
[0002] 現有技術中，液壓油箱多種多樣，但是針對不同的典型應用和場景具有不同的結 構特點。
[0003] 我們希望獲得一種和我們所設計和使用的帶式輸送機液壓張靜裝置相互匹配的 規范的技術效果優良的液壓油箱結構設計和應用技術方案。 【實用新型內容】
[0004] 本實用新型的目是提供一種技術效果優良的帶式輸送機液壓張緊裝置用油箱。
[0005] 本實用新型一種帶式輸送機液壓張緊裝置用油箱，其特征在于:其構成如下：角鋼 支架A1、角鋼支架B2、油箱側板3、油箱后板4、油箱支腳5、油箱底板6、油箱前板8;其中：
[0006] 油箱底板6布置在油箱的下部，油箱后板4和油箱前板8分別布置在油箱的豎直方 向的前部和后部;油箱側板3布置在油箱的豎直方向的左右兩側；
[0007] 油箱底板6、油箱后板4、油箱前板8、油箱側板3共同焊接構成上部向上開口的箱式 結構；
[000引角鋼支架A1布置在油箱頂部前方和后方，角鋼支架B2布置在油箱頂部的左右兩 偵U;其二者分別和油箱后板4、油箱前板8、油箱側板3固定連接為一個整體；
[0009] 油箱支腳5固定布置在油箱底板6的下部；
[0010] 帶式輸送機液壓張緊裝置用油箱中，分別布置在油箱前方和后方的油箱前板8和 油箱后板4在水平方向的長度為500 ± 20mm;油箱側板3在水平方向的長度為450 ± 20mm;油 箱底板6、油箱后板4、油箱前板8、油箱側板3共同構成的油箱整體在豎直方向的高度為450 ± 20mm;油箱底板6、油箱后板4、油箱前板8、油箱側板3運四者的厚度> 12mm。
[0011] 所述帶式輸送機液壓張緊裝置用油箱，其特征在于：帶式輸送機液壓張緊裝置用 油箱中還設置有放油塞接頭座7,其具體布置在油箱底板6上，且通過貫穿油箱底板6的孔狀 結構連通油箱內腔。
[0012] 本實用新型的具體工程應用背景中，還有下述事項簡要說明如下：
[0013] 通常的情況下油箱的尺寸由液壓系統的流量估算確定。一般來講油箱的容積為系 統流量的5~7倍，發熱量小和散熱條件好取小值，否則取大值。14.58 X (4~7) =72~10化， 故主油箱取YX-100L。
[0014] 液壓累的工作參數的確定相關內容說明如下：
[0015] (1)累的工作壓力的計算:工況過程中的最高壓力為4.09MPa，由于選擇回油節流 調速，則累的最高工作壓力Pp = 4.09MPa。
[0016] (2).液壓累流量的計算：由于工況表知，液壓累向液壓缸輸入的最大流量為 13.2化/min取回路泄漏系數為1.1則：
[0017] qvp = kqv
[0018] 則：qvp = kqv=l. 1 X 13.2f5L/min = 14.58L/min
[0019] (3).確定累的輸入功率:液壓缸的最大功率在工進階段，取壓力損失為0.8M化則 工進時的工作壓力P = (4.09+0.4 )MP = 4.49MPa，取累的總效率0.75，則液壓累的輸出功率
[0022] 故液壓累的具體型號和核屯、參數選擇如下：為Y100L4-B5,2.2W，15(K)r/min。
[0023] 本實用新型提出一種和實際工程中使用的帶式輸送機液壓張緊裝置相互匹配的 規范的技術效果優良的液壓油箱結構設計和應用技術方案。其優點是結構簡單規范，便于 進行標準化生產、制造、安裝和使用維護，且其便于和相關設備匹配使用，能充分和液壓累 及液壓系統協作使用并發揮出最佳的技術效果。其具有可預期的較為巨大的經濟價值和社 會價值。
【附圖說明】
[0024] 圖1為帶式輸送機液壓張緊裝置用油箱結構示意簡圖主視圖；
[0025] 圖2為對應圖1的俯視圖。
【具體實施方式】 [00%] 實施例1
[0027] -種帶式輸送機液壓張緊裝置用油箱，其構成如下：角鋼支架A1、角鋼支架B2、油 箱側板3、油箱后板4、油箱支腳5、油箱底板6、放油塞接頭座7、油箱前板8;其中：
[002引油箱底板6布置在油箱的下部，油箱后板4和油箱前板8分別布置在油箱的豎直方 向的前部和后部;油箱側板3布置在油箱的豎直方向的左右兩側;油箱底板6、油箱后板4、油 箱前板8、油箱側板3共同焊接構成上部向上開口的箱式結構；角鋼支架A1布置在油箱頂部 前方和后方，角鋼支架B2布置在油箱頂部的左右兩側;其二者分別和油箱后板4、油箱前板 8、油箱側板3固定連接為一個整體;油箱支腳5固定布置在油箱底板6的下部;帶式輸送機液 壓張緊裝置用油箱中，分別布置在油箱前方和后方的油箱前板8和油箱后板4在水平方向的 長度為500 ± 20mm;油箱側板3在水平方向的長度為450 ± 20mm;油箱底板6、油箱后板4、油箱 前板8、油箱側板3共同構成的油箱整體在豎直方向的高度為450 ± 20mm;油箱底板6、油箱后 板4、油箱前板8、油箱側板3運四者的厚度
[0029] 帶式輸送機液壓張緊裝置用油箱中還設置有放油塞接頭座7,其具體布置在油箱 底板6上，且通過貫穿油箱底板6的孔狀結構連通油箱內腔。
[0030] 本實施例的具體工程應用背景中，還有下述事項簡要說明如下：
[0031] 通常的情況下油箱的尺寸由液壓系統的流量估算確定。一般來講油箱的容積為系 統流量的5~7倍，發熱量小和散熱條件好取小值，否則取大值。14.58 X (4~7) =72~10化， 故主油箱取商用型號為YX-IOOL的油箱。
[0032] 液壓累的工作參數的確定相關內容說明如下：
[0033] (1)累的工作壓力的計算:工況過程中的最高壓力為4.09MPa，由于選擇回油節流 調速，則累的最高工作壓力Pp = 4.09MPa。
[0034] (2).液壓累流量的計算：由于工況表知，液壓累向液壓缸輸入的最大流量為 13.2化/min取回路泄漏系數為1.1則：
[0035] qvp = kqv
[0036] 則：qvp = kqv=l. 1 X 13.2f5L/min = 14.58L/min
[0037] (3).確定累的輸入功率:液壓缸的最大功率在工進階段，取壓力損失為0.8M化則 工進時的工作壓力P = (4.09+0.4 )MP = 4.49MPa，取累的總效率0.75，則液壓累的輸出功率
[0040] 故液壓累的具體型號和核屯、參數選擇如下：為Y100L4-B5,2.2W，15(K)r/min。
[0041] 本實施例提出一種和實際工程中使用的帶式輸送機液壓張緊裝置相互匹配的規 范的技術效果優良的液壓油箱結構設計和應用技術方案。其優點是結構簡單規范，便于進 行標準化生產、制造、安裝和使用維護，且其便于和相關設備匹配使用，能充分和液壓累及 液壓系統協作使用并發揮出最佳的技術效果。其具有可預期的較為巨大的經濟價值和社會 價值。
【主權項】
1. 帶式輸送機液壓張緊裝置用油箱，其特征在于：其構成如下：角鋼支架A(1)、角鋼支 架B( 2)、油箱側板(3)、油箱后板(4)、油箱支腳(5)、油箱底板(6)、油箱前板(8);其中： 油箱底板(6)布置在油箱的下部，油箱后板(4)和油箱前板(8)分別布置在油箱的豎直 方向的前部和后部;油箱側板(3)布置在油箱的豎直方向的左右兩側;油箱底板(6)、油箱后 板(4)、油箱前板(8)、油箱側板(3)共同焊接構成上部向上開口的箱式結構； 角鋼支架A(l)布置在油箱頂部前方和后方，角鋼支架B(2)布置在油箱頂部的左右兩 偵h其二者分別和油箱后板(4)、油箱前板(8)、油箱側板(3)固定連接為一個整體； 油箱支腳(5)固定布置在油箱底板(6)的下部； 帶式輸送機液壓張緊裝置用油箱中，分別布置在油箱前方和后方的油箱前板(8)和油 箱后板⑷在水平方向的長度為500 ± 20mm;油箱側板⑶在水平方向的長度為450 ± 20mm; 油箱底板(6 )、油箱后板(4 )、油箱前板(8 )、油箱側板(3)共同構成的油箱整體在豎直方向的 高度為450±20mm;油箱底板(6)、油箱后板(4)、油箱前板(8)、油箱側板⑶這四者的厚度》 12mm〇2. 按照權利要求1所述帶式輸送機液壓張緊裝置用油箱，其特征在于:帶式輸送機液壓 張緊裝置用油箱中還設置有放油塞接頭座(7)，其布置在油箱底板(6)上，且通過貫穿油箱 底板(6)的孔狀結構連通油箱內腔。
【文檔編號】B65G23/44GK205615879SQ201620410205
【公開日】2016年10月5日
【申請日】2016年5月6日
【發明人】王曉生, 孫玉東, 王玉英, 劉盛錢
【申請人】劉曉丹, 崔穎