專利名稱：：涂裝系統的制作方法
技術領域：
：本發明涉及用于修補的涂裝系統，更詳細地說，涉及例如在利用板金和油灰對汽車車體等的損傷部位進行修復后，尤其用水系涂料進行修補用的涂裝系統。
背景技術：
：近年來，在世界性地球環境保護活動高漲之中，減少環境負荷物質是重要的課題。在汽車涂裝線中，較多地排放出涂料中所含的成為大氣污染原因的VOC(VolatileOrganicCompounds:揮發性有機化合物)和涂裝烘干爐等中的因能量消耗而成為地球溫暖化原因的C02。迄今為止，一般在國內，在汽車涂裝的修補工序中，實際上使用有機溶劑的涂料對損傷部進行修補，如上所述，從世界性環境問題的上述V0C對策、PRTR法(PollutantReleaseandTransrerRegister:化學物質排放控制管理推進法)、消防法等觀點出發，不僅對汽車廠家的生產線，對于修補行業也必須采取對策而且非常緊迫。從這種背景出發，使用材料也產生變化。在修補行業中，應減少指定二甲苯-甲苯這樣的特定化學藥品的溶劑，取而代之的溶劑使用率低的生態型(eco-type)的涂料已被投放市場。另外，出于脫臭問題、低溶劑的問題、上述的PRTR法問題和VOC對策問題等，水性涂料開始投放市場。因此，對于修補行業即涂料使用者來說，也必須跟隨上述材料的變化重新認識作業技術和作業環境。要對付上述環境問題，代替以往的有機溶劑稀釋型涂料(下面簡稱為"有機溶劑型涂料")而使用水稀釋型涂料(下面簡稱為"水系涂料"或"水性涂料")，可期望改善涂裝作業環境和降低廢水處理負荷。但是，使用水系涂料有各種問題。水系涂料的第1問題是粘度引起的。當用噴槍進行噴霧時，所使用的涂料的粘度當用福特杯(FordCup)法表示時為2050秒/Fc，而以往的有機溶劑型涂料的粘度用福特杯法表示時為1018秒/Fc。從這種情況可知，水系涂料的高粘度型是主流。因此，在通常使用的噴槍中，難以將來自噴槍的噴霧狀態作成均勻，在涂裝面上，成為桔子皮那樣的表面，容易引起品質上的問題。尤其是在整體涂裝中，即使沒有上述問題，當在進行作業上必不可少的濃淡漸變涂裝(gradation)作業時的表面狀態也變差，沒有起到濃淡漸變涂裝的功能，修理車的非修補面和修補面的區別變得醒目。水系涂料的第2問題是預熱引起的。水系涂料由于是高粘度，故產生涂裝上的問題，為了將這種水系涂料與有機溶劑系涂料相同地降低粘度來提高涂裝作業性，在用水稀釋后的狀態下試著當作涂料。但是，與有機溶劑系相比，由于溶劑即水的蒸發速度遲緩，故在汽車廠家的生產線上，產生了在涂裝室與涂裝干燥爐之間必須確保使水蒸發用的預熱區域的空間、必須設置其設備這樣的其它問題。這種預熱區域的空間難以在修補現場設置，對于汽車廠家來說，由于消耗較多的能量，故有不能引入水性涂料的問題。從上述情況出發，專利文獻l(日本特開2003—251250號公報)提出了這樣一種水系涂料的涂裝方法及涂裝裝置將水系涂料的涂裝時的空調允許范圍擴大，可大幅度減少此后的預熱工序。該專利文獻1的涂裝方法，是用噴槍將水性涂料涂裝在被涂裝面上的方法，從該水性涂料的涂裝之前到涂裝結束時，對被涂物及涂裝在該被涂物上的噴霧涂料粒子照射熱線，對涂裝涂料的固形成分量進行控制。并且，所述專利文獻1的涂裝裝置在被搬送的被涂物的搬送路上設置的涂裝區域中具有涂裝之前對被涂物進行加熱的加熱裝置；具有對被涂物噴霧水性涂料的噴槍的涂裝機；以及對涂裝在被涂物面上的噴霧涂料粒子照射熱線的熱線加熱器，尤其，所述涂裝機是設有多個噴槍的水平部及垂直部涂裝用的門狀的涂裝機，熱線加熱器與該門狀涂裝機的前后鄰接地設置。如此，只要在涂裝之前、涂裝時、涂裝結束連續照射熱線，涂膜中的水分50%以上可在涂裝區域揮發，故可將涂裝后的預熱區域縮短在以往技術的一半以下。此外，由于在涂裝中也照射熱線，因此，即使在高濕度環境條件下也可使涂裝涂料粒子的固形成分量上升。因此，可使涂裝室的空調擴大，結果可減少涂裝室空調所需的能量使用量。但是，上述的專利文獻1的涂裝方法及涂裝裝置，是用于針對汽車廠家的涂料線的，對于修補行業難以應用。艮P，專利文獻1的裝置是設在工廠的涂裝線上的，但當在修補用的涂裝槍上附加了加熱裝置時，重量變重，無法用于涂裝作業。而且，將從加熱到250。C800。C的紅外線燈、遠紅外線、中紅外線燈、鹵素燈等發出的輻射能量照射在被涂物上。因此，焊接作業者事實上不可能手持噴槍進行涂裝作業，即使可能，其作業環境也必然非常惡劣。另外，即使假設可手持所述噴槍、可一定程度地進行整體涂裝，但對構成曲面部分的濃淡漸變涂裝作業是非常難的技術。專利文獻l:日本特開2003—251250號公報
發明內容鑒于上述問題，本發明的第l目的在于，提供一種涂裝系統，即使使用粘性高的水系涂料也可將噴霧狀態作成均勻，尤其容易將整體部和濃淡漸變部的干燥狀態作成相同，從中心部向濃淡漸變部逐漸而平滑地形成涂裝膜厚。第2目的在于，提供一種涂裝系統，不花費較大的設備成本，且不消耗較大電力就可迅速高效地進行涂膜干燥。第3目的在于，提供一種可有效地有助于解決環境破壞的問題的涂裝系統。第4目的在于，提供一種這樣的涂裝系統通過將技術難易度盡量簡單化或標準化，即使是經驗缺少的作業者也可獲得高品質，且可縮短涂裝時間。為實現上述目的，第1技術方案的發明是使用了水系涂料的修補用的涂裝系統，其特征在于，具有涂裝步驟和干燥步驟，所述涂裝步驟是將壓縮空氣和高粘度的水系涂料混合，將涂料噴霧化，用噴槍以規定的空氣壓力和規定的噴出量涂布在被涂裝面上；所述干燥步驟是在從所述涂裝步驟經過規定的凝固時間及閃蒸(flashoff)時間后，自涂布有所述水系涂料的涂膜面離開規定距離地配置涂膜的干燥裝置，該干燥裝置具有反射體、配設在所述反射體前方的發熱體、配設在所述發熱體后方的送風單元，用發出含有規定的波長域的熱量的所述發熱體對所述涂膜面加熱規定時間，然后，在將所述發熱體的發熱繼續的狀態下，利用所述送風單元在規定時間內將規定風量的風吹向所述涂膜面進行干燥，接著，以遵照上述條件的條件將涂裝步驟和干燥步驟反復2次以上。為實現上述目的，技術方案2的發明是使用了水系涂料的修補用的涂裝系統，其特征在于，具有如下步驟涂裝步驟，將壓縮空氣和高粘度的水系涂料混合，將涂料噴霧化，用噴槍以規定的空氣壓力和規定的噴出量涂布在被涂裝面上；干燥步驟，在從所述涂裝步驟經過規定的凝固時間及閃蒸時間后，自涂布有所述水系涂料的涂膜面離開規定距離地配置涂膜的干燥裝置，該干燥裝置具有反射體、配設在所述反射體前方的發熱體、配設在所述發熱體后方的送風單元，用發出含有規定的波長域的熱量的所述發熱體對所述涂膜面加熱規定時間，然后，在將所述發熱體的發熱繼續的狀態下，利用所述送風單元在規定時間內將規定風量的風吹向所述涂膜面進行干燥；下次的涂裝步驟，在從上述涂裝步驟經過閃蒸時間后，將空氣壓力和噴出量相對上述規定值進行適當調整后對上述涂膜面上進行涂布；下次的干燥步驟，在從上述下次的涂裝步驟經過規定的凝固時間及閃蒸時間后，將上述距離、波長域和熱量相對于所述規定值進行適當調整后在規定時間內對所述涂膜面加熱，然后在將發熱體的發熱繼續的狀態下利用所述送風單元將規定風量的風吹向所述涂膜面進行干燥，將所述涂裝步驟及所述干燥步驟反復2次以上。技術方案3的發明，其特征在于，所述涂裝步驟及所述干燥步驟適用于底漆面涂裝、終涂涂裝、清漆涂裝的涂裝及干燥。技術方案4的發明，其特征在于，所述噴槍具有涂裝裝置本體，該涂裝裝置本體設有供給壓縮空氣的壓縮空氣供給通路及供給涂料的涂料供給通路；涂料噴射噴嘴，該涂料噴射噴嘴設在所述涂裝裝置本體上，具有將涂料噴霧的噴射口；空氣壓力調節單元，該空氣壓力調節單元對所述壓縮空氣供給通路進行開閉，調節壓縮空氣壓力；涂料調節單元，該涂料調節單元對所述噴射口進行開閉，調節涂料的噴射所述空氣壓力調節單元包括可將所述壓縮空氣供給通路的截面積從零連續變化到規定量的閥部、使所述壓縮空氣供給通路的截面積減少規定量并減壓的空氣限制部，并構成使所述涂料調節單元和所述空氣調節單元聯動動作。技術方案5的發明，其特征在于，對所述噴槍的所述涂料調節單元和所述空氣壓力調節單元進行設定，以當將扳機部拉到途中、將所述空氣壓縮調節單元及所述涂料調節單元一起作成半開狀態時，使所述涂料的噴出量和所述壓縮空氣供給通路的壓力匹配，使用可將福特杯秒數為2045秒即高粘度的水系涂料的粒子均勻噴霧的噴槍所述噴槍。技術方案6的發明，其特征在于，所述噴槍被設定為，其針閥與涂料噴射噴嘴至少在所述扳機部進行的移動行程的大致前半的移動階段，涂料的噴射量成連續變化，在剩余的移動階段，涂料的噴射量大致相同或微小變化，所述噴槍適于粘度大的涂料的濃淡漸變涂裝作業。技術方案7的發明，其特征在于，所述干燥裝置使可發出遠紅外線的加熱管發熱，而該加熱管配設在由筐體的正面反射體及位于該正面反射體兩端的一對側面反射體構成的反射劃分體的前方，將該發熱及放射光譜波長照射在涂膜上，在從所述加熱管開始照射經過規定時間后，由送風單元進行送風，該涂膜的溫度從所述涂膜由所述發熱而達到的規定溫度冷卻大致10。C20。C左右，且將該溫度保持成大致一定的狀態。技術方案8的發明，其特征在于，所述干燥裝置的發熱體設定為在由所述送風單元進行送風的狀態下，涂膜面的溫度加熱到60。C70。C前后，在所述干燥步驟中，所述發熱體和所述送風單元在規定的秒數期間僅使發熱體動作，在此之后立即在規定秒數期間同時使所述發熱體和所述送風單元動作。技術方案9的發明，其特征在于，吹向所述涂膜面的送風單元的送風量是每lmx0.7m的面積為3550升/分鐘，最好是4044升/分鐘。技術方案10的發明，其特征在于，用于所述干燥步驟的干燥裝置的發熱體是能發出所述水系涂料的溶劑即非離子水或乙醇系的溶劑容易吸收的波長域的放射光譜的發熱體，當僅所述發熱動作時，發出包含2.5nm4.0pm的中波長域的放射光譜。當同時使所述發熱體和所述送風單元動作時，發出包含5.5pmll^im的長波長域的放射光譜。技術方案11的發明，其特征在于，用于所述干燥步驟的干燥裝置的發熱體是在銅管的中心部收容鎳鉻電熱線、在所述銅管的表面涂布鎳而成。采用技術方案l的發明，即使使用難以涂裝的粘性高的水系涂料，也可將噴霧狀態作成均勻。極易進行將舊涂裝面與被涂裝面的邊界模糊的濃淡漸變涂裝。尤其，可將濃淡漸變面的干燥性和細微化作成與舊涂裝面相同的程度。另外，不需花費較大的設備成本，且不花費較大電力就可高效地進行涂膜的干燥。此外，通過盡量將修補的技術難易度作成簡單化或標準化，從而提供一種即使是經驗欠缺的作業者也可獲得高品質且涂裝時間縮短并有利于抑制環境破壞的涂裝系統。采用技術方案2的發明，即使使用難以涂裝的粘性高的水系涂料，也可將噴霧狀態作成均勻。極易進行將舊涂裝面與被涂裝面的邊界模糊的濃淡漸變涂裝。尤其，可將濃淡漸變面的干燥性和細微化作成與舊涂裝面相同的程度。另外，不需花費較大的設備成本，且不花費較大電力就可高效地將涂膜的干燥反復進行2次以上。此外，通過盡量將修補的技術難易度作成簡單化或標準化，從而提供一種即使是經驗欠缺的作業者也可獲得高品質且涂裝時間縮短并有利于抑制環境破壞的涂裝系統。采用技術方案3的發明，在技術方案1或2所述的發明中，只要至少對所述噴槍及涂裝裝置中的規定量進行適當調整，就可提供一種可適用于使用了水系涂料的底漆面涂裝、終涂涂裝和清漆涂裝的涂裝及干燥的涂裝系統。采用技術方案4的發明，由于從空氣壓力調節單元的閥部關閉的狀態至全開的中間階段的范圍比以往技術大且還帶來緩慢的壓力變化，故作為所謂的半離合狀態，可利用涂料調節單元調節為與涂料的輻射量節流后的狀態對應的壓力。極易進行將舊涂裝面與被涂裝面的邊界模糊的濃淡漸變涂裝。尤其，可提供一種將濃淡漸變面的干燥性和細微化作成與舊涂裝面相同程度的涂裝系統。采用技術方案5的發明，即使是高粘度的水系涂料也可容易地將噴霧狀態作成均勻。可提供一種容易形成高品質的涂膜、例如在濃淡漸變涂裝時可獲得被涂裝面與舊涂裝面的均勻化、特別是可將干燥性作成大致相同的涂裝系統。采用技術方案6的發明，可提供一種即使沒有學習高度的技術也可容易進行以往困難的在半離合狀態下的濃淡漸變涂裝的涂裝系統。采用技術方案7的發明，可提供一種制作將涂膜的干燥時間作成最短的環境、即使是干燥遲緩的水系涂料，也可抑制電力消耗并使涂膜快速干燥的涂裝系統。采用技術方案8的發明，可提供這樣一種涂裝系統利用發熱體的熱量加熱涂膜，在使水分、乙醇系溶劑的分子活動活潑化后，通過從發熱體背后用送風單元吹出規定風量的風，從而可最大限度地加快涂膜中的水分和溶劑的蒸發速度。采用技術方案9的發明，可提供這樣一種涂裝系統通過照射來自發熱體的輻射熱，而使水分和溶劑的分子活動活潑化，在使涂料中的分子之間的聚合結合迅速化后，利用送風單元吹出規定量的風，從而可最大限度地加快水分和溶劑離開涂膜的蒸發速度。采用技術方案10的發明，可提供這樣一種涂裝系統利用發出涂膜吸收密度良好的中波長域的波長及長波長域的波長的干燥裝置，能以較少的熱源能量進行效率良好的干燥。采用技術方案11的發明，可提供這樣一種涂裝系統可發出高溫熱量的同時，達到該高溫狀態的上升快，此外發出對水分的蒸發有效的2pm10iam的分光放射照度，可最大限度地加快涂膜中的水分和溶劑的蒸發速度。圖1是構成本發明涂裝系統的一部分的涂裝裝置的第1實施形態的正面中央縱剖視圖。圖2是裝入圖1的涂裝裝置中的空氣壓力調節單元的部分的放大縱剖視圖。圖3是表示空氣壓力調節單元中的空氣閥的主視圖，其中(a)是表示以往的空氣閥的外觀結構的主視圖，(b)是表示本發明的空氣閥的外觀結構的主視圖。圖4是裝入圖1的涂裝裝置中的針閥的前端側與噴射噴嘴的部分的放大縱剖視圖。圖5是將圖4的針閥整體放大表示的主視圖。圖6是說明本發明第2實施形態的涂膜的干燥裝置的大致結構的說明圖。圖7是說明第2實施形態的加熱管結構的說明圖。圖8是表示第2實施形態的筐體、反射劃分體及加熱管等主要部分結構的主視圖。圖9是從上方看到的第2實施形態的筐體、反射劃分體及加熱管等主要部分結構的模式剖視圖。圖10是從側方看到的第2實施形態的筐體、反射劃分體及加熱管等主要部分結構的模式剖視圖。圖11是表示將第2實施形態的筐體安裝在移動架上的狀態的后視圖。圖12是說明第2實施形態的涂膜的干燥裝置所具有的電氣系統結構的方框圖。圖13是表示水的紅外線吸收光譜的特性圖。圖14是表示二甲苯的紅外線吸收光譜的特性圖。圖15是表示甲苯的紅外線吸收光譜的特性圖。圖16是表示本發明第3實施形態的筐體、加熱管等干燥裝置的主要部分結構的主視圖。圖17是表示作為適于本發明干燥裝置的加熱管，由本發明者提出并試制的標準的加熱管(試料號No.3)的3.0pm8.0iam范圍的分光放射照度的分光放射照度特性圖。圖18是使用標準的試料號No.3的紅外干燥用加熱器，使施加電力下降到額定的80%即650W及額定的60%即500W進行點燈時的分光放射照度相對于用額定輸出(200V、800W)的電力進行點燈時的分光放射照度的放射照度相對值(額定值時作為l.OO)的特性圖。圖19是將對加熱管實施各種涂布而成的加熱管(No.1、No.2、No.4、No.5)與用額定電力將標準試料No.3點燈時的離開距離為600mm的位置的分光放射照度進行比較后的結果予以曲線化的分光放射特性圖。圖20是不同圖形的水分蒸發率比較特性圖。圖21是廢布的表面溫度推移的曲線圖。圖22是表示僅驅動加熱器，從熱量照射在廢布上的狀態(a)將廢布剝去露出門表面的狀態(b)的說明圖。圖23是表示從由加熱器進行熱照射45秒后風扇給予送風的狀態(a)將廢布剝去而露出門表面的狀態(b)的說明圖。圖24是表示用于說明本發明涂裝系統的工序的汽車修補部分的剖視結構的局部剖視圖。具體實施方式下面參照附圖，說明本發明實施形態的修補用的涂裝系統。下面，根據實施形態參照附圖詳細說明構成本發明涂裝系統的一部分的涂站站罟農農且°圖1是本發明第1實施形態的涂裝裝置的部分的正面中央縱剖視圖，圖2是裝入圖1的涂裝裝置中的空氣壓力調節單元的部分的放大縱剖視圖，圖3是表示空氣壓力調節單元中的空氣閥的主視圖，其中(a)是以往的空氣閥，(b)是本發明的空氣閥，圖4是裝入圖1的涂裝裝置中的針閥的前端側與噴射噴嘴的部分的放大縱剖視圖，圖5是將圖4的針閥整體放大表示的主視圖。下面，根據圖1圖5詳細說明本發明的第1實施形態。本發明的涂裝裝置是一個實施形態，具有例如將本發明與進行遠程控制的自動低壓噴槍本體組合、或與手動的噴槍組合等各種形態，但在本實施形態中，將涂裝裝置作為噴槍進行說明。因此，下面將本發明的涂裝裝置稱為噴槍。首先，說明第1實施形態的噴槍的結構。本發明的噴槍1是將壓縮空氣和涂料混合、利用壓縮空氣將涂料噴霧化而涂布在被涂裝面上的裝置。并且，該第1實施形態的噴槍1具有設有供給壓縮空氣的壓縮空氣供給通路2及供給涂料的涂料供給通路3的噴槍本體4;設在該噴槍本體4上、具有噴射涂料的噴射口5的涂料噴射噴嘴6;對噴射口5進行開閉、調節涂料噴射量的針閥7。現進一步詳細說明。形成為小型手槍狀的噴槍1形成有把持噴槍l的把持部8;與把持部8連續設置并具有噴射涂料及壓縮空氣的噴射口5的槍身部9。另外，在噴槍本體4內部設有從把持部8的下部至噴射口5通過壓縮空氣的壓縮空氣供給通路2。并且，在把持部8的下部設有與壓縮空氣的供給源連接的空氣接頭10。此外，從該空氣接頭10向把持部S的上方設有壓縮空氣供給通路2，在把持部8與槍身部9的邊界附近，設有相對于把持部8處于大致垂直位置、對壓縮空氣供給通路2進行幵閉的空氣壓力調節單元11。該空氣壓力調節單元11安裝在被穿設成與噴槍本體4的壓縮空氣供給通路2正交的有底狀的安裝孔12中。該空氣壓力調節單元11包括閥座本體14;與該閥座本體14的形成為錐狀的閥座部15接觸分離的閥部16;通過細直徑的連接部17而與該閥部16的小徑端側連設的滾柱陀螺狀(或圓板狀)的空氣限制部18;與閥部16的大徑端連設的彈簧支座19;一端嵌裝在該彈簧支座19上、另一端與安裝孔12的內端抵接的螺旋彈簧13。閥座本體14通過螺紋部20與形成在安裝孔12的開口端內周的內螺紋部螺合而安裝在噴槍本體4上。當呈圓錐臺形的閥部16與該閥座本體14的閥座部15抵接時，闊部16起到阻止空氣流動的閥作用。圖2中，當閥芯21被推向右方時，閥部16離開閥座部15，將壓縮空氣供給通路2打開。在該閥部16的小徑端部側，通過細直徑的連接部17而連設有被作成大徑的空氣限制部18。該空氣限制部18與閥部16—起沿安裝孔12的軸向移動。這些閥部16、連接部17、空氣限制部18、閥芯21及彈簧支座19形成一體，受到螺旋彈簧13在圖2中始終向左方的施力，即受到利用閥部16將閥座部15封住的方向的施力，換言之，受到將壓縮空氣供給通路2封住的方向的施力。在閥座本體14的中間部即空氣限制部18的左側，穿設多個圓形孔，在本場合為4個開口部22，以將流過閥座部15并受到空氣限制部18控制的空氣排出。另外，在閥座本體14的最內部的外周形成環狀槽23，在該環狀槽23中嵌合0型環24，由此，當將閥部16封住時，壓縮空氣不會從安裝孔12偵iJ，從閥座本體14的外周與噴槍本體4的內壁之間泄漏到下游的壓縮空氣供給通路2中。閥座本體14的空氣室25的內壁直徑是6.8mm，相反，空氣限制部18的外徑D1，為了確認本發明的效果而制作了如下4種試驗品，進行了規定的確認試驗DlA=6.4mmDlB=6.5mmDlC=6.6mmDlD=6.7mm其它部分的尺寸如圖3(b)表示。通過對閥部16使用樹脂等彈性構件，從而當閥部16將壓縮空氣供給通路2封住時，能可靠地阻止壓縮空氣的出入。另外，在該空氣壓力調節單元11的上方(上段)，配設有對涂料的噴射進行調節的針閥7和涂料噴射噴嘴6。該針閥7在噴射口5側的一端具有形成前端尖細的前端部26，在另一端具有對針閥7的動作進行控制的頂在針閥導向件27上的螺旋彈簧28。該螺旋彈簧28向將噴射口5封住的方向施力。此外，在針閥導向件27的前方，用于密封涂料泄漏的針形墊圈29受墊圈調節螺釘30的推壓。墊圈調節螺釘30以適當的強度被旋入以防止涂料泄漏并使針閥7順利動作。另外，附設有與涂料供給源連接的涂料接頭31的涂料導向路32位于針閥7的中央附近。此外，噴射口5側的所述針閥導向件27及閥芯21的端部與扳機部34抵接，該扳機部34在槍身部9具有旋轉中心33，設置成與把持部8大致平行。因此，當將扳機部34扳到把持部8側時，設在空氣壓力調節單元11的閥座部15上的螺旋彈簧13和設在針閥7上的螺旋彈簧28被壓縮。當設在該空氣壓力調節單元11上的螺旋彈簧13被壓縮時，就使設在空氣壓力調節單元11上的閥部16向螺旋彈簧13側移動，從而將壓縮空氣供給通路2打開。這樣，壓縮空氣沿著設在槍身部9上的壓縮空氣供給通路2而供向噴射口5。此時，壓縮空氣欲從空氣壓力調節單元11的閥部16與閥座本體14的閥座部15的間隙流向閥座本體14的空氣室25側，但流動在與閥部16連續設置的圓板狀的空氣限制部18的外周緣與空氣室25的內周壁之間形成的間隙中受到限制。其結果，即使閥部16和閥座部15的間隙變大，流量也受到空氣限制部18的限制，從而壓縮空氣供給通路2的下游部分的壓力即從噴射口5排出的空氣壓力被限制成規定壓力。如此，當設在針閥7的端部上的螺旋彈簧28被壓縮時，針閥7與筒狀的針閥導向件27—起進行滑動。這樣，由于原來將噴射口5封住的針閥7縮在噴射口5的內側，故噴射口5被打開，涂料被噴出。與針閥7相比，閥部16被設計成稍提早移動，噴射壓縮空氣，故與涂料噴射相比稍先輸送壓縮空氣，對于壓縮空氣的壓力的調節功能，在后詳細說明。接著，詳細說明本第1實施形態的噴槍1的前端結構。圖4是將噴槍1前端放大的剖視圖，圖5是噴槍1中的針閥7的放大主視圖。為便于說明，對于在圖1中說明了的結構零件，標上相同符號進行說明。首先，根據圖4說明噴槍1的前端結構。噴槍1的空氣蓋35螺紋旋合在噴射口5上。該空氣蓋35的設在中心的貫通孔36周邊設有大致向前方的多個小孔37a37d，此外，在遠離空氣蓋35中心的部位，設有向斜內方穿設的多個小孔37e37h。涂料主要從該貫通孔36噴出，壓縮空氣從設在周邊的小孔37a37d噴射。并且，涂料隨著噴出的壓縮空氣而擴散。由此，將液體進行噴霧而微粒子化的現象稱為霧化。涂料噴射噴嘴6位于貫通孔36的內部。該涂料噴射噴嘴6包括隨著從噴射口5向涂料噴射噴嘴6內側，直徑逐漸減小的第一錐部38;隨著從該第一錐部38再向內側，直徑逐漸增大的第二錐部39;隨著從該第二錐部39再向內側，直徑逐漸增大的第三錐部40。此外，圖5所示的棒狀的閥即針閥7插通在涂料噴射噴嘴6的內部。該針閥7包括形成前端尖細的前端部26;與前端部26連續的由相同直徑構成的噴射量限制部41;與該噴射量限制部41連續的開閉閥部42。該噴射量限制部41在噴射噴嘴6的內部側與前端部26連續，形成為附加了一定余量(l2mm)的規定長度且具有相同的直徑。另外，開閉闊部42具有角度比第三錐部40小的錐角，直徑從噴射口5向涂料噴射噴嘴6的內方逐漸增大。另外，本第1實施形態的前端部26是圓錐狀。也可將前端部26的母線的長度r設為0.5mm，將前端角度a設為8085度。尤其將前端角度a設為83度時，涂料的噴射狀態極大地提高。另外，如圖1所示，本第1實施形態的針閥7的螺旋彈簧28，是使互相彈簧系數不同的第一螺旋彈簧28a和第二螺旋彈簧28b組合而成的。本實施形態的第一螺旋彈簧28a的彈簧系數做得比第二螺旋彈簧28b低。但是，該第一螺旋彈簧28a也可做成彈簧系數比第二螺旋彈簧28b高的螺旋彈簧，當然也可是相反的。并且，第一螺旋彈簧28a與針閥導向件27接觸，第二螺旋彈簧28b的一端與第一螺旋彈簧28a連接，另一端與導向室43的內壁抵接。該導向室43的用途是收容針閥導向件27的基端側和第2螺旋彈簧28a及第二螺旋彈簧28b。并且，當從圖1的狀態用力F扳動扳機部34時，第一螺旋彈簧28a受到向后方滑動的針閥導向件27的推壓。另外，隨著針閥導向件27的滑動，力F也傳遞給與導向室43內壁抵接的第二螺旋彈簧28b。這樣，該力F傳遞到導向室43的內壁，其反力F，作用在第二螺旋彈簧28b上。因此，第一螺旋彈簧28a及第二螺旋彈簧28b雙方被壓縮。此時，在第一螺旋彈簧28a及第二螺旋彈簧28b上作用相同的力，但由于兩螺旋彈簧的彈性率不同，故在扳機部34的至最終階段的操作中，第一螺旋彈簧28a和第二螺旋彈簧28b的壓縮率(壓縮的長度)不同。艮P，本實施形態的螺旋彈簧28可認為經過如下三個階段的操作階段扣動扳機部34而主要將第一螺旋彈簧28a壓縮的第一階段；扣動扳機部34而在壓縮第一螺旋彈簧28a的同時，在該階段主要將第二螺旋彈簧28b壓縮的第二階段；將第一螺旋彈簧28a及第二螺旋彈簧28b雙方完全壓縮的第三階段(最終階段)。因此，可進行以下的操作在主要使第一螺旋彈簧28a壓縮的第一階段，僅使壓縮空氣噴射，然后，除了第一螺旋彈簧28a外，在使第二螺旋彈簧28b壓縮到途中時，限制壓縮空氣量和涂料的量，噴射規定量，當使第一螺旋彈簧28a和第二螺旋彈簧28b壓縮到最后時，可進行最大地噴射壓縮空氣量和涂料的量。當然，從扳機部34的初期階段至中期階段的操作，能用較小的力容易進行針閥7的微調，可稱為所謂"半離合狀態"，因有這種狀態，故可容易地進行將被涂裝面和舊涂裝面的邊界予以濃淡漸變的涂裝。一旦扣動扳機部34，則針閥7隨之向針閥導向件27內側滑動，將涂料噴射噴嘴6的噴射口5打開。現更詳細地說明，通過操作扳機部34，如上所述空氣壓力調節單元11的閥部16就被打開，就噴射壓縮空氣，大致與此同時，主要將第一螺旋彈簧28a壓縮。此時針閥7滑動并進入涂料噴射噴嘴6內部。這樣，至此針閥7的開閉閥部42的錐部與涂料噴射噴嘴6的第二錐部39雙方的錐部適當地使嵌合的狀態錯位，在雙方的錐部之間產生微小的間隙。此時，針閥7的噴射量限制部41位于涂料噴射噴嘴6的第一錐部38內。此時，當針閥7與第一螺旋彈簧28a是上述的第l狀態時，壓縮空氣從噴射口5開始噴射。繼續操作扳機部34，當第二螺旋彈簧28b也開始被壓縮時，針閥7進一步向處于涂料噴射噴嘴6內部的針閥導向件27內側滑動。這樣，噴射量限制部41與第二錐部39的間隙進一步擴大。在該狀態時，適當量的涂料和壓縮空氣從噴射口5噴射。而當第一螺旋彈簧28a及第二螺旋彈簧28b成為完全被壓縮的狀態時，針閥的前端部26成為完全被收容在涂料噴射噴嘴6內部的狀態。此時，壓縮空氣及涂料雙方成為從噴射口5噴射最大量的狀態。下面說明上述的第1實施形態的噴槍1的噴射原理、動作。首先，在利用第1實施形態的噴槍1進行濃淡漸變涂裝的場合，作業者將噴射口5朝向被涂裝面地握住把持部8。此時，使噴射口5位于舊涂裝面(中心部)和被涂裝面的邊界。一旦將扳機部34克服螺旋彈簧13及28的施力而扳動到把持部8側，則首先扳機部34與空氣壓力調節單元11的閥芯21抵接，且稍許遲緩地與針閥導向件27抵接。并且，首先以空氣壓力調節單元11的閥芯21與扳機34抵接時為界，使閥部16依次通過閥芯21—空氣限制部18~>連接部17移動到內側(圖2中右方側)。這樣，閥部16與閥座部15從接觸狀態分離，通過兩者間產生的間隙而從圖中下方送來的壓縮空氣流出到空氣室25側。此時，由于空氣室25的內周壁和空氣限制部18的外周面之間受到限制，從空氣壓縮機送出并被導入噴槍1的壓縮空氣供給通路2的壓力被減壓規定量，通過開口部22而被送出到下游的壓縮空氣供給通路2。在閥部16剛開口時(半離合狀態)，可穩定供給壓力受到限制的壓縮空氣。另一方面，以針閥導向件27與扳機34抵接時為界，針閥7進行滑動并進入內側。艮P，以前封住噴射口5的針閥7縮回槍身部9內，隨之，以前被封住的噴射口5被打開。另外，涂料導向路32內的涂料從噴射口5噴出。此時，如前所述，被減壓后的壓縮空氣稍先噴射，因此，涂料從一開始就由適當的量的壓縮空氣霧化。而且，通過本實施形態的空氣壓力調節單元11的空氣限制部18的作用，能使壓力從閥部16剛進行開口動作時的狀態降低至適于濃淡漸變涂裝的壓力，且根據扳機部34的扳動動作而可使壓力緩慢上升，因此，這與利用涂料調節單元進行的涂料供給取得很好的平衡。艮P，涂料噴射噴嘴6及針閥7，其涂料噴射噴嘴6的第二錐部與針閥7的噴射量限制部41不是同一傾斜面(錐面)，但噴射量限制部41的外徑是相同直徑，因此，針閥7即使縮在涂料噴射噴嘴6的內部，第二錐部39與噴射量限制部41的間隙也成為大致一定。因此，從設在空氣蓋35上的小孔37a、37b、37c、37d及小孔37e、37f、37g、37h分別供給的壓縮空氣通過噴射量限制部41可噴出與所述壓縮空氣的流量相適應量的涂料。這樣，不可能像以往技術那樣在剛噴射時涂料未完全霧化就以較大粒子的狀態進行噴射。本發明不限于上述的第1實施形態，可作如下那樣的變形。艮P，第1實施形態的噴槍1其空氣壓力調節單元11和涂料調節單元配置在上下2段的位置，空氣壓力調節單元也可處于與涂料調節單元相同的軸上，可一體構成針閥和對壓縮空氣供給通路進行開閉或調節的單元。然而，根據本發明者所作的實驗，在以往的氣壓式噴槍中，在從全閉狀態將針閥調節捏手71旋轉2周的場合，變壓器的壓力為0.35Mpa時，在半離合狀態下該壓力減少到0.22Mpa，在閥部全開狀態下減少到約一半的0.18Mpa。相反，在本發明的氣壓式噴槍中，可明白變壓器的壓力為0.35Mpa時，在半離合狀態下為0.3Mpa，在閥部全開狀態下停止在0.25Mpa，相對變壓器的壓力只相差O.lMpa，與半離合和閥部全開的差各以0.05平滑地減小。另一方面，在以往的氣壓式噴槍中，若從變壓器的壓力成為半離合狀態，則壓力降低0.13Mpa，若從半離合狀態成為全開狀態，則降低到0.04Mpa。由此可見，在以往的氣壓式噴槍中，扳機部的半離合狀態的幅度狹窄，在離開扳機部的過程中，氣壓急劇下降，也就是說，表明了維持半離合狀態的難度。相反，采用第1實施形態的氣壓式噴槍，可非常容易地使所謂的半離合狀態下的空氣壓力在大范圍內進行微妙變化。另夕卜，在以往的噴槍中，在使針閥調節捏手旋轉3/4(0.75圈)打開后，經115秒使涂料(溶劑)噴出70g,但在旋轉1.5圈打開后經51秒、旋轉2圈打開后經39秒使涂料(溶劑)噴出70g，在此涂料噴出量急劇增大。也就是說，在以往的氣壓式噴槍中，具有涂料的噴出量最初較少、超過某一點時急劇增大的特性。若換一種看法，則當從全開狀態開始作為半開狀態減少噴出量時，噴出量就急劇減少。相反，若采用本發明第1實施形態，則可確認當從全開狀態開始作為半開狀態減少噴出量時，噴出量逐漸減少。另外，以往的噴槍，涂料噴出量過分有差別，可調節噴出量的間隔太小，實驗表明非常難以進行半離合操作。因此，在以往的氣壓式噴槍中，從中心部至濃淡漸變部分進行濃淡漸變涂裝時，涂膜膜厚就急劇傾斜。熟練地有層次地進行涂布是濃淡漸變涂布的技巧之一。為實現這種涂膜形態，根據打開針閥調節捏手的程度而將涂料的噴出量平滑地推移到全開就可使濃淡漸變操作容易進行。上述的第l實施形態是指，從針閥調節捏手的旋轉1圈至全開，涂料以平滑的狀態噴出，只要是這種狀態，就容易進行半離合操作。一般，在用氣壓式噴槍進行濃淡漸變涂裝的場合，中心部和濃淡漸變部以連續的噴槍操作的流程進行，這是不能避免的作業。必須進行這種連續的噴槍操作，且必須將中心部和濃淡漸變部的涂膜的干燥性作成相同條件。為實現該目的，本發明者使濃淡漸變部的半離合狀態下的空氣壓力與中心部的空氣壓力產生壓力差，并著眼于通過與中心部相比降低濃淡漸變部的空氣壓力而延遲涂膜的干燥性。但是，在濃淡漸變時，必須平滑地形成較薄的涂膜，當以相同條件(空氣壓力)、相同狀態涂布涂膜時，由于干燥性變快，故在以往的氣壓式噴槍中，不可能在相同條件下再現該作業。相反，在本發明中，為滿足上述條件，制造出在同一流程中使噴槍操作連續進行而使空氣壓力下降的功能，即制造出半離合狀態下的空氣壓力連續下降的功能。以上，表示了本發明涂裝系統的涂裝步驟所使用的噴槍(涂裝裝置)的一個例子的結構和作用。下面，說明本發明的涂裝系統的干燥步驟所使用的干燥裝置的實施形態。圖6是構成本發明第2實施形態的構成涂裝系統的一部分的干燥裝置的大致結構的說明圖，圖7是表示圖6所示的干燥裝置的加熱管結構的說明圖，圖8是表示第2實施形態的干燥裝置的筐體、反射劃分體及加熱管等主要部分結構的主視圖，圖9是從上方看到的圖8所示的干燥裝置的主要部分結構的模式剖視圖，圖IO是從側方看到的圖8所示的干燥裝置的筐體、反射劃分體及加熱管等主要部分結構的模式剖視圖，圖11是表示將第2實施形態的筐體安裝在移動架上的狀態的后視圖。現參照附圖6圖11，說明本發明涂裝系統所使用的涂膜的干燥裝置的一實施形態。110是正面形狀呈長方形的筐體，從側方看，包括向前方擴大的梯形部110a和呈長方形的矩形部110b。在該筐體110的內部，具有蓋構件114，其具有向用于收容多個(3個)的反射劃分體112的前方擴開的進深；多個反射劃分體112，其互相隔開規定間隔地構成通氣空間(所需的送風用空間或送風用間隙)并通過未圖示的固定片固定在蓋構件114內的規定位置上。116是設在該通氣空間118出口附近處的整流板，起到對吹出的空氣流動進行整流的功能。多個反射劃分體112包括各個中央正面反射體123;上表面反射體124;下表面反射體126;位于(下面總稱此3個反射體為"正面反射體122")正面反射體122兩端的一對側面反射體128。上表面反射體124、下表面反射體126及一對側面反射體128向前方擴大的方向傾斜，可將加熱管H所發的熱量及放射光譜波長反射到前方側。在一對側面反射體128上，在詳細未圖示的互相成為對稱的相同位置的位置穿設有插通開口。并且，該一對側面反射體128的一對插通開口(圖示省略)插通加熱管H的兩端的端子部C，并突出在一對插通開口的外側的通氣空間(所需的送風甩空間或送風用間隙)118內。如圖9所示，加熱管H的端子部C通過突出到外側的通氣空間(所需的送風用空間或送風用間隙)118內，從而受到來自后述的軸流風扇(送風單元)134的送風而被冷卻。加熱管H通過其兩端的端子部C冷卻而可繼續最大能力的發熱，可將該發熱溫度提高到例如發出遠紅外線的600°C以上。另外，在各反射劃分體(在本例的場合為3個)U2的背面側，形成包含各反射劃分體112的背面面積并具有規定進深的大面積的送風用空間136。該送風用空間136將風送給到各反射劃分體112的外側面側的通氣空間(所需的送風用空間或送風用間隙)118，成為一邊對各加熱管H的端子部C進行冷卻、一邊用于將風送予筐體110的前方的涂膜(圖示省略，例如涂布在車輛上的涂膜)的送風基點域。在送風基點域即大面積的送風用空間136的后側即背面側，如圖9及圖IO所示與電動機138—起固定有多個軸流風扇134。在各電動機138的后側設有形成了多個吸氣孔142的過濾器壓板144，利用過濾器支座146固定除塵用的過濾器(參照圖9及圖10)152。在各電動機138與除塵用的過濾器152之間也形成吸氣空間154。如圖11所示，筐體110的背面安裝有相對于未圖示的水平軸可轉動的第1轉動體162。該第1轉動體162的固定狀態，通過把手164的向一方向的轉動而被解除，筐體110成為繞水平軸轉動自如，通過把手164的向相反方向的轉動，筐體110的繞水平軸的方向被固定。另外，在筐體110的背面，安裝有相對于未圖示的垂直軸可轉動的第2轉動體166。該第2轉動體166的固定狀態通過把手168的向一方向的轉動而被解除，筐體110成為繞垂直軸轉動自如，通過把手168的向相反方向的轉動，筐體110的繞垂直軸的方向被固定。如圖ll所示，第2轉動體166與固定在筐體110背面上的支軸嵌合并連接成可轉動。在該第2轉動體166上連接固定有平行的二個臂部172的一端側。各臂部172的另一方前端側與移動架174的支柱176的轉動軸連接。另外，在各臂部172的中間位置，以可轉動的狀態連接著支承臂部173的上端。該支承臂部173的下端與形成在支柱176上的滑動槽嵌合并可沿其上下滑動。由此，筐體110成為上下可移動的狀態。在將筐體110設定在所需高度位置的場合，為使支承臂部173的下端部不滑動而用例如鎖定螺釘進行固定。上述的支柱176的下端固定在移動架174的底座構件175上。在底座構件175的下側設有4個輪子177，構成為移動架174的整體在地面上移動自如。該輪子177有制動功能，在對干燥裝置的位置進行定位后，進行制動，可保持該位置。如上所述，筐體110通過使第1、第2制動體162、166、臂部172、支承臂部173任意轉動，除了圖ll所示的姿勢外，可設定為各種朝向。并且，由于移動架174具有輪子177，故可例如在涂裝工廠的地面上自由地移動，通過對輪子177進行制動，可將相對于涂膜的位置進行固定。現下面說明可效率良好地設定適于涂膜的條件的干燥裝置。如圖12所示，具有由CPU(中央運算處理裝置)構成的控制部100。在該控制部100上連接有對加熱管H的發熱開始后的規定時間(例如涂膜達到100。C130。C左右溫度的時間)的經過進行計時的計時部192;將筐體110與涂膜之間的距離予以輸入的作為輸入單元的數字鍵(數字開關或電位器也可)194;對軸流風扇134的單位時間的轉速進行調整的轉速調整部196，。尤其，轉速調整部196接受控制部100的運算結構而對軸流風扇134的轉速進行控制。S卩，為了對軸流風扇134的轉速進行調整，轉速調整部196將最佳電力供給到電動機138，以在筐體110前方的涂膜位置(例如離開4070cm的位置)獲得風速為1.03.0m/s、最好1.2m/s以上的風速。另外，在干燥中，不僅是風速，風量也成為重要的因素。S卩，當涂裝面為lmx0.7m時，風量必須為3550升/分鐘，最好為4044升/分鐘，在面積不同的場合，應該考慮其面積來改變風量。控制部IOO根據筐體IIO與涂膜之間的距離的輸入值和加熱管H的發熱部132的溫度(例如設定溫度根據1.1KW的容量或5.6KW的容量而不同)，從設在控制部IOO上的ROM的表格等所記錄的距離與涂膜溫度的關系的一覽數據中尋找所對應的數據，基于該數據來決定涂膜達到例如100。C130CC的時間，在所決定的規定時間內將吸收波長域的熱量吹向涂膜面。然后，在加熱管H發熱后的狀態下，設定軸流風扇134的旋轉開始的計時時間，并對該計時時間進行計時。另外，在規定時間內，控制部IOO僅對加熱管H進行通電驅動，然后，在使旋轉驅動軸流風扇134的電動機138起動后，計時部192對涂膜的干燥時間進行計時，達到干燥時間時，使加熱管H的發熱結束。下面說明該第2實施形態的涂膜的干燥裝置的動作。首先，作業者將筐體110的前表面與涂膜(例如涂布在車輛上的涂膜)之間的距離設定為重新指定的距離。例如，若是冬季，就設定40cm的距離，若是夏季，就設定70cm的距離。或者，根據所使用的加熱管H的容量，例如在為I.IKW容量的場合，作成1020cm的范圍，在為5.6KW容量的場合，作成4570cm的范圍，并用尺等進行測定來設定。利用數字鍵94輸入該測定值。接著，對各加熱管H的電源輸入開關(圖示省略)進行操作使加熱管H發熱。在加熱管H的發熱中，例如供給最大電力以獲得最大能力的600°C的溫度。另外，計時部192同時開始計時。于是，利用加熱管H的發熱而將最佳的放射光譜波長賦予涂膜，當涂膜的溫度達到例如100°C，再經過規定時間時，計時部192將計數結束信號給予控制部100，控制部100向轉速調整部196供給告知起動開始的輸出。其結果，轉速調整部196向驅動軸流風扇134的電動機138發出供給電力的指令，使電動機138起動，以在涂膜位置例如可得到1.2m/s以上的風速的送風。如圖9所示，隨著電動機138的起動，軸流風扇134的旋轉，規定風速的風流過各反射劃分體142的外側的通氣空間(所需的送風用空間或送風用間隙)U8，一邊對加熱管H的端子部C進行冷卻，一邊將例如1.2m/s以上的送風吹向涂膜。因此，由于涂膜溫度下降到例如60。C70。C左右的溫度并被保持在該溫度，故涂膜達到最佳干燥條件，可進行更短時間的干燥。并且，利用計時部192對涂膜達到干燥的時間經過進行計時，通過控制部IOO的控制，向轉速調整部196供給告知起動結束的輸出。其結果，轉速調整部196停止向加熱管H供給電力，然后停止對電動機138的電力供給，使軸流風扇134的旋轉停止。在本實施形態中，通過作為輸入單元的數字鍵194的操作而輸入加熱管H與涂膜之間的距離，但對于本裝置，不是非要作為輸入單元的數字鍵194的，作業者也可通過使筐體(包含加熱管H)110與移動架174—起移動而隨時任意地設定該距離。在本實施形態中，使加熱管H的兩端端子部C突出到通氣空間(所需的送風用空間或送風用間隙)118內，用來自軸流風扇134的送風進行冷卻，因此，加熱管H的發熱部132以最大能力繼續發熱，且可繼續照射最佳的放射光譜波長的遠紅外線，可更進一步縮短涂膜的干燥時間。另外，利用計時部192的計時，在涂膜的溫度達到例如100°C的時刻使軸流風扇134旋轉，在1.2m/s以上的送風或lmx0.7m的面積中，通過將3550升/時的風量吹向涂膜，使涂膜的溫度下降到60。C70。C，且將該溫度保持在10。C以內的范圍，因此，從這點看，也可提供最佳的環境條件，可更進一步縮短干燥時間。圖13是表示水的紅外線吸收光譜的特性圖，圖14是表示二甲苯的紅外線吸收光譜的特性圖，圖15是表示甲苯的紅外線吸收光譜的特性圖。對于這些紅外線吸收光譜的特性圖可明白，存在透射率低的波長，換言之，存在吸收率高的波長(吸收峰值波長)。這可解釋為當向物質照射紅外線時，構成物質的分子吸收光的能量，被量子化的振動或旋轉的狀態產生變化，因此，透過某物質(或由物質反射)后的紅外線的能量比所照射的紅外線弱，其減弱的量是用于改變分子運動狀態的能因此，本發明者著眼于該紅外線的吸收光譜，在使用水(離子水)作為水系涂料溶劑的場合，從圖13可知，由于在3pm附近及6^im附近存在較大的吸收峰值波長，故著眼于使用包含這種波長且構成更寬區域的波長域(例如2.5至llpm)的熱放射的發熱體。艮P，以往，存在發熱管的熱量(溫度)越大越容易干燥這樣的想法，這樣的話，電能消耗陡然增大。另外，從圖14及圖15的溶劑即二甲苯的紅外線吸收光譜和甲苯的紅外線吸收光譜得知，在3.5pm附近及7.5pm附近存在吸收峰值波長。因此，發現只要設計加熱管以使作為發熱體的加熱管的發光光譜包含上述吸收光譜的吸收峰值即可。對發出遠紅外線光的加熱管的不同涂層材料，測定了溫度上升特性，獲得了如下表1中的結果。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage26</column></row><table>這些加熱管共同的地方是，在銅管內收容鎳鉻電熱線而成。根據該表1的測定結果，"無涂層"的加熱管的溫度上升快且溫度也達到最高，但分光放射特性的峰值處于短波長處，在3pm以上的長波長域，放射照度是低水平，因此，干燥特性下降。其次可知，實施了"鎳"涂層的加熱管的分光放射特性也好，在這些涂層中，是最佳的。此外，實施了"氧化鋁、氧化鐵"涂層的加熱管僅次于"鎳"涂層而可獲得較高的溫度，但至獲得規定熱量要花費很多時間，不能確保干燥所需的有效的熱量。通過提升加熱管本身的熱量容量，可延展有效波長域。但是，若提升容量，就有壽命縮短的問題。因此，本發明者探明了加熱管的端子部分因熱量而老化的新原因。艮P，基于該新原因的探明，通過冷卻加熱管的端子部分，來解決上述問題，制作成了具有最大限度的有效波長域的加熱管。由此，可提高熱量的容量，例如可將當前最大容量為1.4KW1.6KW的加熱管進一步提升到1.7KW1.8KW，且將加熱管的有效波長域(有效發熱域)從800mm延長至850mm900mm。另外，加熱管的表面溫度以前是500°C左右，但可提高100°C左右而作成600。C左右。因此，可通過提高加熱管的相對放射密度來較大地增大相對放射照射度密度。作為以上的結果，可將加熱管的光譜分別作成容量1.7KW1.8KW、表面溫度550。C600。C、有效長(有效發熱長)850mm900mm、加熱密度5.5左右。因此，可制作具有最大限度功能的加熱管作為干燥裝置。圖16是表示第3實施形態的筐體、加熱管等干燥裝置主要部分結構的主視圖。將該干燥裝置的加熱管的表面溫度如圖16所示分成縱向AC的3個區間、橫向15的5個區間而進行測定的結果表示在表2中。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage27</column></row><table>根據該結果，最高溫度是B—3區間(中央部)的660°C，最低溫度是C一5區間(右下端)及B—1區間(左中央部)的630°C，平均溫度是641。C，可說是大致均勻的放熱溫度分布。接著，成為構成本申請發明者開發的干燥裝置的基礎數據的紅外線干燥用加熱器具有額定200V、耗電800W、管徑12.5mm、管長380mm的規格，發熱部的銅管中收容鎳鉻電熱線，在該銅管的表面具有10(Him的鎳涂層，下面將其稱為"標準品"。該標準品作為測定試料品而稱作為No.3。本發明者除了該標準品No.3外，對下述表3表示的試料作了各種測定。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage28</column></row><table>在上述表3中，No.l的試料是在內部收容有鎳鉻電熱線的玻璃管的周圍用石英涂布而成的。No.2的試料是發熱部為碳、并在收容碳的玻璃管上涂布石英而成的。No.3的試料是本發明的標準品的加熱管，是在收容鎳鉻電熱線的銅管的表面涂布鎳而成。No.4的試料是發熱部為鎳鉻電熱線、并在玻璃管的表面涂布石英粉而成的。No.5的試料是作為發熱部而在陶瓷管的內部收容鎳鉻電熱線而成的。3—12(Hi的試料是在No.3的試料中將鎳的涂層膜的厚度增加到120p而成的。3—80p的試料是在No.3的試料中將鎳的涂層膜的厚度增加到S0(i而成的。(l)首先，在成為標準的試料No.3的加熱管中，接通電壓200V、電力780W的電力，在離開加熱管600mm的位置，用日本分光單色儀(CT25GTM)對3.0(am8.0(im范圍的分光放射照度進行了測定，測定結果表示在圖17中。在圖17中，橫軸表示波長(pm)，縱軸表示放射照度0iW/cm2/nm)。從該圖17可知，放射在存在水的吸收峰值波長的3pm附近具有峰值。在波長8pm為峰值的20%左右。波長3pm與8pm之間的變化平緩，看不見極端的凹凸。尤其，在水的下一個較大的吸收光譜的峰值6pm附近，由于是峰值的45%左右，故可對水分進行最有效的干燥。接著，用標準試料No.3的紅外線干燥用加熱器，使施加電力下降到額定的約80%即650W和額定的約60%即500W進行點燈時的分光放射照度與以額定輸出(200V、800W)的電力進行點燈時的值之比，來表示的放射照度相對值(將額定值的場合作為l.OO)的特性曲線表示在圖18中。此時的紅外線干燥用加熱器的管的溫度，當施加額定電力800W時成為650°C，當施加650W時成為597°C，當施加500W時成為543°C。650W時的放射照度是3.1um附近，500W時的放射照度是3.4pm附近，有稍許變化，但由于幾乎與水分的吸收峰值波長不產生偏差，故不影響干燥的效率性。接著，將表3所示的各種紅外線干燥用加熱器的分光放射照度的相對于成為上述標準的試料No.3的相對放射照度特性表示在圖19中。艮P，圖19是把用各自的額定電壓對試料No.1、No.2、No4、No5進行點燈時的分光放射照度與用額定電壓(200V、800W)對標準試料No.3進行點燈時的離開距離600mm的位置處的分光放射照度進行比較的結果表示成曲線的示圖。根據該圖19，除了試料No.2外的所有的試料的分光放射照度在測定的整個波長域為低于標準試料No.3的水平。試料No.2的比波長4.2pm長的長波長區域中其放射照度也低于標準試料No.3。試料No.l的放射照度在波長3pm至5pm的范圍內是標準試料No.3的70%左右，但在波長5pm以上的波長域中增加，在波長7)iim附近為90%左右。另一方面，試料No.2的放射照度在波長4.5pm以下急劇增加，在波長3|_im，成為標準試料No.3的2倍以上。這可認為，碳發熱體的放射透過石英管而形成的。另外，試料No.4的放射照度在波長3pm至5.5pm的范圍是標準試料No.3的50%以下，在波長5.5nm以上就增加，在波長7pm附近是70。/。左右。試料No.4由于是鎢絲白熾燈泡，故放射的大部分集中在波長20^im以下，該波長域的放射主體被推定為來自雙重管的外管。試料No.5的放射照度在波長3nm是標準試料No.3的30%以下，但在波長5.5nm增加到標準試料No.3的80%左右，在波長7pm以上則達到90。/。左右。但是，試料No.5的溫度上升非常差，由于使放射照度成為最大要花費20分鐘以上，故不適于干燥裝置。如此，對于圖19的各種紅外線干燥用加熱器，根據測定相對于標準試料No.3的相對放射照度特性，若是標準試料No.3，則可使水系涂料中的分子活動活潑，使涂料中的分子之間的聚合加快。另外，試料No.2也在3.01im4.2pm的區域發出遠遠大于標準試料No.3的分光放射照度，但對干燥有效的4.5pm以上的長波長區域的放射照度較低，故判明了干燥效率差，無實用性。加強放射照度(密度)、提高相對于涂膜的放射能量就是提高干燥機(加熱器)的對涂膜的放射相對照度的密度，例如，只要使加熱器和涂膜面的距離接近，就可提高該照度密度，或者提高加熱器容量來進行。但是，目前情況是，當使加熱器和涂裝面的距離接近時，涂裝面的溫度就上升到100°C以上，發生涂裝在汽車上的樹脂、粘接劑或鋼板的伸長等，成為發生故障的原因。另外，通過增加加熱器的容量(功率數)來提高密度這種方式需要增設工廠的電氣容量，對電氣設備等增加相當的經費，希望盡量不增加電氣容量，并使距離不太接近地提高干燥效率。因此，本發明者測定了紅外線干燥用加熱器與被干燥面的不同間隔與放射密度的關系，結果表示在下面的表4中。該表4表示將標準試料No.3的加熱器與被干燥面間的距離作成600mm時的放射密度作為1.00的相對值。表4距離(mm)相對照度(350mm)3003.494002.125001.41600l細7000.7458000.5769000.458通過對表4所示的距離與相對照度的關系預先實測，即使距離變化也可簡單地換算其相對照度。例如，當試料No.3的距離接近500mm，則相對照度為1.41倍。接著，為了尋找水系涂料的干燥要因(效率化)，用水將廢布弄濕，張貼到汽車的車身表面上，在離開所述廢布表面70cm的位置設置加熱器(干燥裝置)的狀態下，進行以下的測定。該測定的目的就是，作為使用了風的涂料的干燥性的根據，通過使水分蒸發的推移與溶劑或離子水的蒸發相關，來證明本發明系統中是如何適于水性涂料的加熱器。作為測定(驗證)方法，使用網眼小的廢布，利用被水弄濕的狀態和使用了加熱器后的狀態的重量、干燥狀態的手來判斷干燥性。具體的條件是(1)加熱器預先通電，預先上升到規定溫度；(2)加熱器與廢布間的距離為70cm;(3)作為使廢布干燥的模式，分成如下幾種進行了測定1)"模式1"是僅對加熱器通電的模式；2)"模式2"是由加熱器開始照射熱量，經30秒后利用風扇進行送風的模式；3)"模式3"是由加熱器開始照射熱量，經45秒后利用風扇進行送風的模式；4)"模式4"是由加熱器開始照射熱量，經60秒后利用風扇進行送風的模式；5)"模式5"是由加熱器開始照射熱量，經90秒后利用風扇進行送風的模式；首先，表5表示在外部氣溫為24。C、濕度為6570%的環境下根據上述5個模式進行7分鐘干燥時的干燥前后的水分蒸發量和蒸發率的實測結果。表5<table>tableseeoriginaldocumentpage32</column></row><table>根據上述表5，圖20表示將不同模式的蒸發率作成曲線后的狀態。從上述表5及圖20中得知，蒸發率最好的是模式3，其次好的是模式4。即，僅將達到規定熱量的全功率的加熱器的熱量對廢布面上照射45秒，然后，在照射加熱器的熱量的狀態下立即利用風扇送出規定風量和風速的風的模式，對干燥廢布最好。另外，對于模式4，僅將達到規定熱量的加熱器熱量對廢布面上照射60秒，然后馬上利用風扇將規定風量和風速的風吹向廢布面的場合也獲得了良好的結果。對于模式5，僅將加熱器的熱量照射在廢布面上并經90秒后，開始送風時的蒸發率低于模式3和模式4，這與僅是加熱器的情況相同，其原因也許是因為在廢布的心部或背面側殘留有水分的緣故。接著，如上所述，應弄清廢布的干燥狀態，在對廢布的表面溫度進行了測定后，獲得了表6那樣的結果。表6廢布的表面溫度(。C)<table>tableseeoriginaldocumentpage33</column></row><table>并且，圖21表示將所述表6作成曲線后的狀態。根據圖21，在模式1的僅將加熱器的熱量直接照射到廢布上的場合，成為最高溫，接著，在模式3的經45秒后吹出風的場合為高溫。這里使用的加熱器的熱量分布，在全功率下進行使用的場合，具有在離開60cm的面經1分鐘2分鐘上升到65。C75。C、經6分鐘7分鐘上升到120。C130。C的能力，但在廢布被水弄濕的場合，水分的溫度上升變得非常緩慢，當利用風扇吹風時，6分鐘前后為止一度溫度下降，經過7分鐘后，溫度逐漸開始上升。如上所述，驗證了廢布的水分蒸發量和表面溫度，本發明者進一步將張貼在汽車門(鋼板)表面上的廢布剝下而確認了水分的殘量狀態。首先，如圖22所示，對從上述模式1即僅驅動加熱器將熱量照射在廢布上的狀態(a)剝下廢布而露出門表面的狀態(b)進行觀察，確認了在該露出部分的約80%的面積部分殘留有水分的情況。相反，如圖23所示，觀察了從模式3即由加熱器進行熱照射45秒后利用風扇進行送風的狀態(a)剝下廢布并露出門表面的狀態(b)，確認了相對于該露出部分僅有約5%的面積部分殘留有水分。從上述得知，即使僅施加加熱器的熱量進行干燥，在規定時間內也只蒸發74%左右水分，但通過將熱量和風合理組合，可蒸發大約90%水分。另外，干燥狀態僅靠被涂物(該場合為廢布)的重量是不能把握本來的水分的蒸發狀態，通過像上述那樣觀察水分的蒸發是否僅是表面還是在內部或背面也可進行，從而可導出所希望的干燥條件。艮口，若對照實際涂裝時的狀態來看，在涂裝在鋼板上的狀態下，水分具有飛散在表面上的水分和殘留為涂膜中的殘余部分的狀態。該殘余部分只要不飛散，就不干燥。必須對付該涂膜中的水分滯留現象。本發明者根據熱量和風的合理并用，極大地縮短了蒸發時間，能得到良好的干燥狀態。.接著，本發明者在對"水性表面(日文水性廿7)"進行涂裝后，用上述那樣的干燥系統進行了規定時間干燥后的涂裝物與進行自然干燥時的重量變化作了測定。表7自然干燥16。C18。C、16小時后的重量變化與膜厚<formula>formulaseeoriginaldocumentpage34</formula>上述表7，是將用模式1模式6的干燥條件進行干燥后的被涂物進一步在16。C18。C下進行16小時的自然干燥后的重量的變化和膜厚的測定結果。從該表7得知，由于"系統30"、"系統45"及"系統60"中的重量的時效變化為00.01，幾乎沒有，因此，意味著在進入自然干燥前已經完全成為干燥狀態，證明了是理想的干燥系統。這里，所謂系統30、45及60，如上所述，是指預先將加熱器的全功率的熱量經30秒、45秒及60秒照射在涂膜面上、然后馬上由風扇施加風進行熱風照射的意思。在表7中，所謂"模式l"的"熱風"，指從最初開始使加熱器和風塌同時動作的狀態，所謂"模式2"的"僅利用熱量"，指僅照射加熱器的熱量的狀態，所謂"模式3"的"僅利用風"，指僅由風扇吹風的狀態。從表7得知，在僅提供加熱器的熱量的場合，或在僅吹促風的場合，當然，在從最初開始僅吹出熱風的場合(模式1的場合)，殘留了較多的水分，然后，即使進行了16小時的自然干燥，還是殘留了水分，故不適合作為干燥單元。接著，遵循上述那樣得到驗證后的涂裝方法及干燥方法，具體說明使用了水系涂料的標準的涂裝、干燥順序。首先，在說明涂裝、干燥順序之前，對于汽車的車體的涂裝結構，用圖24進行簡單說明。在圖24中，當汽車的車體205因事故而損傷、產生坍陷部201時，要么從里側(圖24中的右側)敲擊而將該枬陷部201推出，在不能實施從里側將其敲出的作業或該作業困難的場合，從表面側用拉出器具將該坍陷部201拉出。即使進行這種板金作業，由于不能成為原來形狀，故應該用雙動作打磨器(doubleactionsander)等來消除底子與舊涂膜的高低差，并在做出削邊薄邊(featheredge)研磨后，涂布油灰202，干燥后，用雙動作打磨器、手研紙等進行研磨，研磨成損傷前的鋼板表面的形狀。本發明的涂裝系統是，在上述的油灰處理后的表面203及終涂涂裝204為止的修理過程中全部使用水系涂料的材料進行如下那樣的修補的系統。A.底漆面涂裝的步驟底漆面(中涂層)是為起到防銹、密接和密封效果而進行涂布的，一般，作為涂裝次數，標準作業是23次，涂裝膜厚一般總共是6080微米。(l)第1次涂裝的要領例如，使用口徑為1.4mm、空氣壓力為0.10.25Mpa、噴出量為從針閥全關狀態倒轉34.5圈后的狀態的特殊噴槍(第1實施形態或具有同樣功能的噴槍)進行涂料膜厚為1020微米的涂裝。接著，使用熱量、波長、風量和風速處于上述那樣的規定范圍內的特殊干燥機，在第l次涂裝結束后，進行下述的干燥作業。艮P，作為干燥裝置所使用的風扇可獲得離開發熱體6070cm位置的風速為0.82.0m/min、風量為每lmx0.7m面積為3550升/分鐘的送風。作為發熱體(加熱管)，是例如在銅管內封入鎳鉻電熱線并在該銅管的表面涂布80|iim120|im的鎳而成的，使用具有在規定時間內使離開60cm70cm的涂膜上升到100。C130。C的能力的發熱體。并且，加熱管的表面溫度例如最好是表2所示的均勻的放熱溫度分布。并且，具體而言，首先，僅加熱管照射涂膜面30秒45秒鐘，在涂膜面到達70。C80。C的狀態下，馬上對風扇通電驅動45秒90秒鐘。這樣，涂膜面溫度一度下降到50。C60。C，然后溫度上升10。C20。C，并保持成大致一定溫度。干燥時間以涂裝膜厚與外部大氣溫度和濕度的關系進行變更設定。加熱器的放射熱量由加熱器至涂膜面的距離進行操作，例如在加熱器的額定容量為I.IKW的場合，設定為10cm20cm，在加熱器的額定容量為5.6KW的場合，設定為45cm70cm，但如上所述，根據涂裝膜厚、外部大氣溫度和濕度等進行調整。(2)第2次的涂裝要領第l次涂裝結束后，在經過規定的閃蒸(flushoff)時間后，進入第2次的涂裝作業。在第2次的涂裝作業中，噴槍也與第1次涂裝相同地進行，但涂裝膜厚為2030pm，涂裝膜厚比第l次厚，因此，涂裝時注意潮濕感，注意顏色隱蔽。在干燥步驟，最初僅對加熱管通電驅動45秒60秒鐘，然后在加熱管也通電的狀態下由風扇送風60秒120秒鐘。這樣，該期間涂膜表面下降到60。C70。C，并大致維持該狀態。(3)第3次涂裝要領在由第2次的閃蒸除去超熱(extraheat)后，進入第3次涂裝。噴槍的涂裝要領是與上述相同的，但涂裝膜厚作成2030微米。在該工序中，由于底漆面涂裝結束，故成為兼作閃蒸和固化的作業。在干燥工序中，來自加熱管的熱量照射45秒60秒鐘，然后利用風扇將規定的風量和風速的風與所述加熱管的熱量一起照射在涂裝面上5分8分鐘。上述干燥時間必須按加熱器的額定容量稍許調整，大型的加熱器(5.6KW)是56分鐘，小型的加熱器(1.1KW)是8分鐘左右。-這里，底漆面的研磨使用耐水研磨紙8001000，尤其在底漆面的濃淡漸變時，必須認真地進行水研磨。B.終涂(色底)涂裝的步驟色底涂裝是使用水系涂料重復涂布直至隱藏。根據涂料、涂裝的類別(例如，金屬微粒涂裝，三涂層微粒涂裝、固體琺瑯等)，必須改變涂裝次數和涂裝方法。涂裝間的閃蒸參考下述要領進行。(1)第1次的涂裝要領利用上述的特殊噴槍，例如假定對從涂裝面積100112到1扇門大小進行涂裝的場合，設定為噴嘴口徑1.4mm、空氣壓力0.1Mpa0.25Mpa、排出量倒轉34.5圈(從全閉開始的倒轉量)進行涂裝。在干燥步驟中，僅將加熱器的熱量照射在涂膜面上30秒45秒鐘，接著，將規定的風量和風速的風與所述加熱器的熱量一起照射在涂膜面上45秒60秒鐘。熱量的調整是根據額定容量和溫度、濕度并按加熱器與涂膜面的距離而定的。例如，在加熱器的額定容量為I.IKW的場合，所述距離設定為10cm20cm，額定容量為5.6KW的場合，設定為45cm70cm。風速最好設為1.52.0米/秒。作為風量，對于涂膜面積為lmx0.7m來說，3550升/分鐘是適當的，最好是4044升/分鐘，根據涂裝面積的大小，變更為成比例的風量。對于加熱管，如上所述，使用在2pm10^im的范圍具有分光放射照度的加熱管。(2)第2次的涂裝要領第2次的涂裝要領是，在由第1次的閃蒸除去超熱后，注意潮濕感和顏色隱蔽。涂裝膜厚作成35微米。噴槍的要領與第1次相同。閃蒸工序也與第1次同樣進行，但由于涂膜比第l次的厚，故干燥工序最好時間稍許長一些。皮膜艷色被消除的狀態作為進入下一工序的標準。干燥作業，僅加熱器的照射時間的標準是4560秒，同時對其吹風進行的照射時間的標準是6090秒。(3)第3次第4次的涂裝要領、涂裝膜厚都作成35微米。噴槍的要領與第1次相同。干燥作業都是僅利用加熱器的照射時間標準為4560秒，同時對其施加風進行的照射時間的標準是6090分鐘。(4)固化的要領色底涂裝作業結束后，在最終終涂清漆作業之前的期間，進行連續作業的色底涂裝作業結束后連續地以不固化的狀態進行連續作業。即，在色底涂裝作業結束后，連續地將規定的風(風量和風速)、含有規定波長的分光放射照度和熱量照射在涂膜面上，通過使水分和乙醇系的溶劑進行某種程度的蒸發而結束固化。也就是說，首先僅將加熱管的熱量照射在涂膜面上4560秒鐘，接著，將規定的風量和風速的風與所述加熱管的熱量一起進行35分鐘的固化作業。C.清漆涂裝的步驟第1次的涂裝使用水系涂料類的清漆，以一半涂層即整體顯出艷色程度的涂布方法進行涂裝。用噴槍進行的涂裝，例如假定對從涂裝面積10cn^到汽車的1扇門程度進行涂裝的場合，設定為噴嘴口徑1.4mm、空氣壓力0.1Mpa0.25Mpa、排出量從噴嘴全閉開始倒轉45圈，涂裝膜厚涂裝成1020微米。干燥的要領與上述的相同，但涂裝膜厚較厚，相應地干燥要花費時間。例如，僅將加熱管的熱量照射在涂膜面上6090秒鐘，接著，將規定的風量和風速的風與加熱管的熱量一起照射90180秒鐘。(2)第2次第3次的涂裝要領在利用第1次的閃蒸除去超熱后，以與第1次相同的要領進行涂裝。由于第2次(或第3次)清漆涂裝成為最終加工，故涂裝結束后一邊注意不產生垃圾和麻點等一邊進行干燥作業。作為干燥的要領，與上述相同，但干燥時間要花更長時間，例如，僅將加熱管的熱量照射在涂裝面上23分鐘，接著將規定的風量和風速的風與加熱管的熱量一起照射1518分鐘。'以上，表示了使用各涂料廠家的水系涂料進行涂裝和干燥作業場洽的標準的要領(指南)。通過構筑這種標準的指南，即使是經驗欠缺的使用者，也可高品質地將涂裝時間縮短。另外，使用了水系涂料的場合的調色作業也是復雜的，若不積累較多經驗，則有不能顯出所需顏色的問題。這里，省略了對該問題的陳述。本發明不限于上述和圖示的實施形態，在不脫離其宗旨的范圍內可作各種變形進行實施。例如，噴槍不限于第1實施形態的噴槍，只要能滿足本發明所要求的功能，目前市售的或今后銷售的噴槍都可使用。另外，本發明雖然由涂裝步驟和干燥步驟構成的，但例如將兩步驟分開，單獨作為發明也成立。產業上的實用性本發明的涂裝系統，對與有機溶劑型涂料相比涂裝和干燥極難的水系涂料，在涂裝和干燥時可提供最佳的條件。例如，不限于實施形態所說明的在汽車表面上的涂裝步驟和干燥步驟，可用于所有的設備乃至構件修補過程中的涂裝和干燥處理。權利要求1.一種涂裝系統，是用水系涂料進行修補用的涂裝系統，其特征在于，具有如下步驟，涂裝步驟，在該步驟中，將壓縮空氣和高粘度的水系涂料混合并將涂料噴霧化后，用噴槍以規定的空氣壓力和規定的噴出量涂布在被涂裝面上；干燥步驟，在該步驟中，在從所述涂裝步驟經過規定的凝固時間及閃蒸時間后，將具有反射體、配設在所述反射體前方的發熱體、配設在所述發熱體后方的送風單元的干燥裝置與涂布有所述水系涂料的涂膜面離開規定距離配置，用發出含有規定波長域的熱量的所述發熱體對所述涂膜面加熱規定時間，然后，在所述發熱體繼續發熱的狀態下，利用所述送風單元在規定時間內將規定風量的風吹向所述涂膜面以進行干燥，接著，按照上述方式將涂裝步驟和干燥步驟反復進行2次以上。2.—種涂裝系統，是用水系涂料進行修補用的涂裝系統，其特征在于，具有如下步驟涂裝步驟，在該步驟中，將壓縮空氣和高粘度的水系涂料混合并將涂料噴霧化后，用噴槍以規定的空氣壓力和規定的噴出量涂布在被涂裝面上；干燥步驟，在該步驟中，在從所述涂裝步驟經過規定的凝固時間及閃蒸時間后，將具有反射體、配設在所述反射體前方的發熱體、配設在所述發熱體后方的送風單元的干燥裝置與涂布有所述水系涂料的涂膜面離開規定距離配置，用發出含有規定波長域的熱量的所述發熱體對所述涂膜面加熱規定時間，然后，在所述發熱體繼續發熱的狀態下，利用所述送風單元在規定時間內將規定風量的風吹向所述涂膜面進行干燥；再一次的涂裝步驟，在該步驟中，在從所述涂裝步驟經過閃蒸時間后，根據所述規定值將空氣壓力和噴出量進行適當調整后在所述涂膜面上進行涂布；再一次的干燥步驟，在該步驟中，在從所述再一次的涂裝步驟經過規定的凝固時間及閃蒸時間后，根據所述規定值將所述距離、波長域和熱量進行適當調整后將所述涂膜面加熱規定時間，然后在發熱體的繼續發熱的狀態下利用所述送風單元將規定風量的風吹向所述涂膜面進行干燥，將所述涂裝步驟及所述干燥步驟反復進行2次以上。3.如權利要求1或2所述的涂裝系統，其特征在于，所述涂裝步驟及所述干燥步驟，適用于底漆面涂裝、終涂涂裝、清漆涂裝中的涂裝及干燥。4.如權利要求1或2所述的涂裝系統，其特征在于，所述噴槍具有涂裝裝置本體，該涂裝裝置本體設有供給壓縮空氣的壓縮空氣供給通路及供給涂料的涂料供給通路；涂料噴射噴嘴，該涂料噴射噴嘴設在所述涂裝裝置本體上，具有使涂料噴霧的噴射口；空氣壓力調節單元，該空氣壓力調節單元對所述壓縮空氣供給通路進行開閉，調節壓縮空氣壓力；涂料調節單元，該涂料調節單元對所述噴射口進行開閉，調節涂料的噴射所述空氣壓力調節單元包括可將所述壓縮空氣供給通路的截面積從零連續變化到規定量的閥部、使所述壓縮空氣供給通路的截面積減少規定量并減壓的空氣限制部，并構成使所述涂料調節單元和所述空氣調節單元聯動動作。5.如權利要求1或2所述的涂裝系統，其特征在于，采用如下噴槍對所述涂料調節單元和所述空氣壓力調節單元進行設定，以在將扳機部拉到中途、且所述空氣壓縮調節單元及所述涂料調節單元處于半開狀態時，使所述涂料的噴出量和所述壓縮空氣供給通路的壓力匹配，從而可將福特杯秒數為2045秒的高粘度水系涂料的粒子均勻噴霧。6.如權利要求1或2所述的涂裝系統，其特征在于，所述噴槍被設定為其針閥與涂料噴射噴嘴至少在由所述扳機部引起的移動行程的大致前半的移動階段，涂料的噴射量連續變化，而在剩余的移動階段，涂料的噴射量大致相同或微小變化，所述噴槍適于粘度大的涂料的濃淡漸變涂裝作業。7.如權利要求1或2所述的涂裝系統，其特征在于，所述干燥裝置使配設在反射劃分體的前方且可發出遠紅外線的加熱管發熱，而該反射劃分體由筐體的正面反射體及位于該正面反射體兩端的一對側面反射體構成，所述干燥裝置將該發熱及放射光譜波長照射在涂膜上，在從所述加熱管開始發熱到經過規定時間后，由送風單元送風，使該涂膜的溫度比所述涂膜因所述發熱而達到的規定溫度下降大致10。C20。C左右，且將該下降后的溫度保持固定。8.如權利要求1或2所述的涂裝系統，其特征在于，將所述干燥裝置的發熱體設定為在由所述送風單元進行送風的狀態下涂膜面的溫度被加熱到60。C70。C前后，在所述干燥步驟中，所述發熱體和所述送風單元在規定的秒數期間僅使發熱體動作，在此之后立即在規定秒數期間使所述發熱體和所述送風單元同時動作。9.如權利要求1或2所述的涂裝系統，其特征在于，向所述涂膜面的送風單元的送風量是，每lmx0.7m的面積為3550升/分鐘，最好是4044升/分鐘。10.如權利要求1或2所述的涂裝系統，其特征在于，用于所述干燥步驟的干燥裝置的發熱體是能發出所述水系涂料的溶劑、即非離子水或乙醇系的溶劑容易吸收的波長域的放射光譜的發熱體，且設定為當僅有所述發熱體動作時，發出包含2.5pm4.0|im的中波長域的放射光譜，當所述發熱體和所述送風單元同時動作時，發出包含5.5|imllpm的長波長域的放射光譜。11.如權利要求1或2所述的涂裝系統，其特征在于，用于所述干燥步驟的干燥裝置的發熱體，是在銅管的中心部收容鎳鉻電熱線、且在所述銅管的表面涂布鎳而成。全文摘要一種涂裝系統，用于修補，在本涂裝系統的一部分的涂裝步驟中所使用的噴槍(1)在扣動扳機部(34)并將其扳到握持部(8)側時，閥部(16)離開閥座部(15)，閥部(16)開始打開。由于閥部(16)設有空氣限制部(18)，即使閥部(16)開始打開而放出較大的空氣壓力也可適當地將壓力進行減壓，因此，對于半離合狀態下的涂裝是非常好的。在干燥步驟中，從水系涂料的涂膜面離開規定距離地設置加熱管，用對涂膜面發出包含規定波長域的熱量的加熱管進行規定時間的加熱，然后在繼續發熱的狀態下，在規定時間內用風扇吹風。采用本發明，即使使用粘度高的水系涂料，也可從中心部至濃淡漸變部逐漸光滑地形成涂裝膜厚，不增加大的設備和成本就可高效率地進行涂膜干燥，即使是經驗欠缺的使用者也可短時間進行高品質的涂裝。文檔編號B05D7/14GK101125316SQ20071014232公開日2008年2月20日申請日期2007年8月13日優先權日2006年8月14日發明者上野信申請人:優.愛福.林克.有限公司