中空發(fā)泡吹塑成型體的制作方法

專利名稱：中空發(fā)泡吹塑成型體的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及由發(fā)泡吹塑成型得到的中空發(fā)泡吹塑成型體。
背景技術(shù)：
近年來，開始通過發(fā)泡吹塑成型來制造具有發(fā)泡層的中空成型體。目前對(duì)于發(fā)泡 吹塑成型提出了各種方法，一般有利用擠壓機(jī)將發(fā)泡劑與基材樹脂溶融混煉，將其通過模 頭擠出而形成筒狀的發(fā)泡型坯，并將該發(fā)泡型坯用模具夾入而進(jìn)行吹塑成型的方法。例如 已知專利文獻(xiàn)1、專利文獻(xiàn)2等中記載的技術(shù)。這樣得到的中空發(fā)泡成型體具有優(yōu)異的輕量性、絕熱性等，因此例如可以用于容 器、管道、汽車部件、電氣化產(chǎn)品部件等。特別地，對(duì)于以聚丙烯樹脂為基材樹脂的中空發(fā)泡 成型體，其耐熱性與剛性的平衡性優(yōu)異，因而可以期待用于汽車的空調(diào)管道中。作為汽車的空調(diào)管道，可以通過非發(fā)泡樹脂的吹塑成型來制造，目前廣泛被使用。 該汽車用空調(diào)管道由于設(shè)置在限定的空間中，因此其形狀往往較為復(fù)雜，進(jìn)而，對(duì)于汽車用 空調(diào)管道，為了確保一定的風(fēng)量，要求通氣阻力小。因此，為了增加空調(diào)管道的中空部截面 積，要求通過非發(fā)泡樹脂的吹塑成型來制造側(cè)壁厚度薄的空調(diào)管道。但是，利用上述的發(fā)泡吹塑成型技術(shù)，不能得到輕量且厚度薄的聚丙烯樹脂中空 發(fā)泡成型體。例如有使用化學(xué)發(fā)泡劑進(jìn)行吹塑成型而成的聚丙烯樹脂中空發(fā)泡成型體。但 是，當(dāng)使用化學(xué)發(fā)泡劑時(shí)，雖然得到薄質(zhì)的成型體，但所得的中空成型體的表觀密度超過 0. 7g/cm3，在輕量性、外觀方面不夠理想。另外，有使用溶融張力高的特殊的聚丙烯樹脂作為基材樹脂、使用丁烷等的物理 發(fā)泡劑作為發(fā)泡劑、并進(jìn)行發(fā)泡吹塑成型而成的聚丙烯樹脂中空發(fā)泡成型體。該中空發(fā)泡 成型體使用了丁烷等的物理發(fā)泡劑，因此是表觀密度低的輕量成型體，但其厚度厚。并且，對(duì)于使用現(xiàn)有化學(xué)發(fā)泡劑的吹塑成型技術(shù)，即使增加化學(xué)發(fā)泡劑的使用量， 也難以得到表觀密度為0. 7g/cm3以下、成型體的厚度均勻性優(yōu)異的聚丙烯樹脂中空發(fā)泡成 型體。另外，對(duì)于使用現(xiàn)有物理發(fā)泡劑的吹塑成型技術(shù)，為了得到薄質(zhì)的聚丙烯樹脂中空發(fā) 泡成型體，如果為了使擠出的發(fā)泡型坯的厚度變薄而縮小模唇的間隙，則產(chǎn)生大的皺紋，所 得中空發(fā)泡成型體的厚度均勻性降低，不能得到厚度薄且均勻的中空發(fā)泡成型體。另外，當(dāng) 減少發(fā)泡劑的量時(shí)，所得中空發(fā)泡成型體的厚度稍微變薄，但不能充分地變薄，而且厚度的 均勻性降低，仍然不能得到厚度薄且均勻的成型體。這種現(xiàn)有的聚丙烯樹脂中空發(fā)泡成型體是厚度薄且表觀密度大的成型體、或厚度 厚且表觀密度小的成型體的任一者。即，在現(xiàn)有技術(shù)中，難以得到厚度薄且表觀密度小、且 厚度精度好的聚丙烯樹脂中空發(fā)泡成型體。并且，如果厚度精度差，則在成型體上出現(xiàn)厚度薄的部分，因此相對(duì)來說該部分的 強(qiáng)度變?nèi)?。為了滿足要求的強(qiáng)度，需要考慮厚度薄的部分的強(qiáng)度而進(jìn)行中空發(fā)泡成型體平 均厚度的設(shè)計(jì)，因此在成型體的厚度精度差時(shí)，成型體整體的厚度自然而然地變厚，其結(jié)果 是不能充分地實(shí)現(xiàn)輕量化。
作為用于解決上述課題的一種方法，本申請(qǐng)人提出了通過使用平衡柔量(平衡-y V' V λ 7 y ) Je0為0. 5X10-3 1.8\10-芐&-1、且膨脹3(義々工卟S)為2. 5以下的 聚丙烯樹脂來形成發(fā)泡型坯，由此得到厚度薄且均勻的中空發(fā)泡吹塑成型體的方法(專利 文獻(xiàn)3)。其中，平衡柔量Jetl是表示樹脂發(fā)泡性的一種指標(biāo)，當(dāng)其值在特定的范圍時(shí)，發(fā)泡 性優(yōu)異，這在專利文獻(xiàn)3申請(qǐng)之前就是公知的知識(shí)，在專利文獻(xiàn)3中，通過選擇下述那樣的 聚丙烯樹脂，可以確保樹脂的發(fā)泡性，同時(shí)抑制由發(fā)泡導(dǎo)致的膨脹和由樹脂自身膨脹導(dǎo)致 的發(fā)泡型坯的膨脹，從而能夠?qū)崿F(xiàn)中空發(fā)泡成型體的薄質(zhì)化，所述聚丙烯樹脂在表現(xiàn)該優(yōu) 選發(fā)泡性的平衡柔量Jetl的范圍內(nèi)選擇低的值，同時(shí)樹脂自身的膨脹S也小。專利文獻(xiàn)1國(guó)際公開W099/28111號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2日本特開2004-122488號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)3日本特開2007-62364號(hào)公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
專利文獻(xiàn)3的技術(shù)是通過選擇下述樹脂來實(shí)現(xiàn)中空發(fā)泡成型體的薄質(zhì)化的技術(shù)， 所述樹脂是在表現(xiàn)優(yōu)選發(fā)泡性的范圍內(nèi)使中空發(fā)泡成型體的平衡柔量Jetl*低值的樹脂。 但是，在發(fā)泡吹塑成型中，使用發(fā)泡性高的樹脂、即平衡柔量Jetl高的樹脂來形成發(fā)泡型坯，這易于控制其發(fā)泡狀態(tài)，進(jìn)而吹塑成型性也優(yōu)異。當(dāng)中空發(fā)泡吹塑成型體用于限定了形狀 的車輛用空調(diào)管道等的用途時(shí)，在設(shè)計(jì)成型體的形狀方面，要求復(fù)雜的形狀，以能夠裝入到 限定的狹小空間。因此，中空發(fā)泡成型體的平衡柔量Jetl在表現(xiàn)優(yōu)選發(fā)泡性的范圍內(nèi)，與低 值相比，不如是高的值，這樣可以提高形狀設(shè)計(jì)的自由度，得到更復(fù)雜形狀的成型體，因此 是優(yōu)選的。但是，在專利文獻(xiàn)3的技術(shù)中，由于受到必須選擇在表現(xiàn)優(yōu)選發(fā)泡性的范圍內(nèi)使 中空發(fā)泡成型體的平衡柔量Jetl為低值的樹脂這樣的制約，因而導(dǎo)致形狀設(shè)計(jì)的自由度容 易被限制，在這方面留有改善的余地。即，在現(xiàn)有技術(shù)中，不存在具有上述平衡柔量Jetl高的聚丙烯樹脂發(fā)泡層的、厚度 薄且厚度精度高的中空發(fā)泡吹塑成型體。本發(fā)明的目的在于解決上述現(xiàn)有的問題，提供目前不能得到的、具有發(fā)泡層的平 衡柔量Jetl值為Z-OXlO-3Pa-1以上、發(fā)泡性優(yōu)異的聚丙烯樹脂發(fā)泡層，且輕量、薄質(zhì)且厚度 均勻的聚丙烯樹脂中空發(fā)泡吹塑成型體。本發(fā)明人進(jìn)行了深入研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，通過使擠出后的聚丙烯樹脂發(fā)泡型坯的平 衡柔量Jetl為2. 0 X IO-3Pa-1以上，發(fā)泡性優(yōu)異，因而即使厚度一定程度地變厚，平衡柔量J^ 值高的樹脂也可以均勻地拉伸，例如，通過將處于沿?cái)D出方向被均勻拉伸狀態(tài)的薄質(zhì)發(fā)泡 型坯進(jìn)行吹塑成型，可以得到輕量、薄質(zhì)且厚度均勻的中空發(fā)泡吹塑成型體，從而完成了本 發(fā)明。S卩，根據(jù)本發(fā)明，提供以下所示的中空發(fā)泡吹塑成型體。〔1〕中空發(fā)泡吹塑成型體，其是具有聚丙烯樹脂發(fā)泡層的中空發(fā)泡吹塑成型體，其 特征在于，該聚丙烯樹脂發(fā)泡層的平衡柔量Jetl為2. OX IO-3Pa-1以上，同時(shí)膨脹S為2. 5以 下，該發(fā)泡層的表觀密度d為0. 20 0. 65g/cm3,成型體厚度方向的平均氣泡直徑a與成型 體長(zhǎng)度方向的平均氣泡直徑c的比a/c為0. 1 0. 5，該中空發(fā)泡吹塑成型體的平均成型體 厚度T為1 5mm，同時(shí)成型體厚度的變動(dòng)系數(shù)Cv為50%以下。
〔2〕根據(jù)上述〔1〕所述的中空發(fā)泡吹塑成型體，其特征在于，上述中空發(fā)泡吹塑成型體的平均成型體厚度T為Imm以上且小于2. 3mm?！?〕根據(jù)上述〔1〕或〔2〕所述的中空發(fā)泡吹塑成型體，其特征在于，上述聚丙烯樹 脂發(fā)泡層的表觀密度d為0. 25 0. 65g/cm3?！?〕根據(jù)上述〔1〕 〔3〕中任一項(xiàng)所述的中空發(fā)泡吹塑成型體，其特征在于，上述 聚丙烯樹脂發(fā)泡層的平衡柔量Jetl為3. OX Kr3Pf1以上，同時(shí)膨脹S為1 2. 5?！?〕根據(jù)上述〔1〕 〔4〕中任一項(xiàng)所述的中空發(fā)泡吹塑成型體，其特征在于，上述 中空發(fā)泡吹塑成型體為車輛用空調(diào)管道。本發(fā)明的中空發(fā)泡吹塑成型體盡管發(fā)泡層的平衡柔量Jetl的值高，但是為輕量、薄 質(zhì)且厚度均勻的中空發(fā)泡成型體。因此，與以往的中空發(fā)泡成型體相比可以進(jìn)一步輕量化， 從而能夠適用于要求輕量性，進(jìn)而形狀復(fù)雜且受限定的車輛用空調(diào)管道等的、需要自由度 高的形狀設(shè)計(jì)的用途。


圖1是表示本發(fā)明的中空發(fā)泡吹塑成型體的制造方法的一例的說明圖。圖2(a)是作為汽車用空調(diào)管道形成的中空發(fā)泡吹塑成型體的正面圖。(b)是其側(cè) 面圖。(c)是其平面圖。圖3是表示蠕變?nèi)崃縅(t)相對(duì)于時(shí)間t的測(cè)定結(jié)果的一例的圖。圖4是說明發(fā)泡型坯的最大寬度的圖。圖5是說明中空發(fā)泡吹塑成型體的最大寬度的圖。圖6是說明環(huán)狀模頭的唇徑的圖。符號(hào)說明2 發(fā)泡型坯21 發(fā)泡型坯的發(fā)泡層22 非發(fā)泡熱塑性樹脂層3 模頭4 模具5 氣體吹入口6 發(fā)泡型坯的外側(cè)表面7 模具的內(nèi)面11 中空發(fā)泡成型體12 成型體的筒部13 中空部14 合模部15 模頭芯(夕、- 了)16 模唇
具體實(shí)施例方式本發(fā)明的中空發(fā)泡吹塑成型體是表現(xiàn)特定平衡柔量Jetl值的聚丙烯樹脂的發(fā)泡吹塑成型體，是厚度薄且均勻的中空發(fā)泡吹塑成型體(以下也簡(jiǎn)稱為“成型體”或者“中空發(fā) 泡成型體”)。
要說明的是，本發(fā)明的發(fā)泡吹塑成型是下述那樣的方法，S卩，將含有物理發(fā)泡劑的 聚丙烯系發(fā)泡性溶融樹脂從模頭擠出，形成具有聚丙烯樹脂發(fā)泡層的軟化狀態(tài)的發(fā)泡型 坯，將該發(fā)泡型坯夾入模具中并向內(nèi)部吹入氣體，成型(吹塑成型)為期望的形狀，然后從 模具中取出，由此得到中空發(fā)泡成型體。使用附圖來說明發(fā)泡吹塑成型的一個(gè)例子。如圖1所示，將在擠壓機(jī)(沒有圖示) 內(nèi)混煉聚丙烯樹脂和物理發(fā)泡劑所得的發(fā)泡性溶融樹脂從模頭3擠出到低壓區(qū)域，形成具 有聚丙烯樹脂發(fā)泡層(以下也簡(jiǎn)稱為“發(fā)泡層”)21的發(fā)泡型坯2，通過將處于軟化狀態(tài)的 發(fā)泡型坯2配置在所需形狀的分割形式的模具4、4內(nèi)并關(guān)閉模具4、4，而將發(fā)泡型坯2夾入 模具中，從氣體吹入口 5向發(fā)泡型坯2的內(nèi)部吹入不破壞發(fā)泡層21的氣泡的程度的加壓氣 體(通常為空氣)，將發(fā)泡型坯2成型為中空狀，冷卻并從模具中取出，由此得到中空發(fā)泡成 型體。圖1是表示本發(fā)明成型體的制造方法的一例的說明圖，在圖1中，2表示發(fā)泡型坯， 21表示發(fā)泡型坯的發(fā)泡層，22表示根據(jù)需要設(shè)置的非發(fā)泡熱塑性樹脂層，3表示模頭，4表 示模具，5表示氣體吹入口，6表示發(fā)泡型坯2的外側(cè)表面，7表示模具4的內(nèi)面。但是，圖1 是概念性地表示本發(fā)明成型體的制造方法的一例的說明圖，本發(fā)明成型體的制造方法的具 體操作順序不限于圖中所示。在本發(fā)明成型體的制造方法中，由可以形成更大的發(fā)泡型坯的角度考慮，優(yōu)選在 模頭3內(nèi)配置儲(chǔ)料缸(accumulator)，進(jìn)一步在擠壓機(jī)與模頭3之間配置儲(chǔ)料缸。另外，如果使用在模具4中設(shè)置了減壓用配管(沒有圖示)的模具，則可以一邊減 壓一邊成型，使發(fā)泡型坯2的外側(cè)表面6與模具4的內(nèi)面7充分密合，由此能夠得到良好地 反映了模具形狀的中空發(fā)泡成型體，成型體的表面平滑性也好。本發(fā)明的中空發(fā)泡成型體的一個(gè)例子示于圖2。圖2的中空發(fā)泡成型體11為汽車 用的空調(diào)管道，成型體的筒部12構(gòu)成空調(diào)管道的周壁(周壁)，成型體的中空部13構(gòu)成空 調(diào)管道的通風(fēng)路。但是，本發(fā)明的中空發(fā)泡成型體不限于汽車用的空調(diào)管道。圖2(a)是作為汽車用空調(diào)管道形成的中空發(fā)泡成型體的正面圖，圖2(b)為其側(cè) 面圖，圖2 (c)為其平面圖。圖2中，11表示中空發(fā)泡成型體，12表示成型體的筒部，13表示 中空部，14表示通過被模具切割而形成的合模部(分模線)。在本發(fā)明的中空發(fā)泡成型體中，作為成型體側(cè)壁的厚度平均值的平均成型體厚度 T為1 5mm，同時(shí)該成型體厚度的變動(dòng)系數(shù)Cv為50%以下。當(dāng)上述平均成型體厚度T小于Imm時(shí)，有厚度過于薄，彎曲強(qiáng)度等的機(jī)械強(qiáng)度、絕 熱性下降的擔(dān)心。另一方面，如果該厚度T超過5mm，則在復(fù)雜形狀的中空發(fā)泡成型體中有 厚度均勻性不足的擔(dān)心，特別是在用于汽車用空調(diào)管道時(shí)，除了上述缺點(diǎn)外，還有中空部截 面積相對(duì)變小，從而通氣阻力變得過大的擔(dān)心。從上述角度考慮，平均成型體厚度T的上限 優(yōu)選為3mm，更優(yōu)選為小于2. 3mm，進(jìn)一步優(yōu)選為2. 0mm。另一方面，其下限優(yōu)選為1. 5mm。當(dāng)上述成型體厚度的變動(dòng)系數(shù)Cv超過50%時(shí)，有壓縮強(qiáng)度、彎曲強(qiáng)度等的機(jī)械強(qiáng) 度、絕熱性在每一部分變得不均勻的擔(dān)心。如上所述，對(duì)于厚度不均勻的中空發(fā)泡成型體， 難以實(shí)現(xiàn)輕量化。從上述角度考慮，變動(dòng)系數(shù)Cv的值越小越好，其上限優(yōu)選為35%，更優(yōu)選25%，進(jìn)一步優(yōu)選20%，特別優(yōu)選15%。并且，變動(dòng)系數(shù)Cv的下限為0。本說明書中的中空發(fā)泡成型體的平均成型體厚度T的測(cè)定，對(duì)于中空發(fā)泡成型體 的貫通方向(通常為長(zhǎng)度方向)中央部和貫通方向兩端部附近的共計(jì)3個(gè)地方的與長(zhǎng)度方 向正交的垂直截面(但是避開中空發(fā)泡成型體的特殊形狀部分)來進(jìn)行，對(duì)沿各垂直截面 的開口周緣(周向(周方向))等間隔的6個(gè)地方的垂直截面的厚度方向的厚度進(jìn)行測(cè)定， 將所得18個(gè)地方的厚度的算術(shù)平均值作 為平均成型體厚度T。另外，將利用上述18個(gè)地方 的厚度測(cè)定求得的成型體的厚度的最小值作為中空發(fā)泡成型體的最小厚度Tmin。本說明書中的成型體厚度的變動(dòng)系數(shù)Cv，是指用成型體厚度的標(biāo)準(zhǔn)偏差(mm)除 以成型體厚度的平均值T (mm)所得值的百分率，是表示由平均值分散的程度的指標(biāo)。并且， 成型體厚度的標(biāo)準(zhǔn)偏差V通過下式(1)求得。V = { Σ (Ti-T)V(Ii-I)I172(1)在(1)式中，Ti表示上述18個(gè)地方的各個(gè)厚度的測(cè)定值，T表示上述平均成型體 厚度，η表示測(cè)定數(shù)(具體來說為“18”)，Σ表示將對(duì)于各個(gè)測(cè)定值計(jì)算的(Ti-T)2全部進(jìn) 行加法運(yùn)算。變動(dòng)系數(shù)Cv使用⑴式，利用下述(2)式求得。Cy(%) = (V/T) XlOO(2)構(gòu)成本發(fā)明的中空發(fā)泡成型體的聚丙烯樹脂可以列舉聚丙烯均聚物、丙烯_乙烯 共聚物、丙烯-丁烯共聚物、丙烯-乙烯-丁烯共聚物等的聚丙烯樹脂等。并且，在實(shí)現(xiàn)本 發(fā)明目的、效果的范圍下，上述聚丙烯樹脂也可以含有其它的聚合物。對(duì)于本發(fā)明的中空發(fā)泡成型體，成型體的發(fā)泡層的平衡柔量Jetl在2. OXKT3PiT1 以上的范圍，其是輕量、薄質(zhì)且厚度均勻的中空發(fā)泡成型體。為這種平衡柔量JetlW中空發(fā) 泡成型體，而且輕量、薄質(zhì)且厚度均勻，現(xiàn)有技術(shù)中無法得到。并且，在本發(fā)明中，不特別規(guī)定原料的平衡柔量JetlW范圍，而對(duì)發(fā)泡層的平衡柔 量Jetl的范圍進(jìn)行特別規(guī)定，其原因如下聚丙烯樹脂根據(jù)其種類，由于擠出時(shí)的剪切經(jīng)歷等，其分子量容易下降，構(gòu)成中空 發(fā)泡成型體的聚丙烯樹脂的平衡柔量Jetl與原料聚丙烯樹脂的平衡柔量Jetl相比也降低。 在發(fā)泡吹塑成型中，與原料聚丙烯樹脂的平衡柔量Jetl值相比，發(fā)泡時(shí)和吹塑成型時(shí)的聚丙 烯樹脂的平衡柔量Jetl值更為重要。擠出后的聚丙烯樹脂的平衡柔量Jetl值與發(fā)泡層的平 衡柔量Jetl值大致相等，因此在本發(fā)明中，對(duì)發(fā)泡層的平衡柔量Jetl特別規(guī)定。如果發(fā)泡層的平衡柔量Jetl在特定的范圍表現(xiàn)為高的值，S卩如果發(fā)泡時(shí)和吹塑 成型時(shí)聚丙烯樹脂在特定的范圍表現(xiàn)為高的平衡柔量Jetl值，則發(fā)泡性提高，氣泡的生長(zhǎng) 性、該氣泡直徑的均勻性提高，進(jìn)而伸長(zhǎng)的均勻性也增加，因此可進(jìn)行復(fù)雜形狀且均勻厚度 的中空發(fā)泡成型體的成型，從而設(shè)計(jì)上的制約變少。進(jìn)而，所得中空發(fā)泡成型體的機(jī)械強(qiáng) 度、絕熱性等物性優(yōu)異。從上述角度考慮，發(fā)泡層的平衡柔量Jetl優(yōu)選為3. OX IO-3Pa-1以 上，更優(yōu)選4. OX ΙΟ’？以上，進(jìn)一步優(yōu)選5.0X10^^。要說明的是，當(dāng)平衡柔量Jetl值 過于高時(shí)，有制造薄質(zhì)發(fā)泡吹塑成型體本身變難的擔(dān)心。從易于制造薄質(zhì)中空發(fā)泡成型 體的角度考慮，平衡柔量Jetl的上限優(yōu)選為25X IO-3Pa-1,更優(yōu)選15X lC^Pa—1，進(jìn)一步優(yōu)選
ο XicrH平衡柔量Jetl是樹脂的粘彈性(特別是彈性)的尺度，其可以通過將溶融狀態(tài)的聚丙烯樹脂夾在平板中并持續(xù)施加一定應(yīng)力ο D，隨時(shí)間t測(cè)定應(yīng)變?chǔ)?(t)來求得。S卩，當(dāng)對(duì) 于夾在平板中的聚丙烯樹脂施加一定應(yīng)力ο D時(shí)，應(yīng)變?chǔ)蛹眲≡龃?，但隨著時(shí)間t的推移， 時(shí)間t與τ (t)的關(guān)系達(dá)到平衡狀態(tài)(直線關(guān)系成立)。這里，相對(duì)于時(shí)間t (橫軸)，以蠕 變?nèi)崃縅(t) = τ (t)/為縱軸進(jìn)行繪圖，將達(dá)到平衡狀態(tài)的直線關(guān)系外推至?xí)r間t = O 而得到的J(t)的截距為平衡柔量Jetlt5時(shí)間t和蠕變?nèi)崃縅(t)的測(cè)定結(jié)果的一個(gè)例子示 于圖3。并且，理論上時(shí)間t與J(t)之間有下述(3)式的關(guān)系成立。
J(t) = τ (t)/oD = Je0+t/no(3)在⑶式中，Je0為平衡柔量，ηο為零剪切粘度(無剪斷粘度)。這樣求得的平衡柔量Jetl受到高分子交絡(luò)的影響，當(dāng)交絡(luò)的程度大時(shí)，彈性變強(qiáng)， 平衡柔量Jetl也變大。由此可以認(rèn)為，平衡柔量％可以作為樹脂發(fā)泡性的尺度。即，具有 適度的平衡柔量Jetl的樹脂具有適度的彈性，因此在使溶融狀態(tài)的樹脂發(fā)泡而得到的發(fā)泡 體中，具有適度彈性的氣泡膜對(duì)于變形的阻力強(qiáng)，可以保持優(yōu)選的氣泡狀態(tài)。另外，平衡柔 量Jetl大的樹脂由于高分子的交絡(luò)程度大，因此與平衡柔量Jetl小的樹脂相比，在其溶融狀 態(tài)下進(jìn)行拉伸時(shí)，不容易局部伸長(zhǎng)，而可以整體地均勻拉伸。并且，作為高分子的交絡(luò)的方式，可以列舉在分子結(jié)構(gòu)中具有自由末端長(zhǎng)鏈分支、 含有超高分子量成分。對(duì)于發(fā)泡層的平衡柔量Jetl為2. OX KT3Pa-1以上的中空發(fā)泡成型體，為了實(shí)現(xiàn)本 發(fā)明中特定的薄質(zhì)且厚度均勻性，需要形成厚度薄的發(fā)泡型坯。為了形成厚度為一定程度 的薄質(zhì)且均勻的發(fā)泡型坯(發(fā)泡層)，要求膨脹S的值在特定范圍內(nèi)。膨脹S是擠出時(shí)樹脂 自身厚度方向的膨脹性的尺度，如果膨脹S大，則在厚度方向過于膨脹，因此不能形成薄的 發(fā)泡層。并且，膨脹有由樹脂自身膨脹導(dǎo)致的膨脹和由發(fā)泡膨脹導(dǎo)致的膨脹，本說明書的膨 脹S是由樹脂自身的膨脹所導(dǎo)致的。在本發(fā)明中，為了防止由于樹脂自身的膨脹導(dǎo)致發(fā)泡型坯的厚度變得過厚，膨脹S 必須為2. 5以下。膨脹S與平衡柔量Jetl不同，其對(duì)于樹脂的發(fā)泡性沒有大的影響，因此從 形成厚度薄的發(fā)泡型坯的角度考慮，膨脹S的值越小越好，優(yōu)選膨脹S為2. 3以下。并且， 膨脹S的下限大約為1。并且，在本發(fā)明中，不特別規(guī)定原料的膨脹S的范圍，而對(duì)發(fā)泡層的膨脹S的范圍 進(jìn)行特別規(guī)定，這與上述平衡柔量Jetl同樣，是因?yàn)榫郾渲捎跀D出時(shí)的剪切經(jīng)歷而導(dǎo) 致分子量易于下降，擠出后的聚丙烯樹脂的膨脹S與原料聚丙烯樹脂的膨脹S相比降低的緣故。在本說明書中，平衡柔量Jetl的測(cè)定、膨脹S的測(cè)定如下進(jìn)行。平衡柔量Je0利用動(dòng)態(tài)粘彈性測(cè)定儀才乂卜〗J7々7·寸4工 夕 工7 · ^ 一社制的夕· 4于笑、y夕了于，4訐一 SR200型)來測(cè)定。首先，由厚度為2mm的測(cè)定用樣品樹脂板制備直徑為25mm的圓盤樣品，所述厚度 為2mm的測(cè)定用樣品樹脂板是通過熱壓(t 一卜> 7 )在溫度為260°C、壓力為SOOOkPa 的條件下、利用5分鐘的加壓成型而得到的。在由中空發(fā)泡成型體制備測(cè)定試樣時(shí)，以使 用真空爐等將中空發(fā)泡成型體加熱脫泡而成的物質(zhì)作為試樣，作為此時(shí)的脫泡條件，溫度 為構(gòu)成中空發(fā)泡成型體的聚丙烯樹脂的熔點(diǎn)以上、且樹脂不過度分解的溫度以下，并且壓力為減壓下。接著，將該樣品夾在動(dòng)態(tài)粘彈性測(cè)定儀的直徑為25mm的平行板間，升溫至 210°C，在氮氛圍下放置約10分鐘后，將平行板的間隔調(diào)節(jié)至1.4mm，去除從平行板溢出的 溶融樹脂。接著，在氮氛圍下旋轉(zhuǎn)上方的平行板以對(duì)溶融的樣品施加IOOPa的一定應(yīng)力 σ c，以開始施加一定應(yīng)力σ c的時(shí)間t = 0為基準(zhǔn)來測(cè)定應(yīng)變量Y (t)的經(jīng)時(shí)變化。該應(yīng) 變量Y (t)最初急劇增加，但隨著時(shí)間推移增加趨緩，當(dāng)經(jīng)過足夠的時(shí)間時(shí)，相對(duì)于時(shí)間為 直線性變化。并且，夕1于這7夕了于，4廿一 SR200型的裝置設(shè)定如表1所示，平衡柔量通過 裝置上的自動(dòng)功能來算出。表1
膨脹S的測(cè)定使用株式會(huì)社東洋精機(jī)制作所制的 > 斤卜〒> * 3 >〒；^夕一 II 型來進(jìn)行。即，如下求得在樹脂溫度為210°C、活塞速度為IOmm/分鐘的擠出條件下將樹 脂從孔直徑為2. 095mm、長(zhǎng)度為8mm的圓筒狀孔(orifice)中擠出，測(cè)定離孔的下表面IOmm 位置處的彈性恢復(fù)膨脹狀態(tài)的繩狀(紐狀)樹脂直徑，計(jì)算其與上述孔直徑的比例。對(duì)于本發(fā)明的中空發(fā)泡成型體，其發(fā)泡層的平衡柔量Jetl* 2. OX KT3Pr1以上，同 時(shí)膨脹S為2. 5以下。如上所述，聚丙烯樹脂由于擠出時(shí)的剪切經(jīng)歷等，其平衡柔量Jec^P 膨脹S降低。為了使發(fā)泡層的平衡柔量Jetl和膨脹S的值在上述特定范圍，作為基準(zhǔn)，使用 平衡柔量Jetl大致為3. OX 10-3Pa-l以上且膨脹S大約為2. 7以下的原料聚丙烯樹脂(包 括2種以上聚丙烯樹脂的混合物)。作為平衡柔量Jetl的值高的聚丙烯樹脂，可以列舉在分 子結(jié)構(gòu)中具有自由末端長(zhǎng)鏈分支的或含有超高分子量成分的等的高溶融張力聚丙烯。為了 使發(fā)泡層的平衡柔量Jetl和膨脹S的值在上述特定范圍，為了將平衡柔量Jetl和膨脹S調(diào)節(jié) 至上述特定范圍，優(yōu)選從市售的高溶融張力聚丙烯樹脂中選擇單一的樹脂來使用。但是，由 于以下的原因，優(yōu)選將2種以上的高溶融張力聚丙烯樹脂混合來調(diào)節(jié)。即，一般作為發(fā)泡吹塑成型用的高溶融張力聚丙烯樹脂優(yōu)選使用的是在分子結(jié)構(gòu) 中具有長(zhǎng)鏈分支的分支狀高溶融張力聚丙烯樹脂(BHMS-PP)，其在擠出前的平衡柔量JeQ 大。但是，如果在擠出時(shí)受到剪切，則平衡柔量Jetl降低，發(fā)泡時(shí)該平衡柔量Jetl低于上述特 定范圍。由于這種問題，因而在單獨(dú)擠出BHMS-PP時(shí)，難以同時(shí)滿足平衡柔量Jetl和膨脹S。與此相對(duì)，即使將一次擠出后的BHMS-PP的回收原料(BHMS-PP回收原料)再次擠 出，形成發(fā)泡型坯并制備中空發(fā)泡成型體，也不會(huì)如第一次擠出時(shí)那樣，擠出前后平衡柔量Je0和膨脹S的值產(chǎn)生大的變化。因此，為了將市售的聚丙烯樹脂擠出而形成發(fā)泡型坯，并將成型體發(fā)泡層的平衡 柔量Jetl和膨脹S調(diào)節(jié)為上述特定范圍，而將上述BHMS-PP和/或BHMS-PP回收原料、和這 些以外的平衡柔量Jetl值高的聚丙烯樹脂(高Jetl-PP)適當(dāng)混合并擠出來形成發(fā)泡型坯，由 此可以穩(wěn)定地得到具有上述特定范圍的平衡柔量Jetl和膨脹S的發(fā)泡層。
上述BHMS-PP的具體例子，可以列舉例如Borealis社制的“WB130HMS”等。另一 方面，上述高Jetl-PP的平衡柔量Jetl優(yōu)選為3. O X KT3Pa-1以上，更優(yōu)選5. O X KT3PiT1以上， 進(jìn)一步優(yōu)選7. OX KT3Pa-1以上。當(dāng)高Jetl-PP的平衡柔量Jetl在上述范圍內(nèi)時(shí)，將發(fā)泡層的 平衡柔量Jetl和膨脹S的值調(diào)節(jié)至上述特定范圍變得容易。高Jetl-PP可以列舉例如含有超 高分子量成分的直鏈狀的高溶融張力聚丙烯樹脂等，作為其具體例子，可以列舉日本f 'J
口社制的“FB3312”等。對(duì)于將上述BHMS-PP和高Jetl-PP的混合物擠出而成的、具有平衡柔量Jetl和膨脹 S的值在上述特定范圍的發(fā)泡層的成型體的回收原料(高Jetl-PP回收原料)，即使再次擠 出而形成發(fā)泡型坯，在擠出前后，平衡柔量Jetl和膨脹S的值也不會(huì)產(chǎn)生大的變化，擠出后 仍有表現(xiàn)出上述特定范圍的平衡柔量Jetl和膨脹S的傾向。因此，單獨(dú)使用高Jetl-PP回收 原料，或者在高Jetl-PP回收原料中適當(dāng)混合BHMS-PP、高Jetl-PP等，可以使成型體的發(fā)泡層 的平衡柔量Jetl和膨脹S在上述特定范圍。上述高Jetl-PP和/或高Jetl-PP回收原料的總配合比，只要根據(jù)期望的發(fā)泡層的平 衡柔量Jetl和膨脹S適當(dāng)調(diào)節(jié)即可，從易于制造厚度精度更高的中空發(fā)泡成體的角度考慮， 優(yōu)選其在聚丙烯樹脂中為5 95重量％，更優(yōu)選10 80重量％，進(jìn)一步優(yōu)選15 70重量％。并且，如上所述，由于擠出時(shí)的剪切經(jīng)歷等，導(dǎo)致在擠出前和擠出后平衡柔量J^ 和膨脹S的值發(fā)生變化，因此當(dāng)制造中空發(fā)泡成型體時(shí)，需要在該制造前，在與制造時(shí)相同 的條件下預(yù)先擠出原料樹脂，確認(rèn)擠出后的平衡柔量Jetl、膨脹S的大概數(shù)值。在本發(fā)明中，只要平衡柔量Jetl和膨脹S在上述特定范圍內(nèi)，也可以在構(gòu)成發(fā)泡型 坯的發(fā)泡層的聚丙烯樹脂中添加作為副成分的高密度聚乙烯樹脂、低密度聚乙烯樹脂、直 鏈狀低密度聚乙烯樹脂等的聚乙烯樹脂，苯乙烯_ 丁二烯_苯乙烯嵌段共聚物等的熱塑性 彈性體，乙丙橡膠，聚苯乙烯樹脂等?？紤]到成型性與所得中空發(fā)泡成型體的物性的平衡性，構(gòu)成發(fā)泡型坯的發(fā)泡層的 聚丙烯樹脂的熔體流動(dòng)速率優(yōu)選為3 20g/10分鐘。上述熔體流動(dòng)速率是指利用JIS K 7210(1999)的試驗(yàn)方法A法測(cè)定的熔體流動(dòng) 速率，采用試驗(yàn)溫度為230°C、負(fù)荷為2. 16kg的條件。利用本發(fā)明成型體的制造方法形成的發(fā)泡型坯可以形成由發(fā)泡層和樹脂層構(gòu)成 的多層結(jié)構(gòu)。此時(shí)，樹脂層可以設(shè)置在發(fā)泡層的任意面上，也可以形成使發(fā)泡層存在于樹脂 層之間的結(jié)構(gòu)(三明治(sandwich)結(jié)構(gòu))。設(shè)置了樹脂層的中空發(fā)泡成型體在強(qiáng)度上是優(yōu)異的，通過至少在該發(fā)泡層的外側(cè) 設(shè)置樹脂層，在外觀方面也是優(yōu)異的。進(jìn)而，通過用功能性的樹脂構(gòu)成該樹脂層，可以容易 地使中空發(fā)泡成型體兼有抗菌性、除臭性等的附加功能，從這一點(diǎn)考慮也是優(yōu)選的。當(dāng)使用多層的發(fā)泡型坯時(shí)，對(duì)于樹脂層的厚度，以使得到的中空發(fā)泡成型體的樹脂層厚度優(yōu)選為0. 1 1.5mm、更優(yōu)選0.5 1.0mm這樣的方式來形成發(fā)泡型坯。因此，多 層發(fā)泡型坯中的樹脂層厚度優(yōu)選為0. 5 2. 5mm、更優(yōu)選為1. 0 2. Omm這樣來形成即可。形成上述樹脂層的樹脂可以使用與形成發(fā)泡層的樹脂為同樣的樹脂。除此以外， 在不損害本發(fā)明目的的范圍內(nèi)，也可以使用其它的樹脂。這樣的樹脂可以列舉例如聚酯樹 月旨、聚酰胺樹脂、聚碳酸酯樹脂等。并且，當(dāng)構(gòu)成樹脂層的樹脂與構(gòu)成發(fā)泡層的聚丙烯樹脂 的粘結(jié)性低時(shí)，理所當(dāng)然可以通過在兩者間設(shè)置粘結(jié)層的方法等目前公知的粘結(jié)方法將兩 者進(jìn)行層疊粘結(jié)。為了制造本發(fā)明的中空發(fā)泡成型體，將上述聚丙烯樹脂供給擠壓機(jī)，進(jìn)行加熱、混 煉來制成溶融樹脂，向其中壓入物理發(fā)泡劑，制成發(fā)泡性溶融樹脂，將該發(fā)泡性溶融樹脂從 模頭3中擠出，形成具有上述發(fā)泡層21的軟化狀態(tài)的發(fā)泡型坯2。中空發(fā)泡成型體的發(fā)泡層(以下也簡(jiǎn)稱為成型體發(fā)泡層)的表觀密度為0. 20 0. 65g/cm3。當(dāng)成型體發(fā)泡層的表觀密度過于低時(shí)，有所得中空發(fā)泡成型體的厚度變得過厚 的傾向。另外，即使成型體厚度在上述范圍內(nèi)，有發(fā)泡時(shí)的皺紋(corrugate)變得過大，或 吹塑成型時(shí)發(fā)泡型坯的伸長(zhǎng)性變差的傾向。其結(jié)果是有下述擔(dān)心，即，不能得到成型體厚度 的變動(dòng)系數(shù)Cv為50%以下的中空發(fā)泡成型體自身，彎曲強(qiáng)度、壓縮強(qiáng)度等的機(jī)械物性變得 不充分。另一方面，當(dāng)表觀密度過高時(shí)，中空發(fā)泡成型體的輕量性、絕熱性下降。從上述角度考慮，成型體發(fā)泡層的表觀密度下限優(yōu)選為0. 25g/cm3，更優(yōu)選0. 30g/ cm3，進(jìn)一步優(yōu)選0. 35g/cm3,另一方面，表觀密度的上限優(yōu)選為0. 55g/cm3,更優(yōu)選0. 50g/ cm3，特別優(yōu)選 0. 45g/cm3。中空發(fā)泡成型體的表觀密度可以通過調(diào)節(jié)用于得到該中空發(fā)泡成型體的發(fā)泡型 坯的表觀密度而調(diào)節(jié)成目的值。發(fā)泡型坯的表觀密度的調(diào)節(jié)可以通過后述發(fā)泡劑的使用 量進(jìn)行調(diào)節(jié)。但是，上述發(fā)泡型坯由于處于軟化狀態(tài)，因此不能測(cè)定表觀密度。由此，中空 發(fā)泡成型體表觀密度可以如下進(jìn)行調(diào)節(jié)，即，根據(jù)所得到的中空發(fā)泡成型體的表觀密度與 目的中空發(fā)泡成型體的表觀密度的差異，進(jìn)行調(diào)節(jié)用于得到發(fā)泡型坯的發(fā)泡劑的用量的操 作，進(jìn)而重復(fù)該操作。對(duì)于上述成型體發(fā)泡層的表觀密度，分別對(duì)于發(fā)泡樹脂中空成型體的貫通方向中 央部分和貫通方向兩端附近(但是，避開中空發(fā)泡成型體的特殊形狀部分)的各部分，沿周 向等間隔地從3處切割出試驗(yàn)片，以各試驗(yàn)片9個(gè)地方的表觀密度的算術(shù)平均值作為表觀 密度。表觀密度是用試驗(yàn)片的重量(g)除以試驗(yàn)片體積(cm3)而得的值。并且，當(dāng)成型體 具有樹脂層時(shí)，從中空發(fā)泡成型體中除去樹脂層，僅對(duì)發(fā)泡層測(cè)定表觀密度。為了形成發(fā)泡層而添加的發(fā)泡劑使用物理發(fā)泡劑，優(yōu)選僅使用物理發(fā)泡劑。物理 發(fā)泡劑可以列舉例如丙烷、正丁烷、異丁烷、環(huán)丁烷、正戊烷、異戊烷、環(huán)戊烷、正己烷、異己 烷、環(huán)己烷等的脂肪族烴；氯甲烷、氯乙烷、1，1，1,2"四氟乙烷、1，1- 二氟乙烷等的鹵代烴； 甲醇、乙醇等的醇；二甲醚、二乙醚、甲基乙基醚等的醚；二氧化碳；氮；氬；水等。這些發(fā)泡 劑可以單獨(dú)使用，或者與其它的發(fā)泡劑混合使用。另外，也可以將物理發(fā)泡劑和化學(xué)發(fā)泡劑 一起使用。化學(xué)發(fā)泡劑可以列舉偶氮二甲酰胺等。
在這些發(fā)泡劑中，對(duì)于物理發(fā)泡劑，含有20 100摩爾％二氧化碳的發(fā)泡劑(包 括僅為二氧化碳)，在能夠縮短成型周期、實(shí)現(xiàn)所得中空發(fā)泡成型體的尺寸穩(wěn)定性、同時(shí)得 到薄質(zhì)的中空發(fā)泡成型體這方面是優(yōu)選的。
上述發(fā)泡劑的使用量是考慮到期望的表觀密度(發(fā)泡倍數(shù))而適當(dāng)選擇的，大致 以相對(duì)于聚丙烯樹脂1kg，物理發(fā)泡劑為0. 01 1. 2摩爾的比例使用。 另外，為了調(diào)節(jié)中空發(fā)泡成型體的氣泡直徑，可以在原料聚丙烯樹脂中添加滑石 等的氣泡調(diào)節(jié)劑。一般來說，氣泡調(diào)節(jié)劑通常以在基材樹脂中配合氣泡調(diào)節(jié)劑而得到的 母料(masterbatch)的形態(tài)來使用，所述基材樹脂以聚乙烯樹脂、聚丙烯樹脂等的聚烯烴 樹脂為主成分。氣泡調(diào)節(jié)劑的使用量通常相對(duì)于聚丙烯樹脂或聚乙烯樹脂100重量份為 0. 05 10重量份。另外，在形成上述中空發(fā)泡成型體的發(fā)泡層以及根據(jù)需要設(shè)置在該發(fā)泡層外側(cè)和 /或內(nèi)側(cè)的樹脂層的聚丙烯樹脂等中，根據(jù)需要，可以適當(dāng)配合阻燃劑、流動(dòng)調(diào)節(jié)劑、紫外線 吸收劑、導(dǎo)電性賦予劑、抗靜電劑、著色劑、熱穩(wěn)定劑、抗氧化劑、無機(jī)填充材料等的添加劑。本發(fā)明的中空發(fā)泡成型體可以如下制造，S卩，如以上說明的那樣使用特定的聚丙 烯樹脂，將模唇間隙調(diào)窄并將發(fā)泡型坯發(fā)泡層的表觀密度以不喪失輕量性的程度進(jìn)行調(diào) 大，由此形成較薄質(zhì)的發(fā)泡型坯，進(jìn)而沿?cái)D出方向拉伸發(fā)泡型坯，將拉伸狀態(tài)的發(fā)泡型坯進(jìn) 行吹塑成型。本發(fā)明的中空發(fā)泡成型體通過將拉伸狀態(tài)的發(fā)泡型坯進(jìn)行吹塑成型來得到，但其 方法沒有特別地限定。例如，作為使發(fā)泡型坯為拉伸狀態(tài)的方法，有通過以比擠出型坯時(shí)發(fā) 泡型坯的擠出速度快的速度、在擠出后緊接著沿?cái)D出方向拉曳而進(jìn)行拉伸的方法；在發(fā)泡 型坯擠出結(jié)束后，延遲合模的時(shí)間，通過其自身重量使發(fā)泡型坯充分下降的方法；在擠出結(jié) 束后，以比發(fā)泡型坯的下降速度快的速度將發(fā)泡型坯沿?cái)D出方向拉曳的方法等。本發(fā)明的中空發(fā)泡成型體由于發(fā)泡層的平衡柔量Jetl值高，因此在上述拉伸工序 中，發(fā)泡型坯沿?cái)D出方向均勻地伸長(zhǎng)，可以形成厚度薄且均勻的發(fā)泡型坯，因而所得中空發(fā) 泡成型體的厚度薄且均勻。在上述方法中，從易于控制所得中空發(fā)泡成型體的厚度，且易于 均勻地形成中空發(fā)泡成型體的角度考慮，優(yōu)選通過在剛擠出后沿?cái)D出方向拉曳而將發(fā)泡型 坯進(jìn)行拉伸的方法。本發(fā)明的中空發(fā)泡成型體的平均厚度T如下進(jìn)行調(diào)節(jié)。首先，形成發(fā)泡型坯，直接 進(jìn)行吹塑成型而得到中空發(fā)泡成型體，測(cè)量其平均厚度I。以該厚度Ttl為基礎(chǔ)，來確定將 發(fā)泡型坯拉伸的比例(拉伸比)以形成期望的平均厚度T。接著，進(jìn)行以下操作根據(jù)所確 定的拉伸比稍微調(diào)節(jié)擠出的樹脂量，擠出發(fā)泡型坯，并將發(fā)泡型坯拉伸至該拉伸比，將該拉 伸狀態(tài)的發(fā)泡型坯進(jìn)行吹塑成型，得到中空發(fā)泡成型體。這里，當(dāng)在所得中空發(fā)泡成型體的 平均厚度T’、與所期望的中空發(fā)泡成型體的平均厚度T之間有差異時(shí)，根據(jù)兩者的差異，調(diào) 節(jié)上述拉伸比后而再次得到中空發(fā)泡成型體，測(cè)定其平均厚度，通過重復(fù)該操作來進(jìn)行中 空發(fā)泡成型體平均厚度的調(diào)整即可。上述拉伸比的上限優(yōu)選為2. 5以下，更優(yōu)選為2以下，進(jìn)一步優(yōu)選為1. 8以下。當(dāng) 拉伸比的值過于大時(shí)，氣泡的變形變得過大，因此有中空發(fā)泡成型體的機(jī)械強(qiáng)度降低的擔(dān) 心。另一方面，拉伸比的下限由上述中空成型體的平均厚度Ttl和平均厚度T的關(guān)系而適當(dāng) 決定，但為了得到本發(fā)明的中空發(fā)泡成型體，其下限大約為1.2左右。上述拉伸比是如下那樣求得的值。首先，形成發(fā)泡型坯，并在擠出結(jié)束后，緊接著 測(cè)量發(fā)泡型坯的擠出方向的長(zhǎng)度(從模唇出口至發(fā)泡型坯下端的長(zhǎng)度)Li。接著，沿?cái)D出 方向拉伸發(fā)泡型坯，測(cè)量在將要合模前的發(fā)泡型坯的擠出方向長(zhǎng)度(從模唇出口至拉伸狀態(tài)的發(fā)泡型坯下端的長(zhǎng)度)L2。通過用該L2除以上述Ll來求得拉伸比。并且，在上述方法中，當(dāng)采用“通過以比擠出型坯時(shí)發(fā)泡型坯的擠出速度快的速度、在擠出后緊接著沿?cái)D出 方向拉曳而進(jìn)行拉伸的方法”時(shí)，預(yù)先形成發(fā)泡型坯，測(cè)量發(fā)泡型坯的擠出方向長(zhǎng)度Li’，接 著在其它工序中與長(zhǎng)度為L(zhǎng)i’的發(fā)泡型坯為相同條件、即將相同樹脂量以同樣的擠出速度 擠出發(fā)泡型坯，同時(shí)將發(fā)泡型坯沿?cái)D出方向拉曳，與上述同樣測(cè)量L2，通過用該L2除以Li’ 來求得拉伸比即可。通過進(jìn)行上述拉伸工序，所得中空發(fā)泡成型體的氣泡處于沿成型體的長(zhǎng)度方向伸 長(zhǎng)的狀態(tài)。具體來說，成型體厚度方向的氣泡直徑a與成型體長(zhǎng)度方向(擠出方向)的氣 泡直徑c的比例a/c的平均為0. 5以下。通常，當(dāng)平衡柔量Jetl高時(shí)，發(fā)泡型坯的下降量小， 因此當(dāng)不如上所述特意地進(jìn)行拉伸工序而形成中空發(fā)泡成型體時(shí)，所得成型體的a/c的平 均值為0.6以上。另一方面，當(dāng)上述a/c的平均值小于0. 1時(shí)，即當(dāng)沿長(zhǎng)度方向的變形過大時(shí)，中空 發(fā)泡成型體的機(jī)械強(qiáng)度降低，不僅有不能滿足不同用途所要求的強(qiáng)度的擔(dān)心，而且由于發(fā) 泡型坯過度拉伸，因而有不能得到良好成型體本身的擔(dān)心。本發(fā)明的中空發(fā)泡成型體厚度方向氣泡直徑a的平均值優(yōu)選為0.05 0.5mm。當(dāng) 氣泡直徑a的平均值在上述范圍內(nèi)時(shí)，中空發(fā)泡成型體具有優(yōu)異的絕熱性、外觀、機(jī)械強(qiáng)度 等。當(dāng)氣泡直徑a的平均值過小時(shí)，有所得中空發(fā)泡成型體的尺寸穩(wěn)定性、厚度的均勻性變 差的擔(dān)心。從上述角度考慮，中空發(fā)泡成型體的厚度方向氣泡直徑a的平均值的下限更優(yōu) 選為0. 07mm以上，進(jìn)一步優(yōu)選為0. Imm以上。另外，當(dāng)進(jìn)行上述拉伸工序時(shí)，雖然也依賴于其拉伸比、成型發(fā)泡型坯時(shí)的擴(kuò)寬比 (拡幅比)，但成型體長(zhǎng)度方向的氣泡直徑c有變得比成型體周向的氣泡直徑b大的傾向， 氣泡直徑C與氣泡直徑b的比c/b的平均值有變?yōu)?. 5以上的傾向。其上限沒有特別地限 定，但大約為5。在本發(fā)明中，上述成型體厚度方向的氣泡直徑a的平均值、長(zhǎng)度方向的氣泡直徑c 的平均值、氣泡直徑比a/c的平均值，是指通過以下測(cè)定而得到的值。上述測(cè)定如下進(jìn)行，S卩，對(duì)于中空發(fā)泡成型體長(zhǎng)度方向的中央部和兩端部附近 (但是，嵌合部除外)的共計(jì)3部位的垂直截面，并且對(duì)于成對(duì)存在的相對(duì)的中空發(fā)泡成型 體的垂直截面的2處(但是，作為測(cè)定位置，氣泡過度變形的部分除外)的共計(jì)6處位置進(jìn) 行測(cè)定。 成型體厚度方向的氣泡直徑a的平均值、長(zhǎng)度方向的氣泡直徑c的平均值、氣泡直 徑比a/c的平均值可以利用以下方法求得。 首先，沿與中空發(fā)泡成型體的周向和厚度方向正交的方向(長(zhǎng)度方向)將該成型 體的中空形成部大致二等分，得到二個(gè)垂直截面。接著，將成對(duì)存在的相對(duì)的二個(gè)垂直截 面分別用顯微鏡等進(jìn)行放大投影，在該投影圖像上的與厚度方向正交的寬度方向的中心附 近，沿厚度方向畫穿越發(fā)泡吹塑成型體整個(gè)厚度的線段(α)，測(cè)定圖像上的線段(α)的長(zhǎng) 度L3。并且，此時(shí)當(dāng)投影圖像的寬度方向中心附近的厚度與投影圖像上其它的部分相比顯 著薄時(shí)，該圖像不能用于上述物性的測(cè)定，而換為其它部位進(jìn)行投影用于測(cè)定。接著，橫跨 成型體的整個(gè)厚度，以線段(α)為中心，畫與線段(α)平行且長(zhǎng)度為L(zhǎng)3的具有寬度的雙 重線。
以存在于該雙重線內(nèi)側(cè)的全部氣泡為測(cè)定對(duì)象(但是，與雙重線交叉的氣泡除外)，測(cè)定各氣泡中的氣泡內(nèi)徑的厚度方向的最大長(zhǎng)度和氣泡內(nèi)徑的長(zhǎng)度方向的最大長(zhǎng)度， 通過將這些測(cè)定值除以放大照片拍攝時(shí)的放大倍數(shù)，可以分別求得各氣泡的氣泡直徑a和 C。進(jìn)而，通過將對(duì)于各氣泡求得的a除以c，而求得各氣泡的氣泡直徑比a/c。對(duì)于前述共 計(jì)6處的測(cè)定位置進(jìn)行該操作，求出測(cè)定的全部氣泡的a的算術(shù)平均值、c的算術(shù)平均值、 a/c的算術(shù)平均值，將它們各自作為本發(fā)明的成型體厚度方向的氣泡直徑a的平均值、成型 體長(zhǎng)度方向的氣泡直徑c的平均值、氣泡直徑比a/c的平均值。另一方面，成型體周向的氣泡直徑b的平均值利用以下方法求得。氣泡直徑b的測(cè)定如下進(jìn)行，S卩，在發(fā)泡吹塑成型體的長(zhǎng)度方向的中央部和兩端 部附近(但是嵌合部除外)的共計(jì)3個(gè)部位的垂直截面，對(duì)于其各自周向的任意2處(但 是，作為測(cè)定位置，除去氣泡過度變形的部分)的共計(jì)6處位置進(jìn)行。首先，利用顯微鏡等將中空發(fā)泡成型體的正交于長(zhǎng)度方向的垂直截面的放大圖像 進(jìn)行投影，在投影圖像上的與厚度方向正交的寬度方向的中心附近，沿成型體的厚度方向 畫穿越發(fā)泡吹塑成型體整個(gè)厚度的線段(β )，測(cè)定圖像上的線段(β)的長(zhǎng)度L4。并且，此 時(shí)當(dāng)投影圖像的寬度方向中心附近的厚度與投影圖像上其它的部分相比顯著薄時(shí)，該圖像 不能用于上述物性的測(cè)定，而換為其它部位進(jìn)行投影用于測(cè)定。接著，橫跨成型體的整個(gè)厚 度，以線段(β)為中心，畫與線段(β)平行且長(zhǎng)度為L(zhǎng)4的具有寬度的雙重線。以存在于該雙重線內(nèi)側(cè)的全部氣泡作為測(cè)定對(duì)象(其中，與雙重線交叉的氣泡也 作為測(cè)定對(duì)象)，測(cè)定各氣泡的氣泡內(nèi)徑的寬度方向的長(zhǎng)度最大值，通過用這些測(cè)定值除以 放大照片拍攝時(shí)的放大倍數(shù)，分別求出各氣泡厚度方向的氣泡直徑b。對(duì)于上述共計(jì)6處測(cè) 定位置進(jìn)行該操作，求出測(cè)定的全部氣泡的b的算術(shù)平均值，作為本發(fā)明的成型體周向的 氣泡直徑b的平均值。氣泡直徑c與氣泡直徑b的比c/b的平均值，通過用由上述方法求得的成型體長(zhǎng) 度方向的氣泡直徑c的平均值除以成型體周向的氣泡直徑b的平均值而求得。如上述那樣，即使對(duì)于聚丙烯樹脂發(fā)泡層的平衡柔量Jetl高的情況，通過將拉伸狀 態(tài)的發(fā)泡型坯進(jìn)行吹塑成型，也可以實(shí)現(xiàn)發(fā)泡層的表觀密度d在0. 20 0. 65g/cm3的范圍， 其平均厚度T為1 5mm的中空發(fā)泡成型體。但是，在發(fā)泡吹塑成型中，有發(fā)泡層的表觀密度d越小，越難以得到平均厚度T薄 的成型體的傾向。特別地，難以得到在平均厚度τ與表觀密度d之間具有TXdS l[mm*g/ cm3]這種關(guān)系的薄質(zhì)中空發(fā)泡成型體，進(jìn)而更難以得到具有TXd彡0. 9[mm · g/cm3]這種 關(guān)系的中空發(fā)泡成型體，但通過如上述那樣將均勻拉伸的發(fā)泡型坯進(jìn)行吹塑成型，可以實(shí) 現(xiàn)上述中空發(fā)泡成型體。優(yōu)選在將發(fā)泡型坯2夾入模具前，預(yù)先從氣體吹入口 5向發(fā)泡型坯2的內(nèi)側(cè)吹入 不破壞發(fā)泡層21的氣泡的程度的空氣等的氣體，將發(fā)泡型坯擴(kuò)寬，以使發(fā)泡型坯的最大寬 度為中空發(fā)泡成型體最大寬度的0. 7 1. 5倍、進(jìn)一步優(yōu)選0. 8 1. 5倍、特別優(yōu)選0. 85 1. 3倍(以下，也將發(fā)泡型坯最大寬度/中空發(fā)泡成型體最大寬度的值稱作為擴(kuò)寬比)。由此，可以有效地防止下述情況的產(chǎn)生，所述情況有發(fā)泡型坯在吹塑成型時(shí)過度 伸長(zhǎng)而發(fā)生中空發(fā)泡成型體厚度的偏差；或發(fā)泡型坯對(duì)于模具凹部的曲率半徑變得過大， 在合模后的吹塑成型時(shí)引入發(fā)泡型坯的程度變大，而產(chǎn)生中空發(fā)泡成型體厚度的偏差。從而所得的中空發(fā)泡成型體的厚度均勻性更為優(yōu)異。并且，在擴(kuò)寬發(fā)泡型坯時(shí)，也可以通過將 發(fā)泡型坯的下部夾癟。這樣，發(fā)泡型坯的擴(kuò)寬變得容易。本說明書的發(fā)泡型坯的最大寬度如圖4所示，是指相對(duì)于發(fā)泡型坯的擠出方向?yàn)?正交方向的、發(fā)泡型坯截面的外徑中的最大外徑(M)。中空發(fā)泡成型體的最大寬度如圖 5(a)、(b)所示，是指相對(duì)于箭頭所示的成型體擠出方向?yàn)檎环较虻?、成型體的左端與右 端的寬度中的最大寬度(W3)，其通常相當(dāng)于在將中空發(fā)泡成型體成型的模具處于關(guān)閉狀態(tài) 的模具成型室中、相對(duì)于發(fā)泡型坯侵入方向?yàn)檎环较虻摹⒃摮尚褪业淖蠖伺c右端的間隔 中的最大間隔。圖4是說明發(fā)泡型坯的最大寬度的附圖，圖5是說明中空發(fā)泡成型體的最大寬度 的附圖。圖中，3表示模頭，2表示發(fā)泡型坯，11表示中空發(fā)泡成型體，13表示中空部。
另外，在本發(fā)明中，優(yōu)選使用具有相對(duì)于上述中空發(fā)泡成型體的最大寬度為 0. 2 0. 5倍、進(jìn)一步為0. 3 0. 45倍的唇徑的環(huán)狀模頭。這樣，所得的中空發(fā)泡成型體的 厚度均勻性更優(yōu)異。圖6是說明環(huán)狀模頭的唇徑(Wl)的附圖，圖中，15表示模頭芯，16表示模唇。另外，在制造本發(fā)明的中空發(fā)泡成型體時(shí)，優(yōu)選在發(fā)泡型坯的內(nèi)部最大壓力為 0.01 0. 40MPa(G)范圍內(nèi)的狀態(tài)下，將發(fā)泡型坯配置在模具間，進(jìn)行合模。由此，得到的中 空發(fā)泡成型體的厚度不均勻性降低效果進(jìn)而提高。從該角度考慮，優(yōu)選在該內(nèi)部最大壓力 為0. 03 0. 30MPa(G)、進(jìn)而為0. 15 0. 30MPa(G)的范圍內(nèi)進(jìn)行合模。發(fā)泡型坯的最大寬度和發(fā)泡型坯內(nèi)部最大壓力的調(diào)節(jié)，可以通過向型坯內(nèi)側(cè)吹入 的加壓氣體的壓力進(jìn)行調(diào)節(jié)。另外，內(nèi)部最大壓力可以通過在向型坯內(nèi)部吹入加壓氣體的 噴嘴中附設(shè)壓力計(jì)等的方法作為表壓來測(cè)定。如上所述，將發(fā)泡型坯配置在模具內(nèi)，在發(fā)泡型坯的內(nèi)部最大壓力為0.01 0. 40MPa(G)的范圍內(nèi)完成模具的閉合，進(jìn)而在壓入壓力比上述發(fā)泡型坯的內(nèi)部最大壓 力高的空氣等的氣體時(shí)，壓入氣體的壓力大致為0. 05 0. 50MPa(G)、優(yōu)選為0. 20 0. 40MPa(G)，與非發(fā)泡樹脂的吹塑成型相比是遠(yuǎn)遠(yuǎn)低的值。將上述發(fā)泡型坯2夾在模具中，形成期望的形狀后冷卻，從模具中取出，可以得到 中空發(fā)泡成型體。本發(fā)明的上述中空發(fā)泡成型體具有優(yōu)異的輕量性，厚度薄且均勻，因此可以廣泛 用于容器、管道、汽車部件或電化制品部件等中，特別地，可以優(yōu)選用于汽車的空調(diào)管道。但是，從模具中取出的成型體通常內(nèi)部為中空狀，但開口部仍未形成，除了氣體吹 入口的痕跡以外，成型體的整個(gè)面都處于關(guān)閉的狀態(tài)。因此，為了得到圖2所示的中空發(fā)泡 成型體，將所得成型體的一部分切斷而形成開口部。實(shí)施例以下，對(duì)于本發(fā)明的中空發(fā)泡吹塑成型體及其制造方法，根據(jù)具體的實(shí)施例進(jìn)行 詳細(xì)地說明。但是，本發(fā)明不限定于這些實(shí)施例。實(shí)施例、比較例中使用的原料聚丙烯樹脂A是Borealis社制的丙烯均聚物 “WB130HMS”，其是密度為 0. 900g/cm3、平衡柔量 Je0 為 2. 2 X Ι ^ΡεΓ1、膨脹 S 為 2. 7、MFR 為 2g/10分鐘的樹脂。另外，原料聚丙烯樹脂B是丙烯均聚物“WB130HMS”的回收原料，其是密度為0. 900g/cm3、平衡柔量Je0為1. 5 X Ι ^ΡεΓ1、膨脹S為1. UMFR為8g/10分鐘的樹脂。另外，原料聚丙烯樹脂C是日本f 'J π社制的乙烯-丙烯嵌段共聚物“二-一 7 才一一 FB3312，，，其是密度為0. 900g/cm3、平衡柔量Je0為9. 5X lirtV1、膨脹S為2. 6、 MFR為4g/10分鐘的樹脂。氣泡調(diào)節(jié)劑使用由低密度聚乙烯80重量％和滑石20重量％構(gòu)成的母料。在下述實(shí)施例1 10、參考例1和比較例1 4中，制造如圖2所示的、最大寬度 為180mm的作為汽車用空調(diào)管道使用的中空發(fā)泡吹塑成型體。實(shí)施例1 9使用表2所示配合的原料聚丙烯樹脂，添加表2所示量(摩爾數(shù)/聚丙烯樹脂Ikg) 的二氧化碳(CO2)作為發(fā)泡劑，相對(duì)于聚丙烯樹脂100重量份添加表2所示量(重量份) 的上述氣泡調(diào)節(jié)劑母料，使用模唇直徑為70mm的環(huán)狀模頭，用表2所示的模唇間隙擠出發(fā) 泡型坯。要說明的是，模唇間隙是在發(fā)泡型坯的擠出中、模頭的樹脂流路的寬度為最大時(shí)的值。在發(fā)泡型坯擠出開始后，緊接著將發(fā)泡型坯的下端部附近夾住，一邊以比發(fā)泡型 坯的擠出速度快的速度將發(fā)泡型坯沿?cái)D出方向拉伸至表2所示的拉伸比，一邊形成發(fā)泡型 坯，接著向該拉伸狀態(tài)的發(fā)泡型坯內(nèi)側(cè)吹入空氣而將發(fā)泡型坯擴(kuò)寬，并配置在模具內(nèi)，關(guān)閉 模具。在表2中將此時(shí)的發(fā)泡型坯的內(nèi)部最大壓力作為“型坯內(nèi)壓”表示。接著，向模具內(nèi) 的發(fā)泡型坯內(nèi)壓入表2所示的高壓空氣，將發(fā)泡型坯進(jìn)行吹塑成型，形成目的形狀，冷卻后 打開模具，得到中空發(fā)泡成型體。實(shí)施例10利用與實(shí)施例1同樣的條件形成發(fā)泡型坯。在發(fā)泡型坯的擠出結(jié)束后，立即將發(fā) 泡型坯的下端部附近夾住，將發(fā)泡型坯沿?cái)D出方向拉伸至拉伸比為1.4，利用與實(shí)施例1同 樣的條件進(jìn)行吹塑成型而得到中空發(fā)泡成型體。表3示出了上述實(shí)施例中得到的中空發(fā)泡成型體的發(fā)泡層的平衡柔量Jetl、膨脹 S、表觀密度d、平均成型體厚度T、最小厚度Tmin、厚度的變動(dòng)系數(shù)Cv、重量W、各方向氣泡直 徑的平均值(a、b、c)和氣泡直徑比的平均值(a/c、c/b)。要說明的是，在平衡柔量Jetl、膨 脹S的測(cè)定中，在爐內(nèi)溫度為230°C的真空爐中將中空發(fā)泡成型體的發(fā)泡層進(jìn)行脫泡，使用 脫泡過的物質(zhì)作為測(cè)定用樣品。對(duì)于上述實(shí)施例中所得的中空發(fā)泡成型體，即使發(fā)泡層的平衡柔量！^在 2. OX IO-3Pa-1以上的范圍，其也是厚度薄且均勻的成型體。參考例1使用表2所示配合的原料聚丙烯樹脂，添加表2所示量的二氧化碳(CO2)作為發(fā) 泡劑，相對(duì)于聚丙烯樹脂100重量份添加表2所示量(重量份)的上述氣泡調(diào)節(jié)劑母料，使 用模唇直徑為70mm的環(huán)狀模頭，用表2所示的模唇間隙擠出發(fā)泡型坯。在發(fā)泡型坯的擠出結(jié)束后，不進(jìn)行拉伸工序，而立即向發(fā)泡型坯內(nèi)側(cè)吹入空氣，將 發(fā)泡型坯擴(kuò)寬，并配置在模具內(nèi)，關(guān)閉模具。接著，向模具內(nèi)的發(fā)泡型坯內(nèi)壓入表2 所示的 高壓空氣，將發(fā)泡型坯進(jìn)行吹塑成型而形成目的形狀，冷卻后打開模具，得到中空發(fā)泡成型 體。所得中空發(fā)泡成型體由于發(fā)泡層的平衡柔量Jetl為1. SXlO-3Pa-1,因而發(fā)泡層的表觀密度d為0. 35g/cm3，平均成型體厚度T為3. 2mm，變動(dòng)系數(shù)Cv為18%。比較例1在與參考例1同樣的條件下擠出發(fā)泡型坯。在發(fā)泡型坯的擠出開始后，緊接著將發(fā)泡型坯的下端部附近夾住，一邊以比發(fā)泡型坯的擠出速度快的速度將發(fā)泡型坯沿?cái)D出方 向拉伸至表2所示的拉伸比，一邊形成發(fā)泡型坯，接著向該拉伸狀態(tài)的發(fā)泡型坯內(nèi)側(cè)吹入 空氣而將發(fā)泡型坯擴(kuò)寬，并配置在模具內(nèi)，關(guān)閉模具。接著，向模具內(nèi)的發(fā)泡型坯內(nèi)壓入表 2所示的高壓空氣，將發(fā)泡型坯進(jìn)行吹塑成型，形成目的形狀，冷卻后打開模具，得到中空發(fā) 泡成型體。所得中空發(fā)泡成型體由于發(fā)泡層的平衡柔量Jetl* LSXlO-3Pa-1,因而當(dāng)進(jìn)行 上述那樣的拉伸工序時(shí)，發(fā)泡型坯不能形成均勻伸長(zhǎng)的狀態(tài)，從而平均成型體厚度T為 2. 1mm，變動(dòng)系數(shù)Cv為58%，厚度的均勻性不充分。比較例2與實(shí)施例1同樣擠出發(fā)泡型坯。擠出結(jié)束后，不進(jìn)行拉伸工序，而立即向發(fā)泡型坯 內(nèi)側(cè)吹入空氣，將發(fā)泡型坯擴(kuò)寬并配置在模具內(nèi)，關(guān)閉模具。接著，在模具內(nèi)的發(fā)泡型坯內(nèi) 壓入表2所示的高壓空氣，將發(fā)泡型坯進(jìn)行吹塑成型，形成目的形狀，冷卻后，打開模具，得 到中空發(fā)泡成型體。所得中空發(fā)泡成型體的平均成型體厚度T為5. 4mm。比較例3除了將模唇的間隙從2. Omm改變?yōu)?. Omm以夕卜，其它與比較例2同樣來擠出發(fā)泡 型坯。擠出結(jié)束后，不進(jìn)行拉伸工序，而在與比較例2同樣的條件下將發(fā)泡型坯進(jìn)行吹塑成 型，得到中空發(fā)泡成型體。由于擠出時(shí)的模唇間隙狹小，因此在發(fā)泡型坯上產(chǎn)生嚴(yán)重的皺紋。其結(jié)果是所得 中空發(fā)泡成型體的平均成型體厚度T為2. 8mm，但變動(dòng)系數(shù)Cv為62%，厚度的均勻性不充 分。比較例4除了將發(fā)泡劑的添加量由0. 36mol/kg改變?yōu)?. 45mol/kg、將氣泡調(diào)節(jié)劑的添加 量由3重量份改變?yōu)?. 5重量份以外，其它與實(shí)施例1同樣來擠出發(fā)泡型坯。在發(fā)泡型坯的 擠出開始后，緊接著將發(fā)泡型坯的下端部附近夾住，一邊以比發(fā)泡型坯的擠出速度快的速 度沿?cái)D出方向?qū)l(fā)泡型坯拉伸至拉伸比為1. 4，一邊形成發(fā)泡型坯，接著向該拉伸狀態(tài)的發(fā) 泡型坯內(nèi)側(cè)吹入空氣(預(yù)吹塑(1 'J 7 α—))而將發(fā)泡型坯擴(kuò)寬，并配置在模具內(nèi)，關(guān)閉 模具。接著，向模具內(nèi)的發(fā)泡型坯內(nèi)壓入表2所示的高壓空氣，將發(fā)泡型坯進(jìn)行吹塑成型， 形成目的形狀，冷卻后打開模具，得到中空發(fā)泡成型體。得到的成型體的平均成型體厚度T為4. 8mm，但由于表觀密度過于低(發(fā)泡倍數(shù)過 于高)，因而發(fā)泡型坯不能均勻地拉伸，變動(dòng)系數(shù)Cv為58%，厚度的均勻性不充分。
如上述那樣，當(dāng)厚度精度差、成型體具有厚度薄的部分時(shí)，必須考慮厚度薄的部分而進(jìn)行成型體整體的平均厚度的設(shè)計(jì)，因此成型體整體的平均厚度自然而然地變厚，輕量 化不充分。相對(duì)于此，本發(fā)明的中空發(fā)泡成型體即使是復(fù)雜的形狀，也可以形成厚度薄且均 勻的成型體，因此能夠以更薄的平均厚度實(shí)現(xiàn)所要求的強(qiáng)度，進(jìn)而可以輕量化。因此，本發(fā) 明的中空發(fā)泡成型體可以適用于要求輕量性、且要求三維空間中具有彎曲等復(fù)雜形狀的車 輛用空調(diào)管道。
權(quán)利要求
中空發(fā)泡吹塑成型體，其具有聚丙烯樹脂發(fā)泡層，其特征在于，該聚丙烯樹脂發(fā)泡層的平衡柔量Je0為2.0×10-3Pa-1以上，同時(shí)膨脹S為2.5以下，該發(fā)泡層的表觀密度d為0.20～0.65g/cm3，成型體厚度方向的平均氣泡直徑a與成型體長(zhǎng)度方向的平均氣泡直徑c的比a/c為0.1～0.5，該中空發(fā)泡吹塑成型體的平均成型體厚度T為1～5mm，同時(shí)成型體厚度的變動(dòng)系數(shù)Cv為50％以下。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的中空發(fā)泡吹塑成型體，其特征在于，上述中空發(fā)泡吹塑成型 體的平均成型體厚度T為Imm以上且小于2. 3mm。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的中空發(fā)泡吹塑成型體，其特征在于，上述聚丙烯樹脂發(fā)泡 層的表觀密度d為0. 25 0. 65g/cm3。
4.根據(jù)權(quán)利要求1 3中任一項(xiàng)所述的中空發(fā)泡吹塑成型體，其特征在于，上述聚丙烯 樹脂發(fā)泡層的平衡柔量Jetl為3. OX ΙΟ’？以上，同時(shí)膨脹S為1 2. 5。
5.根據(jù)權(quán)利要求1 4中任一項(xiàng)所述的中空發(fā)泡吹塑成型體，其特征在于，上述中空發(fā) 泡吹塑成型體為車輛用空調(diào)管道。
全文摘要
本發(fā)明的目的在于提供發(fā)泡層的平衡柔量Je0值為2.0×10-3Pa-1以上的、具有發(fā)泡性優(yōu)異的聚丙烯樹脂發(fā)泡層的中空發(fā)泡吹塑成型體，其是可適用于車輛用空調(diào)管道等的、輕量、薄質(zhì)且厚度均勻的聚丙烯樹脂中空發(fā)泡吹塑成型體。本發(fā)明的中空發(fā)泡吹塑成型體是具有聚丙烯樹脂發(fā)泡層的中空發(fā)泡吹塑成型體，其特征在于，該聚丙烯樹脂發(fā)泡層的平衡柔量Je0為2.0×10-3Pa-1以上，同時(shí)膨脹S為2.5以下，該發(fā)泡層的表觀密度d為0.20～0.65g/cm3，成型體厚度方向的平均氣泡直徑a與成型體長(zhǎng)度方向的平均氣泡直徑c的比a/c為0.1～0.5，該中空發(fā)泡吹塑成型體的平均成型體厚度T為1～5mm，同時(shí)成型體厚度的變動(dòng)系數(shù)Cv為50％以下。
文檔編號(hào)C08L23/12GK101864107SQ20101016431
公開日2010年10月20日 申請(qǐng)日期2010年4月15日 優(yōu)先權(quán)日2009年4月15日
發(fā)明者內(nèi)藤真人, 土田昌平, 常盤知生 申請(qǐng)人:株式會(huì)社Jsp