專利名稱：：具有提高的機械性能和抗滲性的聚乙烯膜及其制造方法
技術領域：
：本公開涉及聚合物組合物以及從其制造的膜，更具體地涉及聚乙烯組合物，其用于制造高分子量、高密度膜。
背景技術：
：聚烯烴是塑料材料，由于它們的剛度、延性、抗滲性、耐溫性、光學性能、可用性和低成本的組合，因此，可用于制造廣泛種類的有價值的產品。最有價值的產品之一是塑料膜。具體地，聚乙烯(PE)是在世界上消耗的最大量的聚合物之一。正是多用途聚合物相對于其它聚合物和可選材料例如玻璃、金屬或紙，提供高性能。塑料膜例如PE膜主要應用于包裝應用中，但它們也在農業、醫藥和工程領域得到應用。PE膜以多種級別被生產，該多種級別通常由聚合物密度區別，這樣PE膜可以被稱為，例如，低密度聚乙烯(LDPE)、中密度聚乙烯(MDPE)和高密度聚乙烯(HDPE)，其中每種密度范圍具有使它適合于具體應用的特有的性質組合。例如，HDPE膜可以被用于包裝應用中，需要出眾的沖擊性能。HDPE是一種PE類型，其主要由長的、線型烴鏈組成，并且所產生的聚合物是緊密堆積和結晶的。相對于其它PE膜，HDPE以它的韌性、剛性、增強的拉伸強度、耐磨性、穩定性和耐化學性而著稱。盡管HDPE具有許多積極屬性，但是該膜產品對于氣體例如氧氣或二氧化碳是能透過的。因此，希望開發一種HDPE膜產品，其展現優良的機械性能——例如高沖擊強度或拉伸強度一一和優良的抗滲性一一例如低氧氣滲透率——的組合。發明概述本文所公開的是聚乙烯膜，其包含聚合物組合物，該聚合物組合物具有下列特征總能量落錘(dartdrop)，其根據ASTMD4272測定，大于大約0.45fHbf;落錘沖擊強度，根據ASTMD1709方法A測定，大于約135g;和濕氣滲透率，根據ASTMF1249在IO(TF、90%的相對濕度下測定，小于大約0.85g'mil/100平方英寸/24小時，其中所述的ASTM測試是在具有0.8mil厚度的測試樣本上進行的。本文還公開了聚乙烯膜，其包含聚合物組合物，該聚合物組合物具有下列特征總能量落錘，其根據ASTMD4272測定，大于大約0.45ft-lbf;落錘沖擊強度，根據ASTMD1709方法A測定，大于大約135g;和氧氣滲透率，根據ASTMD3985在73。F、0%的相對濕度下測定，小于大約400cm、mil/100平方英寸/24小時，其中所述的ASTM測試是在具有0.8mil厚度的測試樣本上進行的。本文進一步公開了聚乙烯膜，其包含聚合物組合物，該聚合物組合物具有下列特征總能量落錘，其根據ASTMD4272測定，大于大約0.45ft.lbf;落錘沖擊強度，根據ASTMD1709方法A測定，大于大約135g;和1%的縱向割線模量(machinedirectionsecantmodulus),根據ASTMD882在10.2mm/min測定，等于或大于大約130,000psi，其中所述的ASTM測試是在具有0.8mil厚度的測試樣本上進行的。本文進一步公開了聚乙烯膜，其包含聚合物組合物，該聚合物組合物具有下列特征總能量落錘，其根據ASTMD4272測定，大于大約0.45ft.lbf;落錘沖擊強度，根據ASTMD1709方法A測定，大于大約135g;和1%的橫向割線模量，根據ASTMD882在10.2mm/min測定，等于或大于大約170，000psi，其中所述的ASTM測試是在具有0.8mil厚度的測試樣本上進行的。本文進一步公開了聚乙烯膜，其包含聚合物組合物，當用n=0.1818值擬合Carreau-Yasuda方程時，該聚合物組合物具有大于大約0.45的"a"值，小于大約4xl05Pa.s的"etazero，，值，和小于大約5秒的"taueta"值，并且其中當在具有0.8mil厚度的測試樣本上進行時，該膜顯示等于或小于大約0.85g'mil/100平方英寸/天(sq.in/day)的濕氣滲透率，其根據ASTMF1249測定，以及等于或大于大約1.0ft.M的總能量落錘，其根據ASTMD4272測定。附圖簡述圖1是實施例1中的5種實驗樹脂的分子量分布圖。圖2是實施例1中的所有樹脂的分子量分布圖。圖3是對于實施例1中樹脂，粘度作為頻率函數的圖。圖4是對于實施例1中樹脂，相角作為復數模量函數的圖。發明詳述本文所公開的是聚乙烯(PE)組合物、PE膜及其制造方法。這樣的方法可包括制備PE組合物和將該組合物形成膜。該PE組合物可以包含PE基礎樹脂和任選的添加劑或改性劑。在一方面，該PE組合物包括多模態(multimodal)PE樹脂，并且從此樹脂制造的膜可以展示增強的機械性能和抗滲性，例如增加的沖擊強度和降低的濕氣和/或氧氣滲透率。PE基礎樹脂可以是單峰(單模態，unimodal)樹脂，可選地，為多模態樹脂。本文中，聚合物樹脂的"模態"指它的分子量分布曲線的形狀，即作為聚合物的分子量函數的聚合物重量分數、頻率或數量的圖的外觀。聚合物重量分數指給定大小的分子的重量分數。聚合物樹脂具有兩種或多種成分，其可以例如基于它們的單獨組成和/或分子量分布，彼此之間相區別。分子量分布曲線可以針對聚合物樹脂的每個單獨成分作出。對于單獨成分的分子量分布曲線可以被疊加到共同的圖表上，以形成整體的聚合物樹脂的重量分布曲線。在這樣的疊加后，得到的整體聚合物樹脂的曲線可以是多模態的，或相應于n個不同分子量分布的聚合物成分顯示n個特征峰。例如，具有顯示單峰的分子量分布曲線的聚合物可以被稱為單峰(單模態)聚合物，具有顯示兩個特征峰的曲線的聚合物可以被稱為雙峰(雙模態)聚合物，具有顯示三個特征峰的曲線的聚合物可以被稱為三峰(三模態)聚合物，等等。具有顯示多于一個峰的分子量分布曲線的聚合物可以被統稱為多模態聚合物或樹脂。而且，特征峰可以對應于展現獨特特征的成分。例如，雙峰聚合物樹脂可以顯示相應于不同分子量的兩種單獨成分的兩個特征峰。所述的雙峰聚合物樹脂可以具有第一成分~~"其通常可以被描述為高分子量聚合物成分一一和第二成分一一其通常可以被描述為低分子量聚合物成分。可選地，從單獨成分的分子量分布曲線疊加可以顯示單一峰，其與單獨成分的曲線相比變寬了，其對應于具有不同的但重合的分子量分布的聚合物部分。在一個實施方式中，多模態PE組合物包括雙模態PE基礎樹脂。本討論的其余部分將集中在雙峰PE組合物，應該理解其它聚合物組合物——例如，具有不同的模態一一可以被應用于不同方面和實施方式中，這對于本領域的技術人員來說是明顯的。PE組合物和/或PE組合物的單獨成分可以包括均聚物、共聚物或其混合物。在一個實施方式中，PE組合物的成分可以是共聚物，其由乙烯與一個或多個共聚單體例如(x-烯烴的聚合物組成。在一個實施方式中，PE組合物包括高分子量的乙烯/l-烯烴共聚物(HMW)成分和更低分子量的乙烯/l-烯烴共聚物(LMW)成分。PE組合物的HMW成分的共聚單體可以與LMW成分的共聚單體相同或不同。適合的共聚單體的實例包括但不限于具有3個到20個碳原子的不飽和烴，例如丙烯、1-丁烯、l-戊烯、l-已烯、3-甲基-l-丁烯、4-甲基-l-戊烯、l-庚烯、l-辛烯、l-壬烯、1-癸烯和它們的混合物。在一個實施方式中，用于PE組合物的LWM成分和HMW成分的共聚單體是l-己烯。本公開的PE組合物和/或PE基礎樹脂可以包括其它添加劑，如本領域的技術人員所熟知的。添加劑的實例包括但不限于抗靜電劑、著色劑、穩定劑、成核劑、表面改性劑、顏料、增滑劑、抗結塊劑、增粘劑(tackafier)、聚合物操作助劑和它們的組合物。在一個實施方式中，PE組合物包括炭黑。這樣的添加劑可以單獨使用或組合使用，且可以在本文所描述的PE組合物制備之前、之中或之后，被包括在聚合物組合物中。在一個實施方式中，本文所公開的組合物包括少于大約lwt。/。的非聚合物添加劑。這樣的添加劑可以通過熟知的技術，例如，在擠出或配料步驟期間，例如在粒化或后續的加工成最終使用的制品期間加入。本文所公開的PE組合物可以單獨或組合具有多種下面所描述的性能和參數。確定這些性能和參數的方法對于本領域的普通技術人員來說是熟知的。PE組合物的分子量分布(MWD)可以由重均分子量與數均分子量的比率所表征，其也稱為多分散指數(PDI)或更簡單地稱為多分散。數均分子量(7Wn)是通過測量n個聚合物分子的分子量，將重量加和，并除以n，所計算的單個聚合物的分子量的簡單平均數(commonaverage)。聚合物組合物的重均分子量(A^)根據方程式1計算(1)其中",是分子量A^的分子數量。所有的分子量平均數以克/摩爾(g/mol)表述。不同場合的MWD包括Mn,Mv,風，禾卩風。在一個實施方式中，本公開的PE組合物具有從大約180,000g/mol到大約350,000g/mol的重均分子量，可選地，從大約180,000g/mol到大約300,000g/mol的重均分子量，可選地，從大約200,000g/mol到大約300,000g/mol的重均分子量。在一個方式中，HMW成分可以具有等于或少于大約5.5，可選地等于或少于大約5.0,可選地等于或少于大約4.5，或可選地等于或少于大約4.0的PDI。在一個方式中，LMW成分可以具有等于或少于大約10，可選地等于或少于大約8，可選地等于或少于大約7，或可選地等于或少于大約6的PDI。得到的PE組合物(即，包括LMW和HMW成分)可以具有寬的MWD，其等于或大于大約8，可選地等于或大于大約10,或可選地等于或大于大約12。高負荷熔體流動指數(HLMI)表示當在190°C被施加21,600克的力時，熔融樹脂穿過0.0825英寸直徑孔的流速，其根據ASTMD1238所確定。本公開的PE組合物可以具有從大約1g/10min到大約30g/10min，可選地從大約2g/10min到大約25g/10min,或可選地從大約7g/10min到大約15g/10min的HLMI。本公開的PE組合物可以進一步由具有下列密度所表征，該密度等于或大于大約0.940g/cc，可選地等于或大于大約0.950g/cc，可選地等于或大于大約0.952g/cc。該密度指每單位體積的聚合物的質量且可以根據ASTMD1505確定。本公開的PE組合物可以進一步被表征為具有限定的流變寬度(riieologicalbreadth)。流變寬度指對于聚合物在牛頓型和冪律(power-law)型剪切速率之間的過渡區域的寬度，或指聚合物粘度的頻率依賴性。流變寬度是聚合物樹脂的馳豫時間分布的函數，馳豫時間分布又是樹脂分子結構或構造的函數。假定為Cox-Merz定律，流變寬度可以通過用修改的Carreau-Yasuda(CY)模型擬合流動曲線——其在線性粘彈體動態震蕩步頁率掃描實驗(linear-viscoelasticdynamicoscillatorysweepexperiment)中產生，所述模型通過下列方程表示其中E-粘度(Pa's)戶-剪切速率(1/s)a=流變寬度參數馳豫時間(s)[描述在過渡區域的時間中的位置〗E。=零剪切粘性(Pa's)[限定了牛頓平臺區(newtonianplateau)]n=冪律常數[限定了高剪切速率區域的最終斜率]為了方便模型擬合，該冪律常數保持定值。CY模型和導出的參數的重要性和解釋的細節可以在下列文獻中發現C.A.Hieber和H.H.Chiang,及/ieo/.^"a，28，321(1989);C.A.Hieber和H.H.Chiang,尸o(y加.5W"32,931(1992);以及R.B.Bird,R.C.Armstrong和O,Hasseger,Z^ywa附z'cso/尸ofy附en,cIigMZ'必'松/wwe/,F/m/c/Afec/ww/cs，2ndEdition,JohnWiley&Sons(1987)，它們的每一篇以全部并入本文作為參考。在一個實施方式，本公開的PE組合物具有這樣的"etazero"(E0)值，當用n-0.1818值將動態復數粘度(dynamiccomplexviscosity)對頻率掃描擬合到Carreau-Yasuda方程時，(E。)值小于大約4xl05Pa's,可選地小于大約lxl05Pa.s，可選地小于大約9xl(^Pa.s。在一個實施方式中，本公開的PE組合物具有這樣的"a"值，其大于0.30，可選地大于0.40，可選地大于0.45，其中用n=0.1818值將動態復數粘度對頻率掃描擬合到Carreau-Yasuda方程。在一個實施方式中，本公開的PE組合物具有這樣的"taueta"(T《)值，其小于大約5s，可選地小于大約1s，可選地小于大約0.55s，其中用n=0.1818值將動態復數粘度對頻率掃描擬合到Carreau-Yasuda方禾呈。本公開的PE組合物可以由本領域已知的任意烯烴聚合方法，使用多種類型的聚合反應器形成。如本文所用，"聚合反應器"包括能夠聚合烯烴單體以產生均聚物或共聚物的任意聚合反應器。這樣的均聚物和共聚物被稱為樹脂、聚合物、聚烯烴或PE。這些可以包括淤漿、氣相、溶液、高壓、管式或釜式反應器。氣相反應器可以包括流化床反應器或多級臥式反應器。淤漿反應器可以包括立式或臥式回路(loop)。高壓反應器可以包括釜式或管式反應器。反應器的類型可以包括稱為連續的或間歇式的那些反應器。連續方法可以使用間歇的或連續的產物排出。方法還可以包括將未反應的單體、未反應的共聚單體和/或稀釋劑部分或全部直接再循環。本公開的聚合反應器系統可以包括在系統中的一種類型反應器或相同的或不同類型的多個反應器。在多個反應器中的聚合物的生產可以在至少兩個獨立的聚合反應器中包括幾個階段，該兩個獨立的聚合反應器通過傳輸裝置互相連接，該傳輸裝置使從第一聚合反應器產生的聚合物傳輸到第二反應器中成為可能。在反應器之一中的希望聚合條件可以與其它反應器的操作條件不同。可選地，在多個反應器中的聚合可以包括將聚合物從一個反應器手工傳輸到用于繼續聚合的后續反應器中。多個反應器系統可以包括任意組合，其包括但不限于，多個回路反應器、多個氣體反應器、回路和氣體反應器組合、多個高壓反應器或高壓反應器與回路和/或氣體反應器的組合。多個反應器可以串聯或并聯操作。根據本公開的一個方面，聚合反應器系統可以包括至少一個冋路淤漿反應器(loopslurryreactor)。這樣的反應器是本領域已知的且可以包括立式或臥式回路。單體、稀釋劑、催化劑和任選的任何共聚單體可以連續地進料到聚合發生的回路反應器中。通常，連續方法可以包括連續引入單體、催化劑和稀釋劑到聚合反應器中且從包含聚合物顆粒和稀釋劑的懸浮液的該反應器中連續排出。反應器流出物可以被閃蒸，以從包含稀釋劑、單體和/或共聚單體的液體中分離固體聚合物。多種技術可以被用于這種分離步驟，包括但不限于閃蒸，其可以包括加熱和減壓的任意組合；分離，其通過旋風分離器或旋液分離器的旋風式作用(cyckmicaction)進行；或通過離心力分離。公開了典型的淤漿聚合方法(也稱為粒形方法(particleformprocess)),其在本領域是熟知的，例如在美國專利第3,248,179、4,501,885、5,565,175、5,575,979、6,239,235、6,262,191和6,833,415號中公開的，它們的每一篇以全部并入本文作為參考。在淤漿聚合中使用的適合的稀釋劑在本領域是熟知的，且包括但不限于，被聚合的單體和在反應條件下是液體的烴。適合的稀釋劑的實施例包括但不限于，烴例如丙烷、環己垸、異丁垸、n-丁烷、n-戊烷、異戊烷、新戊垸和n-已垸。一些回路聚合反應可以在不使用稀釋劑的本體條件(bulkcondition)下進行。實例是丙烯單體的聚合，其在美國專利第5,455,314號中公開，其以全部并入本文作為參考。根據本公開的另一方面，聚合反應器可以包括至少一個氣相反應器。這樣的系統在本領域是熟知的且可以應用連續再循環流，其包括在聚合條件下在催化劑存在下通過流化床連續地循環的一種或多種單體。再循環流可以從流化床排出且再循環回到反應器中。同時，聚合物產品可以從反應器中排出且新的或新鮮的單體可以被加入以替代聚合的單體。這樣的氣相反應器可以包括烯烴多步氣相聚合的方法，其中當將含有催化劑的聚合物一一其在第一聚合區中形成——進料到第二聚合區中時，烯烴在至少兩個獨立的氣相聚合區中以氣相被聚合。一種類型的氣相反應器在美國專利第5,352,749，4588,790和5,436,304號中公開，它們的每一篇以全部并入本文作為參考。。根據本公開的又一方面，高壓聚合反應器可以包括管式反應器或釜式反應器，它們在本領域都是熟知的。管式反應器可以具有新鮮單體、引發劑或催化劑加入的幾個區。單體可以在惰性氣體流中夾帶且在反應器的一個區被引入。引發劑、催化劑和/或催化劑成分可以在氣流中夾帶且在反應器的另一個區被引入。氣流可以被混合以便聚合。可以適當地使用熱和壓力，以便得到最佳聚合反應條件。根據本公開的又另一方面，聚合反應器可以包括溶液聚合反應器，其中單體通過適合的攪拌或其它方式與催化劑組合物接觸。包含惰性有機稀釋劑或過量單體的載體可以被應用。如果希望，在存在或不存在液體材料的情況下，單體可以被帶入氣相以與催化反應產物接觸。聚合區保持在將在反應介質中導致聚合物溶液形成的溫度和壓力下。可以應用攪拌，以便得到更好的溫度控制以及在整個聚合區保持均勻的聚合混合物。使用適當的方法以分散聚合放出的熱。這些反應器在本領域是已知的。適合于在本公開中使用的聚合反應器可以進一步包括至少一個原料進料系統、至少一個用于催化劑或催化劑成分的進料系統、和/或至少一個聚合物回收系統的任意組合。在本公開中使用的適合反應器系統可以進一步包括用于原料提純、催化劑存儲和制備、擠出、反應器冷卻、聚合物回收、分餾、再循環、存儲、卸料(loadout)、實驗室分析和工藝控制的系統。針對聚合效率和提供樹脂性能而進行控制的條件包括溫度、壓力和各種反應物的濃度。聚合溫度可以影響催化劑產率、聚合物分子量和分子量分布。適合的聚合溫度根據吉布斯自由能方程可以是低于解聚溫度的任意溫度。典型地，這包括從大約6(TC到大約280°C,例如，以及從大約70。C到大約ll(TC,這取決于聚合反應器的類型。適合的壓力根據反應器和聚合類型而變化。在回路反應器中的液相聚合的壓力一般小于1000psig。用于氣相聚合的壓力通常在大約200-500psig。在管式或釜式反應器中的高壓聚合通常在大約20,000到75,000psig運行。聚合反應器還可以在通常在較高的溫度和壓力下發生的超臨界區域中操作。壓力/溫度圖的臨界點以上(超臨界相)的操作可以提供許多優點。可以控制多種反應物的濃度，以產生具有一定物理和機械性能的樹脂。建議的最終應用產品——其由樹脂形成"~—和形成該產品的方法決定性能。機械性能包括張力、撓性、沖擊、蠕變、抗斷裂(沖擊和慢速裂紋增長)、應力松弛和硬度檢測。物理性質包括密度、分子量、分子量分布、熔解溫度、玻璃化轉變溫度、結晶溫度、立體有規性、長鏈支化和熔體流變。單體、共聚單體、氫氣、助催化劑、改性劑和電子給體的濃度在產生這些樹脂性質方面是重要的。共聚單體可以被用于控制產品密度。氫氣可以被用于控制產品分子量。助催化劑可以被用于烷基化、清除毒物和控制分子量。改性劑可以被用于控制產品性質，電子給體影響立體有規性。另外，最小化毒物的濃度，因為毒物影響反應和產品性質。能夠產生PE組合物的任意催化劑組合物可以在PE組合物的生產中被應用。可以使用的典型的催化劑組合物包括載體上的鉻催化劑、Ziegler-Natta催化劑、茂金屬催化劑或它們的組合。例如，用于PE組合物生產的催化劑組合物可以包括這樣的至少兩種茂金屬，其被選擇以便由它們產生的聚合物具有兩個明顯不同的分子量。第一茂金屬可以被用于產生HMW成分，并且可以是含有取代基的緊密橋連(tightlybridged)的茂金屬，該取代基包括末端烯烴。可以被用于生產LMW成分的第二茂金屬，通常不是橋連的且比第一茂金屬對鏈終止劑例如氫更敏感。茂金屬可以與活化劑、垸基鋁化合物、烯烴單體和烯烴共聚物結合，以產生希望的雙峰聚烯烴。催化劑的活性和產率可以是相對高的。如本文所用的，活性指加載的每克固體催化劑每小時產生的聚合物克數，產率指加載的每克固體催化劑產生的聚合物克數。這樣的催化劑在2005年8月22曰提交的題目為"PolymerizationCatalystsAndProcessForProducingBimodalPolymersInASingleReactor"的美國專利申請系列號11/209,006、以及2005年9月15日提交的題目為"PolymerizationCatalystsandProcessforProducingBimodalPolymersinaSingleReactor，，的美國專禾ll申請第11/208,077號中被公開，它們的每一篇以全部并入本文作為參考。在一個實施方式中，催化劑組合物包含第一茂金屬化合物、第二茂金屬化合物、活化劑和任選的有機鋁化合物。第一茂金屬化合物具有下述分子式(X1R)(X2R22)(X3)(X4)M1.，其中(X')是環戊二烯基、茚基或芴基，(X"是芴基，以及(X')和(X"通過雙取代的橋連基——其包括鍵合到(X"和(f)的一個原子——連接，其中該原子是碳或硅。雙取代橋連基的第一取代基是芳基或脂族基，其具有1到大約20個碳原子。雙取代橋連基的第二取代基可以是芳基或脂族基，其具有從1到大約20個碳原子，或雙取代橋連基的第二取代基是不飽和的脂族基，其具有從3到大約10個碳原子。R1是H或不飽和的脂族基，其具有從3到大約10個碳原子。W是H、具有從1到大約12個碳原子的垸基、或芳基；(X"和(X"獨立是脂族基、芳基、環基、或脂族基和環基的組合、或它們的取代衍生物，其具有從1到大約20個碳原子、或鹵根；以及M'是Zr或Hf。雙取代橋連基的第一取代基可以是苯基。雙取代橋連基的第二取代基可以是苯基、垸基、丁烯基、戊烯基或已烯基。第二茂金屬化合物具有下述分子式(X5)(X6)(X7)(X8)M2;其中(X"和(X"獨立是環戊二烯基、茚基、取代的環戊二烯基或取代的茚基，在(XS)和(X"上的每個取代基獨立選自直鏈或支鏈垸基，或直鏈或支鏈烯基，其中垸基或鏈烯基是未取代的或取代的，在(XS)和(X"上的任意取代基具有從1到大約20個碳原子；(X、和(XS)獨立是脂族基、芳基、環基或脂族基和環基的組合、或它們的取代衍生物，其具有從1到大約20個碳原子；或鹵根，并且N^是Zr或Hf。在本公開的一個實施方式中，第一茂金屬化合物與第二茂金屬化合物的比率可以是從大約1:10到大約10:1。根據本公開的另一方面，第--茂金屬化合物與第二茂金屬化合物的比率可以是從大約1:5到大約5:1。根據本公開的又一方面，第一茂金屬化合物與第二茂金屬化合物的比率可以是從大約1:2到大約2:1。在本公開的一個實施方式中，活化劑可以是固體氧化物活化劑載體、化學處理的固體氧化物、粘土礦物、柱撐粘土(piUaredclay)、剝落型粘土(exfoliatedday)、膠結到另一個氧化物基質中的剝落型粘土、層狀硅酸鹽礦物、非層狀的硅酸鹽礦物、層狀的硅鋁酸鹽礦物、非層狀的硅鋁酸鹽礦物、鋁氧烷、載體上的鋁氧烷、離子化的離子化合物、有機硼化合物、或它們的任意組合。術語"化學處理的固體氧化物"、"固體氧化物活化劑載體"、"酸性活化劑載體"、"活化劑載體"、"處理的固體氧化物化合物"等在本文用于指相對高孔隙率的固體無機氧化物，其表現出路易斯酸或布朗斯臺德酸行為，且其用吸電子成分、一般為陰離子進行處理，并且被煅燒。吸電子成分一般是吸電子陰離子源化合物。因此，化學處理的固體氧化物化合物包括至少一種固體氧化物化合物與至少--種吸電子陰離子源化合物的煅燒的接觸產物。典型地，化學處理的固體氧化物包括至少一種離子化的酸性固休氧化物化合物。術語"載體"和"活化劑載體"不用于暗示這些成分是惰性的，并且這樣的成分不應被理解為催化劑組合物的惰性成分。本公開中使用的有機鋁化合物可以具有下述分子式(R3)3A1;其中(R"是脂族基，其具有從2到大約6個碳原子。在一些情況中，(R3)是乙基、丙基、丁基、己基或異丁基。在一個實施方式中，催化劑選自類似于由化學結構A和B所代表的那些的化合物，其中硫酸化的氧化鋁作為活化劑載體且三異丁基鋁(TIBA)作為助催化劑。在一個實施方式中，本公開的PE組合物被制造成膜。本公開的膜可以通過本領域的技術人員已知的生產膜的任意方法和任意條件下生產。在一個實施方式中，聚合組合物通過吹膜方法被形成為膜。在吹膜方法中，塑性熔體通過圓形的縫模，通常是垂直地被擠出，以形成薄壁管。空氣可以隨后通過在模中央的孔被引入，以將管充氣成球狀。固定在模的頂部的高速空氣環吹到熱的膜上，以將其冷卻。膜的管隨后繼續向上，繼續冷卻，直到它穿過壓料輥，在此處管變平，以產生熟知的膜的平折管。這種平折或可折管(collapsedtube)隨后通過更多的輥被從擠出塔向下收回。在更高輸出線上，在氣泡內的空氣也被交換。這被稱為膜泡內冷(InternalBubbleCooling(IBC))。該平折吹塑薄膜隨后被保持為如此，或平折的邊緣被切斷，以產生兩個平膜片且纏繞到輥上。典型地，在模和膜的吹管之間的膨脹比將是模直徑的1.5到4倍。在熔體壁厚度和冷卻膜厚度之間的縮小在徑向和縱向上都發生，且通過改變氣泡內空氣的體積和改變導出(hauloff)速度容易對其控制。本公開的PE組合物形成的膜可以是使用者希望的任意厚度。可選地，本公開的PE組合物可以形成膜，其具有的厚度從大約0.1mils到大約5mils,可選地從大約0.2mils到大約1.5mils,可選地從大約0.3mils到大約1.0mils。在一個實施方式中，從本公開的PE組合物形成的膜可以展示增強的機械性能和/或抗滲性。例如所述的膜可以展現增加的強度、抗沖擊性和剛度，同時展示了降低的濕氣和/或氧氣滲透率。在一個實施方式中，從本公開的PE組合物形成的膜可以展示增強的沖擊強度，如由總能量落錘強度(TEDD)增加所顯示的。該TEDD測量在規定的測試條件下落錘沖擊膜樣品所吸收的總損失能量(failureenergy)。典型地，38.1mm(1.5英寸)直徑的半球形頭錘(headdart)從66cm(26英寸)處落下并且沖擊測試樣品。在通過測試樣品后，錘穿過由一對光電傳感器構成的速度監視區(speedtrap)，光電傳感器測量落錘穿過給定距離所花費的時間。在穿過樣品之后，該錘穿過速度監視區所花費的時間被稱為測試下落時間，而沒有樣品的穿過速度監視區的時間被成為自由下落時間。被樣品所吸收的能量等于該錘動能的損失，且使用式E=(m/2g)[d2(l/t,+l/t22)+(g2/4)(t,2-t22)]確定，其中E是使樣品(J)破裂所需要能量，m是錘的質量(kg)，g是重力常數(9.81m/s2)，d是在光電傳感器之間的距離(m)，t,是自由下落時間(s)，t2是測試下落時間(s)。在一個實施方式中，從本公開的PE組合物形成的膜具有如此TEDD，其等于或大于大約0.45fHbf，可選地，等于或大于大約0.7ft'lbf，可選地，等于或大于大約1.0fHbf，其使用0.8mil厚度的測試樣品根據ASTMD4272在一個實施方式中，從本公開的PE組合物形成的膜可以展現增強的沖擊強度，如通過增強的落錘強度所顯示的。落錘強度指在規定的測試條件下落錘沖擊使50%的測試膜破壞所需要的重量。具體地，一種方法利用從0.66m(26.1英寸)高度落下的具有38mm(1.5英寸)頭直徑的錘的應用。在一個實施方式中，從本公開的PE組合物形成的膜具有如此落錘，其等于或大于135g，可選地，等于或大于大約165g，可選地,等于或大于大約200g，其使用0.8mil厚度的測試樣品根據ASTMD1709在一個實施方式中，從本公開的PE組合物形成的膜可以展現增強的沖擊強度，如增強的Spencer沖擊所顯示。Spencer沖擊測量用于破裂且穿透樣品中心所必需的能量，所述樣品固定在3.5英寸直徑的兩個環之間。下式可以被用于得到以焦耳計的沖擊值E=RC/100其中E是破裂能量，焦耳，C是設備能力，R是在0到100標度上的標度讀數。在一個實施方式中，從本公開的PE組合物形成的膜具有如此Spencer沖擊，其等于或大于大約0.45J，可選地，等于或大于大約0.55J，可選地，等于或大于大約0.60J，其使用0.8mil厚度的測試樣品根據ASTMD3420所測量。在一個實施方式中，從本公開的PE組合物形成的膜可以展現增強的抗撕裂強度(tearstrength),如增強的Elmendorf抗撕裂強度所顯示。Elmendorf抗撕裂強度指在Elmendorf-類型的撕裂檢測器上將撕裂傳播穿過特定長度的塑性膜或非剛性片所需要的平均力。具體地，具有預切縫的試驗樣品與刀尖狀(knife-tipped)的擺相接觸。傳播撕裂所需要的平均力從撕裂測試樣品時損失的擺能量計算。可以以縱向(MD)或橫向(TD)傳播撕裂。在一個實施方式中，從本公開中的PE組合物形成的膜具有這樣的在TD方向上的Elmendorf抗撕裂強度，其等于或大于大約85g，可選地，等于或大于大約100g，可選地，等于或大于大約120g，其使用0.8mil厚度的測試樣品根據ASTMD1922所測量。在一個實施方式中，從本公開的PE組合物形成的膜可以展示提高的抗滲性，例如降低的氧氣滲透率(OTR)和/或濕氣滲透率(MVTR)。OTR是在給定的時期內穿過膜的氧氣的數量的量度。可在一定范圍的溫度下、在一定范圍相對濕度條件下進行測試。典型地，膜的一側暴露于氧氣滲透物(permeant)。當它溶解到膜中且滲透穿過樣品材料時，氮氣掃過膜的另一面且將滲透過來的氧分子傳輸到電量式傳感器(coulometricsensor)。這個值被報告為滲透率。當這個比率乘以材料的平均厚度時，該結果被認為透過率。在一個實施方式中，從本公開的PE組合物形成的膜具有如此OTR，其等于或小于大約400cm、mil/100平方英寸/天，可選地，等于或小于大約370cm^mil/100平方英寸/天，可選地，等于或小于大約350cm、mil/100平方英寸/天，其根據ASTMD3985測量。MVTR測量了氣態H20通過屏障。MVTR還可以被稱為水蒸汽滲透率(WVTR)。典型地，MVTR在特殊的室中——其被底材/屏障材料垂直分割一一測量。干燥大氣在一個室內，潮濕的大氣在另一個室內。進行24小時的測試，以觀察多少潮氣在一定的條件下從"濕"的室穿過底材/屏障到達"干燥"的室，該條件可以具體為"濕"室中5種溫度和濕度組合的任意一種。在一個實施方式中，從本公開的PE組合物形成的膜具有如此MVTR，其等于或小于大約0.85g'mil/100平方英寸/天，可選地，等于或小于大約0.75g'mil/100平方英寸/天，可選地，等于或小于大約0.70g.mil/100平方英寸/天，其在100。F和90。/。的相對濕度(RH)下根據ASTMF1249測量。在一個實施方式中，從本公開的PE組合物形成的膜可以展現提高的剛度，如通過增加的割線模量所表明的。割線模量是材料的剛性或剛度的量度。它基本上是基于力和橫截面面積的所應用的拉伸應力，除以在該應力水平上所觀測到的應變。在材料接近將開始發生永久變形的點之前，它通常是常數。在一個實施方式中，從本公開的PE組合物形成的膜可以展現在TD方向上的如此1%割線模量，其等于或大于大約170kpsi，可選地，等于或大于大約180kpsi，可選地，等于或大于大約190kpsi，其根據ASTMD882測量。在一個實施方式中，從本公開的PE組合物形成的膜可以展現在MD方向上的如此1%割線模量，其等于或大于大約130kpsi，可選地，等于或大于大約140kpsi，可選地，等于或大于大約145kpsi，其使用具有0.8mil的厚度的測試樣品根據ASTMD882測量。在一個實施方式中，由本公開的組合物和方法所產生的膜在所公開的密度下可以展示增加的韌度、增加的剛度和提高的抗滲性的特有組合。本公開的膜可以被用于形成多種最終應用的制品，例如，貨物袋；T-恤袋；垃圾桶袋；雜貨袋(grocerysack);產品袋；用于內容物例如谷物、餅干、干酪、肉等的食物包裝；熱縮塑料包；和本領域的普通技術人員已知的其它產品。實施例己經大體上描述了本發明，下面的實施例作為本發明的具體實施方式給出，且顯示其實踐和優點。可以理解通過示例給出實施例，并且不意味著以任意方式限定權利要求書的描述。五種實驗樹脂，稱為MTE05-230X、MTE05-32X、MTE05-33X、MTE05-31X和MTE05-30X,其使用雙茂金屬催化劑而制備。樹脂密度、HLMI和MI表示在表1中。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage20</column></row><table>在一些情況下，如表l中所顯示，該樹脂包含DyneonTMFX9613或DyneonTMFX9614含氟聚合物，其是可從DyneonLLC,Oakdale，Minnesota商業獲得的操作助劑。該實驗樹脂如顯示，與HMW-HDPE膜樹脂HTA001HD——其從ExxonMobil商業獲得、TITANEXHF-0961—一從TitanGroup獲得、和Alathon(Oxy)L5005^~從Equistar獲得——相比較，所述三種樹脂可以統稱為比較樹脂。使用具有膜泡內冷的PTCBGE吹膜，將這五種實驗樹脂與這三種比較樹脂形成吹膜。具體而言，條件如下6-英寸模、0.040英寸模間隔(diegap)、250lb'hr/速率、約80RPM、4.0:1吹漲率(BUR)、42英寸冰凍線高度、21(TC屏障和膜設定溫度、以及0.8,0.5和0.3mil厚的膜。膜的厚度還可以稱為膜厚(filmgage)。實施例l評價了實驗和比較樹脂的凝膠滲透色譜法和流變特征。圖1顯示了五種實驗樹脂的GPC疊加。樹脂MTE05-30X、MTE05-31X、MTE05-32X和MTE05-33X都相對保持相同的高和低Mw成分峰位置，但是兩種成分的相對比率不同。高Mw餾分(faction)以MTE05-32X<MTE05-33X<MTE05-31X〈MTE05-30X的順序增加。參見表1，高-Mw重量分數的增加與HLMI從大約23降低到大約7相一致。樹脂MTE05-230X與其它實驗樹脂相比，具有輕微不同的GPC外形，并且與樹脂MTE05-31X最相似。圖2顯示了實驗和比較樹脂的GPC。圖2表明性質為明顯雙峰的實驗樹脂顯示了低和高Mw成分相對窄的分布。具體地，在高Mw端GPC疊加的差異顯示沒有一種實驗樹脂具有比較樹脂可見的高Mw"尾"。不希望被理論所限定，這可能是由茂金屬催化劑產生的PE通常觀察的窄MWD的結果。L5005樹脂寬的雙峰MWD——其使用Ziegler-Natta催化劑在雙反應器中產生——在圖2中也是明顯的。圖3展示了實驗和比較樹脂的動態粘度性質(dynamicviscositybehavior)。具體地，圖3是在190。C下復數粘度作為頻率函數的圖。在圖3中的流變數據主要地顯示了如從GPC數據所預期的并與GPC數據一致的性質。在大約100rad/s的高頻率(剪切速率)端顯示相似的粘度曲線的所有的實驗樹脂，在低頻率端顯示了不同的流變性質，如在圖3中明顯示出的。不希望被理論所限定，這可能是在這些聚合物中，窄MWD、缺少任何高Mw拖尾以及缺少任何明顯水平的長鏈分支(LCB)的結果。比較樹脂顯示與更寬MWD、更高Mw拖尾和不同量的LCB相一致的更高的低剪切粘度。樹脂的流變特性還使用vanGmp-Palmen圖評價。參考圖4，對于實驗樹脂來說，vanGurp-Palmen圖顯示了在低復數模量值(G"處通常高的S(相角)值，其顯示了這些樹脂具有低得多的彈性特征。低0*值與低頻率或更長時域相關，在這些情況下這些彈性差異最值得注意。實驗樹脂的流變和GPC結果與這些樹脂中缺少高Mw拖尾和缺少LCB相一致。實施例2評估0.8、0.5和0.3mil厚度的實驗樹脂沖擊韌度，并且這些測量結果在表2中示出。分別根據ASTMD4272、D1709和D3420，使用總能量落錘測試、落錘測試和Spencer沖擊測試評估沖擊韌度。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage23</column></row><table>在表2中的數值顯示，對于所有三種厚度，實驗樹脂產生了展現非常優良韌性的膜，并且顯示隨Mw增加而韌性增加的系統趨勢。數據還表明，從實驗樹脂形成的膜顯示了隨HLMI減少而韌性增加。這些趨勢對于所有的檢測厚度是真實的。例如，當HLMI從實驗樹脂MTE05-32X的大約23降低到實驗樹脂MTE05-30X的大約7時，對于0.8mil膜數據組，落錘沖擊分別從140g增加到248g。同樣地，對于同一樹脂，TEDD從0.5ft-lbf增加到1.4fHbf。當考慮從這些實驗樹脂形成的膜達到高韌性值時，盡管樹脂具有相對高的密度，這些結果是意料不到的，參看表l。結果顯示，從實驗樹脂形成的膜比從比較樹脂形成的膜展示了更高程度的沖擊韌性。具體地，如果考慮將比較樹脂L5005(大約8HLMI，0.949g/cm3密度)與試驗樹脂MTE05-31X(大約8HLMI，0.954g/cm3密度)相比較，那么在所有厚度，從實驗樹脂形成的膜顯示了高得多的沖擊性能。當沖擊性能被厚度規一化時，從實驗樹脂形成的膜的沖擊韌性增加也是明顯的。這些數值也在表2中表示為n-錘沖擊、n-Spencer沖擊和n-TEDD。對于每種厚度的膜(如所制造的)，基于每單位(l密耳)歸一化的厚度規一化數值具體地稱為測量的沖擊性能。使用厚度規一化值評估沖擊性能顯示從實驗樹脂形成的膜的沖擊韌性增加，并且進一步顯示隨膜厚度的降低而沖擊性能增加。例如，從MTE05-31X形成的膜，對于0.8、0.5和0.3mil膜，n-錘沖擊從258g/mil分別增加到396g/mil到433g/mil。因此，實際上，隨膜厚度減小，膜的沖擊韌性增加。表2還顯示了從實驗樹脂形成的膜在MD和TD中都展現了良好的抗撕裂強度。具體地，從實驗樹脂形成的膜，TD抗撕裂強度通常等于或好于從比較樹脂形成的膜，如表2中所顯示。例如，對0.8mil厚度，從實驗樹脂MTE05-31X形成的膜的TD撕裂是164.5g，比較而言，從比較樹脂L5005形成的膜的TD撕裂是138.7g。對于所有厚度，MTE0W1X膜的TD抗撕裂強度明顯地高于L5005的TD抗撕裂強度。實施例3評估了0.8、0.5和0.3Mil厚度的由實驗樹脂形成的膜的抗滲性，且在表3中顯示了這些測量結果。分別根據ASTMF1249和D3985評估了MVTR禾BOTR表3<table>tableseeoriginaldocumentpage25</column></row><table>結果顯示從實驗樹脂形成的所有厚度的膜比由比較樹脂形成的膜展現明顯更好(即，更低)的MVTR和OTR。具體地，由實驗樹脂形成的膜的MVTR和OTR性質當與由樹脂例如L5005形成的膜相比時，降低大約30%到40%。不希望被理論所限定，盡管實驗樹脂的更高密度是抗滲性提高的部分原因，但是密度沒有表現是主要因素，因為具有相似的HLMIs和密度的比較樹脂HTA001和試驗樹脂MTE05-3IX明顯地展現不同的抗滲性。為了以更定量的方式闡述樹脂中的流變差異，采取了可恢復剪切應變參數的評估。形式上，對于橡膠狀(Lodge)液體，該可恢復剪切應變Yoo，可以被陳述為等于方程(2)其中M是第一法向應力差，r是剪切應力，如在J.M.Dealy,K.F.Wissbrun的書"MeltRheologyanditsRoleinPlasticsProcessing:TheoryandApplications",VanNostrandReinhold，NewYork,(1990)s中所討論，其以全部并入本文作為參考。在低頻率，可恢復剪力可以被估計為等于其中代表動態剪切模量的彈性部分，而j;;，和w分別表示相應的復數粘度(使用Cox-Merz法則)和頻率的大小。在低頻率范圍(w=0.03s—1)內使用這個近似，獲得每種樹脂的可恢復剪切應變參數的值。估計^的低頻率的選擇依賴于這樣的事實在低頻率(或剪切速率)，多種熔體的彈性特征被放大，這是因為在這些條件下它們探測最長的馳豫時間。而且，在上面方程(2)中的近似僅僅在非常低的頻率或剪切速率下是有效的。在表3中報告的可恢復剪切值可以使用方程3如上所述得到，且乘以常數因子1000。實施例4評估了由實驗樹脂形成的0.8、0.5和0.3Mil厚度的膜的抗拉特性且在表4中顯示了這些測量結果。具體地，根據ASTMD882通過確定在MD和TD上的1%割線模量，測量膜剛度。表4<table>tableseeoriginaldocumentpage26</column></row><table>屈服強度指如此應力材料可以經受該應力而沒有使材料永久變形，而屈服應變指變形伸長的量"其發生變形而沒有使材料永久變形。斷裂強度指相應于斷裂點的拉伸應力，而斷裂應變指相應于斷裂點的拉伸伸長。在實驗樹脂MD和TD上的屈服強度、屈服應變、斷裂強度和斷裂應變與比較樹脂所觀察的那些是相似的，如在表4中顯示的。結果顯示，所有由實驗樹脂形成的三種厚度的膜展示了比由比較樹脂形成的膜明顯更高的MD和TD模量值。例如，由L5005、TITANEX和HTA001樹脂形成的0.3mil厚度的膜展現了在130Kpsi到160Kpsi范圍內的MD模量值，而由實驗樹脂形成的膜展現了在170Kpsi到217Kpsi范圍內的MD模量值。相似地，比較膜TD模量值的范圍從130Kpsi到165Kpsi，而實驗膜的TD模量值范圍為從206Kpsi到270Kpsi。無需進一步闡述，可以相信，本領域的技術人員，使用本文所描述，能夠最大程度地利用本發明。盡管發明方面已經被顯示和描述，但本領域的技術人員可以在不背離本發明的精神和教導的情況下對其進行修改。本文所描述的實施方式和實施例僅僅是示例性的，并不意味進行限定。本文所公開的發明的許多變化和修改是可能的且在本發明的范圍內。在數字范圍或限定被明確地陳述的地方，這樣的表述范圍或限定應該被理解為包括落在該明確陳述的范圍或限定內的類似數量的重復范圍或限定(例如，從大約1到大約10，包括2、3、4等；大于0.1包括0.11、0.12、0.13等)。關于權利要求的任何元素使用術語"任選地"擬指需要該主題要素，或可選地不需要該主題要素。兩種選擇擬都在權利要求的范圍內。廣義術語例如包括、包含、具有等的使用應該理解為提供對更窄術語例如由……組成、基本由……組成、基本由……構成等的支持。因此，保護范圍不由上面所提出的說明書限定，而僅僅由隨附的權利要求所限定，其范圍包括權利要求主題的所有等價物。每一條和每一款權利要求被并入到說明書中，作為本發明的實施方式。因此，權利要求是更進一步的描述且是本發明實施方式的添加。本文引用的所有專利、專利申請、出版物的公開內容在此并入作為參考，至它們對本文提出的那些提供示例性的、程序上的或其它細節的補充的程度。權利要求1.聚乙烯膜，其包含具有下列特征的聚合物組合物總能量落錘，其根據ASTMD4272測量，大于大約0.45ft·lbf；落錘沖擊強度，其根據ASTMD1709方法A測量，大于大約135g；和濕氣滲透率，其根據ASTMF1249在100℉和90％相對濕度下測量，小于大約0.85g·mil/100平方英寸/24小時，其中所述的ASTM測試在具有0.8mil厚度的測試樣品上進行。2.如權利要求1所述的膜，其中所述聚合物組合物具有等于或大于0.940g/cc的密度。3.如權利要求1所述的膜，其中所述聚合物組合物包括乙烯和(x烯烴共聚單體的共聚物。4.如權利要求3所述的膜，其中所述(x烯烴共聚單體包括l-丁烯、l-戊烯、l-己烯、3-甲基-l-丁烯、4-甲基-l-戊烯、l-庚烯、1-辛烯、l壬烯、1-癸烯或它們的組合。5.如權利要求1所述的膜，進一步包括大于大約0.35焦耳的Spencer沖擊，其根據ASTMD3420所測定。6.如權利要求1所述的膜，進一步包括等于或小于大約400cm3.mil/100平方英寸/天的氧氣滲透率，其根據ASTMD3985所測定。7.如權利要求1所述的膜，進一步包括大于大約170,000psi的1%的橫向割線模量，其根據ASTMD882所測定。8.如權利要求1所述的膜，進一步包括大于大約130,000psi的1%的縱向割線模數，其根據ASTMD882所測定。9.如權利要求1所述的膜，其中所述聚合組合物具有大約180,000g/mol到大約350,000g/mol的重均分子量。10.如權利要求l所述的膜，其中所述聚合物組合物是多模態的。11.如權利要求l所述的膜，其中所述聚合物組合物是雙峰的。12.如權利要求1所述的膜，進一步包括在橫向方向上等于或大于大約85克的Elmendorf抗撕裂強度，其根據ASTMD1922所測定。13.如權利要求1所述的膜，其中當用ri=0.1818值將動態復數粘度對頻率掃描數據擬合到Carreau-Yasuda方程時，所述聚合物組合物具有小于大約4xl05Pa's的"etazero"值。14.如權利要求1所述的膜，其中當用n=0.1818值將動態復數粘度對頻率掃描數據擬合到Carreau-Yasuda方程時，所述聚合物組合物具有大于0.30的"a"值。15.如權利要求1所述的膜，其中當用n=0.1818值將動態復數粘度對頻率掃描數據擬合到Carreau-Yasuda方程時，所述聚合物組合物具有小于大約5秒的"taueta"值。16.如權利要求1所述的膜，進一步包括大于大約200克的落錘沖擊，其根據ASTMD1709,方法A所測定。17.聚乙烯膜，其包括具有下列特征的聚合物組合物總能量落錘，其根據ASTMD4272測量，大于大約0.45fHbf;落錘沖擊強度，其根據ASTMD1709方法A測量，大于大約135g;禾口氧氣滲透率，其根據ASTMD3985在73。F和0%相對濕度下測量，小于大約400cm3Tiiil/100平方英寸/24小時，其中所述的ASTM測試在具有0.8mil厚度的測試樣品上進行。18.聚乙烯膜，其包括具有下列特征的聚合物組合物總能量落錘，其根據ASTMD4272測量，大于大約0.45fHbf;落錘沖擊強度，其根據ASTMD1709方法A測量，大于大約135g;和1%的縱向割線模量，其根據ASTMD882在10.2mm/min下測量，等于或大于大約130,000psi，其中所述的ASTM測試在具有0.8mil厚度的測試樣品上進行。19.聚乙烯膜，其包括具有下列特征的聚合物組合物總能量落錘，其根據ASTMD4272測量，大于大約0.45fHbf;落錘沖擊強度，其根據ASTMD1709方法A測量，大于大約135g;禾口1°/。的橫向割線模量，其根據ASTMD882在10.2mm/min下測量，等于或大于大約170,000psi，其中所述的ASTM測試在具有0.8mil厚度的測試樣品上進行。20.包括聚合物組合物的聚乙烯膜，所述聚合物組合物當使用n=0.1818值擬合到Carreau-Yasuda方程時具有(a)大于大約0.45的"a"數值；(b)小于大約4xl05Pa's的"etazero"值；禾口(c)小于大約5秒的"taueta"值，并且其中當在具有0.8mil厚度的測試樣品上進行時，所述膜展示等于或小于大約0.85g.mil/100平方英寸/天的濕氣滲透率，其根據ASTMF1249所測定；和等于或大于大約1.0ft'lbf的總能量落綞沖擊，其根據ASTMD4272所測定。全文摘要聚乙烯膜，其包含聚合物組合物，該聚合物組合物具有以下特征總能量落錘，根據ASTMD4272測量，大于大約0.45ft·lbf;落錘沖擊強度，根據ASTMD1709方法A測量，大于大約135g；和濕氣滲透率，根據ASTMF1249在100°F和90％相對濕度下測量，小于大約0.85g·mil／100平方英寸／24小時，其中所述的ASTM測試在具有0.8mil厚度的測試樣品上進行。文檔編號C08J5/18GK101506280SQ200780030862公開日2009年8月12日申請日期2007年6月28日優先權日2006年6月28日發明者A·M·蘇卡迪亞,J·L·馬丁,J·T·拉尼爾,K·C·賈亞拉特納,清楊申請人:切弗朗菲利浦化學公司