專利名稱：用來連續生產磺酸鹽及/或硫酸鹽化合物的多管式下降薄膜反應器的制作方法
多管式下降薄膜反應器在當前是一項成熟的技術，它常常是磺化及硫化反應的優選反應器原理，這兩種反應都可以為化妝品和清潔劑行業生產出優秀的表面活化劑產品。按照常規原理組成的反應器裝有配備不同隔板裝置及冷卻液的多管式外殼和管式熱交換器，并以水為主要冷卻液。典型的反應器都是一些針對低濃度氣體、有機化合物、冷卻液以及成品收集而設置的隔離腔室，這些腔室按照從反應器頂端到底端出口的順序分布。
在為上述行業生產表面活化劑時，氣體及稀釋的反應物是三氧化硫，常規有機化合物是15℃或溫度高于該值的液體，原料品種主要是烷基化物；脂肪醇；黃化(etoxilated)脂肪醇，α-石蠟以及甲基酯。配有所謂活動氫原子的任何化合物都需經過磺化或硫化反應處理。(硫化反應針對氫原子鏈接氧原子的所有化合物，磺化反應針對碳-氫鏈)對于所發生的所有化學反應來說，其特征在于低濃度氣態SO3是強侵蝕性/反應性反應物，而且這些化學反應都非常劇烈而且發熱量高。總之，這些特性造成了控制反應物之間克分子比的難度，只有對總量及局部克分子比加以最優控制，才能生產出最好的產品。克分子比的任何偏差都會無可避免地導致以下問題增加無用副產品的數量；主產品的顏色受到破壞；降低活性物質含量；增加硫酸鹽的含量；增加非硫化/磺化反應有機化合物的含量，從而因增加原料消耗而降低生產率。在多管式下降薄膜反應器式反應器中，獨立且平行的反應器單元的數量可以從兩個到一百個以上不等，其中最重要的參數是反應物之間的局部克分子比，這關系到以最好的可能及最均勻的方式向各個單獨的反應器單元配送有機化合物。局部克分子比的偏差即使達到最小也無法在后續工藝中獲得完全的補償。
為避免任何歧義，對總量克分子比定義為輸入反應器中的SO3克分子總量除以輸入同一反應器中的有機化合物克分子總量的比值。借助于液態硫/液態二氧化硫/液態三氧化硫以及最終有機化合物的先進配料系統，總量克分子比可以保持在幾乎恒定的水平上，從而不會對最終產品的性能構成任何顯著影響。
同理，局部克分子比的定義涉及的是各個不同噴嘴部分中上述反應物之間的局部流量，根據“流阻最低路徑”的原理，運動粘度極低的氣體具有較強的均勻配送傾向，因此，局部克分子比主要取決于有機反應物從共用有機物腔室向各個單獨噴嘴組件平穩均勻的進料量(公斤/小時)。因此，各噴嘴組件的構造對于各自的有機物流量及局部克分子比來說是具有決定性的關鍵要素。在多管式下降薄膜反應器式反應器中，所有的噴嘴組件都從共用有機物腔室進料。噴嘴的構造也允許一個反應器僅由一個反應器單元構成，此時，總量克分子比將相當于并等于局部克分子比，其精度也將只取決于外部配料系統。
同樣重要的一個關鍵因素是，被插入部分內表面上形成的環形有機物薄膜應該被平穩均勻地配送。這一點是可以實現的，只要所有反應器單元中上述被插入部分內表面上的薄膜配送/形成能夠獲得與噴嘴組件中有機化合物的配料/計量相同的精度水平。總之這意味著，對于所有已知的工作條件來說，薄膜形成時的精度等同于有機化合物的配料/計量精度，亦即取決于環形槽長度及寬度指標的正確設計。
幾種不同概念的構造現已上市并獲得專利，以下是與本發明有關的專利US 3,918,917號，Nitto化學工業有限公司US 4,183,897號，Construzioni Meccaniche G.Mazzoni S.p.AFR 2,449,665號，Ballestra Chimica S.p.AEP 0,570,894號，Al Meccaniche Moderne S.r.1這些專利及其設計思想可以按如下方式描述并歸類-經過預先校準及選配/組合的管口(材料與本專利完全不同)，其特點是計量/配送部分與薄膜形成部分之間的距離比較長。
(預先選配/組合的管口不能混同于本發明所述的噴嘴組件及噴嘴組件構造等專門術語。)-圓錐形或圓柱形的槽，即使是較低的(相對本發明來說)有機物配送精度，這種設計也只能由墊片對槽的長度或開度進行機械調整才能實現。在這類構造中，如果槽的開度和長度指標設計正確，而且也達到了本專利所提出的精度水平，墊片調整將不再必要。顯然，由墊片實現的插入部分與被插入部分相對位置關系將受到以下因素的影響作用在主要法蘭/圓柱體托板上的壓力的不同(與標定壓力之間)；單個螺栓的擰緊力矩；密封材料；乃至各圓柱體托板間的距離。所有單獨噴嘴組件在啟動前均需標定，這一點也清楚地表明了槽的開度和長度的不確定性，從而導致噴嘴組件被插入部分內表面上薄膜配送的均勻性較差(薄膜厚度沿濕潤的周緣分布不等)。
與本發明所述的噴嘴組件構造相比，對于現有的和實際使用的構造可歸納出以下幾處主要的不同/缺點-易于出現氣囊，從而在啟動過程中局部地阻塞有機物的輸運。(指噴嘴組件插入與被插入部分之間間隙中的氣囊。)-有些部件過于復雜，加工不太方便。
-無論在啟動前，還是在運行意外中斷或日常洗滌/清潔過程之后，都需要進行耗時的標定。而且，這樣獲得的標定精度會因為普通車間環境總是不同于標定環境而受到影響。
-就運行過程中有機物的輸運精度來說，單個噴嘴組件的精度一般都低于所有噴嘴組件的總量平均值。
-較低的計量精度往往會意味著薄膜厚度變動過大。
-噴嘴組件插入與被插入部分的緊固裝置會影響單個噴嘴組件的供料精度，也會影響與之相鄰接的噴嘴組件的上述精度。
-墊片調整的必要性常常很容易增加泄漏的可能性。
-計量精度會顯著地依賴于固緊螺栓時所施加的力矩。
-出自各噴嘴組件的局部供料狀態也會進一步受到正常運行過程中壓力變化的影響，壓力作用在不同的圓柱體托板上，并且因噴嘴組件在上述托板上位置的不同而產生不同的影響。
噴嘴組件是任何多管式下降薄膜反應器中最重要的組件/部件，本發明主要涉及所有構成噴嘴組件的單個組件的設計、制造及裝配。
對于本發明所述的噴嘴組件來說，其特征在于一個經過適當設置的環形槽，該環形槽在公知工作條件下具有固定的長度及寬度。
本發明免去了如墊片之類復雜且可靠性差的標定裝置，所發明的噴嘴組件顯著地提高了薄膜厚度的均勻性。啟動前的標定或車間生產中斷后耗時的二次標定也沒有進行的必要。
對平行噴嘴組件多于30個的全尺寸反應器模型進行了測試，并對所有噴嘴組件引入平均流量Xav(g/min)的概念，所有的單個流量均處在如下范圍內Xav±0.2％這樣的精度水平至今尚未見有報道，這種配有新式噴嘴組件的反應器將被命名為NCN式反應器，NCN的含義是無標定需要。
NCN式噴嘴組件可以裝在所有為多相化學反應—乃至惰性(針對氣態反應物的惰性)液體中存在并懸浮有活性微粒這樣的化學反應—設計的多管式下降薄膜反應器式反應器中。
圖1是組裝起來的整個NCN型多管式下降薄膜反應器的縱剖圖，其中，三個單獨的噴嘴組件固定在圖中局部表示出的反應管上。
圖2是某一完整噴嘴組件的裝配詳圖，該組件包括被插入部分、插入部分、各自的緊固裝置、緊固螺栓以及密封系統，以上各部分布置在兩個單獨且彼此分開的圓柱體托板上。
圖3是圖2中A-A面的放大剖視圖，該圖詳細表示了六個將液態有機物輸入膨脹腔的通道。
噴嘴組件由被插入部分、插入部分、各自的緊固裝置、緊固螺栓以及密封系統構成的一套完整裝置。
反應管一個總長5-7米、被固定在噴嘴組件被插入部分上的普通管件。在這里，反應管充當化學反應的發生區域，并將化學反應產生的熱量傳遞給周圍循環著的冷卻液。
反應器單元將一個噴嘴組件，一個反應管乃至密封裝置作為一個整體部件的完整裝置。
多管式下降薄膜反應器，圖1一個完整的反應器裝置，它包含以下部分兩個到一百個以上的反應器單元；多個用來配送氣態反應物、液態有機反應物以及冷卻液的相互隔離的腔室；用來收集成品的腔室以及所有材料流的連接部分。
反應器頭部它包含噴嘴組件和有機物腔室，有機物腔室由固定在圓柱體隔板上的圓柱體托板構成并限界，圓柱體隔板固定在過渡法蘭上，法蘭由螺栓封接在最底側的圓柱體托板上。
噴嘴組件的標定這是針對所有單個噴嘴組件的一項手工操作并且耗時的工作，要完成這項工作，至少要對反應器頭部進行完全的裝配。將正常地對應于反應器標稱容量的一定量有機反應物加入共用有機物腔室中，并且對離開噴嘴組件或反應管的所有單獨流出物進行仔細的稱量。根據這一過程的測量結果，計算出單獨流量的算術平均值，例如Xav。對于超出預定可接受范圍的任何偏差都將加以調整，其做法是換上厚度不同于原裝墊片的新墊片。這一過程通常至少要重復幾次，由此達到如下所述的分布范圍Xav±1.0％目前的反應器技術常常能使偏離平均值的差值達到±2.5％，不過極少能使之達到±1.096。遺憾的是，上述反應器技術既不能確認也不能保證正常工作條件下的上述偏差范圍/限制。
參見附圖1，2，3以及上述的定義和術語，一個完整的多管式下降薄膜反應器裝置包含以下部分兩個以上平行布置的反應器單元，氣態反應物配送腔室4，有機反應物配送腔室11，冷卻液室25以及成品收集腔室53，腔室53由托板/法蘭29/31和圓錐形底罩32構成，上述所有部分依照從反應器頂端至反應器底端/出口的順序分布。各個腔室與相鄰腔室之間分別被托板/法蘭8，9，16，18，27，29和31，密封系統，外部圓柱體罩以及頂端和底端的圓錐形罩3/32所隔離。在各反應器單元的出口端，裝在位置29處的填料盒28/30有效地防止了冷卻室25與收集腔室53之間的泄漏。在正常的生產條件/過程中，這些填料盒允許反應管發生縱向熱膨脹。
以1處為進料口的上側腔室4是由圓錐形頂罩3、上側托板9以及法蘭8圍成的，它可以向所有每一個反應器單元均勻地配送氣態反應物。
從中心管線進料的液態有機反應物通過幾個加料管1 2被配送至有機物腔室11。該腔室11還配有在啟動及運行過程中起除氣作用的球閥開關。腔室11的出口通向周圍環境。腔室11內的工作壓力取決于通過環形槽21的壓力降以及反應管24內的氣體壓力。
液態有機反應物從共用腔室11中的13處開始，沿被插入部分10的整個外緣被輸送到各個單獨的噴嘴組件中，繼而經過圖2/圖3所示的縱向輸料通道40進入膨脹腔20。通過環形槽21的有機反應物受到了嚴格的計量及配送，從而在被插入部分19的內表面上形成了連續均勻的下降薄膜50。在環形槽21的出口處，出自腔室11的液態有機反應物接觸到出自腔室4的氣態反應物，從而立刻發生放熱的多相化學反應。化學反應的熱量傳遞到反應管的外表面上并且持續地被冷卻室25內的循環冷卻液帶走。冷卻液經26處被輸送到同一腔室中并且在22處離開。出自所有反應器單元的成品在腔室53內的反應器底端處被收集并在34處離開，隨后又在用于分離氣體/液體的特制離心分離器中得到后續處理。
如本發明所述的整個噴嘴組件包含插入部分10、被插入部分19、各自的緊固裝置5/6和14/15以及密封系統7/17。
被插入部分19配有整體式的緊固法蘭41，該法蘭由緊固環15和2-4個螺栓14固定在托板18上。圓柱體托板18將有機物腔室11與冷卻室25隔離開來。被插入部分19處的整體式法蘭具有與緊固環15在43處深度相等的高度，由此形成一個完全連貫的表面，并與密封件17一同構成了被插入部分19與托板18之間的密封系統。上述內法蘭41與上述緊固環15之間所固有的距離/間隙42可以有效地防止經過法蘭41出現并作用在被插入部分19上的徑向力。
如上所述，被插入部分19的位置僅由托板18中的圓柱體開口決定。在縱向上，其位置取決于作用在螺栓14上的力矩、密封件的厚度/壓縮比以及運行過程中不同的壓力及溫度條件。法蘭16與上側托板9之間的圓柱體部分/隔離套同下側托板18一起構成了上述有機物腔室11。為消除托板9與18之間的偏心，托板18配有至少兩個圓錐形定位銷，這些定位銷以較高的精度插在法蘭16上相應的定位孔中。
被插入部分19內部經切削形成了膨脹腔20的半部44。膨脹腔20的這一切削半部44類似于位于插入部分10外表面上的另一切削半部45。兩個半部一同構成了上述膨脹腔20。被插入部分19被固定在長度為5-7米的反應管24的23處。
插入部分10配有類似的整體式法蘭38，其高度相當于緊固環6在35處的深度。法蘭38與緊固環6一同形成了一個完全連貫的表面，并與7處密封件一同構成了插入部分10與托板9之間的密封系統。上述外法蘭38與上述緊固環6之間所固有的距離/間隙37可以有效地防止經過法蘭38出現并作用在插入部分10上的徑向力。
上述緊固環6配有大尺寸螺栓孔。上述間隙37，托板9和插入部分10的螺栓孔之間間隙以及上述大尺寸螺栓孔36等三者的共同作用有效地避免了任何出現并作用在上述法蘭38上乃至噴嘴組件整個插入部分10上的徑向力。如上所述，插入部分10在被插入部分19中的定心是重要的，它僅由定向區段52決定。
插入部分10外表面上切削出的縱向通道40將有機物的輸運從腔室11導向膨脹腔20。
這些通道的尺寸及數目經過了精心的選擇，以產生最大定向表面與較低的液體軸向流速相結合的效果，從而使噴嘴組件在啟動及運行過程中實現自除氣。作為專門術語，自除氣當然適用于任何氣體組分，這些氣體組分出現在啟動前，而且/或者是正常運行過程可能伴隨的有機物整體流動中的彌散氣體微粒。上述噴嘴組件的插入部分10外表面上被切削出膨脹腔20的半部45。本發明及其結構的特征在于只要半部44和45的下側唇緣48和49在所有已知工作條件下都能一直相隔一段距離46，而且唇緣49一直處于下側位置，環形槽21的長度47和開度就都可以采取對上述各種條件均有效的單一設置。根據本發明，有機液進出噴嘴組件的輸運特性只取決于對所有噴嘴組件都設定好的通道長度47以及插入部分與被插入部分之間形成的環形槽21的恒定開度。上述唇緣46與49之間的上述距離46將按照如下關系確定腔室半部44及/或45在膨脹腔20內的長度＞距離46＞0唇緣49在兩個唇緣48和49中總是處于下側位置。
唇緣48與49之間的距離46一般為2.0-3.0毫米，對于所有各種可能導致插入部分10沿縱向相對于被插入部分19接近或遠離的外力來說，距離46將保持恒定并進行自動補償。
環形槽21內的壓力降決定著各噴嘴組件的出流量，而且，在環形槽不變的情況下，即使插入部分相對于被插入部分接近或遠離(移動極限見上文關系式)，壓力降也能夠保持不變，從而最終使出流量也如此。
換言之，對于任何環形槽21開度固定的噴嘴組件來說，只要距離46處于上述關系式規定的限度內，而且因此使環形槽長度47獨立于工作條件的變化而不發生變化，流量就將保持不變。噴嘴組件將長久地不需要設置調節插入與被插入部分相對位置以干預或調節各自流量的機械裝置，而且不存在標定或者二次標定的問題。
因此，本發明包括配有如上所述噴嘴組件的多管式下降薄膜反應器，該反應器具有至今尚未能達到的精度，而且不需要配置復雜且可靠性差的機械裝置來實現所有各處流量的最終調節。此外，與其它同類結構相比，該反應器免去了任何啟動前的標定或與意外中斷及日常維修相關的二次標定。
以上根據一實施例介紹了本發明，本領域專業人士還可能發現其一些變化型。本發明也包含所有這些歸屬并容納于如下權利要求保護范圍及思路中的變化型。
權利要求
1.引言對于任何有關多管式下降薄膜反應器的設計師/發明家來說，經典性和最重要的挑戰至今莫過于找到一種針對以下主要問題的可靠且簡單的方法就若干個全部從裝填有機化合物/反應物的共用腔室加料的單個噴嘴來說，由這些噴嘴輸運的有機物可以實現完全均勻的配送，而且，這一性能的實現不需要由復雜且可靠性差的機械裝置來對所有流程做最后調整。對于若干單個通道或環形槽來說，只要相同環形槽內的壓力降相同，各自的流量就可以實現相同(最小誤差)。在如本發明所述的噴嘴組件中，壓力降取決于以下四個自由變量-上述環形槽的開縫寬度-上述環形槽的長度-與上述有機液接觸表面的粗糙度-插入部分相對于被插入部分的同軸度另需指出，同軸度對壓力降的影響要弱于其它變量，但它是薄膜厚度分布的主要和關鍵影響因素。一個反應器只有在其構造能夠使四個變量保持恒定時才可以不需要標定。例如，在能夠代表同類多管式下降薄膜反應器的現有成熟技術的專利書EP A 570 844號中，環形槽長度的設置并未達到使之恒定的程度。(從此處至5.1.節末尾，位置標識符引自專利EP A 570 894號的圖1和圖3)。通道的長度由腔室16被插入部分的唇緣與插入部分的最低點18之間的距離決定。這意味著，被插入部分唇緣相對于插入部分的位置由以下因素決定-唇緣與環件/法蘭21下側表面之間的距離-29處密封件的壓縮比-作用在螺栓22上的力矩而且，相對于被插入部分來說，插入部分上的點18由以下因素決定-環件/法蘭11下側表面至點18的距離-密封件19的壓縮比-作用在螺栓12上的力矩-圓柱體托板2和4的上側表面之間的距離在工作條件總是不同于標定過程條件的情況下，上述圓柱體托板將會彼此相向移動。其位移量盡管很小，但會在接近上述托板中心的方向上逐漸增大，因此，對于設置上述環形槽長度的很小誤差要求來說，上述位移會具有顯著的影響。此外，就上述被插入部分的唇緣來說，對給定部件內表面的加工顯然難以達到外表面加工所能達到的很小誤差。顯然，現有成熟技術并未能滿足上述四個變量應該恒定的要求，原因及例證就在于技術本身以及如下事實對所有不可控變量的補償必須使用不同厚度的襯帶/墊片。本文結合專利EP A 570 844號描述的現有技術介紹了所提出的發明，其特征在于環形槽長度只需要一次設定。如果沒有這一約定，NCN多管式下降薄膜反應器的設計將是不可能的。以下權利要求介紹了本項新技術中涉及這一約定以及其它方面/特性的細節。
2.如本發明所述的主要權利要求包括可連續制造磺化反應及/或硫化反應產品的多管式下降薄膜反應器，產品是由液態有機化合物與稀釋氣態三氧化硫在上述反應器中發生的化學反應生成的。上述反應器配有多個相同的噴嘴組件，其特征在于對于平行配置的所有噴嘴組件來說，不需要靠復雜且可靠性差的調整來使運行過程中出自各個噴嘴組件的有機物配送流量達到完全的均等。所謂調整，意味著用墊片之類裝置影響噴嘴組件插入部分相對于其被插入部分的位置。標定的取消是通過對環形槽21的適當設置來實現的，環形槽21具有恒定的開度和恒定的長度，后者完全獨立于工作條件的任何變化。該環形槽的長度47僅由其長度自身決定，而且在所述限度內獨立于噴嘴組件插入部分相對于噴嘴組件被插入部分的位置。對本發明及其構造的詳細描述見以下3-10節。
3.如第2節權利要求所述適用于均勻連續化學反應的上述反應器，其特征在于兩種反應物中的一種以氣態反應物形式存在，另一參與反應的反應物在環境溫度或對應于化學反應條件的溫度下以液態形式存在，上述反應器的裝配形式類似于普通的多管式外罩和管式熱交換器，其中分別設置了針對氣態反應物4、液態有機反應物11、冷卻液25以及成品53收集的相應腔室。
4.如第3節權利要求所述，而且尤其適用于生產化妝品和清潔劑行業所用陰離子原料、表面活化劑的反應器，其中的有機反應物可以是上述行業常用原料中的一種，如烷基化物，多脂乙醇，etoxilated多脂乙醇，α-石蠟，甲基酯以及上述行業特有的其它原料，其中另一種作為上述稀釋氣體的反應物是氣態三氧化硫。
5.如第4節權利要求所述的反應器包括從兩個到一百個以上不等的多個噴嘴組件，其中，上述液態有機反應物通過多個單獨的加料管12被加入共用的有機物腔室11，有機物腔室11由圓柱體托板9和18、對接法蘭16乃至圓柱體隔板構成，圓柱體隔板固定并焊接在托板9和法蘭16上。如第4節權利要求所述反應器的特征在于稀釋氣態反應物被加入由法蘭8、圓柱體托板9以及圓錐形頂罩3構成的共用腔室4中，其特征還在于成品被收集在由圓錐形罩32、圓柱體托板29以及對接法蘭31構成的腔室53中，其中的圓柱體托板29配有針對反應管24的填料箱28/30，而且被布置在反應器的底端/出口處。
6.如第5節權利要求所述的反應器，其中，每個噴嘴組件包括由螺栓5和緊固環6固定在上述托板9上的插入部分10以及密封件7，而且，上述整體式法蘭38的高度嚴格地等于緊固環6在35處的切削深度，并且構成了與密封件7的連貫接觸表面，此外，插入部分10與上述托板9上適當設定的孔之間具有間隙39，螺栓5與上述緊固環6和密封件7之間具有間隙36，上述整體式法蘭38與上述緊固環6之間也在37處具有間隙，在使腔室4與腔室11之間形成良好密封的同時，以上所有間隙可以使插入部分10上不會作用有任何徑向力，而且/或者使圓柱體托板9與18之間不會有力的傳遞。與插入部分10在上述托板9上的固定方法相同，上述反應器中的噴嘴組件被插入部分也被固定在圓柱體托板18上，但不同的是，被插入部分19與圓柱體托板18上的對應孔之間并不存在間隙。
7.如第6節權利要求所述的反應器，其噴嘴組件的上述插入部分相對于插入部分19具有精確的同軸關系，該同軸關系通過以下措施實現插入部分10上51處的定向表面精確地配入被插入部分19上52處的相同定向表面中，而且上述同軸位置僅由定向表面和相同定向表面的長度52決定；插入部分10外側切削出的輸料通道40數量在兩個到十二個之間，它們將有機物的輸運從13處的腔室11引導至膨脹腔20中；將輸料通道的數量選擇為六個，從而在獲得最大定向表面的同時又能保證上述除氣性能；將有效定向長度52與插入部分10外徑之間的比值設定在1.1-3.0的范圍內，而且在該特定場合下將其設為1.5，從而獲得最好的同軸定向結果。上述反應器的上述被插入部分19內側設有切削成的膨脹腔20的半部44，膨脹腔20的另一個半部45是在插入部分10外側切削出來的，切削時要為環形槽21留出其經過適當設定的長度47，為此需要保證被插入部分19上的下側唇緣48與上述插入部分10上的下側唇緣49之間的距離46。上述反應器中的上述唇緣49在兩個唇緣48和49中總是處于最低位置，而且，距離46總是大于零并總是小于膨脹腔20兩個半部44和45中一個/每個半部的長度。
8.如第7節權利要求所述的反應器，不過其組合成膨脹腔20的上述兩個半部44和45具有不同的長度，并且如以下關系式所述0＜距離46＜兩個半部44和45中任何一方的長度
9.如第8節權利要求所述的反應器，其中，從共用腔室11開始，液態有機反應物經由插入部分10外側切削出的通道40而被加入膨脹腔20中，此后，在通過具有恒定理想參數的環形槽20時形成均勻分布在被插入部分19內圓表面上的下降薄膜，離開環形槽20后，液態有機反應物又接觸到第二反應物—亦即從共用腔室4經由插入部分10整段范圍內的圓柱體開口加入的稀釋氣態三氧化硫—并自發地開始化學反應，而且，對于上述反應器來說，環形槽參數的設定適合于所有工作條件，這表現為經適當設定并具有恒定開度及恒定長度47的環形槽可以自動補償插入部分10相對于被插入部分19發生的接近或遠離，而且這種補償可以將所有噴嘴組件的輸運流量變化幅度限制在平均值的±0.2％以內，因此，在啟動之前以及/或者在意外中斷或日常維修之后，該反應器不需要任何用來進行標定或二次標定的裝置。
10.如第9節權利要求所述的反應器，它具用同樣經適當設定的環形槽21，不過膨脹腔10只開在插入部分10上。顯然，這種變化型結構不需要象第8節權利要求那樣對距離46加以設定。
全文摘要
一種使用稀釋氣態三氧化硫(SO
文檔編號C07B45/02GK1183059SQ96193663
公開日1998年5月27日 申請日期1996年3月22日 優先權日1995年3月28日
發明者比格·達爾 申請人:比格·達爾