專利名稱：在hf烷基化中hf-胺復合物的再生和循環利用的制作方法
技術領域：
本發明的領域是烴處理工藝。本發明涉及在混合物中使用液體氟化氫(HF)-路易斯堿如吡啶復合物，對烴進行催化烷基化。
使用HF的烷基化廣泛用于商業精煉和石化工藝。一般，烷基化是向另一烴上加入烷基。在商業上，使用HF以丙烯、丁烯、和戊烯異構體對異丁烷烷基化，生產高辛烷汽油調合組分，以及在洗滌劑生產中對苯烷基化。
已知HF是極其有害的物質和化學品。由于HF自身持有的性質，它需要特別的處理。考慮到HF對健康和環境的影響，導致對盡量減小HF意外釋放快速蒸發并形成有害的HF云霧的可能性的方法的研究。一種途徑是將HF與適當化合物配合，減小HF的蒸氣壓和HF形成氣溶膠的傾向。
已知某些含氮化合物與HF形成復合物并減小其揮發度，如吡啶、甲基吡啶、喹啉、三甲胺、和三乙胺。見JP-A-57(1982)-92502。Olah在US-A-5073674中公開了HF與優選的含氮化合物(配位劑)如氨、甲胺、乙胺、丙胺、丁胺、戊胺、吡啶、甲基吡啶、蜜胺、和六亞甲基四胺的復合物，其在烯烴對烷烴烷基化中保留有效催化活性。Olah的優選配位劑與HF的混合物以下稱為HF-胺復合物。
在現有的使用HF的烷基化方法中，由于作為補充加入新鮮配位劑的費用，這種HF-胺混合物不適于經濟地使用。現有技術方法有在從此作業中排出的物流中濃集配位劑的傾向。這是因為ASO，或酸可溶油可溶解在HF-胺復合物中。ASO是本領域中公認的術語，有時稱為HF可溶的油、聚合物、混合聚合物、或聚合物付產物。ASO可溶于HF。在烷基化工藝中，ASO是烷基化付產物，一般通過反應物寡聚化或烷基化作業進料中的雜質反應而形成。因此，根據烷基化作業的反應物、操作條件等，ASO可具有大量不同的組成和物理性質。在發動機燃料烷基化作業和洗滌劑烷基化作業中都形成ASO。ASO的沸點范圍可為149-482℃(300-900°F)。它還可能含有其它非烴元素，包括鹵素、氧、氮、硫等。如HF烷基化領域中的技術人員所知，ASO一般減低HF催化劑的活性。這只是在相對低濃度的ASO下的效果，但在更高濃度下，它對此作業有全面損害作用。因此，在形成ASO的那些工藝中，必須至少周期性地從循環的HF中除去ASO，該作業一般稱為再生。在典型的HF烷基化作業中，再生一般包括從HF和ASO物流中蒸餾或汽提HF，將HF返回烷基化作業，廢棄ASO。但因為HF-胺復合物的沸點一般在ASO的沸點范圍內。配位劑與ASO一起被排出作業，結果作業中配位劑的量被消耗。這最后導致要么增加循環HF流的揮發度，這可能增加突然蒸發霧化的危險；要么作為補充向作業中加入新鮮配位劑，這又不經濟。因此，需要一種從ASO中分離配位劑的方法，以使分離出來的配位劑能有效且經濟地在此作業中再循環利用。
US-A-3959402公開了一種分離含ASO、溶解HF、和CBM或“恒沸混合物”的物流的方法。CBM是烷基化領域中公認的術語，指HF和水的恒沸混合物。該方法包括，先汽提去除至少部分HF，再將貧HF物流分離成富CBM相和富ASO相。
US-A-5191150公開了一種分離含ASO、HF和環丁砜的物流的方法，先分出HF，再借重力將貧HF物流分成富聚合物流和富環丁砜流。
US-A-5237122公開了一種分離含HF和一種砜化合物的方法，先加入水，再沉降出ASO相和砜-水相。
本發明是關于從含有ASO、HF和HF-胺復合物的付產物流中回收HF-胺復合物的方法。該方法是首先從進料流中除去至少部分HF，形成貧HF流，然后將貧HF流分成富集ASO的物流和富集HF-胺復合物的另一物流。該方法是從這樣的混合物中除去ASO的特別有效的方法，所述混合物中使用了路易斯堿如Olah優選配位劑以減小HF形成氣溶膠的傾向。
本發明以HF和胺配位劑的混合物與HF和水的混合物相比具有驚人的不同性能來與現有技術的方法區別。HF與吡啶及相似配位劑的結合方式和由此結合產生的性能是獨特的。但例如吡啶與水很不相同，它溶于ASO，現發現HF和吡啶的某些混合物令人驚異地與HF水恒沸混合物一樣，它們幾乎與ASO不混溶。本發明利用關于HF與胺配位劑如吡啶的混合物的驚人發現，用特別有效且經濟的方法從ASO中分離HF-胺復合物。在使用HF并至少間歇性地排出ASO的工藝中，本發明用于在廢棄ASO前分離、回收及循環利用胺配位劑。因此，本發明使得能夠經濟地使用吡啶及類似配位劑減小形成ASO的工藝中HF的揮發度。
因此，在第一種實施方案中，本發明是從含ASO、HF和HF-胺復合物的物流中除去ASO的方法。在一分離區，從物流中選擇性地去除至少部分HF，以產生HF與配位劑的摩爾比為3∶1到5∶1的貧HF流。在另一分離區，該貧HF流被分成富集ASO的物流和富集HF-胺復合物的物流。
在第二種實施方案中，本發明是從含有ASO、HF和HF-吡啶復合物的進料流中除去ASO的方法，其中ASO是在含HF和吡啶的混合物催化的烷基化作業中形成的。在汽提區，從進料流中選擇性地去除至少部分HF，以產生HF與吡啶摩爾比為3∶1到5∶1的貧HF流。在相分離區，該HF流被分成富集ASO的物流和富集HF-吡啶復合物的物流，后者返回烷基化作業的反應區。
圖1是本發明實施方案的簡略流程圖。
本方法的進料流含有胺配位劑如吡啶，HF和ASO。該混合物還可以含有水。該進料流可從含HF-胺復合物的混合物催化的HF烷基化作業中產生。
可作為配位劑的適當路易斯堿含有任一5A族元素，即氮、磷、砷、銻和鉍。HF-路易斯堿復合物要具有足夠的極性，使其不太溶于一般為非極性的ASO中，這樣可通過相分離分離HF-路易斯堿復合物和ASO。HF-路易斯堿復合物的極性越大，HF-路易斯堿復合物和ASO間的分離越容易。在組成5A族的元素中，隨著元素的分子量減小，相應的路易斯堿的極性一般增大，因為隨著分子量減小，元素的原子核周圍的電子云變得更集中而更少分散。所以隨著5A族元素的分子量減小，HF-路易斯堿復合物將具有足夠的極性，使相分離更容易。因此，優選的5A族元素具有最低的分子量，即氮。含氮配位劑可為化學式NR1R2R3之一，其中R1、R2和R3可為烷基、芳基或氫，包括氨、甲胺、乙胺、丙胺、丁胺、戊胺、二甲胺、三甲胺、二乙胺、三乙胺、二苯胺、二芐胺、和苯胺，及烷基和芳基取代的苯胺，包括N，N-二甲苯胺；吡啶，和烷基和芳基取代的吡啶，特別是甲基取代的吡啶，包括甲基吡啶、二甲基吡啶和可力丁；多環化合物，如喹啉；含一個以上氮原子的化合物，包括非環化合物如乙二胺和環狀化合物如咪唑；在環中含在其它類原子的環狀化合物，包括嗎啉。優選的配位劑是吡啶。進料流可含一種以上配位劑。
在與HF的混合物中，路易斯堿可不同程度地與HF配合。在JP-A-57(1982)-92502中及US-A-5073674中描述了路易斯堿與HF形成復合物的傾向。雖然配合的程度取決于路易斯堿的類型和其在混合物中相對HF的量，路易斯堿與HF的精確配合度是不確定的。JP-A-5792502指出在一定條件下一個吡啶分子與20個HF分子配合。作為一種假設，相信與路易斯堿近鄰的HF分子較牢固地配合(如通過分子間離子力)，而離路易斯堿較遠的HF分子較松散地配合(如通過范德華力)。JP-A-5792502還教導在一定條件下一個吡啶分子與三個HF分子形成穩定復合物。含HF和路易斯堿的混合物可由幾種HF-路易斯堿復合物組成，對每種路易斯堿分子具有不同的HF分子數目。因此“HF-路易斯堿復合物”應理解為指一種或多種HF-路易斯堿復合物。作為一種假設，相信路易斯堿與HF的配合度一般隨著5A族元素分子量的增大而減小。因此。HF將傾向于含氮路易斯堿的配合比與含鉍路易斯堿的配合更廣泛。無論如何，路易斯堿實際與HF配合的程度、從ASO相分離路易斯堿的難易取決于混合物中存在的實際HF-路易斯堿復合物，而不是路易斯堿本身。在本發明中，進料流中配位劑的濃度一般為無ASO混合物的1-50wt％。進料流中HF濃度一般為無ASO混合物的50-99wt％。HF與配位劑的摩爾比一般顯著大于5∶1。
在路易酸和HF濃度的這些寬范圍內對特定的路易斯堿有不同的較小范圍。對于任何特定路易斯堿，其在來自HF烷基化作業的進料流中的濃度將取決于其物理性質和其在烷基化中的蒸汽壓抑制效果。例如，當路易斯堿為吡啶時，進料流中吡啶的濃度一般為無ASO混合物的5wt％-25wt％，優選為10wt％-20wt％。因此，對于吡啶來說，進料流中HF的濃度一般為無ASO混合物的75wt％-95wt％，優選為約80wt％-約90wt％。
本發明優選針對含胺配位劑、HF和ASO的物流，最優選胺配位劑為吡啶。作為本發明的優選實施方案，下列說明集中在吡啶的使用上。
ASO的特定組成對于本發明的操作并不重要，本發明可用于上述任何適宜的ASO。適于從含ASO，HF和吡啶的混合物中分離ASO的本發明的操作條件將取決于ASO。不用過多試驗，本領域技術人員就可確定適于不同ASO組成的操作條件。意即不將本發明的范圍限于任何特定的ASO組成。進料流中ASO的濃度一般為0.5-25wt％，但這不是本發明的關鍵要素。
在進料流中可存在水。在HF烷基化作業中，水可與進料烴一起進入作業，然后溶解在HF中，最后作為HF和H2O的恒沸混合物排出。隨著HF中水濃度增加，HF-水混合物更具腐蝕性。為了防止水在烷基化作業中集累并產生腐蝕，一般從循環HF中分離出水。進料流中水濃度一般為無ASO混合物的0.1-3.0wt％。
根據本發明，首先去除進料中的至少部分HF。從進料中去除HF的特定方法不是本發明的重要特征。此方法可能還有從進料中除去部分吡啶，也許從進料中除去與HF配合的吡啶的效果。但一般所用方法去除HF的比例大于吡啶。雖然去除方法可為閃蒸、蒸餾或萃取，但優選的從進料混合物中去除HF的方法是汽提。這種方案在US-A-3249650中有述，其中將含異丁烷和其它輕烴的物流引入汽提塔底，烷基化領域中的技術人員一般稱此塔為再生爐或再蒸餾塔。雖然再生爐可包括閃蒸室或填充床塔，但優選為板式塔。用于分離的熱量由再生爐內的刺入(stab-in)式或釜式再沸器提供，但優選通過汽提介質給汽提塔供熱，它提供輸入汽提塔的至少大部，優選全部熱量。另外，進料可以預熱。汽提介質可為氮氣、氫氣、甲烷、乙烷、丙烷、或任何其它非反應性氣體。對于發動機燃料烷基化工藝，汽提介質可含有戊烷，但它優選含有熱或過熱異丁烷。對于洗滌劑烷基化工藝，汽提介質可含有苯，但優選不使用汽提介質。操作該HF分離步驟以產生含HF與配位劑摩爾比為3∶1到5∶1的貧HF物流是一個重要特征。
在汽提塔的底部產物中，這里稱為貧HF或HF貧乏的物流，HF濃度一般為無ASO混合物的20-80wt％。當路易斯堿為吡啶時，在貧HF物流中HF濃度為無ASO混合物的40wt％到70wt％，優選為43-65wt％。在此范圍內，HF濃度越低，隨后HF-吡啶復合物與ASO的分離越容易，但汽提的資金和操作費用也越高。
從進料流中去除HF的操作條件包括溫度為10-260℃(50-500°F)，優選52-232℃(125-450°F)，壓力為138-1724kPa(20-250psi)，優選586-1379kPa(85-200psi)。
將汽提塔底產物，或貧HF或HF貧乏的物流，轉入分離ASO和HF-吡啶復合物的區域。優選的分離方法是重力沉降。可在不同的機械設備中進行重力沉降，但最簡單的設備使用一個靜止區，使貧HF物流根據重力不同分離成富ASO的烴相和富HF-吡啶復合物的酸相。因此，從分離設備回收了兩種作業物流，即為富ASO的烴流和富HF-吡啶復合物的酸流。在烷基化作業中，一般從作業中排出富ASO烴流，而富HF-吡啶復合物的酸流再循環到該作業的反應區。
更一般地講，ASO與HF-胺復合物的分離方法取決于所用的特定胺配位劑和第一分離區的條件。當流出物流為液體，配位劑也為液體時，分離方法一般為如上所述的重力沉降法，但還包括閃蒸、蒸餾、離心、萃取、及基于密度、混溶性或兼而有之的區別進行分離的任何適宜方法。
一般，富ASO烴流中配位劑的濃度為0.1-5wt％，但優選濃度為0.1-1.0wt％。在使用吡啶的HF烷基化作業中，富ASO流中吡啶濃度越低，從作業中損失的吡啶量越小，因為一般從作業中棄去富ASO物流。如上所述，從烷基化作業中損失吡啶的結果，可能要提高循環HF的揮發度，這增大了快速蒸發霧化的危險，或提高向作業中補充吡啶的比率，這樣費用高。在此情形中，注意本發明的另一重要優點是很重要的，這就是在富ASO物流中吡啶濃度相當低。
一般，富HF-胺復合物酸流中ASO濃度為0.1-50wt％。當路易斯堿為吡啶時，富HF-路易斯堿物流中ASO濃度一般為0.1wt％-25wt％，優選濃度為0.1-15wt％。在使用吡啶的HF烷基化作業中，富HF-吡啶復合物中ASO濃度越低，再循環到烷基化作業中的ASO量越低。減低向HF烷基化作業中的ASO濃度是人們所期望的，因為這減小了酸再生爐的體積。另外，對于給定的進料速度和給定的酸再生爐大小，減低再循環到烷基化作業中的ASO濃度也是所期望的，因為這減低了循環HF中ASO的濃度，使配位劑的濃度較高，更好地抑制快速蒸發。
將貧HF物流分離成富ASO烴流和富HF-胺復合物酸流的作業條件，包括溫度范圍-18-260℃(0-500°F)當在洗滌劑烷基化作業中形成ASO時，優選溫度為149-260℃(300-500°F)，當在發動機燃料烷基化作業中形成ASO時，優選溫度為66-149℃(150-300°F)。壓力范圍為138-1724kPa(20-250psi)，優選壓力足以將汽化減至最低或阻止汽化，保持物流為液相。
可通過將富HF-吡啶復合物的酸流再次汽提；去除更多HF，再經相分離分離成兩種物流，進一步減低富HF-吡啶復合物的酸流中ASO的濃度。進一步減低HF濃度的一個優點是能夠從富HF-吡啶復合物的酸流中分離出更多的ASO。這種進一步的分離也需耗資，因為額外的汽提和重力沉降增加作業的資金和操作費用。根據汽提和沉降區、及區域數目的設計，由于連續汽提和沉降的結晶，在富HF-吡啶復合物的酸流中ASO的濃度可降至低于1.0wt％的水平。從富HF-吡啶復合物的酸流中進一步汽提HF的作業條件包括溫度為約10-260℃(50-500°F)，優選38-232℃(100-450°F)，壓力為138-1724kPa(20-250psi)，優選586-862kPa(85-125psi)。在HF烷基化工藝中，從作業中ASO的平均除去速率與其形成的速率相當。返回烷基化作業的富HF-吡啶復合物的酸流中ASO的最佳濃度取決于技術和經濟因素包括再生爐的容量和操作費用和烷基化作業中ASO的期望濃度。一般地講，對于烷基化作業中任何給定的ASO產生速度和ASO濃度，返回作業中的富HF-吡啶復合物的酸流中ASO濃度越高，向再生爐的進料速度必須越大。這是因為隨富HF-吡啶復合物的酸流返回烷基化作業的ASO最后必須經再生爐排出。因此，本發明對其中ASO目標濃度較低，再生爐的進料速度容量有限的烷基化作業特別有利。
當進料流中存在水時本發明的另一實施方案是有用的。因為腐蝕的危險，在HF烷基化作業中不希望循環酸中水濃度高。因此，在此作業中希望水濃度保持在一個可接受的水平。在本發明中，原料流中的大部分水可用從進料流中除去部分HF的分離區除去。如上所述，該分離區可為汽提塔，在此情形下，塔頂流中將含有從進料流中分出的HF，以及進料流中的部分或大部分水。但也可以操作該分離區使大部分水不被塔頂流帶走。這樣，汽提塔底產物(或貧HF物流)可含有隨進料流進入作業的大部分水。貧HF流轉入分離區，如重力沉降區，產生富ASO烴流和含有隨貧HF流進入的大部分水的富含HF-吡啶復合物的酸流。
本發明的一個實施方案是去除富HF-吡啶物流中的大部分水。這是本發明的另一個令人驚人之處，因為人們預期富HF-吡啶復合物流中的水將形成吡啶-水共沸物或吡啶-HF-水三元共沸物。如果形成任一種共沸物，然后從作業中除去水，將也產生去除吡啶的不良結果。相反，沒有觀察到吡啶-水共沸物或吡啶-HF-水共沸物的形成。對這一現象的解釋是吡啶已充分與HF配合，從而無法與水形成共沸物。
利用這一現象，現發現了一種在返回烷基化作業前減低富含HF-吡啶復合物的酸流中水濃度的簡單而有效的方法。將富含HF-吡啶復合物的酸流至少間歇性地轉入汽提塔中去除水。該塔可為再沸式蒸餾塔，或可為使用汽提氣流如異丁烷從富含HF-吡啶復合物物流中汽提水的塔。分離所需熱量可由再沸器提供，或部分或全部由用于汽提的氣流提供。另外，用于分離的部分熱量可通過進入汽提塔前預熱富HF-吡啶復合物酸流來提供。盡管人們預期這種塔將產生含吡啶和大部分水的吡啶-水共沸物形式的塔頂流，或吡啶-HF-水共沸物形式的含大部分水的塔底流，但汽提塔產生的塔頂流含有HF和水，但吡啶很少，塔底流中含大部分吡啶，但水很少。塔頂流的水濃度一般為5wt％-15wt％，優選為10wt％。
從富含HF-吡啶復合物的酸流中除去水的作業條件包括溫度為10-260℃(50-500°F)，優選38-232℃(100-450°F)。壓力應為138-1742kPa(20-250psi)，優選586-852kPa(85-125psi)。
該H2O汽提塔的塔底流一般返回烷基化作業，如果該塔底流含有顯著的ASO，可將其送入相分離區以去除ASO，然后貧ASO的塔底流將返回烷基化作業。可至少間歇性地從作業中排出塔頂流，并直接送去中和。另外，該塔頂流可送入另一分離區，分出塔頂HF返回烷基化作業，產生含CBM(HF和H2O的恒沸混合物)的塔底產物，將其從作業中排出并送去中和。
在本發明的這一實施方案中，產生含CBM的塔底產物的外加分離區的優點是，HF的中和損失明顯減小。該外加分離區可為去除HF的汽提塔。該塔可為再沸式蒸餾塔，或為使用汽提氣流如異丁烷的塔。該汽提塔的功能是從含HF和水的塔頂流中汽提HF。分離所需熱量由再沸器提供，或其部分或全部由用于汽提的氣流提供。另外，在進入塔前預熱塔頂氣流可提供部分分離熱量。這樣，該HF損失減低也要費用，因為另外的汽提步驟為作業增加資金和操作費用。但根據除水頻率、除水量、中和的費用和廢棄的付產物，可知使用汽提塔在經濟上可能合理。當使用外加汽提區汽提HF時，返回烷基化作業的HF流中，基于無烴混合物的水濃度為0.1-5wt％，優選為0.1-1wt％。
從HF/H2O塔頂流中分出HF的作業條件包括溫度為38-260℃(100-500°F)，優選49-232℃(120-450°F)。壓力應為138-1724kPa(20-250psi)，優選586-862kPa(85-125psi)。
現描述示于圖1中的優選實施方案，將來自烷基化作業的含HF、HF-吡啶復合物、ASO和水的混合物從管道10進入第一汽提塔12中。在第一汽提塔中，在塔頂流中通過管道14和36從進料流中選擇性地分出HF，并通過管道38返回烷基化作業。第一汽提塔的塔底流是貧HF的，通過管道16轉入第二汽提塔18。在第二汽提塔18中，在選定的條件下從第一汽提塔的塔底流中選擇性地分出HF，得到HF與配位劑摩爾比為3∶1至5∶1。將第二汽提塔的塔底流通過管道22轉入重力沉降器24中。在此重力沉降器中，第二汽提塔的塔底流通過相分離分離成富含ASO的塔頂流和富含復合物的塔底流。沉降器的塔頂流通過管道26轉入中和和ASO處理設備中。沉降器的塔底流通過管道28并經管道38返回烷基化作業。含HF和水的第二汽提塔的塔頂流通過管道20進入第三汽提塔30。在第三汽提塔30中，從第二汽提塔的塔頂流中選擇性地除去水。第三汽提塔的塔底流富含水，通過管道32進入HF中和和水處理設備中。第三汽提塔30的塔頂流富含HF，通過管道34和36，經管道38返回烷基化作業。
實施例1該實施例顯示減低含HF、吡啶和ASO的混合物中HF含量的結果，可取得ASO與HF-吡啶復合物的高度分離。將含HF-吡啶復合物和ASO的混合物進行HF汽提，然后分離成第一富ASO相和第一富復合物相。第一富復合物相含50.3wt％的HF，HF-吡啶摩爾比為5，含約9.7-10.5wt％的ASO。第一富ASO相含0.12-0.5wt％的吡啶(中和后)，和3.2-3.3wt％的HF。然后第一富復合物相再進行HF汽提，并分離成第二富ASO相和第二富復合物相。第二富復合物相含有42.9wt％的HF，HF-吡啶摩爾比為3，且ASO含量低于1.0wt％。第二富ASO相含有約0.3wt％的吡啶(中和后)和約0.5wt％的HF。
這樣，含HF、ASO和吡啶的烷基化催化劑可被分離為ASO含量小于約1.0wt％的富吡啶物流，它可返回烷基化作業，和含0.12-0.5wt％吡啶的富ASO物流，它可從作業中排出。
實施例2本實施例說明在HF-吡啶-水混合物中不傾向于形成吡啶-水共沸物。將140g HF、36g水和79g吡啶在常壓下蒸餾。觀察到了兩個明顯溫度，在此溫度保持恒沸塔頂溫度。第一個是112℃，這相當于CBM(HF和H2O的恒沸混合物)的沸點，第二個是182℃，這相當于HF-吡啶復合物(HF-吡啶摩爾比為3)的沸點。
實施例3表1顯示圖1所示作業的某些物流的組成實例。本實施例是基于常規的工程計算和實驗室試驗。在重力沉降器中，第二汽提塔的塔底流被有效地分離成含99％ASO的塔頂流(可廢棄)，和含低于1％ASO的塔底流，后者可返回烷基化作業。
權利要求
1.使用HF與配位劑摩爾比明顯高于5∶1的HF-胺復合物催化劑的烴烷基化方法，其中形成含有不可接受量的該復合物的含酸可溶油(ASO)付產物的物流[10]，其特征在于通過如下步驟回收大部分所述復合物再循環進入烷基化步驟(a)從付產物流[10]中選擇性去除部分HF，生成含HF與配位劑摩爾比為3∶1到5∶1的貧HF物流[22]；(b)分離所形成的貧HF物流[22]，形成富含ASO的烴相[26]和貧ASO且含大部分復合物的酸相[28]；及(c)酸相[28]再循環進入烴烷基化步驟。
2.權利要求1的方法，其特征在于貧HF物流[22]含HF的濃度不大于無ASO混合物的80wt％。
3.權利要求1或2的方法，其特征在于酸相[28]含胺配位劑的濃度不大于無ASO混合物的5wt％。
4.權利要求2或3的方法，其特征在于步驟(a)在10-260℃(50-500°F)溫度下和138-1724kPa(20-250psi)壓力下操作。
5.權利要求1的方法，其特征在于步驟(b)在-18-260℃(0-500°F)溫度下和138-1724kPa(20-250psi)壓力下操作。
6.權利要求1-5中任一項的方法，其中(a)步在一汽提區中進行，其中通過付產物流[10]與異丁烷接觸，選擇性地從該物流中去除HF，產生貧HF物流[22]。
7.權利要求1-6中任一項的方法，其特征在于付產物流[10]含有H2O，在步驟(a)中與HF流[20]一起從中去除H2O，然后在H2O分離塔[30]中通過汽提從HF塔頂物流[20]中分離出至少部分水。
8.權利要求1-7中任一項的方法，其中胺配位劑為吡啶。
全文摘要
在用HF-胺復合物如HF-吡啶作為催化系統的烷基化方法中，通過如下步驟從副產物流(10)回收和再循環利用該復合物(a)從副產物流(10)中選擇性去除部分HF，產生含HF與配位劑摩爾比為3∶1到5∶1的貧HF物流(22)，(b)將形成的貧HF物流(22)分成富ASO烴相和貧ASO且含大部分復合物的酸相(28)，及(c)將酸相(28)再循環返回烴烷基化步驟。
文檔編號C07C2/68GK1135474SQ95105478
公開日1996年11月13日 申請日期1995年5月9日 優先權日1995年5月9日
發明者J·A·科克, H·U·哈默施米, R·J·科尼什, T·L·邁克爾, J·F·海姆斯 申請人:環球油品公司