專利名稱：：一種荒煤氣變換制氫反應(yīng)原料氣的增濕方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及一種荒煤氣變換制氫反應(yīng)原料氣的增濕方法。
背景技術(shù)：
：本發(fā)明所述荒煤氣，通常是指來自煤熱解(干餾)過程或其它過程的由氫氣、一氧化碳和其它組分(比如氧氣、氮?dú)獾?組成的氣體，典型的荒煤氣組成見表l。在許多場(chǎng)合，需要對(duì)荒煤氣進(jìn)行處理以完成一氧化碳變換以及脫除氧氣，如此得到的氣體通常經(jīng)冷凝冷卻脫水后可用作變壓吸附提純氫氣的原料氣或化工合成原料氣等。本發(fā)明所述荒煤氣變換制氫過程指的就是將一氧化碳變換為氫氣的過程。表1典型荒煤氣的體積含量，％v組分序號(hào)組分荒煤氣A荒煤氣B1H214.5230.302CH42.487.483C2H60.160.004C2H40.090.875C3H80.036I-C4H107n-C4H108C0211.628.119CO14.9212.8710N256.1140.1611o20.070.21合計(jì)100.00100.00原始的荒煤氣溫度通常為常溫(約4(TC)、壓力為微正壓，其中的水含量最大為飽和水，根據(jù)表2可以看出，水含量大約為7.5%(體積)。對(duì)于荒煤氣制氫過程，通常采用變壓吸附技術(shù)進(jìn)行氫提純，而變壓吸附必須在一定高的壓力下才能保證高的氫回收率、同時(shí)縮小系統(tǒng)尺寸，變壓吸附提純氫的操作壓力一般為0.42.0MPa(絕)、通常為0.71.6MPa(絕)，因此荒煤氣成為一氧化碳變換制氫原料氣的過程通常必然包含壓縮升壓步驟，為保證壓縮出口溫度不超過機(jī)械設(shè)計(jì)限制，上述荒煤氣壓縮步驟通常必然包含冷卻分水步驟，即荒煤氣壓縮步驟也是減濕(降低水蒸汽含量)步驟，根據(jù)荒煤氣壓縮步驟的最后一級(jí)冷卻分水步驟的壓力和溫度(為了盡可能保證濕度、該溫度按壓縮機(jī)的機(jī)械設(shè)計(jì)上限值進(jìn)行設(shè)計(jì))，原始荒煤氣中的部分水已經(jīng)脫除，假定荒煤氣壓縮步驟的最后一級(jí)冷卻分水步驟的壓力為0.7MPa(絕)、溫度為5(TC，則飽和水含量大約為1.8%(體積)。表2020(TC飽和蒸汽和飽和水的溫度壓力對(duì)照表<table>tableseeoriginaldocumentpage5</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage6</column></row><table>從表2還可以看出，水的12(TC的飽和壓力是5(TC的飽和壓力的16倍之大說明荒煤氣的增濕余地很大，需要巨大熱量的荒煤氣的增濕過程是中溫?zé)岬膬?yōu)良最終用戶。眾所周知，荒煤氣一氧化碳變換制氫過程必須在合適的水碳分子比條件下進(jìn)行，在已知的工藝中，低溫變換水碳分子比最低值約為1.5:l，對(duì)照表l典型荒煤氣的組成可以看出，假定為滿足變換過程需要的1.5:l水碳分子比，假定變換原料氣中一氧化碳含量為10%(體積)，水蒸汽含量大約應(yīng)為15%(體積)，因此必須對(duì)壓縮后的荒煤氣進(jìn)行增濕。已知的增濕方法是，熱水與荒煤氣在增濕塔中逆流接觸完成水蒸發(fā)，增濕塔排出的增濕后荒煤氣最終作為變換制氫原料氣使用，增濕塔排出的冷水與荒煤氣變換制氫工序產(chǎn)生的熱物流(最終反應(yīng)流出物和或中間反應(yīng)流出物)換熱后返回增濕塔作熱水循環(huán)使用?；拿簹庖谎趸甲儞Q制氫過程(全氣相反應(yīng))化學(xué)反應(yīng)方程式如下C0+H20=C02+H2AHo298=_9785kcal/kgmol(放熱)水在80150。C的蒸發(fā)潛熱平均值為9512kcal/kgmol，可以看出，回收一氧化碳變換放熱供應(yīng)水蒸發(fā)發(fā)生蒸汽，在理想情況下，大約是1kgmol—氧化碳變換放熱量可以產(chǎn)生lkgmol蒸汽。換句話說，回收一氧化碳變換放熱產(chǎn)生的蒸汽量最多只能提供大約1.0:l.O水碳分子比。因此，當(dāng)荒煤氣不含有氧氣或其它可產(chǎn)生放熱效應(yīng)的組分時(shí)，制氫過程即失去了一個(gè)產(chǎn)生反應(yīng)熱的來源，基本上必須依靠外供水蒸汽或外供熱源產(chǎn)生補(bǔ)充蒸汽才能滿足一氧化碳變換制氫過程必須的水碳分子比。對(duì)于氧氣含量低的場(chǎng)合，荒煤氣變換制氫工序產(chǎn)生的反應(yīng)熱不足以發(fā)生必要的蒸汽量，現(xiàn)有工藝考慮的是外供蒸汽滿足需要。而采用外供水蒸汽方案，一方面消耗高能級(jí)能源，一方面增加除氧水消耗量，增大污水產(chǎn)量。本發(fā)明涉及一種荒煤氣變換制氫反應(yīng)原料氣的增濕方法，其特征在于至少一部分循環(huán)冷水與來自荒煤氣變換制氫工序以外的熱物流換熱，比如與煤焦油加氫轉(zhuǎn)化裝置的中溫?zé)嵛锪鲹Q熱，該方法未見報(bào)道。因此，本發(fā)明的目的在于提供一種荒煤氣變換制氫反應(yīng)原料氣的增濕方法，利用荒煤氣變換制氫工序以外的熱物流特別是煤焦油加氫轉(zhuǎn)化裝置的中溫?zé)嵛锪鲹Q熱的中溫?zé)岙a(chǎn)生蒸汽。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明一種荒煤氣變換制氫反應(yīng)原料氣的增濕方法，包括如下步驟在第一增濕塔中，荒煤氣與第一熱水逆流接觸完成水蒸發(fā)，第一增濕塔排出的第一增濕后荒煤氣最終作為變換制氫原料氣使用，第一增濕塔排出的第一冷水與來自荒煤氣變換制氫工序以外的熱物流換熱后返回第一增濕塔作為第一熱水循環(huán)使用。本發(fā)明特征進(jìn)一步在于第一增濕塔排出的第二冷水與荒煤氣變換制氫工序產(chǎn)生的熱物流換熱后返回第一增濕塔作為第二熱水循環(huán)使用。本發(fā)明特征進(jìn)一步在于第一熱水、第二熱水進(jìn)入第一增濕塔的不同位置，溫度高者位于上方；第一冷水、第二冷水從第一增濕塔塔底排出。本發(fā)明特征進(jìn)一步在于第一熱水、第二熱水進(jìn)入第一增濕塔的不同位置，溫度高者位于上方；第一冷水、第二冷水從不同位置排出第一增濕塔，溫度低者位于塔底。本發(fā)明特征進(jìn)一步在于在第二增濕塔中，第一增濕后荒煤氣與第二熱水逆流接觸完成水蒸發(fā)，第二增濕塔排出的第二增濕后荒煤氣最終作為變換制氫原料氣使用，第二增濕塔排出的第二冷水與來自荒煤氣變換制氫工序產(chǎn)生的熱物流換熱后返回第二增濕塔作為第二熱水循環(huán)使用。本發(fā)明特征進(jìn)一步在于荒煤氣經(jīng)過預(yù)增濕塔后進(jìn)入第一增濕塔。在預(yù)增濕塔中，荒煤氣與第二熱水逆流接觸完成水蒸發(fā)，預(yù)增濕塔排出的預(yù)增濕后荒煤氣進(jìn)入第一增濕塔，預(yù)增濕塔排出的第二冷水與來自荒煤氣變換制氫工序產(chǎn)生的熱物流換熱后返回預(yù)增濕塔作為第二熱水循環(huán)使用。本發(fā)明特征進(jìn)一步在于可能存在的各增濕塔操作條件范圍為溫度為60200°C，壓力為0.42.5MPa(絕對(duì))，理論板數(shù)一般為250塊，循環(huán)熱水溫度為9020(TC，水氣接觸部分水氣比(熱水標(biāo)準(zhǔn)液體體積流量與接觸氣標(biāo)準(zhǔn)氣體體積流量之比)為o.00015:io.015:i。本發(fā)明特征進(jìn)一步在于可能存在的各增濕塔操作條件范圍為溫度為75160°C，壓力為0.61.80MPa(絕對(duì))，理論板數(shù)為515塊，循環(huán)熱水溫度為11016(TC，水氣接觸部分水氣比(熱水標(biāo)準(zhǔn)液體體積流量與接觸氣標(biāo)準(zhǔn)氣體體積流量之比)為o.00075:io.oio:i。本發(fā)明特征進(jìn)一步在于第一增濕塔排出的第一冷水與煤焦油加氫轉(zhuǎn)化裝置的中溫(溫度一般為8025(TC、通常為110200°C)熱物流換熱后返回第一增濕塔作為第一熱水循環(huán)使用。為了回收變換制氫最終反應(yīng)流出物中的水組分，本發(fā)明特征進(jìn)一步在于變換制氫最終反應(yīng)流出物冷凝冷卻過程產(chǎn)生的冷凝水最終進(jìn)入水循環(huán)系統(tǒng)。為了平衡變換反應(yīng)消耗水和或排污水，本發(fā)明特征進(jìn)一步在于向水循環(huán)系統(tǒng)注平衡水。具體實(shí)施例方式本發(fā)明所述荒煤氣，指的是適合于制造氫氣的荒煤氣，通常是指來自煤熱解(干餾)過程或其它過程的由氫氣、一氧化碳和其它組分(比如氧氣)組成的氣體物流。由于產(chǎn)生荒煤氣的煤熱解(干餾)等過程工藝條件在一定范圍內(nèi)變化，荒煤氣的7性質(zhì)也在一定范圍內(nèi)變化。本發(fā)明所述荒煤氣的氣體組成通常含有氧氣、一氧化碳，氧氣含量一般為01.5%(體積)、通常為00.9%(體積)、特別地為00.25%(體積)，一氧化碳含量一般為725%(體積)、通常為1020%(體積)、特別地為1017%(體積)。根據(jù)荒煤氣組成、溫度、壓力條件，荒煤氣成為變換反應(yīng)原料氣之前，可能經(jīng)過脫除雜質(zhì)(可能存在的焦油、萘、塵)、增加水蒸汽濃度、壓縮升壓、升溫等步驟的某一步驟或全部步驟。本發(fā)明所述變換制氫反應(yīng)過程，指的是發(fā)生放熱效應(yīng)的變換制氫反應(yīng)過程，包括脫除荒煤氣中氧氣、完成一氧化碳變換制氫的反應(yīng)過程。所述反應(yīng)過程通常使用催化劑，可能使用脫氧催化劑、一氧化碳變換催化劑。按照本發(fā)明，荒煤氣脫除氧氣、完成一氧化碳變換，得到的最終反應(yīng)流出物通常經(jīng)冷凝冷卻脫水后可以用作變壓吸附提純氫氣的原料氣或化工合成原料氣等。煤焦油加氫轉(zhuǎn)化裝置，由于氫耗量高達(dá)37%(重量、對(duì)煤焦油原料)，是一個(gè)強(qiáng)放熱過程，裝置中存在大量的中溫?zé)嵛锪鳌＝陙?，隨著原油價(jià)格的一路上升，利用煤焦油加氫生產(chǎn)清潔燃料油產(chǎn)業(yè)正在興起，荒煤氣制氫裝置也隨之興起，這一切為本發(fā)明的應(yīng)用創(chuàng)造了條件。以下詳細(xì)描述本發(fā)明。按照本發(fā)明一種荒煤氣變換制氫反應(yīng)原料氣的增濕方法，在第一增濕塔中，荒煤氣與第一熱水逆流接觸完成水蒸發(fā)，第一增濕塔排出的第一增濕后荒煤氣最終作為變換制氫原料氣使用，第一增濕塔排出的第一冷水與來自荒煤氣變換制氫工序以外的熱物流換熱后返回第一增濕塔作為第一熱水循環(huán)使用。本發(fā)明所述荒煤氣變換制氫工序以外的熱物流，指的是荒煤氣變換制氫工序以外任意一個(gè)適合加熱第一冷水的熱物流，最好是有過剩的待回收熱量的中溫?zé)嵛锪?。通常存在利用荒煤氣變換制氫工序產(chǎn)生的熱物流熱量對(duì)荒煤氣進(jìn)行增濕的步驟，第一種可能的方案是第一增濕塔排出的第二冷水與荒煤氣變換制氫工序產(chǎn)生的熱物流換熱后返回第一增濕塔作為第二熱水循環(huán)使用。通常存在利用荒煤氣變換制氫工序產(chǎn)生的熱物流熱量對(duì)荒煤氣進(jìn)行增濕的步驟，第二種可能的方案是第一熱水、第二熱水進(jìn)入第一增濕塔的不同位置，溫度高者位于上方；第一冷水、第二冷水從第一增濕塔塔底排出。通常存在利用荒煤氣變換制氫工序產(chǎn)生的熱物流熱量對(duì)荒煤氣進(jìn)行增濕的步驟，第三種可能的方案是第一熱水、第二熱水進(jìn)入第一增濕塔的不同位置，溫度高者位于上方；第一冷水、第二冷水從不同位置排出第一增濕塔，溫度低者位于塔底。通常存在利用荒煤氣變換制氫工序產(chǎn)生的熱物流熱量對(duì)荒煤氣進(jìn)行增濕的步驟，第四種可能的方案是在第二增濕塔中，第一增濕后荒煤氣與第二熱水逆流接觸完成水蒸發(fā)，第二增濕塔排出的第二增濕后荒煤氣最終作為變換制氫原料氣使用，第二增濕塔排出的第二冷水與來自荒煤氣變換制氫工序產(chǎn)生的熱物流換熱后返回第二增濕塔作為第二熱水循環(huán)使用。通常存在利用荒煤氣變換制氫工序產(chǎn)生的熱物流熱量對(duì)荒煤氣進(jìn)行增濕的步驟，第五種可能的方案是荒煤氣經(jīng)過預(yù)增濕塔后進(jìn)入第一增濕塔。在預(yù)增濕塔中，荒煤氣與第二熱水逆流接觸完成水蒸發(fā)，預(yù)增濕塔排出的預(yù)增濕后荒煤氣進(jìn)入第一增濕塔，預(yù)增濕塔排出的第二冷水與來自荒煤氣變換制氫工序產(chǎn)生的熱物流換熱后返回預(yù)增濕塔作為第二熱水循環(huán)使用。按照本發(fā)明，可能存在的各增濕塔操作條件范圍為溫度為6020(TC，壓力為0.42.5MPa(絕對(duì))，理論板數(shù)一般為250塊，循環(huán)熱水溫度為90200°C，水氣接觸部分水氣比(熱水標(biāo)準(zhǔn)液體體積流量與接觸氣標(biāo)準(zhǔn)氣體體積流量之比)為0.00015:l0.015:i。按照本發(fā)明，可能存在的各增濕塔操作條件的優(yōu)選范圍為溫度為7516(TC，壓力為0.61.80MPa(絕對(duì))，理論板數(shù)為515塊，循環(huán)熱水溫度為110160°C，水氣接觸部分水氣比(熱水標(biāo)準(zhǔn)液體體積流量與接觸氣標(biāo)準(zhǔn)氣體體積流量之比)為0.00075:lo.oio:i。按照本發(fā)明，第一增濕塔排出的第一冷水與煤焦油加氫轉(zhuǎn)化裝置的中溫(溫度一般為8025(TC、通常為110200°C)熱物流換熱后返回第一增濕塔作為第一熱水循環(huán)使用。為了回收變換制氫最終反應(yīng)流出物中的水組分，按照本發(fā)明，變換制氫最終反應(yīng)流出物冷凝冷卻過程產(chǎn)生的冷凝水最終進(jìn)入水循環(huán)系統(tǒng)。為了平衡變換反應(yīng)消耗水和或排污水，按照本發(fā)明，可以向水循環(huán)系統(tǒng)注平衡水。本發(fā)明所述水循環(huán)系統(tǒng)，指的是穿過任一個(gè)增濕塔的水物流的循環(huán)系統(tǒng)。與現(xiàn)有的外供蒸汽方案相比，本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)在于①利用荒煤氣變換制氫工序以外的熱物流特別是煤焦油加氫轉(zhuǎn)化裝置的中溫?zé)嵛锪鲹Q熱的中溫?zé)岙a(chǎn)生蒸汽，明顯降低荒煤氣變換制氫裝置能耗；②可顯著提高中溫?zé)崂寐剩岣咂涫褂闷肺?，同時(shí)大幅度降低了除氧水消耗量，大幅度降低了污水產(chǎn)量。實(shí)施例以57972標(biāo)立方/時(shí)的荒煤氣A為原料氣的制氫裝置，荒煤氣A入第一增濕塔溫度為112t:，一氧化碳變換率95%，變壓吸附氫氣回收率85%，為23.55萬噸/年煤焦油加氫裝置提供原料氫氣，煤焦油加氫裝置氫耗量為4.5%(重量、對(duì)煤焦油原料)。采用第二冷水循環(huán)回收荒煤氣變換制氫過程反應(yīng)熱發(fā)生蒸汽，第一增濕塔產(chǎn)生大約0.76:l.O水碳分子比的水蒸氣。不能滿足一氧化碳變換制氫過程必須的水碳分子比。第二熱水溫度為136t:、第二冷水溫度為86°C。采用本發(fā)明方案，采用第一冷水循環(huán)回收煤焦油加氫裝置產(chǎn)品分餾過程的預(yù)分餾塔塔頂汽(166ll(TC)放熱量約1.99匪kcal/h、分餾塔塔頂汽(158ll(TC)放熱量約1.79匪kcal/h、，第一熱水循環(huán)至理論板數(shù)為約12塊的第一增濕塔(塔頂壓力為0.80MPa(絕對(duì)))產(chǎn)生大約7.2噸/時(shí)水蒸氣。循環(huán)冷水量約76t/h，折合0.96:1.0水碳分子比。第一熱水溫度為126t:、第一冷水溫度為86t:。第二熱水、第一熱水分別進(jìn)入第一增濕塔的第1理論板(塔頂板)和約第5理論板的位置；第一冷水、第二冷水從第一增濕塔塔底排出。變換制氫最終反應(yīng)流出物冷凝冷卻過程產(chǎn)生的冷凝水最終全部進(jìn)入水循環(huán)系統(tǒng)回用。同時(shí)，向水循環(huán)系統(tǒng)注入平衡水，平衡變換反應(yīng)消耗水和或排污水。第一增濕塔提供的新增水蒸氣量折合1.72:l.O水碳分子比。1噸水蒸氣計(jì)算價(jià)格按76元/噸，7.2噸/時(shí)價(jià)格為547元/時(shí)，全年按7200小時(shí)計(jì)算，年價(jià)格為394萬元。1噸脫氧水價(jià)格按10元/噸，7.2噸/時(shí)價(jià)格為72元/時(shí)，全年按7200小時(shí)計(jì)算，年價(jià)格為52萬元。兩項(xiàng)合計(jì)446萬元/年。以上計(jì)算未考慮蒸汽發(fā)生系統(tǒng)和供應(yīng)管網(wǎng)的建設(shè)投資。盡管本文僅列舉1個(gè)實(shí)施例，但足以表明本發(fā)明的效果。權(quán)利要求一種荒煤氣變換制氫反應(yīng)原料氣的增濕方法，包括如下步驟在第一增濕塔中，荒煤氣與第一熱水逆流接觸完成水蒸發(fā)，第一增濕塔排出的第一增濕后荒煤氣最終作為變換制氫原料氣使用，第一增濕塔排出的第一冷水與來自荒煤氣變換制氫工序以外的熱物流換熱后返回第一增濕塔作為第一熱水循環(huán)使用。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述方法，其特征在于第一增濕塔排出的第二冷水與荒煤氣變換制氫工序產(chǎn)生的熱物流換熱后返回第一增濕塔作為第二熱水循環(huán)使用。3.根據(jù)權(quán)利要求2所述方法，其特征在于第一熱水、第二熱水進(jìn)入第一增濕塔的不同位置，溫度高者位于上方；第一冷水、第二冷水從第一增濕塔塔底排出。4.根據(jù)權(quán)利要求2所述方法，其特征在于第一熱水、第二熱水進(jìn)入第一增濕塔的不同位置，溫度高者位于上方；第一冷水、第二冷水從不同位置排出第一增濕塔，溫度低者位于塔底。5.根據(jù)權(quán)利要求l所述方法，其特征在于在第二增濕塔中，第一增濕后荒煤氣與第二熱水逆流接觸完成水蒸發(fā)，第二增濕塔排出的第二增濕后荒煤氣最終作為變換制氫原料氣使用，第二增濕塔排出的第二冷水與來自荒煤氣變換制氫工序產(chǎn)生的熱物流換熱后返回第二增濕塔作為第二熱水循環(huán)使用。6.根據(jù)權(quán)利要求l所述方法，其特征在于荒煤氣經(jīng)過預(yù)增濕塔后進(jìn)入第一增濕塔。在預(yù)增濕塔中，荒煤氣與第二熱水逆流接觸完成水蒸發(fā)，預(yù)增濕塔排出的預(yù)增濕后荒煤氣進(jìn)入第一增濕塔，預(yù)增濕塔排出的第二冷水與來自荒煤氣變換制氫工序產(chǎn)生的熱物流換熱后返回預(yù)增濕塔作為第二熱水循環(huán)使用。7.根據(jù)權(quán)利要求1或2或3或4或5或6所述方法，其特征在于可能存在的各增濕塔操作條件范圍為溫度為60200°C，壓力為0.42.5MPa(絕對(duì))，理論板數(shù)為250塊，循環(huán)熱水溫度為9020(TC，水氣接觸部分水氣比(熱水標(biāo)準(zhǔn)液體體積流量與接觸氣標(biāo)準(zhǔn)氣體體積流量之比)為o.00015:l0.015:i。8.根據(jù)權(quán)利要求7所述方法，其特征在于可能存在的各增濕塔操作條件范圍為溫度為75160。C，壓力為0.61.80MPa(絕對(duì))，理論板數(shù)為515塊，循環(huán)熱水溫度為11016(TC，水氣接觸部分水氣比(熱水標(biāo)準(zhǔn)液體體積流量與接觸氣標(biāo)準(zhǔn)氣體體積流量之比)為o.00075:io.oio:i。9.根據(jù)權(quán)利要求1或2或3或4或5或6所述方法，其特征在于第一增濕塔排出的第一冷水與煤焦油加氫轉(zhuǎn)化裝置的中溫?zé)嵛锪鲹Q熱后返回第一增濕塔作為第一熱水循環(huán)使用。10.根據(jù)權(quán)利要求7所述方法，其特征在于第一增濕塔排出的第一冷水與煤焦油加氫轉(zhuǎn)化裝置的溫度為8025(TC的中溫?zé)嵛锪鲹Q熱后返回第一增濕塔作為第一熱水循環(huán)使用。11.根據(jù)權(quán)利要求8所述方法，其特征在于第一增濕塔排出的第一冷水與煤焦油加氫轉(zhuǎn)化裝置的溫度為11020(TC的中溫?zé)嵛锪鲹Q熱后返回第一增濕塔作為第一熱水循環(huán)使用。12.根據(jù)權(quán)利要求1或2或3或4或5或6所述方法，其特征在于變換制氫最終反應(yīng)流出物冷凝冷卻過程產(chǎn)生的冷凝水最終進(jìn)入水循環(huán)系統(tǒng)。13.根據(jù)權(quán)利要求7所述方法，其特征在于變換制氫最終反應(yīng)流出物冷凝冷卻過程產(chǎn)生的冷凝水最終進(jìn)入水循環(huán)系統(tǒng)。14.根據(jù)權(quán)利要求8所述方法，其特征在于變換制氫最終反應(yīng)流出物冷凝冷卻過程產(chǎn)生的冷凝水最終進(jìn)入水循環(huán)系統(tǒng)。15.根據(jù)權(quán)利要求1或2或3或4或5或6所述方法，其特征在于向水循環(huán)系統(tǒng)注入平衡水。16.根據(jù)權(quán)利要求7所述方法，其特征在于向水循環(huán)系統(tǒng)注入平衡水。17.根據(jù)權(quán)利要求8所述方法，其特征在于向水循環(huán)系統(tǒng)注入平衡水。全文摘要本發(fā)明涉及一種荒煤氣變換制氫反應(yīng)原料氣的增濕方法，在第一增濕塔中，荒煤氣與第一熱水逆流接觸完成水蒸發(fā)，第一增濕塔排出的第一增濕后荒煤氣最終作為變換制氫原料氣使用，第一增濕塔排出的第一冷水與來自荒煤氣變換制氫工序以外的熱物流(比如煤焦油加氫轉(zhuǎn)化裝置的中溫?zé)嵛锪?換熱后返回第一增濕塔作為第一熱水循環(huán)使用。本發(fā)明有利用中溫?zé)岙a(chǎn)生蒸汽的效果，可顯著提高中溫?zé)崂寐?，明顯降低荒煤氣變換制氫裝置能耗。文檔編號(hào)C01B3/12GK101712459SQ20091017418公開日2010年5月26日申請(qǐng)日期2009年10月5日優(yōu)先權(quán)日2009年10月5日發(fā)明者何巨堂申請(qǐng)人:何巨堂