不銹鋼和由該不銹鋼制成的切削工具主體的制作方法

不銹鋼和由該不銹鋼制成的切削工具主體的制作方法
【專利摘要】發明涉及意圖用于切削工具主體或切削工具的夾具的不銹鋼以及由該不銹鋼制成的切削工具主體。所述不銹鋼由如下組成：C 0.14?0.25，N0.06?0.15，Si 0.7?1.2，Mn 0.3?1.0，Cr 12?15，Ni 0.3?0.8，Mo 0.05?0.4，V 0.05?0.4，Al 0.001?0.3，任選組分和除雜質之外的余量Fe。
【專利說明】
不誘鋼和由該不誘鋼制成的切削工具主體
技術領域
[0001] 發明設及不誘鋼和由該不誘鋼制成的切削工具(刀具，cutting tool)主體。
[0002] 所述鋼意圖用于切削工具主體或切削工具的夾具(夾持裝置，holder)。
【背景技術】
[0003] 術語切削工具主體是指在切削操作時將活動（工作，active)工具部安裝在其上或 其中的主體。典型的切削工具主體為設置有高速鋼、燒結碳化物（硬質合金，cemented carbide)、立方氮化棚(CBN)或陶瓷的活動切削元件的銳削（銳，milling)和鉆孔(化ill)主 體。在運樣的切削工具主體中的材料通常為鋼，本領域中稱為夾具鋼。
[0004] 很多類型的切削工具主體具有非常復雜的形狀且常常存在小的螺紋孔和長的小 鉆孔，并且因此材料必須具有良好的機械加工性。切削操作W高的切削速度進行，其意味著 切削工具主體可能變得非常熱，且因此材料具有良好的熱硬度和對升高溫度下的軟化的抗 性是重要的。為了承受某些類型的切削工具主體(例如銳削主體)經歷的高的脈動負載，材 料必須具有良好的機械性質，包括良好的初性和疲勞強度。為了改善疲勞強度，通常在切削 工具主體的表面中引入壓縮應力。因此，材料應該具有良好的在高溫下保持所述施加的壓 縮應力的能力，即良好的對松弛的抗性。切削工具主體是初性硬化(tou曲harden)的，而對 其施加夾持元件的表面可為感應硬化的。因此，所述材料應可通過感應硬化而硬化。某些類 型的切削工具主體(例如某些具有焊接的燒結碳化物端部的鉆孔主體)用PVD涂覆或者在硬 化后進行滲氮(氮化），W提高對在容屑槽中和在鉆孔主體上的碎屑磨損的抗性。因此，所述 材料應可在表面上進行滲氮或者用PVD涂覆而沒有任何顯著的硬度下降。
[0005] 傳統上，一直使用中低合金的工程鋼如1.2721、1.2738和SS2541作為用于切削工 具主體的材料。
[0006] 使用熱加工工具鋼作為用于切削工具夾具的材料也是知曉的。W0 97/49838和W0 2009/116933公開了熱加工工具鋼用于切削工具夾具的用途。目前，兩種流行的用于切削工 具主體的熱加工工具鋼由Uddeholms AB提供并W名稱THG 2000和MCG 4M銷售。所述鋼的標 稱組成在表1中給出(wt. % )。
[0007] 表 1 「nmRl
[0009] 運些類型的熱加工工具鋼擁有對于作為切削工具夾具的預期用途而言非常好的 性質。然而，熱加工工具鋼比較而言難W機械加工。機械加工費用常常占機械加工組件的總 成本的大于60%。顯然，縮短的機械加工時間縮短交付時間，降低人工成本且改善機器利 用。
[0010] 使用不誘鋼、特別是預硬化的400系列不誘鋼如DIN 1.2316作為用于切削工具夾 具的材料也是知曉的。然而，運些鋼有碳化物偏析和形成S鐵素體的傾向。在硬化和回火條 件中還可存在殘余奧氏體。因此，對于工具夾具應用而言，機械性質不是最佳的，且所述鋼 也難W機械加工。
[0011] US 2007/0006949 A1公開了用于塑性成型工具用的夾具和夾具零件的鋼，其包含 0.06-0.15%C、0.07-0.15%N、0.1-1.0%Si、0.1-2.0%Mn、12.5-14.5%Cr、0.8-2.5%Ni、 0.1-1.5%]?〇、和任選地最高0.7%￥。

【發明內容】

[0012] 本發明的總體目的是提供適合作為切削工具主體的材料且具有良好的機械加工 性的不誘鋼。所述鋼在軟退火條件和預硬化條件中具有改善的性質概況(profile)。
[0013] 另一個目的是提供由所述新的不誘鋼制成的切削工具夾具，特別是用于可轉位刀 片（可轉位插入件，indexable insert)的切削工具夾具。
[0014] 通過提供具有如合金權利要求中闡述的組成的鋼，前述目的W及額外的優點得W 顯著地實現。所述鋼具有滿足由切削工具制造者、工具制造工(toolmaker)和最終用戶提出 的對于材料性質不斷提高的要求的性質概況。特別地，所述鋼是不生誘的且具有包括良好 的機械加工性、良好的澤透性和高的尺寸穩定性在內的有吸引力的性質概況。
[0015] 由于所述鋼的非常好的性質概況，也可將所述鋼用于其它應用，例如經歷高應力 的工程部件。發明還設及由熱加工鋼制成的工具夾具W及所述鋼的不同用途。
[0016] 發明定義在權利要求中。
【具體實施方式】
[0017] W下簡要地解釋所主張的合金的單獨的元素和它們彼此的相互作用W及化學成 分限制的重要性。可用的和優選的范圍定義在權利要求中。鋼的化學組成的全部百分比在 整個說明書中W重量給出。
[001 引碳(0.14-0.25%)
[0019] 碳對于澤透性是有利的，且W0.14 %的最小含量、優選地至少0.19 %或0.20 %存 在。在高碳含量下，M23C6和M?C3類型的碳化物將在所述鋼中形成。因此，碳含量不應超過 0.25%。可將碳的上限設定為0.24%、0.22%或0.21 %。
[0020] 氮(0.06-0.15%)
[0021 ]將氮限定至0.06-0.15% W獲得期望的類型和量的硬質相、尤其是パC，N)。當相對 于饑含量適當地平衡氮含量時，富饑的碳氮化物V(C，N)將形成。運些將在奧氏體化步驟期 間部分地溶解，并且然后在回火步驟期間沉淀為納米尺寸的粒子。饑的碳氮化物的熱穩定 性被認為比饑的碳化物的熱穩定性好，因此可改善不誘工具鋼的耐回火性。進一步地，通過 回火至少兩次，回火曲線將具有較高的二次峰。因此，氮的優選范圍為0.09-0.12%。
[0022] 娃(0.7-1.2%)
[0023] 娃用于脫氧。娃在所述鋼中增大碳的活度(活性）。娃也改善所述鋼的機械加工性。 為了得到期望的效果，Si的含量應該為至少0.7%、優選地0.8%或0.85%。然而，娃是強的 鐵素體形成物(former)，并且因此應該被限制到《1.2%、優選地到1.1%、1.0%或0.95%。
[0024] 車孟(0.3-1.0%)
[0025]儘有助于改善所述鋼的澤透性，并且儘與硫一起通過形成硫化儘有助于改善機械 加工性。因此，儘應該W0.3%的最小含量、優選地至少0.3%存在。儘是奧氏體穩定化元素， 且含量應該被限制到1.0%、〇. 8%或0.6% W避免過多的殘余奧氏體。優選的范圍包括 0.35-0.55%和 0.4-0.5%。
[00%]銘（12-15%)
[0027]當W至少11%的溶解量存在時，銘導致在鋼表面上的純化膜的形成。銘應該W在 12%和15%之間的量存在于所述鋼中W給予所述鋼良好的澤透性和耐蝕性。優選地，CrW 大于13%的量存在W保證良好的耐點蝕性。下限按照預期應用進行設定并且可為13.2%或 13.4%。然而，Cr是強的鐵素體形成物，并且為了避免硬化之后的鐵素體，量需要得到控制。 由于實際原因，可將上限減小至14%、13.8%或13.6%。優選的范圍包括13.2-13.8%和 13.4-13.6%。
[002引儀(0.3-0.8%)
[0029] 儀給予所述鋼良好的澤透性和初性。由于費用，所述鋼的儀含量應該受到限制。優 選的范圍為0.5-0.7%。
[0030] 鋼（0.05-0.4%)
[0031] Mo已知對澤透性具有非常有利的效果。它還已知改善耐點蝕性。最小含量為 0.05%，且可設定至0.15%或0.17%。鋼是強的碳化物形成元素且也是強的鐵素體形成物。 因此，鋼的最大含量為0.4 %。優選地，Mo被限制到0.30 %、0.25 %或甚至0.23 %。
[0032] 饑（0.05-0.4%)
[0033 ]饑在所述鋼的基體中形成M( C，N)類型的均勻分布的一次沉淀的碳氮化物。在本鋼 中，M主要為饑，但是可存在顯著量的Cr和Mo。因此，饑應該W0.05-0.4 %的量存在。上限可 被設定至0.35%、0.30%或0.28%。下限可被設定至0.10%、0.15%、0.20%或0.22%。上限 和下限可在權利要求1中闡述的限度內自由地組合。
[0034] 侶（0.001-0.3%)
[0035] 侶用于脫氧。在大多數情況下，將侶含量限制到0.05%。合適的上限為0.06%、 0.03%和0.024%。為確保足夠的脫氧而設定的合適的下限為0.005%和0.01 %。優選地，所 述鋼包含0.01-0.024%的A1。
[0036] 銅（《3.0%)
[0037] 化是任選的元素，其可有助于提高所述鋼的硬度和耐蝕性。此外，它有助于所述鋼 的耐蝕性W及機械加工性。如果使用，優選的范圍是0.02-2%、0.02-0.5%、0.04-1.6%和 0.04-0.5%。然而，一旦已經添加銅就不可能從所述鋼提取銅。運急劇地使廢料處理更困 難。由于該原因，一般不故意添加銅。
[003引鉆（《5.0%)
[0039] Co是任選的元素。它有助于提高馬氏體的硬度。最大量為5%。然而，由于實際原因 例如廢料處理，不故意添加 Co。優選的最大含量為0.2%。
[0040] 鶴(《0.5%)
[0041] 鶴在不損害所述鋼的性質的情況下可W最大0.5%的含量存在。然而，鶴傾向于在 凝固期間偏析且可產生不期望的S鐵素體。此外，鶴是昂貴的且它還使廢金屬的處理復雜 化。因此，將最大量限制到0.5 %、優選地0.2 %，且最優選地不進行添加。
[0042] 妮(《0.1%)
[0043] 妮和饑的類似之處在于，它形成M(C，N)類型的碳氮化物。Nb的最大添加為0.1%。 優選地，不添加妮。
[0044] 憐(《0.05%)
[0045] P是可導致回火脆性的雜質元素。因此，它被限制到《0.05%。
[0046] 硫(《0.5%)
[0047] 硫優選地被限制到S《0.005% W減少夾雜物的數量。然而，S有助于改善所述鋼的 機械加工性。用于改善所述鋼在初性硬化條件中的機械加工性的合適含量為0.07-0.15%。 在局的硫含量下，存在熱脆性的風險。另外，局的硫含量可對所述鋼的疲勞性質具有負面影 響。因此，所述鋼應該包含《0.5 %，優選地《0.01 %，最優選地《0.001 %。
[004引氧(任選地0.003-0.01%)
[0049]氧在鋼包處理期間可故意添加到所述鋼中，W在所述鋼中形成期望量的氧化物夾 雜物且由此改善所述鋼的機械加工性。控制氧含量W落入0.003-0.01%的范圍內。優選的 范圍為0.003-0.007%。
[0化0]巧(任選地0.0003-0.009%)
[0051]巧在鋼包處理期間可故意添加到所述鋼中，W形成期望組成和形狀的夾雜物。巧 進而W 0.0003-0.009、優選地0.0005-0.005的量添加。
[0化2] 86、56、]\%和1?6]\1(稀±金屬）
[0053] 運些元素可W所主張的量添加到所述鋼中W進一步改善機械加工性、熱加工性 和/或焊接性。
[0054] 棚（《0.01%)
[0055] 可使用BW進一步提高所述鋼的硬度。量被限制到0.01%，優選地《0.004%。
[0化6] 1'1、2'和1'曰
[0057]運些元素是碳化物形成物，且可W所主張的范圍存在于所述合金中W改變硬質相 的組成。然而，一般不添加運些元素。
[005引 WE
[0059] 通常使用耐點蝕當量(pitting resis1:ance equivalent，PRE)對不誘鋼的耐點蝕 性進行量化。較高的值表示對點蝕較高的抗性。對于高氮的馬氏體不誘鋼，可使用W下表達 式：
[0060] PRE=%Cr+3.3%Mo+30%N
[0061] 其中％Cr、％Mo和％N是在奧氏體化溫度(Ta)下溶解于基體中的含量。所溶解的含 量可用化ermo-hlc對實際奧氏體化溫度(Ta)進行計算和/或在澤火后的鋼中進行測量。
[0062] 所述奧氏體化溫度（Ta)在950-1200°C、典型地1000-1050°C的范圍內。優選地， PRE-數量在16-18的范圍內。
[0063] 鋼的制造
[0064] 具有所主張的化學組成的不誘鋼可通過常規的煉鋼制造。運種類型的鋼通常通過 如下而制成:將廢料在電弧爐化AF)中烙化、然后使鋼經歷鋼包冶金和任選地真空脫氣。在 鋼包中通過如下而提高氧含量:攬拌烙體并使烙體表面暴露于大氣和/或添加社屑巧L鋼 皮）。在冶金處理結束時添加巧，優選地作為化Si添加。
[0065] 將所述烙體通過鑄錠(合適地底注鑄造)而鑄造成錠。可使用粉末冶金(PM)制造 W 及電渣重烙化SR)。然而，由于成本原因，一般不使用運些替代方案(備選方案）。
[0066] 可W與用于類型420系列不誘鋼類似的方式對所述鋼進行熱處理W調節硬度。硬 化溫度范圍為1000°C-103(TC，因為超過1030°C將引起晶粒生長和提高的殘余奧氏體含量。 保持時間應該為約30分鐘。1020°C的溫度是優選的。所述鋼應該回火兩次且中間冷卻至室 溫。在回火溫度下的保持時間應該為最小2小時。應該使用的最低回火溫度為250°C。當使用 1020°C作為硬化溫度時，在250°C下回火之后可實現48-50皿C的硬度。在520°C下回火之后 可實現46-48HRC的硬度。后者處理除去了殘余奧氏體并且給出接近于0的尺寸變化。
[0067] 實施例1
[0068] 根據發明的鋼組合物通過常規冶金術制備。對比鋼是提供有對應于約33HRC的 310皿硬度的標準鋼1.2316。
[0069] 所檢驗的鋼的組成在表2中給出（Wwt. %計），除雜質之外余量為化。
[0070] 發明鋼通過在1020°C下奧氏體化30分鐘而進行硬化并且在550°C下W兩小時回火 兩次W獲得40HRC的硬度。對比鋼也進行硬化和回火至相同的硬度。
[0071 ] 表2.所檢驗的鋼的組成 「nn~7〇 1
[0073] 機械加工性測試
[0074] 機械加工性是復雜的主題且可通過大量針對不同特性的不同測試進行評估。主要 的特性為：工具壽命、材料除去的限制速率、切削力、機械加工表面和斷屑（C h i P breaking)。在本案中，通過端銳削檢驗所述鋼的機械加工性，因為運是在工具主體制造中 最困難的操作之一。
[0075] 對表2中所顯示的鋼進行銳削測試W評估它們的機械加工性。所述鋼未用任何機 械加工性增強元素進行處理。
[0076] 全部機械加工性測試均在M0DIG 7200立式加工中屯、上進行。
[0077] 使用可轉位刀片刀具(cutter)的端銳削
[0078] 在該測試中，使用了直徑16mm刀具，且在如下條件下進行了該測試：
[0079] □切削工具：Sandv;LkCo;roMi 11 390016mm
[0080] □碳化物刀片：R390-11T3 08M-PL 1030 [0081 ] □切削速度，Vc:200m/min
[0082] □切削的軸向深度，ap :4mm
[0083] □切削的徑向深度，ae:0.8mm
[0084] □齒進給(tooth feed),fz:0.2mm/齒
[0085] □冷卻劑(coolant):干法銳削
[0086] 當在不同材料中銳削時直至0.3mm的最大磨損的工具壽命呈現于表3中。
[0087] 表3.來自使用可轉位刀片刀具的端銳削的結果 「nnQQl
L0089」在銳削測試中，使用光光學顯微鏡在銳削刀具的各齒上測量齒側面磨損（flank wear)并計算平均值。當平均齒側面磨損值達到0.3mm時停止所述測試，并且記錄銳削時間 且將其用于機械加工性對比。
[0090] 使用固體燒結碳化物刀具的端銳削
[0091] 在該測試中，使用了直徑10mm的固體燒結碳化物刀具，并在如下條件下進行了該 測試：
[0092] □切削工具：Sandv化 R216.：M-10050-AK22P-1630#10mm
[0093] □切削速度，Vc:45m/min
[0094] □切削的軸向深度，ap:4mm
[0095] □切削的徑向深度，ae :8mm
[0096] □齒進給，fz:0,03mm/齒
[0097] □冷卻劑:干法銳削
[0098] 當在不同材料中銳削時直至0.2mm的最大磨損的工具壽命呈現于表4中。
[0099] 表4.來自使用固體燒結碳化物刀具的端銳削的結果 「/"H
[0101] 使用可轉位刀片銳削刀具的面銳削（端面銳削，face milling)
[0102] 在該測試中，使用了直徑80mm刀具，且在如下條件下進行了該測試：
[0103] □切削工具：Sandv 化 CoroMi 11 245080mm
[0104] □碳化物刀片：R245-12T3E-PL 4230
[0105] □切削速度，Vc:150m/min
[0106] □切削的軸向深度，ap:2mm
[0107] □切削的徑向深度，ae:48mm
[010 引□齒進給，fz :0.15mm/齒 [0109] □冷卻劑:干法銳削
[0110] 當在不同材料中銳削時直至0.3mm的最大磨損的工具壽命呈現于表5中。
[0111] 表5.來自使用可轉位刀片銳削刀具的面銳削的結果 rnii9i
[0113] 所進行的測試的結果清楚地掲示了在發明材料的機械加工性方面的出人意料的 和顯著的改善，尤其是在預硬化條件中。在使用可轉位刀片刀具的端銳削中，經歷了最大接 近于1.2316的工具壽命的8倍的工具壽命的改善。
[0114] 所述改善的原因尚未完全明白，且發明人不希望受到任何理論的限制。然而，據認 為，結果與較貧乏（leaner)的鋼組成有關。所主張的鋼的較低的&和Mo含量導致非常低量 的一次碳化物和更均勻的基體結構。只在對比鋼的顯微結構中發現碳化物夾渣(條狀物， stringer)。
[011引實施例2
[0116] 對具有表2中所顯示的組成的鋼在短的橫向上進行無缺口沖擊測試。結果顯示于 表6中。
[0117] 表6.來自延展性測試的結果 「ni1R1
'[0119]~~顯然，對比鋼1.2316具有低得多的延展性，盡管它具有約33皿C的較低硬度。關于' 此的原因很有可能是在偏析區域中富集的碳化物的存在。
[0120] 還對相同的鋼測試了耐蝕性。
[0121] 將發明鋼的耐蝕性和具有較高的Cr和Mo含量的1.2316進行對比。將測試樣品于人 工氣候室中放置3周。所使用的循環是在90 %濕度的情況下55 °C /5h+19 °C /5h。
[0122] 此外，在用氮吹掃的抑1.2的0.05M也S化中且在22°C的溫度下完成極化(偏振)測 試。極化曲線掲示了發明鋼比對比鋼在耐蝕性方面稍差。
[0123] 運些測試的結果W相對耐蝕性顯示于表7中。
[0124] 表7.來自腐蝕測試的結果 rni9si
[0126]從實施例1和2明晰的是，發明鋼具有比對比鋼高的延展性和好的機械加工性，即 使當硬化至較高硬度時也是如此。盡管耐蝕性稍微不太好，但是不確定在實際應用中是否 可檢測到運種差異。通過在500°C或更高的溫度下的回火處理，也可除去全部殘余奧氏體， 并且因此獲得接近于0的尺寸變化。相應地，發明鋼具有十分適合于將所述鋼應用于工具夾 具的性質概況。
[0127]本發明的不誘鋼尤其可用于切削工具用的切削工具主體或夾具。可轉位刀片切削 工具主體在使用期間經歷高的動態應力，并且因此疲勞強度是極為重要的。由于該原因，適 宜在表面中引入壓縮殘余應力W延長工具主體的使用壽命。運可通過硬機械加工或任何常 規手段(例如噴丸處理、滲氮和/或氧氮共滲(氧氮化，oxy-nitriding))完成。優選地，切削 工具主體從表面起至低于表面75WI1的深度具有在-200M化至-900MPa范圍內的壓縮殘余應 力。該方法可不僅用于工具夾具，而且用于延長由所主張的不誘鋼形成的任何其它部件或 組件例如銳削卡盤(chuck)、套爪(collet)、工具漸變器(工具錐，tool taper)或夾爪的疲 勞壽命。
【主權項】
1. 用于工具夾具或切削工具主體的鋼，其由以重量％ (Wt. % )計的如下組成： C 0.14-0.25 N 0.06-0.15 Si 0.7-1,2 Μη 0.3-1,0 Cr 12-15 Ni 0.3-0,8 Mo 0.05-0.4 V 0.05 -0.4 A1 0.001-0.3 任選的， P < 0.05 :S < 0.5 Cu <3 Co < 5 W <0.5 Nb： < 0.1 Ti <0.1 Zr < 0.1 Ta < 0.1 B <0.01 Be <0.2 Se < 0.3 Ca 0.0003-0.009 O 0.003-0.01 Mg < 0.01 REM <0.2 除雜質之外的余量Fe。2. 根據權利要求1的用于工具夾具的鋼，其以重量計包含： C 0.14-0.24 Μη 0.3-0.8 Cr 12.5-14.8 Mo 0.15-0.35 ￥ 0.] -0.4。3. 根據權利要求1或2的用于工具夾具的鋼，其以重量計包含： Μη 0.3-0.6〇4. 根據前述權利要求的任一項的用于工具夾具的鋼，其滿足以下要求的至少一個（以 wt · % 計）： C 0.19-0.22 N 0.09-0.12 Si 0.8-1.1 Μη 0.35-0.60 Cr 13.0-14.5 Ni 0.35-0.75 Mo 0.15-0.30 Y 0.2 -0.3 A1 0,005-0.06 Cu <0.3 Ti < 0.005 Nb < 0.008 P < 0.025 S < 0.005 〇5. 根據權利要求1或2的任一項的用于工具夾具的鋼，其滿足以下要求的至少一個（以 wt · % 計）： C 0.19-0.21 N 0.09-0.11 (C+N) 0.28-0.34 Si 0.8-1.0 Mn 0.35-0.75 Cr 13.2-14.0 Νι 0.50-0.70 Mo 0,17-0.25 V 0.22 -0,30 A1 0.005-0.024 Cu <0.2 Ti < 0.004 Nb < 0.005 P < 0.020 S < 0.004.,6. 根據權利要求1或2的任一項的用于工具夾具的鋼，其滿足以下要求的至少一個（以 wt · % 計）： C 0.20-0.22 N 0.10-0.12 (C+N) 0.30-0.32 Si 0.85-1.1 Μη 0.30-0.55 Cr 13.2-13.9 Ni 0.50-0.70 Mo 0.15-0.23 ￥ 0.20 -0.28 A1 0.008-0.03 〇7. 根據前述權利要求的任一項的用于工具夾具的鋼，其滿足以下要求的至少一個（以 wt · % 計）： C 0.20-0.21 N 0.10-0.11 Si 0.85-1.0 Mn 0.40-0.55 Cr 13.2-13.8 Ni 0.55-0.70 Mo 0.17-0,25 ￥ 0.22 -0.30 A1 0.01-0.024。8. 根據前述權利要求的任一項的用于工具夾具的鋼，其滿足以下要求（以wt.%計）： C 0.19-0.22 N 0.09-0.12 Si 0.8-1.1 Μη 0.35-0.60 Cr 13.0-14.5 Ni 0.35-0.75 Mo 0.15-0.30 V 0.2-0.3 A1 0.005-0.03 Cu < 0.3 Ti < 0.005 Nb < 0.008 P < 0.025 S <0.005,9. 根據前述權利要求的任一項的用于工具夾具的鋼，其滿足以下要求的至少一個（以 wt · % 計）： Cr 13.4-13.6 Ni 0.55-0.65 Mo 0.17-0.23 V 0.22-0.28。10. 根據前述權利要求的任一項的用于工具夾具的鋼，其中所述鋼滿足以下條件的至 少一個： i) 小于15體積％的殘余奧氏體含量， ii) 40-52HRC 的硬度， iii) 在400°C下至少21W/mK的熱導率。11. 切削工具主體，其特別地用于可轉位刀片，其包括如權利要求1-10的任一項中定義 的鋼，任選地所述切削工具主體從表面起至低于表面75μπι的深度具有在-200MPa至-900MPa 范圍內的壓縮殘余應力。12. 可轉位刀片切削主體，其包括如權利要求1-10的任一項中定義的鋼，其中所述可轉 位刀片切削主體從表面起至低于表面75μπι的深度具有在-200MPa至-900MPa范圍內的壓縮 殘余應力。13. 根據權利要求12的可轉位刀片切削主體，其中所述切削主體是可轉位刀片刀具主 體、可轉位刀片鉆孔主體或可轉位刀片車削夾具。14. 如權利要求1-10的任一項中定義的鋼用于銑削卡盤、套爪、工具漸變器或夾爪的用 途。15. 如權利要求14中定義的鋼的用途，其中所述鋼從表面起至低于表面75μπι的深度具 有在-200MPa至-900MPa范圍內的壓縮殘余應力。
【文檔編號】C22C38/46GK106062233SQ201480073449
【公開日】2016年10月26日
【申請日】2014年12月30日
【發明人】S.岡納森, M.蒂德斯滕
【申請人】尤迪霍爾姆斯有限責任公司