一種低合金高強度耐磨鋼板及其生產方法

文檔序號：10680392閱讀：488來源：國知局

一種低合金高強度耐磨鋼板及其生產方法
【專利摘要】本發明涉及一種低合金高強度耐磨鋼板及其生產方法，屬于金屬耐磨材料技術領域，所述鋼板包含的化學成分組成及其質量百分比含量如下：C：0.18～0.24%，Si：0.30～0.80%，Mn：1.40～1.60%，P≤0.015%，S≤0.005%，Cr：0.60～0.85%，Mo：0.20～0.60%，Ni：0.30～0.50%，V：0.035～0.060%，Nb:0.025～0.040%，B：0.0020～0.0030%，Al：0.020～0.050%，O≤0.0015%，其余為Fe和其它不可避免的雜質。所述生產方法包括煉鋼工序、軋制工序、熱處理工序。本發明所生產的低合金、高強度耐磨鋼板硬度高，強韌性匹配良好，鋼板鋼質更純凈。
【專利說明】
-種低合金高強度耐磨鋼板及其生產方法
技術領域
[0001] 本發明屬于金屬耐磨材料技術領域，具體設及一種低合金高強度耐磨鋼板及其生產方法。
【背景技術】
[0002] 耐磨合金材料廣泛用于礦山機械、煤礦機械、建材、農業機械、工程機械、電力機械、鐵路運輸等領域，隨著我國經濟的迅猛發展，對高強度耐磨合金的需要也日益增加。奧氏體儘鋼、耐磨白口鑄鐵、高銘鑄鐵等耐磨材料在工業中有著廣泛的應用，但是運些耐磨合金材料都有一定的不足。高儘鋼由于耐磨機理的原因，往往造成不能很好的發揮出其耐磨性能，白口鑄鐵和高銘鑄鐵硬度高、耐磨性好，但是初性太低，使用范圍都受到很大的限制。而低合金耐磨鋼在中、低應力使用下，具有耐磨性高、初性好等優點。隨著行業對耐磨鋼性能要求的不斷提高，亟需設計一種合金含量低，耐磨性能好，性能穩定的高強度耐磨鋼。

【發明內容】

[0003] 本發明的目的在于提供一種低合金高強度耐磨鋼板及其生產方法，該鋼板硬度分布均勻，且具有良好的強初性匹配，W及良好的力學加工性能，鋼板厚度的生產規格為20~ 50mm 〇
[0004] 本發明采用的技術方案是：一種低合金高強度耐磨鋼板，所述鋼板包含的化學成分組成及其質量百分比含量如下：C:0.18~0.24%，Si:0.30~0.80%，Mn:1.40~1.60%，P《 0.015〇/〇，S《0.005〇/〇，燈：0.60~0.85〇/〇，Mo :0.20 ~0.60〇/〇，Ni :0.30 ~0.50〇/〇，V :0.035 ~ 0.060%，師：0.025~0.040%，8:0.0020~0.0030%，41:0.020~0.050%，0《0.0015%，其余為化和其它不可避免的雜質。
[0005] 本發明所述鋼板包含的化學成分組成及其質量百分比含量如下:C:0.18~0.24%， Si:0.30~0.80〇/〇，Mn:1.40~1.60〇/〇，P《0.015〇/〇，S《0.005〇/〇，Cr:0.60~0.85〇/〇，Mo:0.20~ 0.60%，Ni:0.30~0.50%，V:0.035~0.060%，抓：0.025~0.040%，B:0.0020~0.0030%，A1: 0.020~0.050%，0《0.0015%，微合金強化元素0.015~0.035%，其余為化和其它不可避免的雜質;所述微合金強化元素為Ti或/和Re。
[0006] 本發明所述鋼板厚度20~50mm，鋼板布氏硬度值為470~510HBW，V型縱向-20°C沖擊功>35J。
[0007] 本發明的另一目的在于提供一種低合金高強度耐磨鋼板的生產方法，具體生產工藝如下： 1) 煉鋼工序:將復吹轉爐冶煉的鋼水送入VD爐進行真空碳脫氧，然后將鋼水送入LF精煉爐精煉，精煉完畢后，將鋼水再次送入VD爐真空處理，然后通過連鑄機誘鑄成連鑄巧； 2) 社制工序:鋼巧在連續爐加熱過程中600°CW下時，加熱速度3~4°C/min, 600~1200 °C時，加熱速度5~6°C/min，最高加熱溫度1240°C，總加熱時間10~12min/mm; 3) 熱處理工序:將鋼板在澤火爐中澤火，經澤火后的鋼板組織主要為馬氏體;將澤火后的鋼板在回火爐進行低溫回火，回火后將鋼板空冷，得到所述要求的鋼板。
[000引本發明所述步驟1)煉鋼工序中，將復吹轉爐冶煉的鋼水送入VD爐進行真空碳脫氧，加入碳粉，使碳脫氧完成后碳含量> 0.05%;然后將鋼水送入LF精煉爐精煉，LF精煉過程中，白渣保持時間>25min;精煉完畢后，將鋼水再次送入VD爐真空處理，真空度《66化，真空保持時間> 15 min，真空破壞后每爐喂入2.5~3.Om/噸鋼巧線，進行巧處理，然后通過連鑄機誘鑄成連鑄巧。
[0009] 本發明所述步驟2)社制工序中，采用II型控社工藝，第一階段開社溫度1050~ 1100°C，涼鋼厚度為鋼板厚度+25mm，此階段道次壓下量為15~25%，累計壓下率>70%，使奧氏體發生完全再結晶，W細化奧氏體晶粒。
[0010] 本發明所述步驟2)社制工序中，采用II型控社工藝，第二階段，開社溫度900~920 °C，為奧氏體非再結晶階段，終社溫度830~860°C。
[0011] 本發明所述步驟2)社制工序中，將社制后鋼板及時帶溫熱矯直，矯直次數3~5次， W提高鋼板平直度。
[0012] 本發明所述步驟3)熱處理工序中，將鋼板在澤火爐中澤火，澤火溫度為925± 10 °C，加熱總時間為2.0~2.5min/mm，經澤火后的鋼板組織主要為馬氏體。
[0013] 本發明所述步驟3)熱處理工序中，將澤火后的鋼板在回火爐進行低溫回火，回火溫度230±5°C，加熱總時間為4.2min/mm，回火后將鋼板空冷，得到所述要求的鋼板。
[0014] 本發明通過化學成分合適的成分設計，在煉鋼過程中通過真空碳脫氧，社制過程中合理控社，加上合適的熱處理工藝，生產得到的鋼板厚度規格為20~50mm。本發明的交貨狀態為澤火加低溫回火，采用本發明的成分設計和煉鋼、社制、熱處理工藝生產得到的低合金高強度耐磨鋼板，具有良好的耐磨性和良好的沖擊初性，可應用于許多耐磨設備關鍵部件上。
[0015] 各化學成分及含量在本發明中的作用是： C:0.18~0.24%:碳對鋼的強度、沖擊初性、焊接性能都有顯著影響。碳含量過低會使鋼的硬度低，耐磨性差，且影響控社效果，也會增大冶煉控制難度，碳含量過高，又會使鋼的沖擊初性降低。
[0016] Si :0.30~0.50%:在煉鋼過程中是主要的還原劑和脫氧劑，所W在鎮靜鋼中含有一定量的娃，娃能顯著鋼的彈性極限、屈服點和抗拉強度，超過0.5%時，會造成鋼的初性下降，降低鋼的焊接性能。
[0017] Mn: 1.40~1.60%:儘成本低廉，是良好的脫氧劑和脫硫劑，能增加鋼的初性、強度、硬度和耐磨性，提高鋼的澤透性，改善鋼的熱加工性能;儘含量過高，會減弱鋼的抗腐蝕能力，降低焊接性能。
[0018] P《0.015%:在一般情況下，憐是鋼中有害元素，增加鋼的冷脆性，降低塑性，使冷彎性能變壞，在控制成本合理的情況下，盡量降低憐含量。
[0019] S《0.005%:硫也是鋼中的有害元素，增加鋼的熱脆性，降低鋼的延展性和初性，在鍛造和社制時造成裂紋，但是硫能增加鋼的易切削性能，除非有特殊要求，在經濟效益下應盡量降低鋼中硫的含量。
[0020] Ni : 0.30~0.50%:儀能提高鋼的強度，同時也能增強鋼的塑性和初性，但是金屬儀屬于稀缺資源，價格比較高，因此對于耐磨鋼，應在強度和硬度間取合理平衡點。
[0021] Cr:0.60~0.85%:銘能顯著提高鋼的強度、硬度和耐磨性，同時降低塑性和初性，銘又能提高鋼的抗氧化性和耐腐蝕性。
[0022] Mo:0.20~0.60%:鋼存在與于鋼的固溶體和碳化物中，有固溶強化作用，并可提高鋼的澤透性。當鋼與妮同時加入時，鋼在控制社制過程中可增大對奧氏體再結晶的抑制作用，進而促進奧氏體顯微組織的細化，但過多的鋼會損害焊接時形成的熱影響區的初性，降低鋼的可焊性。
[0023] V: 0.035~0.050%:饑是鋼的良好脫氧劑，在鋼中可細化晶粒，提高強度和初性。饑與碳形成的碳化物，在高溫高壓下可提高抗氨腐蝕能力。
[0024] Nb: 0.025~0.035%:妮能促進鋼顯微組織的晶粒細化，同時提高強度和初性，妮可在控社過程中通過抑制奧氏體再結晶有效的細化顯微組織，并通過析出強化提高鋼澤透性。妮可降低鋼的過熱敏感性及回火脆性，改善焊接性能。
[0025] B: 0.0020~0.0030%:鋼中加入微量的棚可改善鋼的致密性和熱社性能，提高鋼板澤透性和強度。
[0026] A1:0.020~0.040%:侶是鋼中常用的脫氧劑，鋼中加入少量的侶，可細化晶粒，提高沖擊初性。侶還具有抗氧化性和抗腐蝕性能，過高則影響鋼的熱加工性能、焊接性能和切削加工性能。
[0027] 本發明的低合金耐磨鋼化學成分設計合理，按工藝要求生產得到的鋼板耐磨性好，加入的貴金屬少，成本低，市場競爭力強。采用真空碳脫氧，保證良好脫氧性能的情況下，減少因脫氧產生的內生夾雜。采用II型控社社制，解決了普通社制容易產生的晶粒粗大不均勻、沖擊初性低等問題;通過合理的熱處理工藝，使鋼板具有良好的綜合性能，滿足用戶對耐磨鋼耐磨性和初性的高要求，應用前景廣闊。
[0028] 采用上述技術方案所產生的有益效果在于：1、本發明所生產的低合金、高強度耐磨鋼板硬度高，布氏硬度值為470~510HBW，強初性匹配良好，-20°C縱向沖擊功> 35 J;鋼板鋼質更純凈，？《〇.〇15%，5《0.005%，0《0.0015%;2、本發明合金含量低，成本比較低，市場競爭力強;3、鋼板可生產的最大厚度50mm;鋼板致密夾雜物少，強度高，沖擊初性和高溫拉伸性能良好，最高探傷級別能合NB/T47013.3-20151級，組織均勻，性能穩定。
【具體實施方式】
[0029] W下通過實施例對本發明做進一步詳細說明。
[0030] 實施例1 生產所得NM45化鋼板厚度20mm，鋼板的化學成分組成質量百分含量如下： C:0.18%，Si:0.30%，Mn:1.40%，P:0.015%，S:0.005%，Cr:0.60%，Mo:0.20%，Ni:0.30%，V: 0.035%，Nb:0.025%，B:0.0020%，Al:0.020%，0:0.0006%，其余為化和其它不可避免的雜質。
[0031] 所得到的鋼板生產工藝如下： 1)、煉鋼工藝:將復吹轉爐冶煉的鋼水送入VD爐進行真空碳脫氧，加入足夠的碳粉，使碳脫氧完成后碳含量為0.06%。然后將鋼水送入LF精煉爐精煉，LF精煉過程中，白渣保持時間26min。精煉完畢后，再次將鋼水送入VD爐真空處理，真空度45化，真空保持時間16min，真空破壞后每爐喂入2.5m/噸鋼巧線，進行巧處理。
[0032] 2)、社制工序:鋼巧在連續爐加熱過程中600°CW下時，加熱速度3.5°C/min, 600~ 1200°C時，加熱速度5.5°C/min，最高加熱溫度1240°C，總加熱時間llmin/mm; 采用II型控社工藝，第一階段開社溫度ll〇〇°C，涼鋼厚度為45mm，此階段道次壓下量為 22%，累計壓下率75%，使奧氏體發生完全再結晶，W細化奧氏體晶粒;第二階段，開社溫度 910°C，為奧氏體非再結晶階段，終社溫度830°C ; 將社制完成的鋼板及時帶溫熱矯直，為保證鋼板平直度及澤火機技術要求，鋼板進行了 3次矯直，W提高鋼板平直度。
[0033] 3 )、熱處理工藝：需要將鋼板在澤火爐中澤火，澤火溫度為925 °C，加熱總時間 50min，經澤火后的鋼板組織主要為馬氏體；將澤火后的鋼板在回火爐進行低溫回火，回火溫度225°C，加熱總時間為84min，回火后將鋼板空冷，得到所述要求的鋼板。
[0034] 所得到5爐鋼板力學性能如下表1。
[0035] 表1 20mm厚鋼板力學性能
實施例2 生產NM45化鋼板厚度50mm，所得鋼板的化學成分組成質量百分比含量如下： C:0.24%，Si:0.50%，Mn:1.60%，P:0.010%，S:0.003%，化：0.85%，Mo:0.60%，Ni:0.50%，V: 0.060%，Nb:0.035%，B:0.0030%，Al:0.050%，0:0.0010%，其余為化和其它不可避免的雜質。
[0036] 所得鋼板經過W下生產步工藝步驟： 1)、煉鋼工藝:將復吹轉爐冶煉的鋼水送入VD爐進行真空碳脫氧，加入足夠的碳粉，使碳脫氧完成后碳含量0.07%。然后將鋼水送入LF精煉爐精煉，LF精煉過程中，白渣保持時間 30min。精煉完畢后，再次將鋼水送入VD爐真空處理，真空度40化，真空保持時間20min，真空破壞后每爐喂入3. Om/噸鋼巧線，進行巧處理。
[0037] 2)、社制工序:鋼巧在連續爐加熱過程中600°CW下時，加熱速度3.0°C/min, 600~ 1200°C時，加熱速度5.0°C/min，最高加熱溫度1240°C，總加熱時間12min/mm; 采用II型控社工藝，第一階段開社溫度1050°C，涼鋼厚度為75mm，此階段道次壓下量為 25%，累計壓下率73%，使奧氏體發生完全再結晶，W細化奧氏體晶粒;第二階段，開社溫度 920°C，為奧氏體非再結晶階段，終社溫度860°C ; 將社制完成的鋼板及時進行帶溫熱矯直，為保證鋼板平直度及澤火機技術要求，鋼板進行了 5次矯直，W提高鋼板平直度。
[003引3)、熱處理工藝：需要將鋼板在澤火爐中澤火，澤火溫度為935 °C，加熱總時間 lOOmin，經澤火后的鋼板組織主要為馬氏體；將澤火后的鋼板在回火爐進行低溫回火，回火溫度235°C，加熱總時間為210min，回火后將鋼板空冷，得到所述要求的鋼板。
[0039] 所得到5爐鋼板力學性能如下表2。
[0040] 表2 50mm厚鋼板力學性能實施例3
生產NM45化鋼板厚度35mm，所生產鋼板的化學成分組成質量百分比含量如下： C:0.20〇/〇，Si:0.80〇/〇，Mn:1.5〇/〇，P:0.012〇/〇，S:0.004〇/〇，Cr:0.70〇/〇，Mo:0.50〇/〇，Ni:0.40〇/〇，V: 0.42%，Nb:0.032%，B:0.0025%，Al:0.035%，0:0.0005%，其余為化和其它不可避免的雜質。 [0041 ] 所得到鋼板經過W下工藝： 1)、煉鋼工藝:將復吹轉爐冶煉的鋼水送入VD爐進行真空碳脫氧，加入足夠的碳粉，使碳脫氧完成后碳含量0.05%。然后將鋼水送入LF精煉爐精煉，LF精煉過程中，白渣保持時間 25min。精煉完畢后，再次將鋼水送入VD爐真空處理，真空度66化，真空保持時間15min，真空破壞后每爐喂入2.8m/噸鋼巧線，進行巧處理。
[0042] 2)、社制工序:鋼巧在連續爐加熱過程中600°CW下時，加熱速度4°C/min,600~ 1200°C時，加熱速度6°C/min，最高加熱溫度1240°C，總加熱時間1 Omin/mm; 采用II型控社工藝，第一階段開社溫度1070°C，涼鋼厚度為60mm，此階段道次壓下量為 15%，累計壓下率70%，使奧氏體發生完全再結晶，W細化奧氏體晶粒;第二階段，開社溫度 900°C，為奧氏體非再結晶階段，終社溫度850°C ; 將社制完成的鋼板及時帶溫熱矯直，為保證鋼板平直度及澤火機技術要求，鋼板進行了 4次矯直，W提高鋼板平直度。
[0043] 3)、熱處理工藝：需要將鋼板在澤火爐中澤火，澤火溫度為915 °C，加熱總時間 80min，經澤火后的鋼板組織主要為馬氏體；將澤火后的鋼板在回火爐進行低溫回火，回火溫度230°C，加熱總時間為147min，回火后將鋼板空冷，得到所述要求的鋼板。
[0044] 所得到5爐鋼板力學性能如下表3。
[0045] 表3 35mm厚鋼板力學性能
實施例4 生產所得NM45化鋼板厚度20mm，鋼板的化學成分組成質量百分含量如下： C:0.18%，Si:0.30%，Mn:1.40%，P:0.015%，S:0.005%，Cr:0.60%，Mo:0.20%，Ni:0.30%，V: 0.035%，Nb:0.025%，B:0.0020%，Al:0.020%，0:0.0006%，Ti:0.015%，其余為化和其它不可避免的雜質。
[0046] 所得到的鋼板生產工藝如下： 1)、煉鋼工藝:將復吹轉爐冶煉的鋼水送入VD爐進行真空碳脫氧，加入足夠的碳粉，使碳脫氧完成后碳含量為0.06%。然后將鋼水送入LF精煉爐精煉，LF精煉過程中，白渣保持時間26min。精煉完畢后，再次將鋼水送入VD爐真空處理，真空度45化，真空保持時間16min，真空破壞后每爐喂入2.5m/噸鋼巧線，進行巧處理。
[0047] 2)、社制工序:鋼巧在連續爐加熱過程中600°CW下時，加熱速度3.5°C/min, 600~ 1200°C時，加熱速度5.5°C/min，最高加熱溫度1240°C，總加熱時間llmin/mm; 采用II型控社工藝，第一階段開社溫度ll〇〇°C，涼鋼厚度為45mm，此階段道次壓下量為 22%，累計壓下率75%，使奧氏體發生完全再結晶，W細化奧氏體晶粒;第二階段，開社溫度 910°C，為奧氏體非再結晶階段，終社溫度830°C ; 將社制完成的鋼板及時帶溫熱矯直，為保證鋼板平直度及澤火機技術要求，鋼板進行了 3次矯直，W提高鋼板平直度。
[004引3)、熱處理工藝：需要將鋼板在澤火爐中澤火，澤火溫度為925 °C，加熱總時間 50min，經澤火后的鋼板組織主要為馬氏體；將澤火后的鋼板在回火爐進行低溫回火，回火溫度225°C，加熱總時間為82min，回火后將鋼板空冷，得到所述要求的鋼板。
[0049]所得到5爐鋼板力學性能如下表4。
[(K)加]表4 20mm厚鋼板力學性能實施例5
生產NM45化鋼板厚度50mm，所得鋼板的化學成分組成質量百分比含量如下： C:0.24%，Si:0.50%，Mn:1.60%，P:0.010%，S:0.003%，化：0.85%，Mo:0.60%，Ni:0.50%，V: 0.060%，Nb:0.035%，B:0.0030%，Al:0.050%，0:0.0010%，Re:0.035%，其余為化和其它不可避免的雜質。
[0化1] 所得鋼板經過W下生產步工藝步驟： 1)、煉鋼工藝:將復吹轉爐冶煉的鋼水送入VD爐進行真空碳脫氧，加入足夠的碳粉，使碳脫氧完成后碳含量0.07%。然后將鋼水送入LF精煉爐精煉，LF精煉過程中，白渣保持時間 30min。精煉完畢后，再次將鋼水送入VD爐真空處理，真空度40化，真空保持時間20min，真空破壞后每爐喂入3. Om/噸鋼巧線，進行巧處理。
[0化2] 2)、社制工序:鋼巧在連續爐加熱過程中600°CW下時，加熱速度3.0°C/min, 600~ 1200°C時，加熱速度5.0°C/min，最高加熱溫度1240°C，總加熱時間12min/mm; 采用II型控社工藝，第一階段開社溫度1050°C，涼鋼厚度為75mm，此階段道次壓下量為 25%，累計壓下率73%，使奧氏體發生完全再結晶，W細化奧氏體晶粒;第二階段，開社溫度 920°C，為奧氏體非再結晶階段，終社溫度860°C ; 將社制完成的鋼板及時進行帶溫熱矯直，為保證鋼板平直度及澤火機技術要求，鋼板進行了 5次矯直，W提高鋼板平直度。
[0053] 3 )、熱處理工藝：需要將鋼板在澤火爐中澤火，澤火溫度為9 3 5 °C，加熱總時間 lOOmin，經澤火后的鋼板組織主要為馬氏體；將澤火后的鋼板在回火爐進行低溫回火，回火溫度235°C，加熱總時間為210min，回火后將鋼板空冷，得到所述要求的鋼板。
[0054] 所得到5爐鋼板力學性能如下表5。
[0化日]表5 50mm厚鋼板力學性能
實施例6 生產NM45化鋼板厚度35mm，所生產鋼板的化學成分組成質量百分比含量如下： C:0.20〇/〇，Si:0.80〇/〇，Mn:1.5〇/〇，P:0.012〇/〇，S:0.004〇/〇，Cr:0.70〇/〇，Mo:0.50〇/〇，Ni:0.40〇/〇，V: 0.42%，Nb:0.032%，B:0.0025%，Al:0.035%，0:0.0005%，Ti:0.023%，其余為化和其它不可避免的雜質。
[0化6] 所得到鋼板經過W下工藝： 1)、煉鋼工藝:將復吹轉爐冶煉的鋼水送入VD爐進行真空碳脫氧，加入足夠的碳粉，使碳脫氧完成后碳含量0.05%。然后將鋼水送入LF精煉爐精煉，LF精煉過程中，白渣保持時間 25min。精煉完畢后，再次將鋼水送入VD爐真空處理，真空度66化，真空保持時間15min，真空破壞后每爐喂入2.8m/噸鋼巧線，進行巧處理。
[0化7] 2)、社制工序:鋼巧在連續爐加熱過程中600°CW下時，加熱速度4°C/min,600~ 1200°C時，加熱速度6°C/min，最高加熱溫度1240°C，總加熱時間1 Omin/mm; 采用II型控社工藝，第一階段開社溫度1070°C，涼鋼厚度為60mm，此階段道次壓下量為 15%，累計壓下率70%，使奧氏體發生完全再結晶，W細化奧氏體晶粒;第二階段，開社溫度 900°C，為奧氏體非再結晶階段，終社溫度850°C ; 將社制完成的鋼板及時帶溫熱矯直，為保證鋼板平直度及澤火機技術要求，鋼板進行了 4次矯直，W提高鋼板平直度。
[005引3 )、熱處理工藝：需要將鋼板在澤火爐中澤火，澤火溫度為915 °C，加熱總時間 80min，經澤火后的鋼板組織主要為馬氏體；將澤火后的鋼板在回火爐進行低溫回火，回火溫度230°C，加熱總時間為147min，回火后將鋼板空冷，得到所述要求的鋼板。
[0059] 所得到5爐鋼板力學性能如下表6。
[0060] 表6 35mm厚鋼板力學性能
w上實施例僅用w說明而非限制本發明的技術方案，盡管參照上述實施例對本發明進行了詳細說明，本領域的普通技術人員應當理解:依然可W對本發明進行修改或者等同替換，而不脫離本發明的精神和范圍的任何修改或局部替換，其均應涵蓋在本發明的權利要求范圍當中。
【主權項】
1. 一種低合金高強度耐磨鋼板，其特征在于，所述鋼板包含的化學成分組成及其質量百分比含量如下：(：：0.18~0.24%，31:0.30~0.80%，]\111:1.40~1.60%，？彡0.015%，5彡 0.005%，Cr:0.60~0.85%，Mo:0.20~0.60%，Ni:0.30~0.50%，V:0.035~0.060%，Nb:0.025 ~0 · 040%，B: 0 · 0020~0 · 0030%，A1:0 · 020~0 · 050%，0彡 0 · 0015%，其余為 Fe和其它不可避免的雜質。2. 根據權利要求1所述的低合金高強度耐磨鋼板，其特征在于，所述鋼板包含的化學成分組成及其質量百分比含量如下：C:0.18~0.24%，Si :0.30~0.80%，Mn:1.40~1.60%，P< 0.015%，S$0.005%，Cr:0.60~0.85%，Mo:0.20~0.60%，Ni :0.30~0.50%，V:0.035~ 0.060%，他：0.025~0.040%，8:0.0020~0.0030%，厶1:0.020~0.050%，0彡0.0015%，微合金強化元素0.015~0.035%，其余為Fe和其它不可避免的雜質；所述微合金強化元素為Ti或/ 和Re。3. 根據權利要求1或2所述的低合金高強度耐磨鋼板，其特征在于，所述鋼板厚度20~ 50mm，鋼板布氏硬度值為470~510HBW，V型縱向-20 °C沖擊功彡35 J。4. 基于權利要求1-3任意一項所述的低合金高強度耐磨鋼板的生產方法，其特征在于，具體生產工藝如下： 1) 煉鋼工序:將復吹轉爐冶煉的鋼水送入VD爐進行真空碳脫氧，然后將鋼水送入LF精煉爐精煉，精煉完畢后，將鋼水再次送入VD爐真空處理，然后通過連鑄機澆鑄成連鑄坯； 2) 乳制工序:鋼坯在連續爐加熱過程中600°C以下時，加熱速度3~4°C/min，600~1200 。(:時，加熱速度5~6°C/min，最高加熱溫度1240°C，總加熱時間10~12min/mm; 3) 熱處理工序:將鋼板在淬火爐中淬火，經淬火后的鋼板組織主要為馬氏體;將淬火后的鋼板在回火爐進行低溫回火，回火后將鋼板空冷，得到所述要求的鋼板。5. 根據權利要求4所述的生產方法，其特征在于，所述步驟1)煉鋼工序中，將復吹轉爐冶煉的鋼水送入VD爐進行真空碳脫氧，加入碳粉，使碳脫氧完成后碳含量多0.05%;然后將鋼水送入LF精煉爐精煉，LF精煉過程中，白渣保持時間多25min;精煉完畢后，將鋼水再次送入VD爐真空處理，真空度彡66Pa，真空保持時間彡15 min，真空破壞后每爐喂入2.5~3.0m/ 噸鋼鈣線，進行鈣處理，然后通過連鑄機澆鑄成連鑄坯。6. 根據權利要求4所述的生產方法，其特征在于，所述步驟2)乳制工序中，采用II型控乳工藝，第一階段開乳溫度1050~110(TC，涼鋼厚度為鋼板厚度+25mm，此階段道次壓下量為15~25%，累計壓下率多70%，使奧氏體發生完全再結晶，以細化奧氏體晶粒。7. 根據權利要求4所述的生產方法，其特征在于，所述步驟2)乳制工序中，采用II型控乳工藝，第二階段，開乳溫度900~920°C，為奧氏體非再結晶階段，終乳溫度830~860°C。8. 根據權利要求4-7任意一項所述的生產方法，其特征在于，所述步驟2)乳制工序中，將乳制后鋼板及時帶溫熱矯直，矯直次數3~5次，以提高鋼板平直度。9. 根據權利要求4-7任意一項所述的生產方法，其特征在于，所述步驟3)熱處理工序中，將鋼板在淬火爐中淬火，淬火溫度為925± 10°C，加熱總時間為2.0~2.5min/mm，經淬火后的鋼板組織主要為馬氏體。10. 根據權利要求4-7任意一項所述的生產方法，其特征在于，所述步驟3)熱處理工序中，將淬火后的鋼板在回火爐進行低溫回火，回火溫度230 ± 5°C，加熱總時間為4.2min/mm，回火后將鋼板空冷，得到所述要求的鋼板。
【文檔編號】C22C38/18GK106048417SQ201610540258
【公開日】2016年10月26日
【申請日】2016年7月11日
【發明人】鄧建軍, 趙喜偉, 劉利香, 王會嶺, 谷盟森, 張亞麗, 張鵬云, 劉丹, 張西忠, 付冬陽, 宋慶吉
【申請人】舞陽鋼鐵有限責任公司

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