多元Nb?Si基超高溫合金材料及其制備方法
【專利摘要】本發明公開了一種多元Nb?Si基超高溫合金材料及其制備方法，用于解決現有Nb?Si基超高溫合金材料高溫抗氧化性能差的技術問題。技術方案是所述多元Nb?Si基超高溫合金材料由30～72at.％的Nb、10～30at.％的Ti、12～18at.％的Si、2～5at.％的Al、2～8at.％的Hf、1～10at.％的B、3～20at.％的Cr、0～8at.％的Zr、0～8at.％的Mo、0～0.5at.％的Ce和0.03～0.3at.％的Y組成。制備方法是向合金中添加Ti、Al、B、Cr、Zr和微量稀土Ce、Y元素，提高了多元Nb?Si基超高溫合金材料的高溫抗氧化性能。
【專利說明】
多元Nb-S i基超高溫合金材料及其制備方法
技術領域
[0001 ] 本發明涉及一種超高溫合金材料，特別涉及一種多元Nb-Si基超高溫合金材料。還涉及這種多元Nb-Si基超高溫合金材料的制備方法。
【背景技術】
[0002]Nb-Si基超高溫合金由于具有熔點高(大于1700°C)、密度適中(6.6?7.2g/cm3)和高溫強度高等特點而備受廣大研究者關注。該類合金的組成相主要為鈮基固溶體(Nbss，韌性相)及其金屬間化合物((他3)說3、(他，乂)識，或(他3)&21^^相，強化相，丫代表在晶格中取代Nb的T1、Hf、Cr和Zr等原子)。其中，(Nb，X)5Si3擁有三種晶型，g卩α(Nb，X)5Si3(四方D8!結構)、i3(Nb，X)5Si3(四方D8m結構)和γ (Nb，X)5Si3(六方D88結構)。由上述韌性相和強化相所構成的原位自生復合材料在高低溫力學性能上達到了較好的平衡，被認為是一種有希望代替Ni基單晶高溫合金在更高溫度下(1200?1400°C)應用的高溫結構材料。
[0003]然而，該類合金的室溫斷裂韌性及高溫抗氧化性能較差，從而限制了其在航空、航天及核工業等領域的應用。基于成分-組織-性能關系，合金化，包括稀土元素的微合金化是提尚Nb-Si基超尚溫合金綜合性能(特別是在室溫力學性能及尚溫抗氧化性能等方面可以獲得較好的平衡)的有效手段。其中，1'^1、把、8、0、2^10和稀土(^、￥是幾種重要的合金化元素。雖然已有這些元素的合金化研究報道，但仍然存在如下問題:(I)合金化研究主要集中在三元、四元等簡單合金體系中，而在多元合金體系中的研究還相對較少；(2)對于某一體系合金，研究者通常只關心某一方面的性能(力學性能或抗氧化性能)，而未上升到從合金的綜合性能來通盤考慮；(3)在研究某一元素的合金化作用時，只選取某一特定含量而不是一個范圍，還不能全面認識該元素對合金組織及性能的影響；(4)一般情況下，研究者只關注某一特定元素的合金化作用，而各元素之間的復合作用卻甚少提及。
[0004]文獻1“申請公開號為CN102021458A的中國發明專利”、文獻2“申請公開號為CN101974712A的中國發明專利”和文獻3“申請公開號為CN101792879A的中國發明專利”分別公開了 Nb-T1-S1-Zn、Nb-T1-S1-Sr和Nb-Mo-S1-B/Ge合金體系，但這些體系均存在綜合性能不佳，尤其是高溫抗氧化性能較差的問題。目前，有關多元Nb-Si基超高溫合金的中國專利并不多見。從合金的綜合性能，即室溫斷裂韌性及延展性、高溫強度、高溫抗蠕變性能及抗氧化性能等方面綜合考慮，開發多元Nb-Si基超高溫合金材料是非常重要的。
【發明內容】
[0005]為了克服現有Nb-Si基超高溫合金材料高溫抗氧化性能差的不足，本發明提供一種多元Nb-Si基超高溫合金材料及其制備方法。所述多元Nb-Si基超高溫合金材料由30?72&1%的恥、10?3(^1%的1^、12?18&1%的51、2?5&1%的厶1、2?8&1%的!^、1?1at.%的B、3?20at.%的Cr、0?8at.%的Zr、0?8at.%的Mo、0?0.5at.%的Ce和0.03?
0.3at.%的￥組成。所述多元Nb-Si基超高溫合金材料的制備方法是向合金中添加T1、A1、B、Cr、Zr和微量稀土 Ce、Y元素，提高了多元Nb-Si基超高溫合金材料的高溫抗氧化性能。
[0006]本發明解決其技術問題所采用的技術方案是:一種多元Nb-Si基超高溫合金材料，其特點是:由30?72at.%的Nb、10?30at.%的T1、12?18at.%的S1、2?5at.%的Al、2?8at.%的財、1?1at.%的^3?20at.%的0、0?8at.%的2^0?8at.%的]?0、0?
0.5at.%的Ce和0.03?0.3at.%的Y組成，且上述各元素的原子百分含量之和為100%。[OOO7 ] 一種上述多元Nb-Si基超高溫合金材料的制備方法，其特點是包括以下步驟:
[0008]第一步，選取原材料Nb塊、海綿Ti或Ti箔、Si塊、Al塊、Hf塊、B粒、Cr塊、Zr粒、Mo塊、Ce塊和Y塊，其純度均為99.97wt.%，去除原材料表面雜物和氧化物以備用；
[0009]第二步，按照Nb-T1-s1-AHf-B-Cr-Zr-Mo-Ce-γ目標成分配比分別稱取各原材料，以200?250克/錠計，并將其放入真空非自耗電弧熔煉爐內，按熔點由低到高的順序依次疊放，且B粒、Ce塊和Y塊用Ti箔包好，壓實；
[0010]所述Nb-T1-S1-Al-Hf-B-Cr-Zr-Mo-Ce-Y目標成分由30?72at.% 的Nb、10?30&1%的1^、12?18&七.％的51、2?5&1%的厶1、2?8&1%的!^、1?10&七.％的8、3?20at.%的Cr、0?8at.%的Zr、0?8at.%的Mo、0?0.5at.%的Ce和0.03?0.3at.%的Y組成，且上述各元素的原子百分含量之和為100% ;
[0011 ]第三步，先抽真空至I?3 X 10—3Pa，然后向爐內充入純度為99.999wt.%的氬氣進行熔煉，熔煉時的電流控制在1000?1150A。當合金料完全熔化后打開電磁攪拌電源，電流控制在10?20A，反復熔煉5?6次，獲得成分均勻的合金錠；
[0012]第四步，將第三步中制得的合金錠放入超高溫高真空熱處理爐內，同時在合金錠周圍放一些海綿Ti以達到吸氧的目的；
[0013]第五步，抽真空至I?3X10—3Pa時開始加熱，升溫速率約為15?17°C/min。當爐內溫度達到950?1050 °C時停止抽真空，并向爐內充入純度為99.999wt.%的氬氣進行保護。繼續加熱并將升溫速率控制在14?16°C/min，待爐內溫度達到1400?1500°C后保溫45?55h進行均勻化處理。保溫結束后，隨爐冷卻至室溫；
[0014]第六步，抽真空至I?3X10—3Pa時開始加熱，升溫速率約為15?17°C/min。當爐內溫度達到950?1050 °C時停止抽真空，并向爐內充入純度為99.999wt.%的氬氣進行保護。繼續加熱并將升溫速率控制在14?16°C/min，待爐內溫度達到1000?1150°C后保溫45?55h進行時效處理。保溫結束后，隨爐冷卻至室溫。
[0015]本發明的有益效果是:本發明多元Nb-Si基超高溫合金材料由30?72at.%的Nb、10?30at.%的T1、12?18at.%的S1、2?5at.%的Al、2?8at.%的Hf、l?1at.%的B、3?20at.%的Cr、0?8at.%的Zr、0?8at.%的Mo、0?0.5at.%的Ce和0.03?0.3at.%的Y組成。所述多元Nb-Si基超高溫合金材料的制備方法是向合金中添加T1、Hf、I^PZr元素，以提高其室溫斷裂韌性。添加Hf、B、Zr和Mo元素，以提高其高溫強度。添加T1、Al、B、Cr、Zr和微量稀土Ce、Y元素，以提高其高溫抗氧化性能，從而獲得了較平衡的綜合性能。本發明的多元恥-5丨基超高溫合金材料由韌性相奶^和強化相(恥3)53丨3、(恥4)33丨或(恥4)02構成，其室溫斷裂韌性Kq值為9.2?23.8MPa.m1/2，在1250°C/0.005s—1條件下的壓縮強度σρ為192.6?520.1]\0^，經1250°(:/5011氧化后的單位面積增重為18.3?156.511^/0112。
[0016]以下結合附圖和實施例詳細說明本發明。
【附圖說明】
[0017]圖1為實施例1制得的多元Nb-Si基超高溫合金的X射線衍射(XRD)譜。
[0018]圖2為實施例1制得的多元Nb-Si基超高溫合金的背散射電子(BSE)像。
[0019]圖3為實施例1制得的多元Nb-Si基超高溫合金經1250170.0058+1壓縮后的應力-應變曲線。
[0020]圖4為實施例1制得的多元Nb-Si基超高溫合金經1250170.0058+1壓縮后組織的背散射電子(BSE)像。
[0021]圖5為實施例1制得的多元Nb-Si基超高溫合金經1250°C/50h氧化后氧化膜的背散射電子(BSE)像。
【具體實施方式】
[0022]以下實施例參照圖1-5。
[0023]本發明涉及一種能夠在1200°C以上環境溫度下應用的多元Nb-Si基超高溫合金材料，其由30?72&七.％的吣、10?30&七.％的11、12?18&七.%的51、2?5at.%的Al、2?8at.%的財、1?1at.%的^3?20at.%的0、0?8at.%的2^0?8at.%的]?0、0?
0.5at.%的Ce和0.03?0.3at.%的Y組成，且上述各元素的原子百分含量之和為100%。
[0024]本發明采用有電磁攪拌功能的真空非自耗電弧熔煉技術及1450°C/50h+1100°C/50h熱處理方法制備這種多元Nb-Si基超高溫合金材料，其包括有下列步驟:
[0025]第一步，選取Nb塊、海綿Ti或Ti箔、Si塊、Al塊、Hf塊、B粒、Cr塊、Zr粒、Mo塊、Ce塊和Y塊，其純度均在99.97wt.%以上，去除原材料表面雜物和氧化物以備用；
[0026]第二步，按照Nb-T1-S1-AHf-B-Cr-Zr-Mo-Ce-γ目標成分配比分別稱取各原材料，以200?250克/錠計，并將其放入真空非自耗電弧熔煉爐內，按熔點由低到高的順序依次疊放，且B粒、Ce塊和Y塊需用Ti箔包好，壓實；
[0027]所述Nb-T1-S1-Al-Hf-B-Cr-Zr-Mo-Ce-Y目標成分由30?72at.% 的Nb、10?30&1%的1^、12?18&七.％的51、2?5&1%的厶1、2?8&1%的!^、1?10&七.％的8、3?20at.%的Cr、0?8at.%的Zr、0?8at.%的Mo、0?0.5at.%的Ce和0.03?0.3at.%的Y組成，且上述各元素的原子百分含量之和為100% ;
[0028]第三步，先抽真空至IX 10—3Pa，然后向爐內充入純度為99.999wt.%的氬氣進行熔煉，熔煉時的電流控制在1000?1150A。當合金料完全熔化后打開電磁攪拌電源，電流控制在10?20A，反復熔煉5?6次，以獲得成分均勻的合金錠；
[0029]第四步，將第三步中制得的合金錠放入超高溫高真空熱處理爐內，同時在合金錠周圍放一些海綿Ti以達到吸氧的目的；
[0030]第五步，抽真空至I X 10—3Pa時開始加熱，升溫速率約為16°C/min。當爐內溫度達到1000C時停止抽真空，并向爐內充入純度為99.999wt.%的氬氣進行保護。繼續加熱并將升溫速率控制在15°C/min，待爐內溫度達到1450°C后保溫50h進行均勻化處理。保溫結束后，試樣隨爐冷卻至室溫；
[0031]第六步，抽真空至IX 10—3Pa時開始加熱，升溫速率約為16°C/min。當爐內溫度達到1000C時停止抽真空，并向爐內充入純度為99.999wt.%的氬氣進行保護。繼續加熱并將升溫速率控制在15°C/min，待爐內溫度達到1100°C后保溫50h進行時效處理。保溫結束后，試樣隨爐冷卻至室溫。
[0032]使用X射線衍射儀(XRD)和掃描電子顯微鏡(SEM)分別對多元Nb-Si基超高溫合金試樣進行相組成分析及顯微組織觀察，合金組織中包括韌性相Nbss和強化相(Nb，X)5Si3、(Nb，X)3SiS(Nb，X)Cr2。
[0033]采用Instron3383型電子萬能力學試驗機對多元Nb-Si基超高溫合金試樣進行室溫斷裂韌性測試，其Kq值為9.2?23.8MPa.m1/20
[0034]采用Gleeble3500型熱/力模擬實驗機對多元Nb-Si基超高溫合金試樣進行高溫壓縮性能測試，測試條件為1250°C/0.005s—1，其壓縮強度σρ為192.6?520.1MPa0
[0035]采用自制的高溫拉伸氧化爐對多元Nb-Si基超高溫合金試樣進行高溫抗氧化性能測試，測試條件為1250°C/50h，其單位面積氧化增重為18.3?156.5mg/cm2。
[0036]實施例1:
[0037]采用有電磁攪拌功能的真空非自耗電弧熔煉技術及1450°C/50h+1100°C/50h熱處理方法制備多元Nb-Si基超高溫合金材料，其包括有下列步驟:
[0038]第一步，選取Nb塊、海綿Ti或Ti箔、Si塊、Al塊、Hf塊、B粒、Cr塊、Zr粒和Y塊，其純度均在99.97wt.%以上，去除原材料表面雜物和氧化物以備用；
[0039]第二步，按照Nb-22T1-15S1-5Cr-4Zr-3Al-3Hf-l.5B-0.06Y(at.% )成分配比分別稱取各原材料，以200克/錠計，并將其放入真空非自耗電弧熔煉爐內，按熔點由低到高的順序依次疊放，且B粒和Y塊需用Ti箔包好，壓實；
[0040]第三步，先抽真空至IX 10—3Pa，然后向爐內充入純度為99.999wt.%的氬氣進行熔煉，熔煉時的電流控制在11OOA。當合金料完全熔化后打開電磁攪拌電源，電流控制在15A，反復熔煉6次，以獲得成分均勻的合金錠；
[0041 ]第四步，將第三步中制得的合金錠放入超高溫高真空熱處理爐內，同時在合金錠周圍放一些海綿Ti以達到吸氧的目的；
[0042]第五步，抽真空至IX 10—3Pa時開始加熱，升溫速率約為16°C/min。當爐內溫度達到1000C時停止抽真空，并向爐內充入純度為99.999wt.%的氬氣進行保護。繼續加熱并將升溫速率控制在15°C/min，待爐內溫度達到1450°C后保溫50h進行均勻化處理。保溫結束后，試樣隨爐冷卻至室溫；
[0043]第六步，抽真空至IX 10—3Pa時開始加熱，升溫速率約為16°C/min。當爐內溫度達到1000C時停止抽真空，并向爐內充入純度為99.999wt.%的氬氣進行保護。繼續加熱并將升溫速率控制在15°C/min，待爐內溫度達到1100°C后保溫50h進行時效處理。保溫結束后，試樣隨爐冷卻至室溫。
[0044]使用X射線衍射儀(XRD)和掃描電子顯微鏡(SEM)分別對Nb-22T1-15S1-5Cr-4Zr-3Al-3Hf-l.5B-0.06Y(at.% )超高溫合金試樣(尺寸為8mmX8mmX8mm)進行相組成分析及顯微組織觀察。參照圖1和圖2，合金組織由韌性相N b s s和強化相γ (N b，X) 5 S i 3構成，且γ(Nb，X)5Si3均勻地分布在連續的Nbss基體上。
[0045]采用Instron3383 型電子萬能力學試驗機對 Nb-22T1-15S1-5Cr-4Zr-3Al-3Hf-1.5B-0.06Y(at.% )超高溫合金試樣(尺寸為30mmX 5mmX 2.5mm)進行室溫斷裂韌性測試，其Kq值為 14.1MPa.m1/2。
[0046]采用Gleeble3500型熱/力模擬實驗機對Nb-22T1-15S1-5Cr-4Zr-3Al_3Hf-l.5B-
0.06Y(at.% )超高溫合金試樣(尺寸為Φ 6mm X 9mm)進行高溫壓縮性能測試，測試條件為1250 °C/0.005s—1。參照圖3和圖4，合金壓縮強度σρ為345.2MPa，壓縮過程中Nbss發生連續變形，γ (Nb，X)5Si3顆粒表面彎曲，并均勻地分布在Nbss基體上。
[0047]采用自制的高溫拉伸氧化爐對Nb-22T1-15S1-5Cr-4Zr-3Al-3Hf-l.5B-0.06Y(at.% )超高溫合金試樣(尺寸為8mm X 8mm X 8mm)進行高溫抗氧化性能測試，測試條件為1250 0C/50h，其單位面積氧化增重為58.9mg/cm2。參照圖5，合金氧化膜較為致密，可有效阻止氧向內擴散，從而使其具有較好的高溫抗氧化性能。
[0048]實施例2:
[0049]采用有電磁攪拌功能的真空非自耗電弧熔煉技術及1450°C/50h+1100°C/50h熱處理方法制備多元Nb-Si基超高溫合金材料，其包括有下列步驟:
[0050]第一步，選取Nb塊、海綿Ti或Ti箔、Si塊、Al塊、Hf塊、B粒、Cr塊和Y塊，其純度均在99.97wt.%以上，去除原材料表面雜物和氧化物以備用；
[0051 ]第二步，按照Nb-22T1-16S1-8Hf-3Cr-3Al-2B-0.06Y(at.% )成分配比分別稱取各原材料，以250克/錠計，并將其放入真空非自耗電弧熔煉爐內，按熔點由低到高的順序依次疊放，且B粒和Y塊需用Ti箔包好，壓實；
[0052]第三步，先抽真空至2X 10—3Pa，然后向爐內充入純度為99.999wt.%的氬氣進行熔煉，熔煉時的電流控制在1000A。當合金料完全熔化后打開電磁攪拌電源，電流控制在1A，反復熔煉5次，以獲得成分均勻的合金錠；
[0053]第四步，將第三步中制得的合金錠放入超高溫高真空熱處理爐內，同時在合金錠周圍放一些海綿Ti以達到吸氧的目的；
[0054]第五步，抽真空至2 X 10—3Pa時開始加熱，升溫速率約為15°C/min。當爐內溫度達到950°C時停止抽真空，并向爐內充入純度為99.999wt.%的氬氣進行保護。繼續加熱并將升溫速率控制在14°C/min，待爐內溫度達到1400°C后保溫45h進行均勻化處理。保溫結束后，試樣隨爐冷卻至室溫；
[0055]第六步，抽真空至2X 10—3Pa時開始加熱，升溫速率約為15°C/min。當爐內溫度達到950°C時停止抽真空，并向爐內充入純度為99.999wt.%的氬氣進行保護。繼續加熱并將升溫速率控制在14°C/min，待爐內溫度達到1000°C后保溫45h進行時效處理。保溫結束后，試樣隨爐冷卻至室溫。
[0056]采用實施例1的方式進行相組成分析及顯微組織觀察可知，Nb-22T1-16S1-8Hf_3Cr-3Al-2B-0.06Y(at.%)超高溫合金試樣的組織由韌性相Nbss、強化相γ (Nb，X)5Si3和(Nb，X)3Si構成，且γ (Nb，X)5Si3和(Nb，X)3Si均勻地分布在連續的Nbss基體上。
[0057]采用實施例1的方式進行室溫斷裂韌性測試可知，Nb-22T1-16S1-8Hf-3Cr-3Al-2B-0.06Y(at.%)超高溫合金試樣的Kq值為16.3MPa.m1/2。
[0058]采用實施例1的方式進行高溫壓縮性能測試可知，Nb-22T1-16S1-8Hf-3Cr-3Al-2B-0.06Y(at.%)超高溫合金試樣的壓縮強度oPS383.7MPa，壓縮過程中Nbss發生連續變形，γ (Nb，X)5Si3和(Nb，X)3Si顆粒表面彎曲，并均勻地分布在Nbss基體上。
[0059]采用實施例1的方式進行高溫抗氧化性能測試可知，Nb-22T1-16S1-8Hf-3Cr-3Al-2B-0.06Y(at.% )超高溫合金試樣的單位面積氧化增重為96.6mg/cm2，合金氧化膜相對致密，可阻止氧向內擴散，從而使其具有較好的高溫抗氧化性能。
[0060]實施例3:[0061 ]采用有電磁攪拌功能的真空非自耗電弧熔煉技術及1450°C/50h+1100°C/50h熱處理方法制備多元Nb-Si基超高溫合金材料，其包括有下列步驟:
[0062]第一步，選取Nb塊、海綿Ti或Ti箔、Si塊、Al塊、Hf塊、B粒、Cr塊和Y塊，其純度均在99.97wt.%以上，去除原材料表面雜物和氧化物以備用；
[0063]第二步，按照Nb-22T1-16S1-8Hf-3Cr-3Al-2B-0.06Y(at.% )成分配比分別稱取各原材料，以200克/錠計，并將其放入真空非自耗電弧熔煉爐內，按熔點由低到高的順序依次疊放，且B粒和Y塊需用Ti箔包好，壓實；
[0064]第三步，先抽真空至3X 10—3Pa，然后向爐內充入純度為99.999wt.%的氬氣進行熔煉，熔煉時的電流控制在1150A。當合金料完全熔化后打開電磁攪拌電源，電流控制在20A，反復熔煉5次，以獲得成分均勻的合金錠；
[0065]第四步，將第三步中制得的合金錠放入超高溫高真空熱處理爐內，同時在合金錠周圍放一些海綿Ti以達到吸氧的目的；
[0066]第五步，抽真空至3X10—3Pa時開始加熱，升溫速率約為17°C/min。當爐內溫度達到10500C時停止抽真空，并向爐內充入純度為99.999wt.%的氬氣進行保護。繼續加熱并將升溫速率控制在16°C/min，待爐內溫度達到1400°C后保溫55h進行均勻化處理。保溫結束后，試樣隨爐冷卻至室溫；
[0067]第六步，抽真空至3X10—3Pa時開始加熱，升溫速率約為17°C/min。當爐內溫度達到10500C時停止抽真空，并向爐內充入純度為99.999wt.%的氬氣進行保護。繼續加熱并將升溫速率控制在16°C/min，待爐內溫度達到1150°C后保溫55h進行時效處理。保溫結束后，試樣隨爐冷卻至室溫。
【主權項】
1.一種多元Nb-Si基超高溫合金材料，其特征在于:由30?72at.%的他、10?30at.%的T1、12?18at.%的S1、2?5at.%的Al、2?8at.%的Hf、l?1at.%的B、3?20at.%的0、0?8&1%的21、0?831%的]?0、0?0.531%的06和0.03?0.331%的￥組成，且上述各兀素的原子百分含量之和為100%。2.—種權利要求1所述多元Nb-Si基超高溫合金材料的制備方法，其特征在于包括以下步驟: 第一步，選取原材料Nb塊、海綿Ti或Ti箔、Si塊、Al塊、Hf塊、B粒、Cr塊、Zr粒、Mo塊、Ce塊和Y塊，其純度均為99.97wt.%，去除原材料表面雜物和氧化物； 第二步，按照Nb-T1-S1-Al-Hf-B-Cr-Zr-Mo-Ce-Y目標成分配比分別稱取各原材料，以200?250克/錠計，并將其放入真空非自耗電弧熔煉爐內，按熔點由低到高的順序依次疊放，且B粒、Ce塊和Y塊用Ti箔包好，壓實； 所述Nb-T1-S1-Al-Hf-B-Cr-Zr-Mo-Ce-Y目標成分由30?72at.%的Nb、10?30at.%的T1、12?18at.%的S1、2?5at.%的Al、2?8at.%的Hf、l?1at.%的B、3?20at.%的Cr、0?8at.%的21*、0?8at.%的]\10、0?0.5at.%的06和0.03?0.3at.%的￥組成，且上述各元素的原子百分含量之和為100% ; 第三步，先抽真空至I?3 X 10—3Pa，然后向爐內充入純度為99.999wt.%的氬氣進行熔煉，熔煉時的電流控制在1000?1150A;當合金料完全熔化后打開電磁攪拌電源，電流控制在10?20A，反復熔煉5?6次，獲得成分均勻的合金錠； 第四步，將第三步中制得的合金錠放入超高溫高真空熱處理爐內，同時在合金錠周圍放一些海綿Ti以達到吸氧的目的； 第五步，抽真空至I?3 X 10—3Pa時開始加熱，升溫速率約為15?17°C/min;當爐內溫度達到950?1050°C時停止抽真空，并向爐內充入純度為99.999wt.%的氬氣進行保護；繼續加熱并將升溫速率控制在14?16°C/min，待爐內溫度達到1400?1500°C后保溫45?55h進行均勻化處理;保溫結束后，隨爐冷卻至室溫； 第六步，抽真空至I?3 X 10—3Pa時開始加熱，升溫速率約為15?17°C/min;當爐內溫度達到950?1050°C時停止抽真空，并向爐內充入純度為99.999wt.%的氬氣進行保護；繼續加熱并將升溫速率控制在14?16°C/min，待爐內溫度達到1000?1150°C后保溫45?55h進行時效處理;保溫結束后，隨爐冷卻至室溫。
【文檔編號】C22C1/02GK106048356SQ201610556028
【公開日】2016年10月26日
【申請日】2016年7月14日
【發明人】郭喜平, 張松, 喬彥強, 曾宇翔, 張昊, 唐曄, 何佳華
【申請人】西北工業大學