一種調節低合金鋼精煉渣系堿度的方法
【技術領域】
[0001] 本發明屬于冶金技術領域，尤其是調節低合金鋼精煉渣系堿度的方法。
【背景技術】
[0002] 高爐冶煉饑鐵磁鐵礦生產的鐵水中含有饑、鐵等元素，煉鋼過程一般采用先提饑 后煉鋼的雙聯法工藝。轉爐提饑所得饑渣，含有氧化巧、二氧化娃、五氧化二饑、氧化鐵等物 質。
[0003] 含饑低合金鋼在冶煉過程中為防止出鋼下渣，對鋼水造成回硫、回憐，要求在出鋼 過程中隨合金料加入小粒灰；例如承鋼120噸轉爐系統在出鋼過程中隨合金料加入小粒灰 400kg/爐。轉爐出鋼后鋼水進入精煉環節，由于轉爐爐渣堿度較高，且又有小粒灰的加入， 造成在精煉過程前期爐渣堿度高，黏度大，埋弧效果差，爐渣冶金效果差等不利影響。為改 善爐渣流動性，提高精煉渣冶金效果，只有通過加入化渣劑W促進前期化渣；但是使用化渣 存在對包襯侵蝕嚴重，增加渣料成本等不利影響。
【發明內容】
[0004] 本發明要解決的技術問題是提供一種提升冶煉效果的調節低合金鋼精煉渣系堿 度的方法。
[0005] 為解決上述技術問題，本發明所采取的技術方案是：其包括轉爐冶煉和精煉過程， 其特征在于：所述轉爐冶煉的出鋼階段，隨合金物料加入有饑渣2. 5~化g/噸鋼。
[0006] 本發明所述含饑低合金鋼的含饑量> 0. 015wt%。
[0007] 采用上述技術方案所產生的有益效果在于：本發明通過采用在出鋼過程中將饑渣 隨合金物料一同加入的操作方法，由于饑渣內含有較高的二氧化娃、五氧化二饑等物質，使 鋼包內（精煉前期)爐渣堿度控制在3. 5W下，改善了爐渣的流動性，縮短了精煉前期的化渣 時間，起到了穩定生產，降低了化渣劑使用的結果。與此同時，通過饑渣的加入使鋼水中的 饑含量明顯提高，饑含量提高了 0. 0105%~0. 021%，降低了饑合金物料的使用。
【具體實施方式】
[0008] 下面結合具體實施例對本發明作進一步詳細的說明。下述實施例基于120噸轉爐 系統低合金鋼HRB400E的冶煉過程，所采用的小粒灰的主要成分及粒度見表1。
[0009] 表1 :小粒灰主要成分、粒度（wt%)
所采用的饑渣主要成分見表2。
[0010] 表2 :饑渣的主要成分（wt%)
轉爐出鋼過程按規定加入小粒灰400kg/爐，并加入饑渣2. 5~化g/噸鋼，合金加入量 按所煉鋼種要點要求加入；為防止下渣，精煉前期使用擋渣塞，精煉后期使用擋渣標的操作 方法，下渣量控制在4. 3kg/t~5.化g/t，取平均值為4. 9kg/t，出鋼量取120噸/爐。所述 精煉過程取兩次樣，分別為前樣和中樣；精煉過程取前樣之前，稱為精煉前期；取中樣之后 稱為精煉后期；兩次取樣之間的時間稱為精煉中期。
[0011] 實施例1 :本調節低合金鋼精煉渣系堿度的方法的具體工藝如下所述。
[0012] (1)對轉爐終渣主要成分化驗結果見表3。
[0013] 表3 :轉爐終渣主要成分（wt%)
由轉爐爐渣內帶入：
[CaO]=120*4. 9*39. 78%=233. 9kg;
[MgO]=120*4. 9*16. 85%=99. 08kg;
[Si02]=120*4. 9*6. 379%=43. 63kg。
[0014](2)由合金料帶入： 合金料加入量根據所煉鋼種的要點要求加入，根據鋼水在LF爐的進站成分，根據吸收 率，反算出Si元素的氧化量，進而算出的Si〇2含量。
[0015] 在精煉工序進站取鋼水樣結果見表4。
[0016] 表4 :精煉進站鋼水主要成分（wt%)
娃元素吸收率取85%，則合金料帶入渣中[Si化]的量為：
[Si02]=120*1000*0. 17%/85%*15%*2. 14=77. 04kg。
[0017] (3)由小粒灰帶入：
[CaO] =400*85. 31%=：341. 24kg;
[MgO]=400*4. 3%=17. 2kg;
[Si02]=400*4.32%=16. 9化g。
[0018] (4)加入600kg饑渣帶入：
[Ca0]=600*2. 37%=14. 2化g;
[Si02] =600*13.930/尸83. 58kg。
[0019] (4)計算理論爐渣堿度Rl: Rl= (233. 9+99. 08+341. 24+17. 2+14. 22)/(43. 63巧7. 04+16. 92+83. 58)=705. 64/221.I 7=3. 2O
[0020] (5)實際精煉工序進站取爐渣渣樣分析結果見表5。
[0021] 表5 :精煉工序進站取爐渣渣樣主要成分（wt%)
實際渣樣堿度R2=( [CaO] +[MgO])/[Si02] = (32. 82巧.41)/13. 83=2. 9。
[0022] 饑渣吸收率按80%計算，理論計算加入饑渣后鋼水的增饑量V% :V%=600*9. 4%*56% *80%/120000=0. 021%。實際精煉前期取樣檢測鋼水含饑量見表4。
[0023] 實施例2:本調節低合金鋼精煉渣系堿度的方法的具體工藝如下所述。
[0024] (1)對轉爐終渣主要成分化驗結果見表6。
[00巧]表6 :轉爐終渣主要成分（wt%)
由轉爐爐渣內帶入：
[CaO]=120*4. 9*37. 54%=220. 73kg;
[MgO]=120*4. 9*13. 67%=80. 38kg;
[Si02]=120*4. 9*8. 99%=52. 8化g。
[0026](2)由合金料帶入： 實際精煉工序進站取鋼水樣分析結果見表7。
[0027] 表7 :精煉進站鋼水主要成分（wt%)
娃元素吸收率取85%，則合金料帶入渣中[Si02]的量為：[Si02]=120*1000*0. 20%/85%* 15〇/〇*2. 14=90. 64kg。
[002引 （3)由小粒灰帶入：
[CaO] =400*85. 31%=：341. 24kg;
[MgO]=400*4. 3%=17. 2kg;
[Si02]=400*4. 32%=16. 9化g。
[0029] (4)加入300kg饑渣帶入：
[CaO]=300*2. 37%=7.Ilkg;
[Si02] =300*13.930/尸41. 79kg。
[0030] (5 )理論計算爐渣堿度R3 : R3=(220. 73+80. 38+341. 24+17. 2巧.11)/巧2. 86+90. 64+16. 92+41. 79)=666. 66/202. 2 1=3. 3。
[0031](6)實際精煉工序進站取爐渣渣樣分析結果見表8。
[0032] 表8 :精煉工序進站取爐渣渣樣主要成分（wt%)
渣樣堿度R4= [CaO] +[MgO]/[Si02]= (32. 15巧.25)/12. 69=3. 1。
[0033] 饑渣吸收率按80%計算，理論計算加入饑渣后鋼水的增饑量V% :V%=300*9. 4%*56% *80%/120000=0. 0105% ;實際精煉前期取樣檢測鋼水成分饑含量見表7。
【主權項】
1. 一種調節低合金鋼精煉渣系堿度的方法，其包括轉爐冶煉和精煉過程，其特征在于： 所述轉爐冶煉的出鋼階段，隨合金物料加入有釩渣2. 5~5kg/噸鋼。2. 根據權利要求1或2所述的調節低合金鋼精煉渣系堿度的方法，其特征在于：所述 含釩低合金鋼的含釩量多0. 〇15wt%。
【專利摘要】本發明公開了一種調節低合金鋼精煉渣系堿度的方法，其包括轉爐冶煉和精煉過程，所述轉爐冶煉的出鋼階段，隨合金物料加入釩渣2.5～5kg/噸鋼。本方法通過采用在出鋼過程中將釩渣隨合金物料一同加入的操作方法，由于釩渣內含有較高的二氧化硅、五氧化二釩等物質，使鋼包內爐渣堿度控制在3.5以下，改善了爐渣的流動性，縮短了精煉前期的化渣時間，起到了穩定生產，降低了化渣劑使用的結果。與此同時，通過釩渣的加入使鋼水中的釩含量明顯提高，釩含量提高了0.0105%～0.021%，降低了釩合金物料的使用。
【IPC分類】C21C5/36, C21C7/076
【公開號】CN105219912
【申請號】CN201510721906
【發明人】李亞厚, 胡心光, 張亞波, 房超, 連慶, 鄭立飛
【申請人】河北鋼鐵股份有限公司承德分公司
【公開日】2016年1月6日
【申請日】2015年10月30日