專利名稱：搪瓷用鋼板及其制造方法
技術領域：
本發明涉及搪瓷用鋼板及其制造方法，所述鋼板具有良好的壓力成形性和改進的搪瓷性能。如抗鱗狀表皮缺陷性能、搪瓷粘結性能、抗氣泡及針孔缺陷性能等等。
由于要經受象滴水板、浴缸等成形所代表的強烈的壓力成形，要求搪瓷用鋼板具有相當的深拉延性能并滿足搪瓷粘結性能(特別是在即時直接搪瓷時的粘結性能)、抗燒制應變性、抗鱗狀表皮缺陷性能和抗氣泡及針孔缺陷性能。
過去，主要是脫碳沸騰鋼用做具有良好成形性的搪瓷用鋼板，而現在，連鑄鈦鋼成了主要趨勢。
至于鈦鋼，日本專利申請公開No.42-12348、No.44-18066等公開了當C量不多于0.005重量%(以后簡單地以%表示)時，獲得優良的壓力成形性。此外，日本專利申請公開No.45-40655和日本專利公告No.53-131919、No.56-9357等公開了這樣一種鈦鋼也具有優良的抗鱗狀表皮缺陷性能。
在Ti鋼中鈦是一種生成碳化物、氮化物或硫化物的元素，并作為一種沉淀來捕集鋼中造成鱗狀表皮缺陷的氫，導致抗鱗狀表皮缺陷性能的改進。
然而，日本專利公告No.61-276958公開了鈦鋼由于其不良的焊接性能而造成一些缺點。此外，日本專利公告No.60-110845公開了鈦鋼與常規的脫碳沸騰鋼比較，搪瓷粘結性能及抗氣泡和針孔缺陷性能差。
特別是上述日本專利公告No.61-276958公開了試圖通過添加少量Se和Te消除焊接區的氣泡缺陷和收縮量來改進由于不良焊接性能造成的氣泡缺陷和收縮。然而，鈦鋼的一個問題是，氣泡和針孔缺陷易于在焊接區以外的部位形成。
除鈦鋼以外，如日本專利申請公開No.54-3446和No.54-39808所公開的，硼鋼作為搪瓷用鋼板是廣為人知的。在這種硼鋼中，使用如添加硼生成BN等沉淀物以改進抗鱗狀表皮缺陷性能，在焊接性能方面也沒有任何問題。
然而，在這些參考文獻中，使用裝箱退火作為退火方法，以致形成的鋼板由于其機械性能，特別是
值相當差而不適用于要求強烈壓力成形的用途。
為此目的，日本專利申請公開No.63-54049公開了一種改進硼鋼中
值的方法。在該方法中，將退火的加熱速度限制到不超過150℃/小時的特定范圍。這樣的加熱速度顯然指的是裝箱退火。這樣一種退火步驟不僅要耗相當多的日子并使生產成本增加，而且也易于造成板卷在縱橫方向上溫度的不均勻性。特別是在退火中的溫度不均勻性大大影響能有效防止對搪瓷粘結性能及板卷質量和搪瓷性能發生影響的鱗狀表皮缺陷或表面偏析的沉淀物的沉淀形式，并在搪瓷制造廠使用時易于造成不良粘結和鱗狀表皮的缺點。
因而，本發明的一個目的是為了提供搪瓷用鋼板，所述鋼板具有良好的壓力成形性和抗鱗狀表皮缺陷性能以及改進的搪瓷性能，如抗氣泡和針孔缺陷性能、搪瓷粘結性能等等，以及方便地制造該鋼板的方法。
發明人進行了研究并發現甚至當使用在常規技術中很難提供具有良好壓力成形性能鋼板的硼鋼可以制得搪瓷用鋼板。這些鋼板具有良好搪瓷性能，在板卷整個縱橫方向上質量均勻以及有與常規脫碳沸騰鋼相等或更高的壓力成形性能。
按照本發明的第一方面，提供了一種搪瓷用鋼板，所述鋼板具有改進的抗鱗狀表皮缺陷性能和壓力成形性能，含有不大于0.0025%C，不大于0.50%Mn，0.007-0.020%B，0.01-0.07%Cu，不大于0.010%Al，0.008-0.020%O，0.005-0.020%N，不大于0.020%P，余量為Fe和不可避免的雜質。
按照本發明的第二方面，提供了一種搪瓷用鋼板，所述鋼板具有改進的抗鱗狀表皮缺陷性能和壓力成形性能，含有不大于0.0050%C，不大于0.50%Mn，0.007-0.020%B，0.01-0.07%Cu，不大于0.010%Al，0.008-0.020%O，0.005-0.020%N，不大于0.020%P，至少一種不大于0.050%的Ti和不大于0.050%的Nb，條件是Ti和Nb的總量為0.001-0.050%，以及余量是Fe和不可避免的雜質。
按照本發明的第三方面，本發明第一和第二方面所規定的鋼板還含有0.0001-0.100%Se。
按照本發明的第四方面，提供了制造搪瓷用鋼板的一種方法，所述鋼板具有改進的抗鱗狀表皮缺陷性能和壓力成形性能，該方法包括熱軋具有如第一、第二或第三方面所規定的化學組成的鋼作為原料的板坯，在壓縮比不小于70%下冷軋所得到的熱軋板，然后將得到的冷軋板在溫度不低于800℃但不高于Ac3轉變點下進行連續退火。
現在參照附圖描述本發明，其中
圖1是表示C量對γ值影響的曲線圖;
圖2是表示退火溫度對具有不同組成并在不同條件下制得的硼鋼和常規鈦鋼以及脫碳沸騰鋼中γ值影響的曲線圖，以及圖3是表示冷軋壓縮比對具有不同組成并在不同條件下制得的硼鋼和常規鈦鋼以及脫碳沸騰鋼中γ值影響的曲線圖。
在本發明中，將鋼板的化學組成限制在特定的范圍并且還特別使用高的加熱溫度的連續退火，從而可以制得具有良好的搪瓷性能和優良壓力成形性的搪瓷用鋼板。
下面將描述使本發明獲得成功的試驗結果試驗1將具有Si0.01%，Mn0.25%;B0.013%;Cu0.03%，Al0.001%，P0.01%，O0.014%，N0.008%和S0.01%普通組分以及含有5-40ppm不定量C的真空熔煉鋼水在熔煉室中放出并軋制以得到厚度為30mm的板條。然后，將該板條在加熱爐中于1200℃保溫3小時并以3道次熱軋成厚度為4.0mm的板。熱軋時的結束溫度為870℃。然后將熱軋過的板在空氣中冷卻至室溫(平均冷卻速度約3℃/分鐘)。
將熱軋過的板酸洗并冷軋，以得到厚度為0.8mm的冷軋板(冷軋壓縮比80%)。然后，將冷軋板去油并在以10℃/秒加熱速度加熱→在830℃溫度下保溫5秒→以15℃/秒冷卻速度冷卻的加熱周期下進行再結晶退火。
而后，對這樣得到的鋼板測量
值。在對JISN0.5拉伸試樣測量與軋制方向成0°、45°和90°方向上的γ值(Lankford值)后，以γ＝(γ0°+2×γ45°+γ90°)/4計算γ值。結果示于圖1。
如圖1可見，當C量不大于25ppm時，甚至在擔心對拉延性有壞影響的硼鋼中不添加碳化物生成元素，如Ti、Nb等也能得到良好的γ值下面將描述退火溫度對γ值影響的試驗。
試驗2提供了具有如下表1所示化學組成的鋼(鋼A至鋼H)。鋼G和鋼H為不含硼的鈦鋼，而不含硼的脫碳沸騰鋼作為比較例。
將這些鋼中的每一種鋼在熔煉室中放出并軋制以得到厚度30mm的板條。然后將板條在加熱爐中于1250℃保溫4小時并以3道次熱軋成厚度4.0mm的板。熱軋時的結束溫度為870℃。而后，將熱軋過的板在空氣中冷卻至室溫(冷卻速度約3℃/分鐘)。
將熱軋過的板酸洗并冷軋，得到厚度為0.8mm的冷軋板(冷軋壓縮比約80%)。然后將冷軋板去油并在加熱速度約為10℃/秒加熱→在720-930℃保溫4秒→在冷卻速度約10℃/秒下冷卻的加熱周期中進行再結晶退火。
測量退火鋼板的γ值，結果示于圖2。
如圖2可見，當退火溫度不低于800℃時，本發明鋼中的γ值得到改善。
此外，當冷軋壓縮比變高時，γ值趨于增加。然而，在常規硼鋼(C＞0.0025)的場合中，甚至退火溫度提高時也不會引起γ值的改善。
另外，按照下表2所示的步驟使退火后的每種鋼板經受搪瓷的預處理〔酸洗時間20分鐘，浸Ni時間20分鐘(鎳粘結量20毫克/分米2)〕、
表2步驟內容1去油堿去油2熱洗3水洗4 酸洗在75℃時浸在10％H2SO4中5水洗6 涂Ni 在65℃浸在2％NiSO4中7水洗8 中和于65℃浸在2％Na2CO3中5分鐘9干燥10上釉即時直接上釉11干燥160℃10分鐘12燒制820℃3分鐘即時直接釉搪瓷并在820℃燒制3分鐘。
然后，對試驗鋼板目視測量產生氣泡和針孔缺陷的趨勢(無或小、中、大)，其中，將無或小評為良好。進而，通過PEI粘結試驗(美國搪瓷研究所推薦的粘結試驗方法(ASTMC313-59))測量搪瓷的粘結性能。結果示于下表3。
此外，目視觀察產生氣孔缺陷和收縮的程度作為一種焊接性能，并以下列符號表示◎不存在;○少量存在，×大量存在。
下面劃線部分在本發明范圍之外◎本發明的鋼;☆比較鋼在鋼G中，產生氣泡和針孔，并在焊接區也造成收縮。在除鋼G外的其它鋼中，PEI粘結性能和抗氣泡及針孔缺陷性能良好。此外，含Se鋼F與其它鋼(不包括鋼H)比較，焊接性能良好。
試驗3下面檢驗了冷軋壓縮比對γ值的影響。將厚度為30mm，具有如試驗2中鋼A-H相同化學組成的板條在加熱爐中于1250℃保溫4小時并以3道次熱軋成厚度為2-6mm。熱軋時的結束溫度為870℃。而后，將板在空氣中冷卻。
將熱軋過的板酸洗并冷軋，得到厚度為0.7mm的冷軋板(冷軋壓縮比約65-88%)。然后將冷軋板除油并在加熱速度約15℃/秒加熱→在溫度860℃時保溫1秒→在冷卻速度約15℃/秒下冷卻的加熱周期中進行再結晶退火。
測量所得鋼板的γ值。結果示于圖3。
由圖3可見，當冷軋壓縮比不小于70%時，γ值趨于增加且與鈦鋼和脫碳沸騰鋼相等或更高。
為什么會得到上述結果，其原因認為是由于鋼的組成中C量限制在不超過25ppm，冷軋壓縮比提高和連續退火溫度高作為生產條件以及使用BN作為核心，由上述組成及條件的協同效應發展了再結晶織構，特別是織構(111)。
下面將描述按照本發明對鋼的組成及生產條件限制的原因。
CC是一種間隙溶質元素。當其量超過0.0025%時，鋼變得相當硬且還由所產生的CO2氣體造成氣泡和針孔缺陷，大大降低搪瓷外觀質量。從而，當不添加碳化物和氮化物形成元素，如Ti、Nb等時，就必須盡可能地降低固溶C。為此目的，在不添加Ti和Nb的本發明的第一方面，C量的上限為0.0025%。在添加Ti和Nb的本發明的第二方面，固溶C沉積為TiC和NbC，以至甚至當C量大時也不會引起機械性能的惡化。然而，當C量超過0.0050%時，TiC和NbC的沉淀變細并大大惡化機械性能，因此盡管添加Ti和Nb時，C量超過0.0050%仍是不利的。從而，在添加Ti和Nb的本發明第二方面中，C量的上限為0.0050%。
MnMn是將造成熱軋時熱脆性的S化合為MnS的一種有效元素，并在搪瓷預處理步驟的酸洗中使鋼板形成不光滑表面，從而改善搪瓷的粘結性能。因此，Mn量不少于約0.05%是合乎要求的。然而當Mn量超過0.50%時，鋼變硬使延展性和壓力成形性惡化。因而，在本發明中，Mn量的上限為0.50%。
BB是一種改善抗鱗狀表皮缺陷性能的添加元素。當B量小于0.007%時，防止鱗狀表皮缺陷的沉淀物如BN、B2O3等減少，因此其低限為0.007%。此外，當其量超過0.020%時，性能的惡化受固溶B的影響變得很明顯，因此其上限為0.020%。
CuCu是一種在搪瓷預處理步驟的酸洗中控制酸洗速度的有效元素。特別是，因為酸洗速度比常規脫碳沸騰鋼高2-3倍，所以本發明的硼鋼含有銅是重要的。既是這樣，Cu量為顯示出添加效果必需至少為0.01%。然而，當Cu量超過0.07%時，酸洗速度變得太慢并使短時間酸洗時的搪瓷粘結性能惡化。因而，本發明的Cu量為0.01-0.07%。
AlAl通常是在煉鋼階段用做脫氧劑并是控制本發明的O量的一種有效元素。當Al量超過0.010%時，防止鱗狀表皮的有效氧量降低，因此，本發明中Al量的上限為0.010%。
O在本發明中，O與B及N一起是一種改善抗鱗狀表皮缺陷性能的有效元素。為了顯示出添加效果，O量必需至少為0.008%。然而，當其量超過0.02%時，在連鑄中易于引起作為表面缺陷原因的氣孔，因此其上限為0.020%。
N通常，N與C一樣是一種進入鋼中惡化機械性能的間隙原子。在本發明中，N因硼鋼而沉淀并化合成BN，因此特別在機械性能方面無任何問題。此外，這樣的沉淀對造成鱗狀表皮缺陷的氫形成阱位，因此N量大是有利的。就此而論，為完全防止鱗狀表皮缺陷，N量必需不小于0.005%，然而，當N量超過0.020%時，添加B的量應該增加并且使機械性能惡化的危險變大，因此，本發明的N量在0.005-0.020%范圍內。
P當P量超過0.020%時，不僅鋼變硬，使壓力成形性惡化，而且也提高搪瓷預處理時的酸洗速度，使造成氣泡和針孔缺陷的粗面層(smat)增加，因此本發明P量的上限為0.020%。
Ti和Nb在本發明的第二方面中，添加至少一種不大于0.05%Ti和不大于0.050%Nb(如加兩種元素，總量為0.001-0.050%)。添加這些元素是為了將C沉淀為TiC或NbC，C在固溶態時會使鋼板的機械性能和搪瓷外觀惡化。為了發揮這一效果，最好以至少0.001%的量分別添加這些元素。然而，當單個或總量超過0.05%時，連續退火時再結晶溫度顯著提高，因此其上限為0.050%。
SeSe是一種改善焊接性能和搪瓷外觀(抗氣泡和針孔缺陷性能)的元素，并對減小鋼水粘度以改善焊接區等處的收縮以及對抑制在搪瓷預處理步驟中用硫酸酸洗時粘結到鋼板表面的粗面層(smat)的發生具有特別的效果，因此在本發明的第三方面中添加不小于0.0001%Se。然而，當Se量超過0.100%時，搪瓷粘結性能惡化，因此其上限為0.100%。
此外，不可避免的雜質嚴重地影響機械性能和搪瓷性能，因此最好盡可能地減少這些雜質。這就是說，Si不大于0.03%，S不大于0.03%是合乎要求的。
本發明的鋼板坯可以通過軋制法或連鑄法制得。
在本發明中，板坯的加熱溫度不特別限制。就鋼的化學組成來說，在本發明的限定范圍內，甚至當加熱是于通常的1250℃溫度下進行時，如果后續步驟滿足本發明規定的冷軋壓縮比和生產條件，就能獲得良好的拉延性能。此外，為了得到較高的γ值，在不高于1200℃(如1050℃)溫度下進行加熱并使保溫時間更短就已足夠。
熱軋條件在本發明中，熱軋條件不特別限制。當熱軋在溫度不低于通常的Ar3轉變點時結束或在不大于Ar3轉變點的低溫時結束對搪瓷性能沒有太大影響。然而，如果想要認真考慮鋼板的機械性能，則熱軋的結束溫度不低于Ar3轉變點是合乎要求的。此外，如果是想要保證良好的機械性能，則繞卷溫度高，特別是不低于500℃較好。
冷軋條件在本發明的第四方面，冷軋壓縮比不小于70%。當冷軋壓縮比小于70%時，難于制得具有良好拉延性(γ值)和平面各向異性小的冷軋鋼板。在本發明中，冷軋壓縮比的上限不特別限制，但合乎要求的是95%，因為當壓縮比超過95%時，平面各向異性變大。
連續退火條件在發明的第四方面中，采用連續退火方法作為再結晶退火，因為可以在短時間內完成退火步驟并還可以控制嚴重破壞搪瓷性能的鋼中組分的表面偏析和晶界偏析，使板卷的性能均勻。此外，退火溫度在不小于800℃至不大于Ac3轉變點(大約900-950℃)的范圍內。當退火溫度低于800℃時，γ值不能得到改善并且在加壓期間還引起開裂，而當退火溫度超過Ac3轉變點時，再結晶織構無序化并且拉延性(γ值)降低。
此外，甚至當本發明的第一至第三方面中的鋼進行連續退火以外的裝箱退火時，也能得到具有高γ值的鋼板。在這一場合，較好的退火條件是650℃-Ac3和1小時至一周。因為，本發明的第一方面中C量減少到不大于25ppm，而在本發明的第二方面中含有碳化物和氮化物形成元素，如Ti和Nb。在本發明的第三個方面中，添加了不會嚴重影響性能的Se。
具有上述化學組成并在上述生產條件下制得的鋼板，甚至在使用連鑄方法情況下也具有等于或高于常規脫碳沸騰鋼的壓力成形性，并且甚至在即時進行搪瓷時也幾乎不產生氣泡和針孔缺陷，因此可由其制備適用于搪瓷的鋼板。而且，既使在非直接搪瓷的應用中，其搪瓷性能也不可改變。
提出以下實施例以說明本發明而不作為對本發明的限制。
提供了各具有示于下表4組成的連鑄板坯。(只有鋼板18表示的是冷軋和退火后的化學組成，因為沸騰鋼是在松卷退火爐中脫碳和脫氮的)。
這些連鑄板坯中的每種都是在示于下表5的熱軋條件、冷軋壓縮、退火條件和表皮光軋壓縮下處理過的。這就是，板坯在1000-1250℃板坯再加熱溫度(S.R.T.)下加熱，以3道次粗軋，在6機座精軋機上于830-900℃結束供給溫度(F.D.T.)下熱軋至2.4-5.5mm厚度然后在520-700℃繞卷溫度(C.T.)下繞卷以得到熱軋板卷。將該板卷酸洗并在4機座冷軋機上冷軋得到厚度0.8mm的冷軋板，然后該冷軋板通過連續退火線，在該處于加熱速度，10℃/秒，保溫溫度760-900℃，保溫時間1-120秒和冷卻速度15℃/秒的加熱周期中進行再結晶退火。此外，將一部分冷軋板(表5中符號☆)進行裝箱退火(加熱速度30-100℃/小時，保溫溫度680-720℃)。然后，將該板在壓縮比為0.3-2.0%下進行表皮光軋。
表5<
然后，將這些鋼板按表2所示的步驟進行預處理(酸洗時間1-50分鐘，浸Ni時間5分鐘)，上釉和加熱。
對這些板的機械性能和搪瓷性能進行測量得到結果示于下表6。
至于機械性能，將退火后的鋼板加工成JISNo.5拉伸試樣，然后測量與軋制方向成0°、45°和90°方向上的屈服點(Y.S.)、抗拉強度(T.S.)、延伸率(E1)、屈服延伸率(Y.E1)和γ值(Lankford)。用下面等式將這些值中的每一種計算成平均值X＝(X0°+2×X45°+X90°)/4此外，表6還示出了以△γ＝(γ0°-2×γ45°+γ90°)/2所表示的γ值的各向異性以及時效指數(A.I.)(在7.5%預應變和100℃經30分鐘下時效后的應力-在7.5%預應變下的應力)。
對于搪瓷性能，目視觀察搪瓷后鋼板的產生氣泡和針孔缺陷的趨勢(大、中、小或無)，然后通過顯示出中或大的酸洗時間計算抗氣泡和針孔的性能。
此外，按照PEI粘結試劑〔ASTM(313-59)〕測量搪瓷粘結性能。
通過將相同三塊鋼板各進行預處理，經不浸Ni酸洗20秒，用商業上可購得的堿性釉上釉、干燥，在露點為40℃的加熱爐中于850℃加熱3分鐘并進行加速鱗狀表皮出現的處理(160℃，16小時)以觀察產生鱗狀表皮鋼板的數目來計算抗鱗狀表皮缺陷性能(例如，當產生鱗狀表皮的鋼板數目為0時，以0/3表示)。
至于焊接性能，目視觀察氣孔缺陷和收縮程度，其中符號◎為不存在，符號○為少量存在，符號×為大量存在。
由表6可見，具有本發明規定的化學組成和在本發明規定的條件下制得的冷軋鋼板(鋼1-4、6、7、20-22、25-37)具有與由鋼18所示的那些常規脫碳沸騰鋼相同或更高的壓力成形性能和搪瓷性能(抗鱗狀表皮缺陷的性能、抗氣泡和針孔缺陷性能、搪瓷粘結性能等等)。另一方面，在鋼12中，P量在本發明的范圍以外，因此在5分鐘酸洗時間下產生氣泡和針孔缺陷。在鋼17中，Mn量在本發明的范圍以外，因此酸洗失重變大且在酸洗時間約為10分鐘時產生氣泡和針孔缺陷。在鋼9中，由于退火溫度過低，γ值變低。在鋼5、8、11、19和24中，C量在本發明的范圍以外，機械性能惡化。此外，在鋼5、10中，冷軋壓縮比小于70%，因此
值相當差。在鋼13-16和38中，氮、氧和硼量較少，因此產生鱗狀表皮缺陷。在鋼15中，Cu量小于0.001%，因此粗面層(smat)量大，短時間酸洗即產生氣泡和針孔缺陷，在鋼23中，Cu量超過本發明的上限，因此搪瓷的粘結性能相當差。
如上所述，按照本發明的搪瓷用硼鋼板具有與有良好壓力成形性的那些常規脫碳沸騰鋼和鈦鋼相同或更高的深拉延性能并滿足搪瓷用鋼板所要求的全部抗鱗狀表皮缺陷性能、搪瓷粘結性能和表面性能。特別是，按照本發明，防止了在鈦鋼中為嚴重問題的氣泡和針孔缺陷的出現，因此甚至在按照連鑄方法生產時，比那些脫碳沸騰鋼更能保證表面性能。
此外，通過連鑄方法可以制得搪瓷用高級鋼板，這些鋼板迄今是用脫碳沸騰鋼通過制錠方法制得的，因此本發明考慮到成本和節能，具有突出的優點。
權利要求
1.一種搪瓷用鋼板，所述鋼板具有改進的抗鱗狀表皮缺陷性能和壓力成形性，含有不大于0.0025重量%C，不大于0.50重量%Mn，0.007-0.020重量%B，0.01-0.07重量%Cu，不大于0.010重量%Al，0.008-0.020重量%O，0.005-0.020重量%N，不大于0.020重量%P以及余量是Fe和不可避免的雜質。
2.一種搪瓷用鋼板，所述鋼板具有改進的抗鱗狀表皮缺陷的性能和壓力成形性，含有不大于0.0050重量%C，不大于0.50重量%Mn，0.007-0.020重量%B，0.01-0.07重量%Cu，不大于0.010重量%Al，0.008-0.020重量%O，0.005-0.020重量%N，不大于0.020重量%P，至少一種不大于0.050重量%Ti和不大于0.050重量%Nb，條件是Ti和Nb的總量為0.001-0.050重量%，余量是鐵和不可避免的雜質。
3.如權利要求1的鋼板，其中所述的鋼還含有0.0001-0.100重量%Se。
4.如權利要求2的鋼板，其中所述的鋼還含有0.0001-0.100重量%Se。
5.一種制造搪瓷用鋼板的方法，所述鋼板具有改進的抗鱗狀表皮缺陷性能和壓力成形性，該方法包括熱軋作為原料的鋼板坯，所述的鋼含有不大于0.0025重量%C，不大于0.50重量%Mn，0.007-0.020重量%B，0.01-0.07重量%Cu，不大于0.010重量%Al，0.008-0.020重量%O，0.005-0.020重量%N，不大于0.020重量%P，以及余量為Fe和不可避免的雜質，在壓縮比不小于70%下冷軋所得到的熱軋鋼板，然后將所得到的冷軋鋼板在加熱溫度不低于800℃，但不高于Ac3轉變點下進行連續退火。
6.一種制造搪瓷用鋼板的方法，所述鋼板具有改進的抗鱗狀表皮缺陷性能和壓力成形性，該方法包括熱軋作為原料的鋼板坯，所述的鋼含有不大于0.0050重量%C，不大于0.50重量%Mn，0.007-0.020重量%B，0.01-0.07重量%Cu，不大于0.010重量%Al，0.008-0.020重量%O，0.005-0.020重量%N，不大于0.020重量%P，至少一種不大于0.050重量%Ti和不大于0.050重量%Nb，條件是Ti和Nb的總量是0.001-0.050重量%，以及余量是Fe和不可避免的雜質，在壓縮比不小于70%下冷軋所得到的熱軋鋼板，將得到的冷軋鋼板在加熱溫度不低于800℃，但不高于Ac3轉變點下進行連續退火。
7.如權利要求5或6的方法，其中所述的鋼還含有0.0001-0.100重量%Se。
全文摘要
一種搪瓷用鋼板，所述鋼板具有改進的壓力成型 性能和搪瓷性能，含有特定量的C、Mn、B、Cu、Al、 O、N和P或還含有Ti和Nb，其余量是Fe和不可 避免的雜質，通過將作為原料的含有上述化學組成的 鋼板坯熱軋，在壓縮比不小于70％下冷軋所得到的 熱軋鋼板，然后將所得到的冷軋綱板在加熱溫度不低 于800℃，但不高于Ac3轉變點下進行連續退火。
文檔編號C21D9/48GK1045813SQ90102120
公開日1990年10月3日 申請日期1990年3月10日 優先權日1989年3月10日
發明者大澤一典, 佐藤進, 加藤俊元, 阿部英夫, 西村惠次 申請人:川崎制鐵株式會社