焊接部韌性優良的高韌性復合鋼板的母材及該復合鋼板的制造方法

焊接部韌性優良的高韌性復合鋼板的母材及該復合鋼板的制造方法
【專利摘要】一種焊接部韌性優良的高韌性復合鋼板的母材，其特征在于，以質量％計，含有C：0.030～0.10％、Si：0.10～0.30％、Mn：1.00～1.60％、P：0.015％以下、S：0.003％以下、V：低于0.010％，還含有選自Mo：0.05～0.50％、Nb：0.010～0.060％、Ti：0.005～0.020％、Al：0.040％以下、Ca：0.0010～0.0040％、N：0.0030～0.0060％中的一種以上，余量由Fe和不可避免的雜質構成，并且具有-20℃DWTT試驗中的延性斷口率為85％以上、HAZ3mm位置處的vE-20℃為100J以上的特性。
【專利說明】焊接部韌性優良的高韌性復合鋼板的母材及該復合鋼板的制造方法

【技術領域】
[0001]本發明涉及焊接部韌性(toughness)優良的高韌性復合鋼板(clad plate)的母材(base metal)及該復合鋼板的制造方法。

【背景技術】
[0002]近年來，由于能源問題，對于以往不可能開采的被稱為難開采環境的區域也在進行能源開發。這樣的環境是特別嚴酷的腐蝕環境(high-corrosive environment),應用耐腐蝕性更優良的高合金(high-alloy steel)復合鋼的要求提高。此外，作為在難開采環境下對產業設備和結構物的需求，志在實現耐久性、長壽命化以及免維修化，以Alloy625、825為代表的Ni基合金或Ni合金作為符合這些需求的材料而受到關注。
[0003]另一方面，作為Ni合金的主要原料的Ni以及以Mo、Cr為代表的合金元素的價格有時會高漲或發生較大變動。因此，相較于以整體材料(solid metal，是指在整個厚度中均達到復合材料(cladding metal)的金屬組成的情況)的形式使用，能夠更經濟地利用高合金鋼的優良防銹性能的復合鋼近來受到關注。
[0004]高合金復合鋼是將作為復合材料的Ni基合金或Ni合金鋼與作為母材的普通鋼材(low-alloy steel)這兩種性質不同的金屬疊合而得到的鋼材。復合鋼通過將不同種金屬進行金屬學接合而得到，與鍍覆不同，不必擔心剝離，能夠具有憑借單一金屬和合金無法實現的新特性。
[0005]對于復合鋼而言，通過選擇具有符合各使用環境的目的的功能的復合材料，能夠發揮與整體材料同等的功能。此外，復合鋼的母材可以應用耐腐蝕性以外的高韌性、高強度這樣的、適合于嚴酷環境的碳鋼、低合金鋼。
[0006]可見，復合鋼與整體材料相比合金元素的使用量少，并且能夠確保與整體材料同等的防銹能力，而且還能夠確保與碳鋼、低合金鋼同等的強度和韌性，因此，具有能夠兼顧經濟性和功能性的優點。
[0007]根據以上內容，使用高合金的復合材料的復合鋼被認為是非常有益的功能性鋼材，近年來，其需求在各種產業領域中日益提高。
[0008]復合鋼的用途根據復合材料而異，制造方法也不同。復合鋼板的母材有時使用微量添加有Nb、V或T1、B等合金成分的低碳低合金鋼。這樣的低碳低合金鋼通過預定的淬火回火(quenching tempering)(以下,有時也稱為“調質(refining)”)或熱軋時的控制軋制(TMCP, Thermo Mechanical Control Process)等來制造。
[0009]而且，在對復合鋼進行制管而制成復合鋼管的情況下，對鋼板進行成形而制成管形，從管的內外表面分別實施單道次的高效率焊接。
[0010]一般而言，在多層堆焊(multilayer welding)中，被焊接鋼板(在焊接術語中稱為“母材”，但在需要與復合鋼板的母材進行區分的情況下，在下文中記載為“被焊接鋼板”或“母材(B.M.)”)與焊接金屬的邊界、母材(B.M.)熱影響部(以下稱為“HAZ(HeatAffected Zone)”)由于下一道次的熱影響而細粒化,但在單道焊中則會形成母材(B.M.)與焊接金屬的邊界(以下稱為“焊接接合部”)、HAZ的晶粒粗大化的狀態，導致韌性的降低。
[0011]因此，例如，在管線的作業緊急停止時，管的各部位被置于-40°c的低溫環境下，因此，母材(B.M.)和HAZ在-40°C下的夏比沖擊吸收能量(vE-40°C )達到35 (J)以上的特性。而且，對于母材(B.M.)而言，也要求在用于確認脆性斷裂停止溫度的DWTT試驗:D1pWeight Tear Test (落錘撕裂試驗)中在_20°C的試驗中確保85%以上的延性斷口率(85%SATT(Shear Area Transit1n Temperature,剪切面積轉變溫度))等特性。為此,進行了大量研究。
[0012]專利文獻I和2所公開的方法中，通過對Ti和N的添加量進行優化，實現了焊接部韌性的提高。但是，由于TiN主要在鋼凝固時形成，因此容易成為粗大的析出物。因此，在生成的TiN不固溶而殘留的情況下，在加熱至高溫的HAZ區域可以觀察到組織的粗大化被抑制的釘扎效應(pinning effect)。但是,在加熱至100(TC附近的HAZ中，TiN保持粗大的狀態，釘扎效應小，無法充分抑制該區域的組織的粗大化，存在HAZ韌性降低的問題。
[0013]另外，在像焊接接合部附近這樣最高到達溫度超過1400°C而進一步暴露于高溫的情況下，TiN幾乎全部固溶。因此，在靠近該焊接接合部的區域，存在無法得到TiN的釘扎效應從而無法充分確保韌性的問題。
[0014]另外，在非專利文獻I中公開了基于上述2件發明(專利文獻I和2)而進行制造的例子，但沒有關于無法充分得到TiN的釘扎效應的區域的見解。
[0015]此外，在專利文獻3中公開了如下技術:向C、S1、Mn、Al中添加T1、N、Nb、V、B，使微細的TiN析出到鋼中，由此,減小HAZ的奧氏體晶粒(austenite grain)而使韌性提高。但是，專利文獻3中公開的方法需要進行再加熱至1150°C以下的溫度這樣的追加工序，因此，導致制造成本的增加，在工業實施方面存在問題。
[0016]需要說明的是，在以下的說明中，關于“母材”，將復合鋼板的使用狀態下的復合材料以外的部分稱為“復合鋼板的母材”或僅稱為“母材”，將復合鋼板的制造工序的初期工序中使用的母材稱為“母材原材”，根據需要適當區別使用。
[0017]現有技術文獻
[0018]專利文獻
[0019]專利文獻1:日本特開2004-149821號公報
[0020]專利文獻2:日本特開2006-328460號公報
[0021]專利文獻3:日本特公昭55-26164號公報
[0022]非專利文獻
[0023]非專利文獻1:日本製鋼所技報、N0.55 (2004)、pp.77-78


【發明內容】

[0024]發明所要解決的問題
[0025]本發明提供通過合金元素的復合添加而使焊接部韌性優良的高韌性復合鋼板的母材及該復合鋼板的制造方法。
[0026]用于解決問題的方法
[0027] 鑒于上述情況，發明人注意到在復合鋼板的母材中僅憑TiN無法實現HAZ韌性的提高，并且闡明了通過弄清析出物的行為，能夠同時提高復合鋼的母材和HAZ的韌性。
[0028]具體而言，確認了現有技術中認為為了調節強度而必須添加的V在約900°C下固溶到鋼中，淬透性顯著增高，由于硬化而導致HAZ韌性的劣化，因而決定在設計復合鋼的母材的成分時不添加該V。進而，為了抑制加熱至1000°C附近的溫度范圍的復合鋼的母材的HAZ韌性的降低，對TiN和NbC的析出量及形態進行了優化，從而能夠抑制加熱時的Y粒徑的粗大化。
[0029]并且發現，由此能夠得到即使在單道焊所產生的熱影響部(HAZ)也具有優良的低溫韌性的復合鋼板的母材。該母材優選為50_以下。本發明的制造方法中，通過合金元素的復合添加和調質處理，能夠確保單道焊后的焊接接合部、熱影響部、母材的低溫韌性，進而能夠提供焊接部韌性優良的高韌性復合鋼板的母材。
[0030]發明人在上述新見解的基礎上反復進行了各種研究，從而發明了以下的最佳成分組成。
[0031]即，為了解決上述問題，本發明的焊接部韌性優良的復合鋼板的母材的發明如下所述。
[0032][I] 一種焊接部韌性優良的高韌性復合鋼板的母材，其特征在于，以質量％計，含有 C:0.030 ~0.10%,Si:0.10 ~0.30%,Mn:1.00 ~1.60%,P:0.015% 以下、S:0.003%以下、V:低于 0.010%，還含有選自 Mo:0.05 ~0.50%,Nb:0.010 ~0.060%,Ti:0.005 ~0.020%, Al:0.040% 以下、Ca:0.0010 ~0.0040%, N:0.0030 ~0.0060%中的一種以上，
余量由Fe和不可避免的雜質構成，并且具有_20°C DffTT試驗中的延性斷口率為85%以上、HAZ3mm位置處的vE_20° C為100J以上的特性。
[0033][2]如上述[I]所述的焊接部韌性優良的高韌性復合鋼板的母材，其特征在于，以質量％計，還含有選自N1:1.00%以下、Cr:1.00%以下、Cu:1.00%以下中的一種以上。
[0034][3]如上述[I]或[2]所述的焊接部韌性優良的高韌性復合鋼板的母材，其特征在于，進一步使上述Ti含量與上述N含量之比Ti/N在2.0~3.5的范圍內，在此，元素符號為由該元素的質量％表示的含量。
[0035][4]如上述[I]~[3]中任一項所述的焊接部韌性優良的高韌性復合鋼板的母材，其特征在于，進一步使上述Nb含量與上述C含量之比Nb/C在0.2~2.0的范圍內，在此，元素符號為由該元素的質量％表示的含量。
[0036][5] 一種焊接部韌性優良的復合鋼板的制造方法，其特征在于，使用具有上述
[I]~[4]中任一項所述的化學組成的鋼材和復合材料進行復合軋制后，進行加熱至900~1100°C的淬火處理，然后，在低于550°C的溫度下進行回火，使母材具有_20°C DWTT試驗中的延性斷口率為85%以上、HAZ3mm位置處的vE_20°C為100J以上的特性。
[0037][6] 一種復合鋼板，其特征在于，復合鋼板的母材為上述[I]~[4]中任一項所述的母材。
[0038]發明效果
[0039]根據本發明，通過盡量減少導致HAZ韌性劣化的V含量并添加適當量的Nb、Al、T1、N等而使復合鋼的母材的晶粒超微細化，能夠在母材和單道焊所產生的熱影響部抑制晶粒度的粗大化而得到優良的低溫韌性。

【具體實施方式】
[0040]以下，對本發明中的成分的限定范圍進行詳細說明。各元素的％標記在沒有特別說明的情況下是指質量％。
[0041]C:0.030 ~0.10%
[0042]C是提高鋼的強度的有效成分，低于0.030%時，得不到作為普通焊接用鋼材的強度，因此設定為0.030%以上。另一方面，添加過量的C會導致鋼材及熱影響部的韌性劣化，另外，從焊接性的觀點出發，優選減少C量，因此，將上限設定為0.10%。另外，從焊接性和HAZ韌性的觀點出發，優選將上限設定為0.08%。
[0043]S1:0.10 ~0.30%
[0044]Si是為了在煉鋼時進行脫氧而添加的，并且是確保母材的強度的必要成分，因此，需要含有0.10%以上。另一方面，添加過量的Si會導致焊接熱影響部的韌性和焊接性劣化，因此設定為0.30%。另外，從脫氧的效果和HAZ韌性的觀點出發，優選將下限設定為0.13%且將上限設定為0.20%。
[0045]Mn: 1.00 ~1.60%
[0046]Mn作為對于確保母材的強度和韌性有效的成分需要含有1.00%以上，考慮到焊接熱影響部的韌性和焊接性，將上限值設定為1.60%。另外，從母材韌性和HAZ韌性的觀點出發，優選將下限設定為1.00%且將上限設定為1.30%。
[0047]P:0.015% 以下
[0048]為了確保母材及焊接熱影響部韌性，優選盡量減少P，但過度的脫P會導致成本上升，因此以0.015%作為上限。
[0049]S:0.003% 以下
[0050]S是作為鋼中雜質而不可避免的元素，為了確保本發明規定的焊接部韌性，需要設定為0.003以下。
[0051]V:低于 0.010%
[0052]V在本發明中是最應當受到關注的元素，需要盡量少。以往，為了利用VC、VN等微細析出物進行析出強化，一直積極地添加V。但是，在本發明的復合鋼的制造過程中包括加熱至900°c以上來實施淬火的工序的情況下，VC、VN等微細析出物在該加熱時離解而發生固溶。產生該現象的原因在于，在本發明的C含量范圍內，VC、VN等微細析出物具有在低溫下固溶到鋼中的性質。因此，所添加的V在該加熱時難以以微細析出物的形式存在而發生離解，因此，作為淬透性元素發揮作用，在母材、HAZ中的任一區域內均顯著硬化，從而導致韌性劣化。該韌性劣化在含有0.010%以上的V時變得顯著。因此，將V設定為低于0.010%。更優選低于0.004%，進一步優選以工業上能達到的級別不含有V。
[0053]以上述成分作為本發明的基本成分，進一步出于提高強度、韌性的目的而含有選自Mo、Nb、T1、Al、Ca、N中的一種以上作為選擇元素。含有選擇元素后的余量為Fe和不可避免的雜質。
[0054]Mo:0.05 ~0.50%
[0055] Mo是使淬火處理后的母材的強度和韌性穩定提高的元素，但低于0.05%時得不到該效果。另一方面，含量超過0.50%時，效果飽和，另外，過量的含有會阻礙焊接熱影響部的韌性和焊接性，因此，在含有Mo的情況下，優選將Mo量設定為0.05~0.50%的范圍。更優選為0.08~0.20%的范圍。
[0056]Nb:0.010 ~0.060%
[0057]Nb通過生成NbC而對晶粒的細粒化有效，有助于提高像本發明這樣進行淬火回火處理后的母材及HAZ的韌性。但是，該效果在含有0.010%以上時得以發揮，超過0.060%時，不僅觀察不到效果，而且容易使鋼錠產生表面缺陷。因此，在含有Nb的情況下，優選將Nb量設定為0.010~0.060%的范圍。另外，基于同樣的理由，更優選為0.025~0.050%的范圍。
[0058]T1:0.005 ~0.020%
[0059]Ti形成TiN而抑制鋼坯加熱時、焊接熱影響部的晶粒生長，結果，具有使顯微組織微細化而改善韌性的效果。其含量低于0.005%時，效果小，超過0.020%時，導致焊接熱影響部韌性劣化，因此，在含有Ti的情況下，優選將Ti量設定為0.005~0.020%的范圍。另外，基于同樣的理由，更優選為0.010~0.016%的范圍。
[0060]Al:0.040% 以下
[0061]Al是作為脫氧劑有效的元素，但超過0.040%時，韌性劣化，因此，在含有Al的情況下，優選將Al量設定為0.040%以下。基于同樣的理由，更優選低于0.015%。
[0062]Ca:0.0010 ~0.0040%
[0063]Ca控制硫化物類夾雜物的形態而改善焊接熱影響部韌性，并且，隨之對控制MnS的形態有效，使沖擊值提高。另外，可改善抗氫致裂紋敏感性。發揮該效果的Ca的含量為0.0010%以上。但是，超過0.0040%時，效果飽和，反而會使潔凈度降低，導致焊接熱影響部韌性劣化，因此，在含有Ca的情況下，優選將Ca量設定為0.0010~0.0040%的范圍。另外，基于同樣的理由，更優選為0.0020~0.0030%的范圍。
[0064]N:0.0030 ~0.0060%
[0065]N通過以TiN的形式析出而對提高HAZ韌性有效，但N的含量低于0.0030%時，效果小，但是，超過0.0060%時，固溶N增多而使HAZ韌性降低。考慮到與Ti的含量相對應從而利用TiN的微細析出來提高HAZ韌性，在含有N的情況下，優選將N量設定為0.0030~
0.0060%的范圍。更優選為0.0030~0.0040%的范圍。
[0066]在本發明中，在上述成分的基礎上，優選進一步任意地且選擇性地以下述含量范圍含有N1、Cr和Cu中的一種以上。
[0067]N1:1.00% 以下
[0068]Ni是對改善朝性和提聞強度有效的兀素之一，但超過1.00%時,效果飽和，另外，Ni的含有會使制造成本升高，因此，在含有Ni的情況下，優選以1.00%作為上限。
[0069]Cr:1.00% 以下
[0070]Cr是對改善韌性和提高強度有效的元素之一，但過量的含有有時會使焊接熱影響部的韌性劣化，因此，在含有Cr的情況下，將Cr的含量設定為1.00%以下。
[0071]Cu:1.00% 以下
[0072]Cu是對改善韌性和提高強度有效的元素之一，但過量的含有有時會抑制焊接性。因此，在含有Cu的情況下，將上限設定為1.00%。
[0073]Ti/N:2.0 ~3.5
[0074]Ti和N如上所述對于生成TiN而改善HAZ的韌性而言是重要的元素，為了充分發揮該效果，兩元素的含量的相關關系也很重要。即，以質量％比計，Ti/N低于2.0時，晶粒粗大化，韌性值有時會大幅降低。另外，Ti/N超過3.5時，基于同樣的理由，韌性值有時會降低。因此，優選將Ti/N設定為2.0~3.5的范圍。
[0075]Nb/C:0.2 ~2.0
[0076]NbX通過生成NbC而對晶粒的細粒化有效，在像本發明這樣進行淬火回火處理時有助于提高韌性。但是，該效果在Nb/C為0.2以上時得以發揮，Nb/C超過2.0時，觀察不到效果。因此，以質量％比計，Nb/C的范圍優選為0.2~2.0。更優選為0.3~1.9的范圍，進一步優選為0.3~1.8的范圍。
[0077]DWTT試驗:-20°C下的延性斷口率為85%以上
[0078]DWTT試驗是在管線等的脆性裂紋傳播的評價中經常使用的試驗，將其定位為對接近于管線實際使用環境的實際壁厚下的韌性進行評價的試驗。在本發明中，在依照作為API標準采用的AP1-5L進行的DWTT試驗中，在_20°C的試驗溫度下的延性斷口率設定為85%以上。該試驗考慮到在實際壁厚的條件下在寒冷地區的使用極限而在_20°C這樣嚴酷的溫度下進行評價。該溫度下的延性斷口率為85%以上時，可期待在-20°C的實際環境下防止脆性裂紋傳播，因此這樣進行設定。
[0079]夏比沖擊試驗:HAZ3mm處的vE_20°C為100J以上
[0080]根據依照JIS Z2242進行的夏比沖擊試驗，將HAZ在_20°C下的夏比沖擊吸收能量(vE-20°C )設定為100J以上。為了在管線的作業緊急停止時或在寒冷地區確保可充分確保安全性的韌性，將_20°C的溫度下的夏比沖擊吸收能量值規定為100J。另外，在作為管等結構物使用的情況下，韌性特別差并且對于充分確保安全而言重要的部位為HAZ3mm的區域，因此，對該部位進行了限定。
[0081]制造方法
[0082]將本發明的復合鋼的母材原材調節至上述的成分范圍，可以通過常規方法等進行熔煉。對于該母材原材，根據用途等選擇復合材料的材質，通過復合軋制制成復合鋼板。
[0083]另外，在用于天然氣等的管線的用途中，例如，可以使用Alloy625、825等高合金作為復合材料。另外，復合鋼的母材原材的厚度優選為50mm以下。另外，在該母材原材的板厚為25mm以上的情況下，可以將復合材料與母材原材重疊而作為I組進行軋制，在板厚小于25_的情況下，可以將2組重疊而進行軋制。另外，在本發明中，復合軋制時的條件沒有特別限定，可以通過常規方法進行。
[0084]為了進行淬火處理，將通過上述得到的復合鋼板加熱至900~1100°C的范圍。在低于900°C進行淬火處理時，無法確保充分的母材強度，超過1100°C進行淬火處理時，母材的韌性劣化。因此，為了進行淬火處理，加熱至900~1100°C的范圍。進一步優選為900~980°C。淬火處理的時間根據復合鋼板的板厚而異，優選設定為10~30分鐘。但是，根據復合材料的種類，高溫長時間的保持有時會使復合材料中生成析出物，因此,可以設定為比10分鐘短的時間。作為淬火處理的冷卻方法，可以通過水冷、油冷(例如，冷卻速度為2V /s以上)進行。
[0085]接著，加熱至低于550°C的溫度，進行回火處理。在550°C以上時，DWTT特性劣化，因此設定為低于550°C。回火處理溫度進一步優選為420~500°C的范圍。作為回火時的加熱時間，可以例示5~35分鐘。
[0086]通過上述一系列調質處理，能夠使復合鋼板的母材微細化。
[0087]復合鋼板可以直接以板狀的形式使用，也可以成形為鋼管而作為復合鋼管使用。對于上述復合鋼板而言，在焊接時可以對內外表面分別以單道次進行焊接，即使通過該單道焊也能夠維持HAZ部的微細組織，從而確保良好的韌性。
[0088]實施例
[0089]以下，在與比較例進行對比的同時，對本發明的實施例進行說明。在此，焊接部韌性的評價通過夏比試驗進行。夏比試驗片的缺口位置設定為從作為焊接金屬與母材的邊界的接合部向母材側偏移3mm(HAZ3mm)的位置。在_20°C的試驗溫度下實施。在本發明中，將-20°C的吸收能量(vE-20°C )為100J以上作為韌性優良。
[0090]另外，母材的韌性通過_20°C下的DWTT試驗(落錘特性)進行評價。在本發明中，將-20°C下的DWTT試驗中延性斷口率為85%以上作為母材的韌性優良。
[0091]使用表1中示出化學成分的母材和Alloy625，制造復合鋼板。關于制造條件，將母材與復合材料重疊而作為一組，利用加熱爐加熱至1150°C后，通過熱軋制成母材厚度為30mm、復合材料厚度為3mm的復合鋼板，軋制結束后，加熱至910°C來實施淬火處理，然后進行水冷。接著，加熱至500°C來進行回火處理。對一系列熱處理后的復合鋼板進行冷成形，制造外徑為500mm的復合鋼管，對母材部和母材的焊接熱影響部考察各特性。將結果示于表2中。母材的化學成分均滿足本發明的保護范圍的鋼的母材部、HAZ部均滿足目標特性，與此相對，在Mn偏離保護范圍的下限值的情況下，強度、母材的DWTT特性不滿足目標值。另外，在V、Nb、Ti/N的值偏離保護范圍的情況下，HAZ韌性不滿足目標值。
[0092]

【權利要求】
1.一種焊接部韌性優良的高韌性復合鋼板的母材，其特征在于， 以質量 ％ 計，含有 C:0.030 ~0.10 %、Si:0.10 ~0.30 %、Mn:1.00 ~1.60 %、P:0.015 % 以下、S:0.003 % 以下、V:低于 0.010 %,還含有選自 Mo:0.05 ~0.50 %、Nb:0.010 ~0.060 %、Ti:0.005 ~0.020 %、Al:0.040 % 以下、Ca:0.0010 ~0.0040 N:0.0030~0.0060%中的一種以上，余量由Fe和不可避免的雜質構成， 并且具有_20°C DWTT試驗中的延性斷口率為85%以上、HAZ3mm位置處的vE-20°C為100J以上的特性。
2.如權利要求1所述的焊接部韌性優良的高韌性復合鋼板的母材，其特征在于，以質量％計，還含有選自N1:1.00%以下、Cr:1.00%以下、Cu:1.00%以下中的一種以上。
3.如權利要求1或2所述的焊接部韌性優良的高韌性復合鋼板的母材，其特征在于，進一步使所述Ti含量與所述N含量之比Ti/N在2.0~3.5的范圍內，在此，元素符號為由該元素的質量％表示的含量。
4.如權利要求1或2所述的焊接部韌性優良的高韌性復合鋼板的母材，其特征在于，進一步使所述Nb含量與所述C含量之比Nb/C在0.2~2.0的范圍內，在此,元素符號為由該元素的質量％表示的含量。
5.如權利要求3所述的焊接部韌性優良的高韌性復合鋼板的母材，其特征在于，進一步使所述Nb含量與所述C含量之比Nb/C在0.2~2.0的范圍內，在此,元素符號為由該元素的質量％表示的含量。
6.一種焊接部韌性 優良的復合鋼板的制造方法，其特征在于，使用具有權利要求4或5所述的化學組成的鋼材和復合材料進行復合軋制后，進行加熱至900~1100°C的淬火處理，然后，在低于550°C的溫度下進行回火，使母材具有_20°C DffTT試驗中的延性斷口率為85%以上、HAZ3mm位置處的vE-20°C為100J以上的特性。
7.一種復合鋼板，其特征在于，復合鋼板的母材為權利要求5或6所述的母材。
【文檔編號】C22C38/00GK104080937SQ201380007275
【公開日】2014年10月1日 申請日期:2013年1月28日 優先權日:2012年1月30日
【發明者】橘俊一, 矢澤好弘, 岸慶一郎, 黑沼洋太, 星野俊幸, 西村公宏, 末吉仁 申請人:杰富意鋼鐵株式會社