Uoe焊管彎邊機鑄造壓模及制備方法和鑄造模型的制作方法
【專利摘要】本發明公開了一種UOE焊管彎邊機鑄造壓模及其制備方法，鑄造壓模以重量百分比計為：C：1.6～2.4%、Si：0.2～1.0%、Mn：1.2～1.8%、P≤0.05%、S≤0.05%、Nb：1.5～3.0%、Cr：12.0～16.0%、RE：0.05～0.3%，余量為Fe;本發明的制備方法采用在壓模鑄型中設置了與鑄件等長，兩端帶有澆口的橫澆道,在橫澆道上設置有多個與鑄型型腔連接的分澆道，澆鑄時將融熔鐵水從橫澆道的兩端同時澆入，使融熔鐵水迅速進入多個分澆道并且很快完全充型的方法，并且在壓模鑄型下方設置有縱向和橫向運動平臺，使壓模鑄型進行縱向和橫向運動，使液體在壓模鑄型中同時均勻凝固和結晶；本發明制備的產品強度高，耐磨性好，可以用來代替同領域鍛造模具。
【專利說明】UOE焊管彎邊機鑄造壓模及制備方法和鑄造模型
【技術領域】
[0001]本發明涉及金屬鑄造【技術領域】，尤其涉及一種UOE焊管彎邊機鑄造壓模及其制備方法，和鑄造壓模用鑄造模型。
【背景技術】
[0002]長距離輸送管道已經成為現代原油、天然氣、成品油、煤漿或礦漿運輸體系的一個重要組成部分。而輸送管道的制造和生產質量也對材料科學、冶金技術、制管工藝等提出了更高的要求。目前，世界上最先進的UOE直縫焊管技術得到了迅速發展。UOE是利用寬厚鋼板制造大口徑直縫焊管的先進工藝，它以高質量、高產能的特點成為制管行業的主流。我國的寶鋼、中油天寶、番禺珠江、沙鋼等企業也已經引進建成了多條UOE大口徑厚壁直縫焊管生產線。
[0003]UOE技術在生產直縫焊管時，其管坯成型工序包括采用上下模具將寬厚鋼板進行縱向彎邊、U成型和O成型。這些成型工序是保證最終制品焊縫區域的幾何形狀和尺寸精度的重要工序。其中，成型模具的強度和耐磨性、在生產中損壞的頻率，不僅是影響UOE管坯成型質量的重要因素，也是影響UOE管坯成型產量的重要因素。
[0004]目前，我國引進的UOE管坯成型彎邊機的上下模具均為鍛造合金模具鋼，如德國選用鍛造的X155CrVMol21材質的模具，相當于我國的Crl2MolVl材質。如附圖1、2所示，該模具為細長件，長約6m、寬約O. 6m、高約O. 4m。X155CrVMol21、Crl2MolVl屬冷作模具鋼，具有較高的淬硬性和淬透性，表現出較高的強韌性和耐磨性，綜合性能優良。該鋼在結晶過程中易形成大量的共晶網狀碳化物，含量約20%左右，沿軋制或拔長鍛造方向呈帶狀、網狀、塊狀堆集分布，偏析程度隨鋼材直徑增大而嚴重。其組織中共晶碳化物分布不均勻，易引起淬火異常變化和脆化，甚至引起在使用中開裂。因此在制造大型壓模時對材質的純凈度要求高。需要反復加熱、反復拔長、鐓粗鍛造才能獲得優質矩形鍛坯，能耗高且材料利用率低。同時該種材料對熱處理的要求高，難度很大。如引進此種產品，不僅價格昂貴且周期長。引進企業曾投入很大人力和資金對此種產品模仿國外鍛造制造工藝進行試制，由于種種原因始終未能成功。目前，對于上述關鍵模具的國產化和開發制造技術更簡便實用的研究還沒有很好的結果。如：對模具材質的研究，對模具強度和耐磨性的研究，對板邊彎曲時模具的成型力、托料力和側壓力的研究等。如能開發一種制造技術更簡便實用、強度高，耐磨性好，成本低，節省材料的UOE管坯成型模具對發展大口徑厚壁直縫焊管生產技術將是一種貢獻。
【發明內容】
[0005]本發明的目的是開發一種含高鈮高鉻的UOE焊管機組彎邊機用鑄造壓模，該壓模強度高，耐磨性好，工藝簡單，生產成本低，以彌補目前鍛造模具工藝及裝備要求高，生產成本高的問題。本發明的技術方案如下：
[0006]本發明的一方面是提供一種UOE焊管彎邊機鑄造壓模，該鑄造壓模的成分以重量百分比計為:C:1.6 ~2.4%、Si:0.2 ~1.0%、Mn: 1.2 ~1.8%、P ≤ 0.05%、S ≤ 0.05%、Nb:
1.5 ~3.0%、Cr:12.0 ~ 16.0%、RE:0.05 ~0.3%，余量為 Fe。
[0007]本發明的另一方面是提供一種UOE焊管彎邊機鑄造壓模制備方法，該方法采用以下步驟:[0008]采用平澆鑄造壓模鑄型，壓模鑄型曲面向下，澆鑄溫度1380-1420 ；
[0009]本發明在壓模鑄型中設置有與鑄件等長，兩端帶有澆口的橫澆道，在橫澆道上設置有多個與鑄型型腔連接的分澆道，分澆道可根據壓模鑄型的大小設置為3-6個或更多；澆鑄時將精煉后的鐵水從橫澆道的兩端同時澆入，使融熔鐵水迅速進入多個分澆道并且很快完全充型；
[0010]本發明還在壓模鑄型下方設置有進行縱向和橫向交替運動的平臺，澆鑄完成后一段時間，當鐵水溫度降至1280~1300°C時，啟動運動平臺，使壓模鑄型交替進行縱向和橫向運動，使壓模鑄件有序均勻凝固；當溫度降至900~950°C時，停止運動平臺，至溫度降至200°C以下時開箱。在壓模鑄型中設置了多點測溫探頭，以隨時監控壓模鑄型溫度的變化。
[0011]本發明的縱向或橫向運動幅度為3-5mm，40~60次/min，每次縱向或橫向運動4~6分鐘后，靜置2~3分鐘后再進行下一個縱向或橫向運動，直到鐵水在壓模鑄型中均勻凝固。然后對鑄件進行退火，粗加工，硬化處理，最后精加工成壓模產品。
[0012]本發明的再一方面是提供一種UOE焊管彎邊機鑄造壓模用鑄造模型，該鑄造模型是在平澆鑄造壓模鑄型中設置有多個分澆道，分澆道的多少可根據壓模鑄型的大小設置為3-6個或更多。其中，壓模鑄型的曲面即工作面向下，在壓模鑄型中設置有與鑄件等長，兩端帶有澆口的橫澆道，在橫澆道上設置有多個與鑄型型腔連接的分澆道；在壓模鑄型下方設置有進行縱向和橫向交替運動的平臺；以及在壓模鑄型中設置有多點測溫探頭，以隨時監控壓模鑄型溫度的變化。
[0013]本發明的上述鑄造壓模的抗拉強度為700~740Mpa，沖擊韌性≤4J/cm2，硬度HRC58 ~61。
[0014]本發明采用UOE焊管彎邊機鑄造壓模用鑄造模型以及制備方法所制備的UOE焊管機組彎邊機鑄造壓模，采用了合理選擇的鑄造成分，具有創造性的鑄造鑄型和科學的鑄造方法，在鑄造時采用了多個與壓模鑄型型腔連接的分澆道同時澆鑄并使鑄型很快完全充型，通過縱向和橫向交替運動平臺的運動，使液體在壓模鑄型中同時有順序的均勻凝固和結晶。本發明所制備的UOE焊管機組彎邊機鑄造壓模，實現了以鑄代鍛的生產方式，省略了鍛造工序，完全可以替代鍛造壓模。其壓模成分合理、制備工藝簡單實用，節約了大量合金材料和制造能源，使生產成本大大降低。
【專利附圖】
【附圖說明】
[0015]圖1是現有彎邊機下模的結構示意圖；
[0016]圖2是現有彎邊機上模的結構示意圖；
[0017]圖3是本發明多澆道鑄造模型的結構示意圖。其中，
[0018]1.為澆口，2.為橫澆道，3.為分澆道，4.為鑄型型腔。
【具體實施方式】[0019]以下參照本發明的設計思想，示例性實施例并結合附圖對本發明作如下詳細說明。
[0020]寬厚鋼板制造大口徑直縫焊管的管坯成型工序主要是采用上下模具將寬厚鋼板進行縱向彎邊，U成型和O成型，以保證最終制品焊縫區域的幾何形狀和尺寸精度。成型模具不僅承受很大的成型力、托料力和側壓力，還要具有高的硬度和耐磨性，在使用中保持正確形狀以保證寬厚鋼板的正確變形，以及在使用中模具不產生剝落等缺陷以避免劃傷鋼板。
[0021]本發明首先在UOE焊管機組彎邊機用鑄造壓模的成分上進行了合理的成分選擇，鑄造壓模以重量百分比計為：C :1. 6~2. 4%、Si ：0. 2~1. 0%、Mn :1. 2~1. 8%、P ≤0.05%、S≤0.05%、Nb :L 5 ~3. 0%、Cr :12· O ~16. 0%、RE ：0. 05 ~O. 3%，余量為 Fe。本發明還對其成分進行優化選擇，即優先選擇鑄造壓模以重量百分比計為：C :1. 8~2. 2%、Si :0. 4~
.O.8%、Mn :1. 4 ~1. 6%、P ≤ 0.05%,S ≤ 0.05%,Nb :1. 8 ~2. 5%,Cr :13. O ~15. 0%、RE0. 05 ~
.O.3%，余量為Fe。
[0022]本發明的鑄造成分中有較高鈮含量。鈮是一種VB族金屬元素，其原子序數為41，原子量為92. 91，原子半徑為1. 43X 10-8厘米。鈮是一種最有效的細化晶粒的合金化元素。鈮可以細化晶粒、延遲再結晶、沉淀強化基體，固溶鈮可以推遲相轉變，促進低溫轉變產物的生成。由于鈮在高鉻鑄鐵中全部以碳化鈮的形式存在，與碳化鉻互不相溶，故鈮能較大幅度地提高高鉻鑄鐵的韌性和耐磨性。采用適量的鈮和錳配合還可以替代高鉻鑄鐵中的鑰。鈮的強化效果作用非常顯著，為硅的35-78倍、錳的41-87倍、鉻的50-117倍、鎳的87-175倍，可以代替2倍的釩或3倍的鈦。因此，本發明采用了 1. 5~3. 0%的鈮，來達到強化壓模的性能，節約材料的效果。在保證壓模產品使用性能和質量的前提下，本發明沒有使用傳統高鉻材料中的Ni、Mo、V等貴重金屬，實現減排和降低成本的目的和效果。
[0023]鍛造材質X155CrVMol21和Crl2MolVl的化學成分分別為C :1. 50~1. 60%、Si ：.O. 10 ~O. 40%、Mn :0. 15 ~O. 45%,P ·.≤0.030%,S :≤ 0.030%,Cr :11. O ~12. 0%、Mo :0. 60 ~.O. 80%、V ：0. 90 ~1. 10% ;和 C : 1. 40 ~.1. 60%、Si ≤O. 60%、Mn ≤O. 60%、P :≤ 0.030%、S ：≤0.030%,Cr ：11. O ~ 13. 0%、Mo :0. 70 ~1. 20%、V ：0. 50 ~1. 10%,與本發明的鑄造材料成分相比成本要高，因其還含有Mo和V。此外，鑄造成型比鍛造成型更加接近成品形狀，增加了材料利用率，省略了鍛造工序，節約了大量能源，與鍛造壓模模具制造技術相比，本發明最大限度地降低了貴重金屬的使用和制造成本。
[0024]本發明上述壓模成分的選擇，適用于制備鑄造模具，尤其適用于與引進UOE焊管機組彎邊機用模具配套的細長壓模的鑄造成型和加工。
[0025]本發明在制備UOE焊管機組彎邊機用鑄造壓模時，采用了本發明獨特設計的鑄造模型，并采用了以下步驟進行制備：
[0026]本發明采用平澆鑄造模型，壓模曲面即工作面向下，使截面積自下而上呈從小到大，有利于順序均勻凝固，澆鑄溫度1380~1420°C。
[0027]本發明在壓模鑄型中設置了與鑄件基本等長，兩端帶有澆口的橫澆道，在橫澆道上設置有多個與鑄型型腔連接的分澆道，本發明在實施中根據壓模鑄型的大小和長度設置為4-6個，也可以設置更多的分澆道。在澆鑄時將融熔或精煉的鐵水從橫澆道的兩端同時澆入，使鐵水迅速進入多個分澆道和很快進入型腔做到完全充型，大大提高了澆鑄速度，保證了鑄件凝固的一致性。
[0028]本發明在壓模鑄型的下方設置有可以進行縱向和橫向交替運動的平臺和操作裝置，在澆鑄完成后鑄型靜置一段時間，當鐵水溫度降至1280~1300°C時，啟動運動平臺，使壓模鑄型交替進行縱向和橫向運動，運動頻率為40~60次/min，運動幅度為3~5mm、每一方向運動4~6分鐘后,靜置2~3分鐘然后再進行另一方向運動。當溫度降至900~950 °C時，停止運動平臺，使鑄件均勻的凝固，使鑄件組織的晶粒更加細化；待溫度降至200°C以下時開箱，清理鑄件鑄坯。[0029]本發明的運動原理在于通過壓模鑄型的運動，使最初形成的枝晶被破碎，破碎的枝晶分布于整個液體中，因而創造了有效的形核核心，導致鑄件產生細小、均勻和等軸的晶粒，同時還可以有效的避免縮松等鑄造缺陷的產生。本發明的鑄造壓模經過超聲波探傷達到國標2級以上。本發明在壓模鑄型中設置了多點測溫探頭，鑄件溫度可以通過設置在鑄型中的測溫探頭進行探測，以隨時監控鐵水溫度的變化。
[0030]根據本發明的方法所制備的鑄造壓模獲得了組織均勻細化的等軸細晶優質鑄坯。鑄造壓模的性能可達到，抗拉強度700~740Mpa，沖擊韌性≥4J/cm2，硬度HRC58~61，完全滿足了大口徑厚壁直縫UOE焊管機組彎邊機用模具的服役條件。經實際裝機使用，均已達到了進口鍛造X155CrVMol21模具的水平。而本發明鑄造方法制造的模具，不但節省了合金材料，還以鑄代鍛簡化了生產工藝，使生產成本大大降低，體現了明顯的技術進步。
[0031]本發明的鑄造壓模鑄坯在經過常規的退火軟化，粗加工，硬化熱處理后，經精加工成為鑄造壓模產品。
[0032]實施例1
[0033]實施例1是本發明為國內引進UOE焊管機組彎邊機制造的鑄造壓模下模，該壓模長5.9m、寬0.595m、高0.3m ;壓模的成分按重量百分比選擇為:C:1.8%、S1:0.25%、Mn:
1.2%、Ρ:0.02%, S:0.02%、Nb:2.9%、Cr:13.0%、RE:0.25，余量為 Fe。
[0034]根據實施例1的壓模成分，采用本發明的鑄造模型和制備方法進行了以下壓模鑄件的鑄造。
[0035]本實施例采用平澆鑄造模型，壓模曲面即工作面向下，在壓模鑄型中設置了長
5.9m兩端帶有澆口的橫澆道，在橫澆道上均勻設置有5個與鑄型型腔連接的分澆道，將精煉鐵水從橫澆道的兩端同時澆入，使鐵水迅速進入5個分澆道，通過分澆道很快進入鑄型型腔并且很快完全充型，用時約35s。澆鑄溫度1380°C，澆鑄完成后使鑄型靜置，當鐵水溫度降至1280~1300°C時，啟動運動平臺，以50次/min頻率進行橫向幅度為3~5mm的運動，運動5分鐘后靜止3分鐘，然后再以同樣的頻率、幅度和時間進行縱向運動，以此類推，直至鐵水溫度降至900°C時停止，使鑄件均勻的凝固，組織晶粒更加細化。待溫度降至2000C以下時開箱清理鑄件鑄坯。經過超聲波探傷和金相測試，本實施例凝固均勻，未見縮松等鑄造缺陷，壓模鑄坯結晶晶粒細小、均勻。壓模鑄件的性能質量得到了保證。
[0036]對所述的壓模鑄坯進行常規的退火軟化、粗加工、硬化熱處理、精加工出UOE焊管機組彎邊機鑄造壓模下模產品。
[0037]經測驗，本實施例壓模的抗拉強度達到720Mpa，沖擊韌性5J/cm2，而壓模的硬度達到了 HRC60。經實際裝機使用，達到了進口鍛造產品的性能，使鑄造壓模完全可以替代進口鍛造模具，同比磨損量小于進口鍛造壓模，滿足了大口徑厚壁直縫UOE焊管機組彎邊機用下模的需求，實現了該種模具的高質量國產化。
[0038]實施例2
[0039]實施例2為本發明為國內引進UOE焊管機組彎邊機制造的鑄造壓模下模，該壓模長5. 8m、寬O. 595m、高O. 3m ;壓模的成分按重量百分比選擇為：C :2. 0%、Si :0. 5%、Mn :1. 4%、P:0.03%、S:0. 02%、Nb :2. 4%、Cr :14. 0%、RE :0. 1，余量為 Fe。
[0040]根據本實施例的壓模成分和本發明的鑄造模型，進行壓模鑄件的鑄造。本實施例采用平澆鑄造模型，壓模曲面即工作面向下，在壓模鑄型中設置了長5. Sm兩端帶有澆口的橫澆道，在橫澆道上設置了 4個與鑄型型腔連接的分澆道，將精煉鐵水從橫澆道的兩端同時澆入，鐵水迅速進入各個分澆道并且很快進入鑄型型腔，用時約35s使型腔很快完全充型。澆鑄溫度1400°C，澆鑄后鑄型靜置一段時間，當鐵水溫度降至1280~1300°C時，啟動運動平臺以40次/min頻率進行橫向幅度為3~5mm的運動，運動4分鐘后靜止2分鐘，再以同樣的頻率、幅度和時間進行縱向運動，如此反復，至鐵水溫度降至920°C時停止運動。待溫度降至200°C以下開箱。經過超聲波探傷和金相測試，本實施例的鑄件晶粒細小、凝固均勻，未見其它鑄造缺陷。對鑄件進行退火，粗加工，硬化，精加工等工序處理，使其成為性能良好的UOE焊管機組彎邊機鑄造下模。
[0041]經測驗，本實施例壓模的抗拉強度達到710Mpa，沖擊韌性4. 5J/cm2，而壓模的硬度達到了 HRC59。實際裝機使用后證明，鑄造壓模的使用性能與鍛造壓模的性能相同，同比磨損量小于進口鍛造壓模，完全可以替代鍛造模具。
[0042]實施例3
[0043]實施例3為本發明為國內引進UOE焊管機組彎邊機制造的鑄造壓模上模，該壓模長6m、寬O. 6m、高4m ;壓模的成分按重量百分比選擇為：C :2. 2%、Si :0. 7%、Mn :1. 6%、P:0.03%、S:0. 02%、Nb :1. 9%、Cr ：15. 0%、RE ：0. 2，余量為 Fe。
`[0044]按照本實施例壓模成分和本發明的鑄造模型，采用本發明的制備方法進行壓模的鑄造。采用平澆鑄造模型，壓模工作面向下，在6m壓模鑄型中設置了兩端帶有澆口的橫澆道，橫澆道上設置有6個與鑄型型腔連接的分澆道，當融熔鐵水從橫澆道的兩端同時澆入時，鐵水迅速進入各分澆道，并且很快進入型腔進行完全充型。澆鑄溫度1420°C，澆鑄后鑄型靜置至鐵水溫度降至1280~1300°C時，啟動運動平臺，以60次/min頻率進行橫向幅度為3~5mm的運動，運動6分鐘后靜止3分鐘，再以同樣的頻率和時間進行縱向運動，直至鐵水溫度降至950°C時停止。在溫度降至200°C以下時開箱處理鑄件。然后對鑄件進行熱處理和粗精加工即可。
[0045]本實施例經過探傷和測試，沒有鑄造缺陷，金相組織細小均勻。同時，壓模的抗拉強度達到了 740Mpa，沖擊韌性4. 2J/cm2，而壓模的硬度也達到了 HRC61。經實際使用中性能良好，同比磨損量小于進口鍛造壓模，實現了非常好的性價比效果。
[0046]實施例4
[0047]實施例4為本發明為國內引進UOE焊管機組彎邊機制造的鑄造上模，該壓模長5. 9m、寬O. 6m、高O. 35m ;壓模的成分按重量百分比選擇為：C :2. 4%、Si :0. 8%、Mn :1. 8%、Ρ:0· 026%, S:0. 02%、Nb :1. 6%、Cr ：16. 0%、RE ：0. 3，余量為 Fe。
[0048]按上述壓模成分，采用本發明的鑄造模型和制備方法，本實施例采用平澆鑄造模型，壓模工作面向下，在壓模鑄型中設置了長5. 9m兩端帶有澆口的橫澆道，在橫澆道上設置有5個與鑄型型腔連接的分澆道，融熔鐵水從橫澆道的兩端同時澆入各分澆道，并且迅速進入型腔進行充型，僅用時約32s。澆鑄溫度1410°C。將鑄型靜置到鐵水溫度降至1280~1300°C時，啟動運動平臺以50次/min頻率進行橫向幅度為3~5mm的運動，運動5分鐘后靜止3分鐘，然后再進行同樣的縱向運動，直至鐵水溫度降至930°C時停止。當溫度降至2000C以下時開箱清理鑄坯。最后進行熱處理和粗精加工。
[0049]本實施例的產品經檢測，各項性能指標均達到了所要求的指標。
[0050]上述實施例已經使用在國內的大型鋼管生產企業，并且經過使用證明，均可與進口鍛造壓模相媲美，其耐磨性能已經達到了進口鍛造壓模水平，且同比磨損量小于進口鍛造壓模。因此可以說，鑄造壓模完全可以替代進口鍛造模具，完全可以滿足大口徑厚壁直縫UOE焊管機組彎邊機用壓模的需求。
[0051]本發明采用合理的設計成分，設計了獨特的鑄造模型，并且采用具有創造性的鑄造方法制備的UOE焊管機組彎邊機鑄造壓模，產品的使用性能與進口鍛造壓模相比更好。本發明可以代替鍛造壓模，使生產成本大幅降低，節能節材。
[0052]本發明不限于上述實施例，在不脫離本發明設計思想的范圍內，可以進行各種變形和修改， 這些變化均屬于本發明的保護范圍。
【權利要求】
1.一種UOE焊管彎邊機鑄造壓模，其特征在于，所述鑄造壓模以重量百分比計為:C:1.6 ~2.4%、Si:0.2 ~1.0%、Μη:1.2 ~1.8%、P ≤ 0.05%、S ≤ 0.05%、Nb:1.5 ~3.0%, Cr:12.0 ~16.0%, RE:0.05 ~0.3%，余量為 Fe。
2.根據權利要求1所述鑄造壓模，其特征在于，所述鑄造壓模以重量百分比計為:C:1.8 ~2.2%、Si:0.4 ~0.8%,Mn:1.4 ~1.6%、P ≤ 0.05%、S ≤ 0.05%、Nb:1.8 ~2.5%, Cr:13.0 ~15.0%、RE0.05 ~0.3%，余量為 Fe。
3.—種UOE焊管彎邊機鑄造壓模制備方法，其特征在于，采用以下步驟: 采用平澆鑄造壓模鑄型，壓模鑄型曲面向下，澆鑄溫度1380-1420 ； 在壓模鑄型中設置有與鑄件等長，兩端帶有澆口的橫澆道，在橫澆道上設置有多個與鑄型型腔連接的分澆道，澆鑄時將精煉后的鐵水從橫澆道的兩端同時澆入，使融熔鐵水迅速進入多個分澆道并且很快完全充型； 在壓模鑄型下方設置有進行縱向和橫向交替運動的平臺，澆鑄完成后一段時間，當鐵水溫度降至1280~1300°C時，啟動運動平臺，使壓模鑄型交替進行縱向和橫向運動，使壓模鑄件有序均勻凝固；當溫度降至900~950°C時，停止運動平臺，至溫度降至200°C以下時開箱； 然后對鑄件進行退火，粗加工，硬化處理，最后精加工成壓模產品。
4.根據權利要求3所述制備方法，其特征在于，所述多個分澆道根據壓模鑄型的大小設置為3-6個或更多。
5.根據權利要求3所述制備方法，其特征在于，所述壓模鑄型進行縱向和橫向交替運動包括，縱向或橫向運動幅度為3-5mm，40~60次/min，每次縱向或橫向運動4~6分鐘后，靜置2~3分鐘后再進行下一個縱向或橫向運動，直到鐵水在壓模鑄型中均勻凝固。
6.根據權利要求3所述制備方法，其特征在于，在所述壓模鑄型中設置了多點測溫探頭，以隨時監控壓模鑄型溫度的變化。
7.—種UOE焊管彎邊機鑄造壓模用鑄造模型，其特征在于，在平澆鑄造壓模鑄型中設置有多個分澆道；其中，壓模鑄型曲面向下，在壓模鑄型中設置有與鑄件等長，兩端帶有澆口的橫澆道，在橫澆道上設置有多個與鑄型型腔連接的分澆道；在壓模鑄型下方設置有進行縱向和橫向交替運動的平臺。
8.根據權利要求8所述鑄造模型，其特征在于，所述多個分澆道根據壓模鑄型的大小設置為3-6個或更多。
9.根據權利要求8所述鑄造模型，其特征在于，所述壓模鑄型進行縱向和橫向交替運動包括，縱向或橫向運動幅度為3-5mm，40~60次/min，每次縱向或橫向運動4~6分鐘后，靜置2~3分鐘后再進行下一個縱向或橫向運動。
10.根據權利要求8所述鑄造模型，其特征在于，在所述壓模鑄型中設置了多點測溫探頭，以隨時監控壓模鑄型溫度的變化。
11.根據權利要求1或3或7，其特征在于，所述鑄造壓模的抗拉強度為700~740Mpa，沖擊韌性≥4J/cm2，硬度HRC58~61。
【文檔編號】C22C38/26GK103710636SQ201310728749
【公開日】2014年4月9日 申請日期:2013年12月26日 優先權日:2013年12月26日
【發明者】袁厚之, 賴興濤, 劉行一, 李新文, 張凝 申請人:山東省四方技術開發有限公司