專(zhuān)利名稱(chēng)：一種屈服強(qiáng)度1150MPa級(jí)鋼板及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種合金及其制造方法，尤其涉及一種鋼板及其制造方法。
背景技術(shù)：
具有良好低溫韌性的高強(qiáng)度鋼板廣泛應(yīng)用于大型機(jī)械設(shè)備結(jié)構(gòu)件的制造，例如大噸位的履帶式起重機(jī)的拉桿、高工作阻力煤礦液壓支架的推桿、臂長(zhǎng)超過(guò)47m的混凝土泵車(chē)的臂架等，其均采用屈服強(qiáng)度900/960MPa及以上的高強(qiáng)度鋼板。大型機(jī)械結(jié)構(gòu)件通常采用焊接方式連接，因此對(duì)鋼板的強(qiáng)韌性和焊接性能均有較高的要求。隨著機(jī)械結(jié)構(gòu)日益大型化，屈服強(qiáng)度1150MPa且具有較低碳當(dāng)量的高強(qiáng)度鋼板能夠滿(mǎn)足大型機(jī)械設(shè)備增強(qiáng)減重的需求。碳當(dāng)量是評(píng)價(jià)鋼板焊接性能的重要指標(biāo)，碳當(dāng)量的計(jì)算公式為CEV = C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15碳當(dāng)量越低，鋼板的焊接性能越好。歐標(biāo)10025-6 :2004和國(guó)標(biāo)GB/T16270 :2009限定屈服強(qiáng)度960MPa鋼板的碳當(dāng)量CEV為彡0.82%。目前尚無(wú)屈服強(qiáng)度1150MPa鋼板的
碳當(dāng)量標(biāo)準(zhǔn)。屈服強(qiáng)度960MPa及以上鋼板通常采用淬火+回火工藝生產(chǎn)，具體工藝過(guò)程為連鑄板坯或鋼錠在一定溫度下加熱，并均熱奧氏體化，然后采用高溫軋制工藝達(dá)到目標(biāo)厚度后，冷卻到室溫。鋼板通常以0. I 0.3°C/s的加熱速率加熱至指定溫度后，保溫一段時(shí)間，再采用淬火機(jī)或水槽進(jìn)行淬火熱處理。為保證鋼板的力學(xué)性能并使內(nèi)應(yīng)力均勻，熱處理后鋼板進(jìn)入回火爐進(jìn)行回火熱處理。經(jīng)過(guò)在加熱淬火和回火熱處理的鋼板切割成用戶(hù)要求的形狀后交貨。近年來(lái)，控制軋制和控制冷卻技術(shù)有了較大的發(fā)展。通過(guò)設(shè)計(jì)優(yōu)化的成分體系，板坯在較高溫度加熱奧氏體化后，通過(guò)分階段軋制，控制軋制的溫度和變形量，可實(shí)現(xiàn)控制奧氏體晶粒尺寸、位錯(cuò)密度和形態(tài)以及碳氮化物析出等目的。鋼板在軋制結(jié)束后進(jìn)入加速冷卻裝備，結(jié)合不同的冷卻速率和停冷溫度，可獲得不同的最終微觀(guān)組織，獲得良好的力學(xué)性能?？剀埧乩浜蟮匿摪暹M(jìn)入熱處理爐回火，鋼板中發(fā)生了碳氮化物析出、異號(hào)位錯(cuò)湮滅、鋼板應(yīng)力降低等變化，最終得到具有良好強(qiáng)韌性的鋼板。控制軋制和控制冷卻技術(shù)對(duì)裝備和控制能力均有較高要求，因此一般用此工藝生產(chǎn)屈服強(qiáng)度900MPa及以下的鋼板。加熱淬火+回火和控軋控冷+回火工藝采用通常的熱處理爐，加熱速度較慢，回火過(guò)程中碳氮化物長(zhǎng)大，從而降低鋼板的沖擊性能，且生產(chǎn)周期較長(zhǎng)，具有較高的生產(chǎn)成本。在線(xiàn)熱處理工藝是板坯在較高溫度奧氏體化后，采用控制軋制和控制冷卻工藝，實(shí)現(xiàn)奧氏體和最終組織控制，并在控制冷卻之后直接進(jìn)入感應(yīng)加熱爐，以I 15°C /s的加熱速率對(duì)鋼板進(jìn)行加熱，實(shí)現(xiàn)軋制、冷卻和加熱的在線(xiàn)控制，從而縮短了鋼板的交貨周期，降低了生產(chǎn)成本。通過(guò)設(shè)計(jì)合適的成分體系、結(jié)合優(yōu)化的在線(xiàn)熱處理工藝，可開(kāi)發(fā)具有良好機(jī)械性能的高強(qiáng)度鋼板。公開(kāi)號(hào)為CN101906594A，
公開(kāi)日為2010年12月8日，名稱(chēng)為“一種900MPa級(jí)屈服強(qiáng)度調(diào)質(zhì)鋼板及其制造方法”的中國(guó)專(zhuān)利公開(kāi)了一種900MPa級(jí)屈服強(qiáng)度調(diào)質(zhì)鋼板及其制造方法，其化學(xué)成分重量百分比為c :0. 15% O. 25%，Si :0. 15% O. 35%，Mn :O. 75% I. 60%，P ≤ O. 020%，S :≤ O. 020%,Ni 0. 08% O. 30%,Cu 0. 20% O. 60%，Cr :0. 30 % I. 00 %，Mo :0. 10 % O. 30 %，Al s :0. 015 % O. 045 %，B :0. 001 %
O.003%，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。該發(fā)明的鋼板Rel≤900MPa，≤15% (縱向)，-40°C AKv≤21J(縱向)，同時(shí)碳當(dāng)量小于O. 60%。公開(kāi)號(hào)為CN1840724，公開(kāi)號(hào)為2006年10月4日，名稱(chēng)為“屈服強(qiáng)度960MPa以上超高強(qiáng)度鋼板及其制造方法”的中國(guó)專(zhuān)利公開(kāi)一種屈服強(qiáng)度960MPa以上超高強(qiáng)度鋼板，其化學(xué)成分重量百分比為C O. 08 O. 18% ；Si ^ O. 6% ；Mn O. 5 2· 0% ；A1 ( O. 018% ；N ≤ O. 008 % ；B ^ O. 0025% ；Ca :0 0· 006 % ；Ρ ^ O. 015% ；S ^ O. 005 % ；Ni ^ I. 0%,Cr ( O. 8%,Cu ( O. 5%和 Mo ( O. 6%中的一種或幾種以上；TiO. 01 O. 03%,V ≤O. I %和Nb O. 01 O. I %中的一種或幾種以上；余量為鐵和其他不可避免雜質(zhì)。
發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的在于提供一種屈服強(qiáng)度1150MPa級(jí)鋼板，該鋼板不僅具有較高的強(qiáng)度和韌性，還具有優(yōu)良的焊接性能。此外，本發(fā)明的目的還在于提供一種該屈服強(qiáng)度1150MPa級(jí)鋼板的制造方法。本發(fā)明成分設(shè)計(jì)的思路為采用較低的Mn含量，添加一定的Ni，配合Cr和Mo等合金元素，結(jié)合控軋控冷和在線(xiàn)熱處理工藝，實(shí)現(xiàn)鋼板的強(qiáng)韌化。C+Mn/2的范圍設(shè)計(jì)是優(yōu)化C和Mn與其它元素的配比。淬透性系數(shù)的計(jì)算方法體現(xiàn)了不同合金元素對(duì)鋼板淬透性的影響程度，如Mo元素增加會(huì)導(dǎo)致鋼板淬透性明顯增加，但Si元素增加對(duì)鋼板淬透性的影響相對(duì)不明顯。鋼板淬透性增加，則在相同的冷卻條件下，會(huì)形成強(qiáng)度更高的組織。采用給定的淬透性系數(shù)的計(jì)算公式和范圍，可在保證鋼板強(qiáng)韌性的基礎(chǔ)上，具有較低的碳當(dāng)量。根據(jù)上述發(fā)明目的，本發(fā)明提供了一種屈服強(qiáng)度1150MPa級(jí)鋼板，其化學(xué)成分質(zhì)量百分配比是C :0· 14 O. 17wt %、Si :0. 10 O. 30wt %、Mn :0. 80 I. 20wt %、P:(O. 015wt S O. 003wt %、Cr :0. 30 O. 50wt %、Mo :0. 40 O. 70wt %、Ni :I. I 2. 2wt%, Nb 0. 01 O. 06wt%, V :0. 04 O. 06wt%, Ti :0. 003 O. 02wt%, Al :0. 03
O.07wt%,B 0. 0006 O. 0020wt%，余量為Fe和其他不可避免的雜質(zhì)。所述屈服強(qiáng)度1150MPa級(jí)鋼板還應(yīng)滿(mǎn)足O. 23Ν +0. 32Mo+0. 49Si+0. 17Cr_153. 21B ( C+Mn/2 (O. 49Ν +0. 64Mo+0. 76Si+0. 53Cr_132. 61B ；以及2. 77 ^ Qm ^ 4. 92 ；式中，Qm為淬透性系數(shù)，其滿(mǎn)足Qm = I. 379C+0. 218Si+l. 253Mn+2. 113Mo+0. 879Cr+0. 411Ν +101. 21B。本發(fā)明中化學(xué)元素的添加原理如下C C加入鋼中能夠提高鋼板的淬透性，形成強(qiáng)度較高的組織，但C含量過(guò)高會(huì)降低鋼板韌性，惡化焊接性能。C會(huì)和其它合金元素如Nb、V和Ti形成碳化物析出。C含量過(guò)高則會(huì)形成粗大的析出物，惡化鋼板的沖擊性能。因此，為保證鋼板的強(qiáng)韌性和焊接性能，本發(fā)明C含量控制在0. 14 0. 17被％范圍內(nèi)。Si =Si以固溶形式存在鋼中，從而提高鋼板的強(qiáng)度。Si在滲碳體中的溶解度較小，Si含量較高時(shí)，可形成殘余奧氏體和貝氏體的復(fù)合組織。Si含量增加，會(huì)惡化鋼板的焊接性能。因此本發(fā)明中的Si含量控制在0. 10 0. 30被％范圍內(nèi)。Mn :Mn通常以固溶形式存在于鋼中。Mn固溶在奧氏體中，通過(guò)抑制擴(kuò)散界面運(yùn)動(dòng)，細(xì)化最終微觀(guān)組織，從而提高鋼板的強(qiáng)度和韌性。Mn含量過(guò)高，會(huì)使板坯有易發(fā)裂紋的傾向。因此，本發(fā)明中加入0. 80 I. 20被％的胞元素，有利于形成細(xì)化的貝氏體組織，使鋼具有良好的強(qiáng)韌性。Cr :Cr加入鋼中，提高鋼板的淬透性?；鼗疬^(guò)程中，Cr和C形成碳化物析出。如析出的碳化物細(xì)小彌散，則對(duì)鋼板的力學(xué)性能有益，否則會(huì)惡化鋼板的低溫沖擊性能。結(jié)合本發(fā)明中其它合金元素含量，將Cr含量控制在0. 30 0. 50wt%范圍內(nèi)，以保證鋼板的強(qiáng)度和 沖擊功。Mo :鋼板中的Mo會(huì)抑制擴(kuò)散界面運(yùn)動(dòng)，單位摩爾的Mo耗散的自由能約是Mn的3倍，因此固溶在鋼板中的Mo會(huì)使CCT曲線(xiàn)(過(guò)冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變曲線(xiàn))右移。在同樣的冷卻速率下，形成具有較高強(qiáng)韌性的微觀(guān)組織。Mo與C形成細(xì)小的MoC析出，從而提高鋼板在回火后的韌性。因此，本發(fā)明中加入0. 40 0. 7(^七％的Mo，以保證鋼板的力學(xué)性能。Nb :Nb加入鋼中，通過(guò)抑制奧氏體晶粒界面運(yùn)動(dòng)，從而提高鋼板的再結(jié)晶溫度。鋼板中加入一定量的Nb，結(jié)合鋼板中的C含量，在高溫奧氏體化時(shí)，未溶解的NbC起到釘軋奧氏體晶界的作用，從而阻礙奧氏體晶界過(guò)分粗化。溶解在奧氏體中的Nb，在兩階段軋制過(guò)程中抑制奧氏體再結(jié)晶，細(xì)化奧氏體晶粒。Nb含量過(guò)高，則會(huì)形成粗大的NbC，影響鋼板的力學(xué)性能。因此，本發(fā)明中Nb的加入量為0. 01 0. 06wt%，以獲得良好的力學(xué)性能。Ni =Ni會(huì)與Fe形成FeNi化合物，同時(shí)固溶在鋼中的Ni會(huì)在相變過(guò)程中起到細(xì)化最終奧氏體晶粒的作用。鋼板在較低溫度下受到低溫沖擊載荷時(shí)，固溶的Ni會(huì)提高鋼板的低溫沖擊吸收功。因此，本發(fā)明中加入I. I 2. 2wt%的Ni能夠保證鋼板的力學(xué)性能，并使其具有市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力。V :V與C會(huì)形成VC析出物，在回火過(guò)程中提高鋼板的屈服強(qiáng)度，而不會(huì)使鋼板的韌性發(fā)生明顯的惡化。V含量過(guò)高，則會(huì)形成粗大的VC，降低鋼板的低溫沖擊性能。因此，本發(fā)明中加入0. 04 0. 06wt%的V以保證鋼板在回火后有較高的屈服強(qiáng)度。B B在鋼中以間隙原子存在，受到刃型位錯(cuò)靜水壓力場(chǎng)的作用，B通常富集在位錯(cuò)和晶界等缺陷附近。B在晶界處的富集，使相變時(shí)新相不易在晶界形核，從而提高鋼板的淬透性。晶界處富集B較多，會(huì)降低晶界結(jié)合能，使鋼板在受到?jīng)_擊載荷時(shí)更傾向于沿晶斷裂，降低鋼板的低溫沖擊吸收功。因此，本發(fā)明中B的加入量為0. 0006 0. 0020wt%。Al A1和鋼中的O、N形成氧化物和氮化物，在高溫奧氏體化時(shí)起到釘軋奧氏體晶界的作用，細(xì)化奧氏體晶粒，以得到細(xì)小的最終組織。因此本發(fā)明中加入0. 03 0. 07wt%的Al細(xì)化晶粒，以提聞鋼板的朝性并保證其焊接性能。Ti =Ti與鋼中的N和C形成TiN和TiC。TiN在較高溫度形成，起到細(xì)化奧氏體晶粒作用；TiC在較低溫度形成，能夠提高鋼板的回火后的強(qiáng)度。Ti含量較高，會(huì)形成粗大的TiN，使鋼板在受力時(shí)的疲勞性能降低，因此，本發(fā)明中的Ti含量控制在0. 003 0. 02wt%范圍內(nèi)。
在優(yōu)化成分的基礎(chǔ)上，本發(fā)明還限定成分中的C和Mn，使其需滿(mǎn)足O. 23Ν +0. 32Mo+0. 49Si+0. 17Cr_153. 21B ( C+Mn/2 (0. 49Ν +0. 64Mo+0. 76Si+0. 53Cr_132. 61B ；此外，鋼板的淬透性系數(shù)Qm需滿(mǎn)足Qm = I. 379C+0. 218Si+l. 253Mn+2. 113Mo+0. 879Cr+0. 411Ν +101. 21B ；2. 77 ^ Qm ^ 4. 92 ；C+Mn/2的范圍設(shè)計(jì)是優(yōu)化C和Mn與其它元素的配比。淬透性系數(shù)的計(jì)算方法體現(xiàn)了不同合金元素對(duì)鋼板淬透性的影響程度，如Mo元素增加會(huì)導(dǎo)致鋼板淬透性明顯增加，但Si元素增加對(duì)鋼板淬透性的影響相對(duì)不明顯。鋼板淬透性增加，則在相同的冷卻條件下，會(huì)形成強(qiáng)度更高的組織。采用給定的淬透性系數(shù)的計(jì)算公式和范圍，可在保證鋼板強(qiáng)韌性的基礎(chǔ)上，具有較低的碳當(dāng)量。通過(guò)上述限定條件，可生產(chǎn)具有碳當(dāng)量不大于O. 60%的高強(qiáng)韌鋼板。另外，為了實(shí)現(xiàn)本發(fā)明的目的，本發(fā)明還提供該種屈服強(qiáng)度1150MPa級(jí)鋼板的制造方法，其包括下列步驟⑴冶煉；(2)澆鑄；(3)加熱鋼坯加熱至中心溫度達(dá)到1020 1220°C ；鋼板的在1020 1220°C溫度下加熱奧氏體化，保溫一段時(shí)間后出爐軋制，在此溫度區(qū)間加熱，可獲得均勻的奧氏體組織，使合金元素部分或全部溶解在鋼中。(4)軋制a)第一階段在高于再結(jié)晶溫度下對(duì)鋼坯進(jìn)行軋制，軋制完成后，將鋼坯置放于棍道上待溫；b)第二階段當(dāng)鋼坯待溫至770 850°C時(shí)，開(kāi)始第二階段軋制，其終軋溫度為760 840。。；軋制分為第一階段和第二階段軋制。第一階段軋制在出加熱爐后進(jìn)行。第一階段軋制后在輥道上待溫至770 850°C，開(kāi)始第二階段軋制，第二階段軋制的終軋溫度為760 840°C。第一階段軋制過(guò)程中，奧氏體發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶、靜態(tài)再結(jié)晶和動(dòng)態(tài)回復(fù)的過(guò)程，從而細(xì)化了奧氏體晶粒。第二階段軋制過(guò)程中，奧氏體中富集了大量的位錯(cuò)，為冷卻過(guò)程中發(fā)生的相變提供了大量的形核位置。(5)冷卻以15 45°C /s的速度將鋼板冷卻至彡300°C ；鋼板在軋制后進(jìn)入水冷裝置，以15 45°C /s的速度冷卻至彡300°C。鋼板冷卻到指定溫度后，進(jìn)入回火爐。較快的冷卻速率使鋼板迅速進(jìn)入過(guò)冷區(qū)域，在較低溫度發(fā)生相變。較低溫度下，相變的驅(qū)動(dòng)力增加，C和合金元素原子的擴(kuò)散能力減弱，因此會(huì)形成細(xì)化的微觀(guān)組織。本發(fā)明所述成分工藝形成以細(xì)化的貝氏體和馬氏體為基體，分布著殘余奧氏體的微觀(guān)組織。(6)在線(xiàn)回火熱處理以3 15°C/s的速度將鋼板升溫至回火溫度200 530°C，保溫5 180s后，空冷。鋼板在冷卻后進(jìn)入在線(xiàn)回火感應(yīng)加熱爐，在線(xiàn)回火的升溫速率為3 15°C /s，升溫至回火溫度200 530°C，保溫5 180s后，空冷。在線(xiàn)回火加熱速率很快，碳化物析出的熱力學(xué)驅(qū)動(dòng)力較大，保溫時(shí)間較短，使碳化物粗化過(guò)程縮短。感應(yīng)加熱快速回火后會(huì)形成細(xì)小的碳氮化物析出，有利于鋼板的低溫韌性。采用本發(fā)明所述的C、Nb、V、Ti等成分，在所述奧氏體化溫度1020 1220°C加熱，可使部分碳化物溶解，未溶解的氮化物會(huì)抑制奧氏體晶粒粗化，溶解的合金元素會(huì)在軋制和冷卻過(guò)程中實(shí)現(xiàn)細(xì)化最終微觀(guān)組織的目的。本發(fā)明所述的Cr、Mo含量，結(jié)合兩階段軋制溫度和回火工藝，可形成細(xì)化的貝氏體+馬氏體的微觀(guān)組織，獲得良好的力學(xué)性能。本發(fā)明所述的Al和Ti含量，結(jié)合奧氏體化溫度和回火溫度，可細(xì)化奧氏體晶粒，形成具有較高強(qiáng)度且有良好低溫韌性的組 織。本發(fā)明的Ni、Mn、Si、B含量，結(jié)合兩階段軋制和冷卻工藝，可提高鋼板的低溫沖擊韌性。本發(fā)明所采用優(yōu)化的成分和工藝體系，可生產(chǎn)出碳當(dāng)量CEV ( 0. 60%的屈服強(qiáng)度1150MPa級(jí)高強(qiáng)韌鋼板。碳當(dāng)量是影響焊接的重要參數(shù)。通常認(rèn)為碳當(dāng)量大于0.60%的鋼板的焊接性能差，難以實(shí)現(xiàn)采用焊接工藝連接結(jié)構(gòu)件。碳當(dāng)量小于等于0.60%的鋼板，可以通過(guò)焊接手段連接。碳當(dāng)量越低，焊接越容易。歐標(biāo)10025-6 :2004和國(guó)標(biāo)GB/T16270 :2009限定屈服強(qiáng)度960MPa鋼板的碳當(dāng)量CEV為彡0. 82%。本發(fā)明中，鋼板的屈服強(qiáng)度為1150MPa，并且碳當(dāng)量 CEV ^ 0. 60%o優(yōu)選地，在上述屈服強(qiáng)度1150MPa級(jí)鋼板的制造方法中，空冷采用冷床冷卻。采用本發(fā)明所述的技術(shù)方案具有以下優(yōu)點(diǎn)(I)本發(fā)明所述的屈服強(qiáng)度1150MPa級(jí)鋼板的屈服強(qiáng)度彡1150MPa，抗拉強(qiáng)度彡1200MPa，夏氏沖擊功Akv (-400C )彡60J，碳當(dāng)量CEV ( 0. 60%，具有優(yōu)良的焊接性能；(2)本發(fā)明所述的屈服強(qiáng)度1150MPa級(jí)鋼板的制造方法采用控制軋制、控制冷卻和在線(xiàn)回火熱處理工藝，工藝流程短，從而節(jié)約了鋼板生產(chǎn)的成本；(3)由于本發(fā)明所述的屈服強(qiáng)度1150MPa級(jí)鋼板的成分與工藝設(shè)計(jì)合理，從實(shí)施效果來(lái)看，工藝制度比較寬松，可以在配備有感應(yīng)加熱爐的中、厚鋼板產(chǎn)線(xiàn)上穩(wěn)定生產(chǎn)。
圖I為本發(fā)明所述的屈服強(qiáng)度1150MPa級(jí)鋼板在一種實(shí)施方式下的光學(xué)顯微鏡照片。圖2為本發(fā)明所述的屈服強(qiáng)度1150MPa級(jí)鋼板在一種實(shí)施方式下的掃描電鏡照片。
具體實(shí)施例方式實(shí)施例1-6制造本發(fā)明所述的屈服強(qiáng)度1150MPa級(jí)鋼板的具體步驟如下(本案實(shí)施例1_6中各鋼種化學(xué)成分見(jiàn)表I)(I)冶煉采用真空感應(yīng)爐、轉(zhuǎn)爐或電爐冶煉，冶煉后通過(guò)精煉和脫氣處理。需要注意的是，冶煉包括但不僅限于上述冶煉方法及處理工序，本案實(shí)施例采用真空感應(yīng)爐冶煉，化學(xué)光譜法測(cè)定最終成分；；(2)澆鑄采用立式連鑄、立彎式連鑄、弧形連鑄、模鑄、定向凝固或電渣重熔等方式。需要注意的是，澆鑄包括但不僅限于上述澆鑄方式，本案實(shí)施例采用模鑄方式澆鑄在耐材鋼錠模中，澆鑄過(guò)熱度為25±20°C (3)加熱鋼坯加熱至中心溫度達(dá)到1020 1220°C ；(4)軋制a)第一階段在高于再結(jié)晶溫度下對(duì)鋼坯進(jìn)行軋制，軋制完成后，將鋼坯置放于棍道上待溫；b)第二階段當(dāng)鋼坯待溫至770 850°C時(shí)，開(kāi)始第二階段軋制，其終軋溫度為760 840。。；(5)冷卻以15 45°C /s的速度將鋼板冷卻至彡300°C ；(6)在線(xiàn)回火熱處理以3 15°C/s的速度將鋼板升溫至回火溫度200 530°C，保溫5 180s后，冷床冷卻。表I.(余量為Fe和其他不可避免的雜質(zhì)，wt% )
權(quán)利要求
1.一種屈服強(qiáng)度1150MPa級(jí)鋼板，其特征在于，化學(xué)成分質(zhì)量百分配比是C 0. 14 O. 17wt%,Si 0. 10 O. 30wt%,Mn :0. 80 I. 20wt%,P ·.( O. 015wt%,S (O. 003wt%,Cr 0. 30 O. 50wt%,Mo :0. 40 O. 70wt%,Ni :1. I 2. 2wt%,Nb :0. 01 O. 06wt%,V 0. 04 O. 06wt%,Ti :0. 003 O. 02wt%,Al :0. 03 O. 07wt%,B :0. 0006 O. 0020wt%，余量為Fe和其他不可避免的雜質(zhì)。
所述屈服強(qiáng)度1150MPa級(jí)鋼板還應(yīng)滿(mǎn)足O. 23Ν +0. 32Mo+0. 49Si+0. 17Cr-153. 21B ( C+Mn/2 (O.49Ν +0. 64Mo+0. 76Si+0. 53Cr-132. 61B ； 以及 2.77 ≤ Qm ≤4. 92 ； 式中，Qm為淬透性系數(shù)，其滿(mǎn)足Qm = I. 379C+0. 218Si+l. 253Mn+2. 113Mo+0. 879Cr+0. 411Ν +101. 21B。
2.如權(quán)利要求I所述的屈服強(qiáng)度1150MPa級(jí)鋼板的制造方法，其特征在于， 包括下列步驟 (1)冶煉； (2)澆鑄； (3)加熱:鋼坯加熱至中心溫度達(dá)至IJ1020 12200C ； (4)軋制 a)第一階段在高于再結(jié)晶溫度下對(duì)鋼坯進(jìn)行軋制，軋制完成后， 將鋼坯置放于輥道上待溫； b)第二階段當(dāng)鋼坯待溫至770 850°C時(shí)，開(kāi)始第二階段軋制，其終軋溫度為760 840 0C ； (5)冷卻以15 450C/s的速度將鋼板冷卻至≤3000C ； (6)在線(xiàn)回火熱處理以3 15°C/s的速度將鋼板升溫至回火溫度200 530°C，保溫5 180s后，空冷。
3.如權(quán)利要求2所述的屈服強(qiáng)度1150MPa級(jí)鋼板的制造方法，其特征在于，所述空冷采用冷床冷卻。
全文摘要
本發(fā)明公開(kāi)了一種屈服強(qiáng)度1150MPa級(jí)鋼板，其化學(xué)成分質(zhì)量百分配比是C0.14～0.17wt％、Si0.10～0.30wt％、Mn0.80～1.20wt％、P≤0.015wt％、S≤0.003wt％、Cr0.30～0.50wt％、Mo0.40～0.70wt％、Ni1.1～2.2wt％、Nb0.01～0.06wt％、V0.04～0.06wt％、Ti0.003～0.02wt％、Al0.03～0.07wt％、B0.0006～0.0020wt％，余量為Fe和其他不可避免的雜質(zhì)。所述屈服強(qiáng)度1150MPa級(jí)鋼板還應(yīng)滿(mǎn)足0.23Ni+0.32Mo+0.49Si+0.17Cr-153.21B≤C+Mn/2≤0.49Ni+0.64Mo+0.76Si+0.53Cr-132.61B；以及2.77≤Qm≤4.92。該鋼板的屈服強(qiáng)度≥1150MPa，抗拉強(qiáng)度≥1200MPa，夏氏沖擊功Akv(-40℃)≥60J，碳當(dāng)量CEV≤0.60％，具有優(yōu)良的焊接性能。
文檔編號(hào)C21D8/02GK102618800SQ20121009150
公開(kāi)日2012年8月1日 申請(qǐng)日期2012年3月30日 優(yōu)先權(quán)日2012年3月30日
發(fā)明者姚連登, 焦四海, 趙四新 申請(qǐng)人:寶山鋼鐵股份有限公司