專利名稱：鋼的連續澆鑄方法
技術領域：
本發明涉及連續澆鑄(continuous casting)方法，其通過電磁力，邊控制鑄模內的熔鋼流動，邊澆鑄熔鋼，制造鑄片。
背景技術：
在鋼的連續澆鑄中，裝入中間包(timdish)內的熔鋼通過與中間包底部連接在一起的浸漬噴嘴(immersion nozzle)，被注入連續澆鑄用鑄模內。在這種情況下，從浸漬噴嘴的噴出孔(spout)噴到鑄模(mold)內的熔鋼流伴有非金屬夾雜物(non-metallic inclusion)(主要為氧化鋁等脫氧生成物)及從上噴嘴的內壁面吹入的惰性氣體(為防止氧化鋁等附著、堆積造成的噴嘴堵塞而吹入的惰性氣體)的氣泡，當其被凝固殼 (solidification shell)捕捉時，就成為制品缺陷(夾雜物性缺陷、氣泡性缺陷)。另外， 到達彎月面的熔鋼上升流中會卷入保護渣(mold flux)(鑄型粉末)，這也通過被凝固殼捕捉而成為制品缺陷。目前，為了防止熔鋼中的非金屬夾雜物、保護渣、氣泡被凝固殼捕捉而成為制品缺陷，在鑄模內進行如下操作，即，對熔鋼流施加磁場，利用磁場的電磁力，控制熔鋼的流動， 關于該技術，提出了許多方案。例如，專利文獻1公開了通過分別施加于夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場將熔鋼流制動的方法。該方法為，在從浸漬噴嘴的噴出口噴出以后分為上升流和下降流的熔鋼流中，通過用下部的直流磁場將下降流制動，用上部的直流磁場將上升流制動，由此伴隨熔鋼流的非金屬夾雜物及保護渣不會被凝固殼捕捉。另外，專利文獻2公開了如下方法，即，設有與專利文獻1相同的夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，在從這些磁極施加磁場時，(1)至少對下部磁極重疊施加直流磁場和交流磁場，或( 對上部磁極重疊施加直流磁場和交流磁場，且對下部磁極施加直流磁場。該方法為，進行與專利文獻1同樣的直流磁場實現的熔鋼流的制動，并且通過交流磁場實現的熔鋼的攪拌，來得到凝固殼界面的非金屬夾雜物等的清洗效果。另外，專利文獻3公開了如下方法，S卩，在通過分別施加于夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場將熔鋼流制動的方法或進一步對上部磁極重疊施加交流磁場的方法中，將直流磁場的強度、上部電極和下部電極的直流磁場的強度比、 (或者，進而上部交流磁場的強度)設為特定的數值范圍。另外，專利文獻4公開了如下技術，即，在制造表層部的特定的溶質元素的濃度比鑄片的內部高，且具有傾斜組成的連續澆鑄鑄片時，通過上下兩段磁極，在橫穿鑄片的厚度的方向上，施加直流磁場，關于上部澆鑄場內的熔鋼，提高該溶質元素的濃度，并且關于上部的磁場施加，將移動交流磁場重疊施加于上述直流磁場。但是，在專利文獻4的技術中，移動交流磁場是為感應用于消除該溶質濃度的局部性的不均的流動而施加的。專利文獻1 特開平3-142049號公報專利文獻2 特開平10-305353號公報
專利文獻3 特開2008-200732號公報專利文獻4 特開2002-1501號公報最近，隨著汽車外板用鋼板的質量嚴格化，至今未成為問題的微小氣泡及保護渣的卷入引起的缺陷正在被看做是問題，在如上述現有技術所述的連續澆鑄方法中，不能充分地與那種嚴格的質量請求相對應。特別是，合金化熔融鍍鋅鋼板(galvannealed steel sheet)是在熔融電鍍以后進行加熱使母材鋼板的鐵成分擴散到鍍鋅層的鋼板，母材鋼板的表層性狀會較大地影響到合金化熔融鍍鋅層的質量。即，當母材鋼板的表層上具有氣泡性及夾渣性的缺陷時，即使是小的缺陷，在鍍層的厚度上也會產生不均，這會在表面上作為筋狀的缺陷來呈現，在汽車外板等那樣的質量請求嚴格的用途中，不能使用。
發明內容
本發明是為解決如上所述的現有技術課題而開發的，其目的在于，提供一種連續澆鑄方法，其通過利用電磁力控制鑄模內的熔鋼流動，能夠得到不僅作為現有問題那樣的非金屬夾雜物及保護渣造成的缺陷而且微小氣泡及保護渣的卷入造成的缺陷都少的高質量的鑄片。另外，在本發明中，如專利文獻4記載的具有傾斜組成的板坯原則上不設為對象。這是因為如下的一個理由，即，當用例如金屬絲等添加使濃度傾斜的溶質元素時，會招致夾渣性缺陷的增加，不面向請求嚴格的表面質量的鋼板的制造。本發明者們為了解決上述課題，對利用電磁力控制鑄模內的熔鋼流動時的諸澆鑄條件進行了探討。其結果發現，在通過分別施加于夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述上部磁極的交流磁場邊攪拌熔鋼邊進行鋼的連續澆鑄的方法中，通過根據要澆鑄的板坯寬度及澆鑄速度將分別施加于上部磁極和下部磁極的直流磁場的強度及重疊施加于上部磁極的交流磁場的強度最佳化，來得到不僅作為現有問題那樣的非金屬夾雜物及保護渣造成的缺陷而且微小氣泡及保護渣造成的缺陷都少的高質量的鑄片。另外，對通過如上所述的澆鑄條件的最佳化來得到氣泡及保護渣造成的缺陷少的高質量的鑄片的理由進行了詳細探討的結果判明，作為氣泡性缺陷及夾渣性缺陷的發生相關的因子(一次因子)，具有表面紊流能量(與表面附近的渦流的發生相關)、熔鋼-凝固殼界面的界面流速及表面流速等，通過上述澆鑄條件的最佳化，來利用這些因子適當控制鑄模內的熔鋼流動，實現難以產生氣泡的凝固界面的捕捉及保護渣的卷入的狀態。另外判明， 通過將要澆鑄的板坯厚度和來自浸漬噴嘴內壁面的惰性氣體吹入量最佳化，能夠適當控制凝固界面氣泡濃度之類的另外的因子，能夠進一步減少氣泡性缺陷的發生。本發明是基于這種真知灼見而完成的，其要旨如下所述。[1] 一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其特征為，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為40°以上不足55°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為180mm以上不足MOmm的浸漬噴嘴，將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 060 0. 090T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 18 0. 35T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以與板坯寬度相應的下述(a) (i)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度不足950mm的情況下，澆鑄速度為1. 35m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為950mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(c)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足2. 95m/分鐘(d)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足2. 75m/分鐘(e)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為1. 05m/分鐘以上不足2. 65m/分鐘(f)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為1. 05m/分鐘以上不足2. 45m/分鐘(g)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 35m/分鐘(h)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 25m/分鐘(i)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 15m/分鐘[2] 一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其特征為，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為40°以上不足55°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為MOmm以上不足270mm的浸漬噴嘴， 將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 060 0. 090T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 18 0. 35T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以與板坯寬度相應的下述(a) (h)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度不足1150mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足3. 05m/ 分鐘(b)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足2. 95m/分鐘(c)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足2. 75m/分鐘(d)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足2. 65m/分鐘
(e)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為1. 05m/分鐘以上不足2. 45m/分鐘(f)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為1. 05m/分鐘以上不足2. 35m/分鐘(g)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 25m/分鐘(h)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 15m/分鐘[3] 一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其特征為，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為40°以上不足55°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為270mm以上不足300mm的浸漬噴嘴， 將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 060 0. 090T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 18 0. 35T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以與板坯寬度相應的下述(a) (i)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度不足950mm的情況下，澆鑄速度為1. 35m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為950mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(c)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足2. 95m/分鐘(d)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足2. 75m/分鐘(e)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足2. 65m/分鐘(f)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為1. 15m/分鐘以上不足2. 45m/分鐘(g)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為1. 05m/分鐘以上不足2. 35m/分鐘(h)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 25m/分鐘(i)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 15m/分鐘[4] 一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其特征為，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為15°以上不足40°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為180mm以上不足MOmm的浸漬噴嘴， 將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 060 0. 090T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 18 0. 35T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以與板坯寬度相應的下述(a) (i)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度為950mm以上不足1050的情況下，澆鑄速度為2. 85m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為1050mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足2. 95m/分鐘(c)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為1. 15m/分鐘以上不足2. 75m/分鐘(d)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為1. 15m/分鐘以上不足2. 65m/分鐘(e)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 45m/分鐘(f)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 35m/分鐘(g)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 25m/分鐘(h)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 15m/分鐘(i)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 05m/分鐘[5] 一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其特征為，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為15°以上不足40°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為MOmm以上不足270mm的浸漬噴嘴， 將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 060 0. 090T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 18 0. 35T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以與板坯寬度相應的下述(a) (i)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度為950mm以上不足1050的情況下，澆鑄速度為2. 85m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為1050mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足2. 95m/分鐘
(c)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為1. 15m/分鐘以上不足2. 75m/分鐘(d)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為1. 15m/分鐘以上不足2. 65m/分鐘(e)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為1. 15m/分鐘以上不足2. 45m/分鐘(f)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 35m/分鐘(g)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 25m/分鐘(h)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 15m/分鐘(i)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 05m/分鐘[6] 一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其特征為，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為15°以上不足40°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為270mm以上不足300mm的浸漬噴嘴， 將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 060 0. 090T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 18 0. 35T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以與板坯相應的下述(a) (i)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度為950mm以上不足1050的情況下，澆鑄速度為2. 85m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為1050mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足2. 95m/分鐘(c)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足2. 75m/分鐘(d)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為1. 15m/分鐘以上不足2. 65m/分鐘(e)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為1. 05m/分鐘以上不足2. 45m/分鐘(f)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 35m/分鐘(g)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 25m/分鐘(h)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 15m/分鐘(i)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 05m/分鐘[7] 一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其特征為，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為40°以上不足55°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為180mm以上不足MOmm的浸漬噴嘴， 將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 020 0. 060T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 05 0. 27T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以與板坯寬度相應的下述(a) (c)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度不足950的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 35m/分鐘(b)在板坯寬度為950mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足1. 25m/分鐘(c)在板坯寬度為1350mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 05m/分鐘[8] 一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其特征為，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為40°以上不足55°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為MOmm以上不足270mm的浸漬噴嘴， 將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 020 0. 060T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 05 0. 27T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以與板坯寬度相應的下述(a)、(b)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度不足1450的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 25m/分鐘(b)在板坯寬度為1450mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 05m/分鐘[9] 一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其特征為，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為40°以上不足55°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為270mm以上不足300mm的浸漬噴嘴，將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 020 0. 060T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 05 0. 27T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以與板坯寬度相應的下述(a) (d)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度不足950mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 35m/分鐘(b)在板坯寬度為950mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足1. 25m/分鐘(c)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 15m/分鐘(d)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 05m/分鐘[10] 一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其特征為，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為15°以上不足40°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為180mm以上不足MOmm的浸漬噴嘴， 將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 020 0. 060T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 05 0. 27T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以與板坯寬度相應的下述(a) (d)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度不足950mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為950mm以上不足1050mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 85m/分鐘(C)在板坯寬度為1050mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 25m/分鐘(d)在板坯寬度為1150mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 15m/分鐘[11] 一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其特征為，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為15°以上不足40°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為MOmm以上不足270mm的浸漬噴嘴， 將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 020 0. 060T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 05 0. 27T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以與板坯寬度相應的下述(a) (d)的澆鑄速度進行連續澆鑄。
(a)在板坯寬度不足950mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為950mm以上不足1050mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 85m/分鐘(c)在板坯寬度為1050mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 25m/分鐘(d)在板坯寬度為1150mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 15m/分鐘[12] 一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其特征為，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為15°以上不足40°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為270mm以上不足300mm的浸漬噴嘴， 將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 020 0. 060T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 05 0. 27T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以與板坯寬度相應的下述(a) (e)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度不足950mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為950mm以上不足1050mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 85m/分鐘(c)在板坯寬度為1050mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 25m/分鐘(d)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 15m/分鐘(e)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 05m/分鐘[13] 一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其特征為，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為40°以上不足55°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為180mm以上不足300mm的浸漬噴嘴， 將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 020 0. 060T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 27 0. 35T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以與板坯寬度相應的下述(a) (g)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為2. 95m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為2. 75m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(c)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為2. 65m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(d)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為2. 45m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(e)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為2. 35m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(f)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為2. 25m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(g)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為2. 15m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘[14] 一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其特征為，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為15°以上不足40°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為180mm以上不足300mm的浸漬噴嘴， 將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 020 0. 060T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 27 0. 35T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以與板坯寬度相應的下述(a) (h)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度為1050mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為2. 95m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為2. 75m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(c)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為2. 65m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(d)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為2. 45m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(e)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為2. 35m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(f)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為2. 25m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(g)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為2. 15m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(g)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為2. 05m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘
[15]在上述[1] [14]中的任一種連續澆鑄方法的基礎上，其特征為，利用控制用計算機，基于要澆鑄的板坯寬度、澆鑄速度、浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度及浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)，由預設定的對照表及數學式中的至少一種求出要通以上部磁極的交流磁場用線圈的交流電流值和要通以上部磁極及下部磁極的各直流磁場用線圈的直流電流值，通過通以其交流電流及直流電流，自動控制施加于上部磁極的交流磁場的強度和分別施加于上部磁極及下部磁極的直流磁場的強度。[16]在上述[1] [15]中的任一種連續澆鑄方法的基礎上，其特征為，鑄模內的熔鋼的表面紊流能量為0. 0020 0. 0035m2/s2、表面流速為0. 30m/s以下、熔鋼-凝固殼界面的流速為0. 08 0. 20m/s。[17]在上述[16]的連續澆鑄方法的基礎上，其特征為，鑄模內的熔鋼的表面紊流能量為 0. 0020 0. 0030m2/s2。[18]在上述[16]或[17]的連續澆鑄方法的基礎上，其特征為，鑄模內的熔鋼的表面流速為0. 050 0. 30m/s。[19]在上述[16] [18]中的任一種連續澆鑄方法的基礎上，其特征為，鑄模內的熔鋼的熔鋼-凝固殼界面的流速為0. 14 0. 20m/s。[20]在上述[16] [19]中的任一種連續澆鑄方法的基礎上，其特征為，鑄模內的熔鋼的熔鋼-凝固殼界面的流速A和表面流速B之比A/B為1. 0 2. 0。[21]在上述[16] [20]中的任一種連續澆鑄方法的基礎上，其特征為，鑄模內的熔鋼的熔鋼-凝固殼界面的氣泡濃度為0. 01kg/m3以下。[22]在上述[21]的連續澆鑄方法的基礎上，其特征為，要澆鑄的板坯厚度為 220 300mm，來自浸漬噴嘴的內壁面的惰性氣體吹入量為3 25NL/分鐘。根據本發明，當利用電磁力控制鑄模內的熔鋼流動時，通過根據要澆鑄的板坯寬度及澆鑄速度，將分別施加于上部磁極和下部磁極的直流磁場的強度及重疊施加于上部磁極的交流磁場的強度最佳化，能夠得到不作為現有問題那樣的微小氣泡性缺陷及夾渣性缺陷非常少的高質量的鑄片。因此，能夠制造具有現有所沒有的高質量鍍層的合金化熔融鍍鋅鋼板。
圖1是示意性地表示在本發明中以不同的強度施加直流磁場及交流磁場的“板坯寬度-澆鑄速度”區域(I) (III)的說明圖；圖2是表示供本發明的實施的連續澆鑄機的鑄模及浸漬噴嘴之一實施方式的縱剖面圖；圖3是圖2的實施方式的鑄模及浸漬噴嘴的水平剖面圖；圖4是示意性地表示在供本發明的實施的連續澆鑄機中具備相互獨立的直流磁場用磁極和交流磁場用磁極的上部磁極之一實施方式的平面圖；圖5是表示浸漬噴嘴的熔鋼噴出角度和表面缺陷的發生率(缺陷指數)之間的關系的曲線圖；圖6是用于對鑄模內的熔鋼的表面紊流能量、凝固界面流速(熔鋼-凝固殼界面的流速)、表面流速及凝固界面氣泡濃度(熔鋼-凝固殼界面的氣泡濃度)進行說明的概念圖；圖7是表示鑄模內的熔鋼的表面紊流能量和夾渣卷入率之間的關系的曲線圖；圖8是表示鑄模內的熔鋼的表面流速和夾渣卷入率之間的關系的曲線圖；圖9是表示鑄模內的熔鋼的凝固界面流速(熔鋼-凝固殼界面的流速)和氣泡捕捉率之間的關系的曲線圖；圖10是表示鑄模內的熔鋼的凝固界面流速A和表面流速B之比A/B和表面缺陷率之間的關系的曲線圖；圖11是表示鑄模內的熔鋼的凝固界面氣泡濃度(熔鋼-凝固殼界面的氣泡濃度) 和氣泡捕捉率之間的關系的曲線圖；符號說明
1鑄模
2浸漬噴嘴
3a,3b上部磁極
4a、4b下部磁極
5凝固殼
6彎月面
10鑄模長邊部
11鑄模短邊部
21浸漬噴嘴底部
20熔鋼噴出孔
30a、30b交流磁場用磁極
31a、31b直流磁場用磁極
具體實施例方式本發明的連續澆鑄方法為，利用在鑄模外側(鑄模側壁的背面)具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于上述上部磁極的直流磁場的峰值位置和上述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于上述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且，通過重疊施加于上述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄。在如上所述的連續澆鑄方法中，本發明者通過數值模擬等進行了研究，其結果是， 作為氣泡性缺陷及夾渣性缺陷的發生相關的因子(一次因子)，具有表面紊流能量(與表面附近的渦流的發生相關)、熔鋼-凝固殼界面的界面流速(以下，簡稱為“凝固界面流速”)、 表面流速，判明這些因素都會影響到缺陷發生。另外，特別判明，表面流速、表面紊流能量會給保護渣的卷入帶來影響，凝固界面流速會給氣泡性缺陷帶來影響。然后，基于這些真知灼見，對施加的直流磁場、交流磁場的各自的作用和重疊施加兩磁場時的相互作用進行了研究，其結果是，以下這點很明確。(1)當使交流磁場作用于彎月面附近時，凝固界面流速增大，清洗效果增大，氣泡性缺陷降低。但是，另一方面，通過表面流速及表面紊流能量的增大，保護渣的卷入增大，夾渣性缺陷增大。(2)通過對上部磁極施加直流磁場，能夠將熔鋼的上升流(熔鋼噴出孔的噴流通過與鑄型短邊發生碰撞進行反轉而產生的上升流)制動，能夠降低表面流速及表面紊流能量。但是，僅在這種直流磁場中，不能將表面流速、表面紊流能量及凝固界面流速控制在理想的狀態。(3)從以上這點出發，認為在上部磁極中，重疊施加交流磁場和直流磁場是為了有效地防止氣泡性缺陷和夾渣性缺陷這雙方，但是，只是重疊施加兩磁場，得不到充分的效果，澆鑄條件(澆鑄的板坯寬度、澆鑄速度)、交流磁場的施加條件、分別施加于上部磁極和下部磁極的直流磁場的施加條件相互關聯，在這些條件上存在最佳范圍。本發明通過基于這種真知灼見，根據要澆鑄的板坯寬度及澆鑄速度，使分別施加于上部磁極和下部磁極的直流磁場的強度及重疊施加于上部磁極的交流磁場的強度最佳化，由此能夠同時有效地抑制氣泡性缺陷和夾渣性缺陷的發生。在本發明中，基本上判明只要如下面的(I) (III)那樣根據要澆鑄的板坯寬度及澆鑄速度使分別施加于上部磁極和下部磁極的直流磁場的強度及重疊施加于上部磁極的交流磁場的強度最佳化即可。圖1是示意性地表示該(I) (III)的“板坯寬度-澆鑄速度”(橫軸-縱軸)區域的圖。(I)要澆鑄的板坯寬度和澆鑄速度越相對地小且要澆鑄的板坯寬度越大則澆鑄速度的上限值越小的“板坯寬度-澆鑄速度”區域來自浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔的噴流速度小，交流磁場實現的旋轉流不易受上升流(反轉流)干擾。因此，減小施加于上部磁極的交流磁場的強度，且也減小用于將上升流制動的直流磁場(上部磁極)的強度。由此將表面紊流能量、凝固界面流速及表面流速控制在適當范圍，防止氣泡性缺陷及夾渣性缺陷的發生。(II)要澆鑄的板坯寬度和澆鑄速度為小 大的范圍，但要澆鑄的板坯寬度越大則澆鑄速度的上限值和下限值越小的“板坯寬度-澆鑄速度”區域由于來自浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔的噴流速度比較大，因此上升流(反轉流)也增大，交流磁場實現的旋轉流易受上升流干擾。因此，增大施加于上部磁極的交流磁場的強度，且也增大用于將上升流制動的直流磁場(上部磁極)的強度。由此將表面紊流能量、凝固界面流速及表面流速控制在適當范圍，防止氣泡性缺陷及夾渣性缺陷的發生。(III)要澆鑄的板坯寬度和澆鑄速度越相對地大且要澆鑄的板坯寬度越小則澆鑄速度的下限值越大的“板坯寬度-澆鑄速度”區域由于來自浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔的噴流速度特別大，因此上升流(反轉流)也非常大，交流磁場實現的旋轉流易受上升流干擾，但是，即使增大交流磁場的強度，效果也不足。因此，施加于上部磁極的交流磁場的強度減小， 增大用于將上升流制動的直流磁場(上部磁極)的強度。在這種情況下，利用噴嘴噴流，將凝固界面流速制成適當范圍，通過直流磁場實現的上升流的制動，將表面紊流能量、表面流速控制在適當范圍，防止氣泡性缺陷及夾渣性缺陷的發生。圖2及圖3是表示供本發明的實施的連續澆鑄機的鑄模及浸漬噴嘴之一實施方式的圖，圖2是鑄模及浸漬噴嘴的縱剖面圖，圖3是相同的水平剖面圖(沿著圖2的III-III 線的剖面圖)。圖中，1為鑄模，該鑄模1由鑄模長邊部10 (鑄模側壁)和鑄模短邊部11 (鑄模側壁)在水平截面上構成為矩形。2為浸漬噴嘴，通過該浸漬噴嘴2，將設置于鑄模1的上方的中間包(未圖示)內的熔鋼注入鑄模1內。該浸漬噴嘴2在筒狀的噴嘴主體的下端
23具有底部21，并且在該底部21的上部的側壁部，以與兩鑄模短邊部11對向的方式貫通設置有一對熔鋼噴出孔20。為了防止熔鋼中的氧化鋁等非金屬夾雜物附著、堆積于浸漬噴嘴2的內壁面而發生噴嘴堵塞，向設置于浸漬噴嘴2的噴嘴主體內部及上噴嘴(未圖示)的內部的氣體流道 (未圖示)導入Ar氣等惰性氣體，該惰性氣體從噴嘴內壁面吹入噴嘴內。從中間包流入浸漬噴嘴2的熔鋼從浸漬噴嘴2的一對熔鋼噴出孔20向鑄模1內噴出。噴出的熔鋼在鑄模1 內冷卻，形成凝固殼5，在鑄模1的下方，連續地拉出，成為鑄片。在鑄模1內的彎月面6上， 作為熔鋼的保溫劑及凝固殼5和鑄模1的潤滑劑，添加保護渣。另外，從浸漬噴嘴2的內壁面及上噴嘴的內部吹入的惰性氣體的氣泡從熔鋼噴出孔20與熔鋼一同噴出到鑄模1內。在鑄模1的外側(鑄模側壁的背面)設有夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極 3a,3b和一對下部磁極如、4b，這些上部磁極3a、北和下部磁極4a、4b分別在鑄模長邊部10 的寬度方向上配置為沿著其整個寬度。上部磁極3a、!3b和下部磁極^、4b在鑄模1的上下方向上配置為，熔鋼噴出孔20位于上部磁極3a、!3b的直流磁場的峰值位置(上下方向上的峰值位置通常為上部磁極3a、3b的上下方向中心位置)和下部磁極^、4b的直流磁場的峰值位置(上下方向上的峰值位置通常為下部磁極如、4b的上下方向中心位置)之間。 另外，一對上部磁極3a、北通常配置于覆蓋彎月面6的位置。由于對上部磁極3a、北和下部磁極如、4b分別施加直流磁場，并且對上部磁極3a、 3b重疊施加交流磁場，因此上部磁極3a、!3b通常具備相互獨立的直流磁場用磁極和交流磁場用磁極(任一磁極都由鐵芯部和線圈構成)。由此，能夠任意選擇重疊施加的直流磁場和交流磁場的各自的強度。圖4是示意性地表示這種上部磁極3a、!3b之一實施方式的平面圖，在鑄模1的兩鑄模長邊部的外側配置有一對交流磁場用磁極30a、30b(=交流磁場發生裝置)，另外，在其外側配置有一對直流磁場用磁極31a、31b(=直流磁場發生裝置)。另外，上部磁極3a、3b也可以相對于公共的鐵芯部具備直流磁場用線圈和交流磁場用線圈。通過具備這種可獨立控制的直流磁場用線圈和交流磁場用線圈，能夠任意選擇重疊施加的直流磁場和交流磁場的各自的強度。另一方面，下部磁極如、仙由鐵芯部和直流磁場用線圈構成。另外，重疊施加于直流磁場的交流磁場也可以是交流振動磁場、交流移動磁場中的任一種。交流振動磁場是在相鄰的線圈上通以相位實質上相反的交流電流或將線圈的繞線方向制成相反而通以同相位的交流電流使在相鄰的線圈上發生的磁場反轉而成的磁場。 另一方面，交流移動磁場是在任意鄰接的N個線圈上通以每隔360° /N位移一次的交流電流而得到的磁場，通常是高效率，因此使用N = 3(相位差120° )。從浸漬噴嘴2的熔鋼噴出孔20沿鑄模短邊部方向噴出的熔鋼與在鑄模短邊部11 的前面生成的凝固殼5發生碰撞而分為下降流和上升流。對上述一對上部磁極3a、!3b和一對下部磁極^、4b分別施加直流磁場，這些磁極的基本作用是，利用作用于在直流磁場中移動的熔鋼的電磁力，由施加于上部磁極3a、!3b的直流磁場，將熔鋼上升流制動(減速)，由施加于下部磁極如、仙的直流磁場，將熔鋼下降流制動(減速)。另外，在上述一對上部磁極3a、3b中，重疊施加于直流磁場的交流磁場強制性地攪拌彎月面的熔鋼，通過由此產生的熔鋼流，得到清洗凝固殼界面的非金屬夾雜物及氣泡的效果。在此，在交流磁場為交流移動磁場的情況下，得到在水平方向上旋轉攪拌熔鋼的作用。
在本發明中，根據浸漬噴嘴2的浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)和熔鋼噴出孔20的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度α (參照圖2)，選擇澆鑄條件， 浸漬噴嘴2的噴嘴浸漬深度設為180mm以上不足300mm，熔鋼噴出孔20的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度α設為15°以上(優選為25°以上)不足55°。即使噴嘴浸漬深度過大或過小，在從浸漬噴嘴2噴出的熔鋼的的流量及流速發生了變化時，鑄模內的熔鋼的流動狀態也發生較大變化，因此難以進行熔鋼流的適當控制。在噴嘴浸漬深度不足180mm時， 在從浸漬噴嘴2噴出的熔鋼的流量及流速發生了變化時，熔鋼表面(彎月面)直接波動，表面的紊亂增大，易引起保護渣的卷入，另一方面，在300mm以上時，在熔鋼的流量等發生了波動時，向下方的流速增大，具有非金屬系夾雜物及氣泡的潛入增大的傾向。在熔鋼噴出角度α為陽°以上時，即使由下部磁極^、4b的直流磁場將熔鋼下降流制動，非金屬夾雜物及氣泡也由熔鋼下降流運載到鑄模下方，易被凝固殼捕捉。另一方面，在熔鋼噴出角度α不足15°時，即使由直流磁場將熔鋼上升流制動，也不能適當地控制熔鋼表面的紊亂，易發生保護渣的卷入。另外，從以上的觀點出發，熔鋼噴出角度α的更優選的下限為25°，另外，更優選的上限為35°。圖5是表示浸漬噴嘴的熔鋼噴出角度 α (橫軸° )和表面缺陷的發生率(缺陷指數縱軸)之間的關系的圖。在圖5的調查中，在后述的區域(I) (III)的磁場強度、噴嘴浸漬深度、澆鑄速度及板坯寬度滿足本發明范圍的種種條件下，進行連續澆鑄試驗，對該連續澆鑄而成的板坯進行熱軋及冷軋，制成鋼板，然后對該鋼板實施合金化熔融鍍鋅處理，調查熔鋼噴出角度α給表面缺陷的發生帶來的影響。表面缺陷的評價如下那樣進行。關于上述合金化熔融鍍鋅鋼板，用在線表面缺陷儀，連續地測量表面缺陷，從其中，通過缺陷外觀及SEM分析、ICP分析等，判別制鋼性缺陷(夾渣性缺陷及氣泡性缺陷)，用下述基準對平均每線圈長度IOOm的缺陷個數進行評價， 作為表面缺陷指數。3 缺陷個數為0. 30個以下2 缺陷個數超過0.30個1.00個以下1 缺陷個數超過1.00個另外，關于澆鑄速度，從生產率的觀點出發，需要設為0. 95m/分鐘以上，另一方面，在澆鑄速度為3. 05m/分鐘以上時，在本發明中，適當的控制也困難。因此，澆鑄速度以 0. 95m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘為本發明范圍。另外，通常，用連續澆鑄來澆鑄的最小板坯寬度為700mm左右。另外，為得到專利文獻4所示的在鑄片表層部和內部之間具有傾斜組成的鑄片(板坯)而在澆鑄中的熔鋼中添加溶質元素的方法由于易產生添加溶質元素的金屬絲等造成的夾渣性缺陷，因此不優選。在本發明中，根據要澆鑄的板坯寬度及澆鑄速度，在上述的(I) (III)的澆鑄條件下，使分別施加于上部磁極3a、!3b和下部磁極^、4b的直流磁場的強度及施加于上部磁極3a、3b的交流磁場的強度最佳化，由此，將表面紊流能量、凝固界面流速及表面流速控制在適當范圍，抑制成為夾渣性缺陷及氣泡性缺陷的原因的向凝固殼5的保護渣的卷入捕捉，另外，抑制微小氣泡(主要是從上噴嘴的內部吹入的惰性氣體的氣泡)的捕捉。下面，按區域(II)、(I)、(III)的順序對各自的澆鑄條件進行說明。區域(II)的澆鑄條件如圖1所示的區域(II)所示，在要澆鑄的板坯寬度和澆鑄速度為小 大的范圍，但要澆鑄的板坯寬度越大則澆鑄速度的上限值和下限值越小的“板坯寬度-澆鑄速度”區域中，由于來自浸漬噴嘴2的熔鋼噴出孔20的噴流速度比較大，因此上升流(反轉流)也增大，施加于上部磁極3a、!3b的交流磁場實現的旋轉流易受上升流干擾。因此，加大施加于上部磁極3a、3b的交流磁場的強度，且也加大用于將上升流制動的施加于上部磁極3a、!3b 的直流磁場的強度。具體而言，將施加于上部磁極3a、3b的交流磁場的強度設為0. 060 0. 090T，將施加于上部磁極3a、!3b的直流磁場的強度設為0. 18 0. 35T，將施加于下部磁極 4a,4b的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T。由此，能夠將表面紊流能量、凝固界面流速及表面流速控制在適當范圍。在此，在施加于上部磁極3a、!3b的交流磁場的強度不足0. 060時，交流磁場實現的旋轉流易受上升流干擾，不能穩定地提高凝固界面流速，易產生氣泡性缺陷。另一方面，當交流磁場的強度超過0. 090T時，熔鋼的攪拌力過強，因此導致表面紊流能量及表面流速增大，易產生保護渣的卷入造成的夾渣缺陷。另外，在施加于上部磁極3a Jb的直流磁場的強度不足0. 18T時，其直流磁場實現的熔鋼上升流的制動效果不充分，且液面波動大，導致表面紊流能量及表面流速增大，易產生保護渣的卷入造成的夾渣缺陷。另一方面，當直流磁場的強度超過0. 35T時，熔鋼上升流實現的清洗效果降低，因此非金屬夾雜物及氣泡易被凝固殼捕捉。另外，在施加于下部磁極^、4b的直流磁場的強度不足0. 30T時，其直流磁場實現的熔鋼下降流的制動效果不充分，因此伴隨熔鋼下降流的非金屬夾雜物及氣泡向下方向潛入，易被凝固殼捕捉。另一方面，當直流磁場的強度超過0. 45T時，熔鋼下降流實現的清洗效果降低，因此非金屬夾雜物及氣泡易被凝固殼捕捉。但是，通過浸漬噴嘴2的浸漬深度和熔鋼噴出孔20的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度α，鑄模內的熔鋼的流動狀態發生較大變化。S卩，噴嘴浸漬深度越小，從浸漬噴嘴2 噴出的熔鋼的流動狀態的影響越易傳遞到熔鋼表面(彎月面)，另一方面，當噴嘴浸漬深度增大時，向下方的流速易增大。另外，當熔鋼噴出角度α增大時，熔鋼下降流比熔鋼上升流大，當熔鋼噴出角度α變小時，其相反。這樣，由于熔鋼的流動狀態因浸漬噴嘴2的浸漬深度和熔鋼噴出角度α發生較大變化，因此，根據這些，要澆鑄的板坯寬度和澆鑄速度的范圍即圖1示意性地表示的區域(II)的范圍不同。即，設施加于上部磁極3a、3b的交流磁場的強度為0. 060 0. 090T、設施加于上部磁極3a、北的直流磁場的強度為0. 18 0. 35T、設施加于下部磁極如、仙的直流磁場的強度為0. 30 0. 45T的設為如下述(II-I) (II-6) 那樣的浸漬噴嘴2的熔鋼噴出角度α和浸漬深度相應的板坯寬度和澆鑄速度的范圍(區域(II)的范圍)。(II-I)浸漬噴嘴2的熔鋼噴出角度α為40°以上不足55°、浸漬深度為180mm 以上不足MOmm，且以板坯寬度相應的下述(a) (i)的澆鑄速度進行連續澆鑄的情況。(a)在板坯寬度不足950mm的情況下，澆鑄速度為1. 35m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為950mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(c)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足2. 95m/分鐘
26
(d)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足2. 75m/分鐘(e)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為1. 05m/分鐘以上不足2. 65m/分鐘(f)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為1. 05m/分鐘以上不足2. 45m/分鐘(g)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 35m/分鐘(h)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 25m/分鐘(i)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 15m/分鐘(II-2)浸漬噴嘴2的熔鋼噴出角度α為40°以上不足55°、浸漬深度為240mm 以上不足270mm，且以板坯寬度相應的下述(a) (h)的澆鑄速度進行連續澆鑄的情況。(a)在板坯寬度不足1150mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足3. 05m/ 分鐘(b)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足2. 95m/分鐘(c)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足2. 75m/分鐘(d)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足2. 65m/分鐘(e)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為1. 05m/分鐘以上不足2. 45m/分鐘(f)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為1. 05m/分鐘以上不足2. 35m/分鐘(g)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 25m/分鐘(h)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 15m/分鐘(II-3)浸漬噴嘴2的熔鋼噴出角度α為40°以上不足55°、浸漬深度為270mm 以上不足300mm，且以板坯寬度相應的下述(a) (i)的澆鑄速度進行連續澆鑄的情況。(a)在板坯寬度不足950mm的情況下，澆鑄速度為1. 35m/不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為950mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足3. 05m/(c)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足2. 95m/分鐘(d)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足2. 75m/分鐘
(e)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足2. 65m/分鐘(f)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為1. 15m/分鐘以上不足2. 45m/分鐘(g)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為1. 05m/分鐘以上不足2. 35m/分鐘(h)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 25m/分鐘(i)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 15m/分鐘(II-4)浸漬噴嘴2的熔鋼噴出角度α為15°以上不足40° (優選為25°以上不足40°，特別優選為25° 35° )、浸漬深度為180mm以上不足MOmm，且以板坯寬度相應的下述(a) (i)的澆鑄速度進行連續澆鑄的情況。(a)在板坯寬度為950mm以上不足1050mm的情況下，澆鑄速度為2. 85m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為1050mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足2. 95m/分鐘(c)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為1. 15m/分鐘以上不足2. 75m/分鐘(d)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為.15m/分鐘以上不足2. 65m/分鐘(e)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 45m/分鐘(f)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 35m/分鐘(g)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 25m/分鐘(h)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 15m/分鐘(i)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 05m/分鐘(II-5)浸漬噴嘴2的熔鋼噴出角度為15°以上不足40° (優選為25°以上不足 40°，特別優選為25° 35° )、浸漬深度為240mm以上不足270mm，且以板坯寬度相應的下述(a) (i)的澆鑄速度進行連續澆鑄的情況。(a)在板坯寬度為950mm以上不足1050mm的情況下，澆鑄速度為2. 85m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為1050mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不足2. 95m/分鐘(c)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為1. 15m/分鐘以上不足2. 75m/分鐘(d)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為1. 15m/分鐘以上不足2. 65m/分鐘(e)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為1. 15m/分鐘以不足2. 45m/分鐘(f)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 35m/分鐘(g)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 25m/分鐘(h)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 15m/分鐘(i)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 05m/分鐘(II-6)浸漬噴嘴2的熔鋼噴出角度α為15°以上不足40° (優選為25°以上不足40°，特別優選為25° 35° )、浸漬深度為270mm以上不足300mm，且以板坯寬度相應的下述(a) (i)的澆鑄速度進行連續澆鑄的情況。(a)在板坯寬度為950mm以上不足1050mm的情況下，澆鑄速度為2. 85m/分鐘不足 3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為1050mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為.25m/分鐘以上不足2. 95m/分鐘(c)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為1 上不足2. 75m/分鐘(d)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為1 上不足2. 65m/分鐘(e)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為1 上不足2. 45m/分鐘(f)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為0 足2. 35m/分鐘(g)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為0 上不足2. 25m/分鐘(h)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為0 上不足2. 15m/分鐘(i)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為0 上不足2. 05m/分鐘區域(I)的澆鑄條件如圖1所示的區域(I)，在要澆鑄的板坯寬度和澆鑄速度相對小且要澆鑄的板坯寬度越大則澆鑄速度的上限值越小的“板坯寬度-澆鑄速度”區域中，來自浸漬噴嘴2的熔鋼噴出孔20的噴流速度小，施加于上部磁極3a、3b的交流磁場實現的旋轉流不易受上升流(反轉流)干擾。因此，減小施加于上部磁極3a、3b的交流磁場的強度，且，為了將上升
25m/分鐘以 .15m/分鐘以 .05m/分鐘以 .95m/分鐘不 .95m/分鐘以 .95m/分鐘以 .95m/分鐘以流制動，也減小施加于上部磁極3a、3b的直流磁場(上部磁極)的強度。具體而言，將施加于上部磁極3a、3b的交流磁場的強度設為0. 020T以上不足0. 060T，將施加于上部磁極3a、 3b的直流磁場的強度設為0. 05 0. 27T，將施加于下部磁極^、4b的直流磁場的強度設為 0. 30 0. 45T。由此，能夠將表面紊流能量、凝固界面流速及表面流速控制在適當范圍。在此，在施加于上部磁極3a、3b的交流磁場的強度不足0. 020T時，交流磁場實現的旋轉流易受上升流干擾，不能穩定地提高凝固界面流速，易產生氣泡性缺陷。另一方面， 在交流磁場的強度為0. 060T以上時，熔鋼的攪拌力過強，因此導致表面紊流能量及表面流速增大，易產生保護渣的卷入造成的夾渣缺陷。另外，在施加于上部磁極3a、!3b的直流磁場的強度不足0. 05T時，其直流磁場實現的熔鋼上升流的制動效果不充分，液面波動大，導致表面紊流能量及表面流速增大，易產生保護渣的卷入造成的夾渣缺陷。另一方面，當直流磁場的強度超過0. 27T時，熔鋼上升流的清洗效果降低，因此非金屬夾雜物及氣泡易被凝固殼捕捉。另外，在施加于下部磁極4a、4b的直流磁場的強度不足0. 30T時，其直流磁場實現的熔鋼下降流的制動效果不充分，因此伴隨熔鋼下降流的非金屬夾雜物及氣泡向下方向潛入，易被凝固殼捕捉。另一方面，當直流磁場的強度超過0. 45T時，熔鋼下降流的清洗效果降低，因此非金屬夾雜物及氣泡易被凝固殼捕捉。但是，通過浸漬噴嘴2的浸漬深度和熔鋼噴出孔20的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度α，鑄模內的熔鋼的流動狀態發生較大變化。S卩，噴嘴浸漬深度越小，從浸漬噴嘴2 噴出的熔鋼的流動狀態的影響越易傳遞到熔鋼表面(彎月面)，另一方面，當噴嘴浸漬深度增大時，向下方的流速易增大。另外，當熔鋼噴出角度α增大時，熔鋼下降流比熔鋼上升流大，當熔鋼噴出角度α減小時，其相反。這樣，由于熔鋼的流動狀態因浸漬噴嘴2的浸漬深度和熔鋼噴出角度α而較大地變化，因此，根據這些，要澆鑄的板坯寬度和澆鑄速度的范圍即圖1示意性地所示的區域(I)的范圍不同。即，設施加于上部磁極3a、3b的交流磁場的強度為0. 020T以上不足0. 060T、設施加于上部磁極3a、3b的直流磁場的強度為0. 05 0. 27T、設施加于下部磁極^、4b的直流磁場的強度為0. 30 0. 45T的設為下述(1_1) (1-6)那樣的浸漬噴嘴2的熔鋼噴出角度α和浸漬深度相應的板坯寬度和澆鑄速度的范圍 (區域(I)的范圍)。(I-I)浸漬噴嘴2的熔鋼噴出角度α為40°以上不足55°、浸漬深度為180mm以上不足MOmm，且以板坯寬度相應的下述(a) (c)的澆鑄速度進行連續澆鑄的情況。(a)在板坯寬度不足950mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 35m/分鐘(b)在板坯寬度為950mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足1. 25m/分鐘(c)在板坯寬度為1350mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 05m/分鐘(1-2)浸漬噴嘴2的熔鋼噴出角度α為40°以上不足55°、浸漬深度為240mm以上不足270mm，且以板坯寬度相應的下述(a)、(b)的澆鑄速度進行連續澆鑄的情況。(a)在板坯寬度不足1450mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 25m/ 分鐘
(b)在板坯寬度為1450mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 05m/分鐘(1-3)浸漬噴嘴2的熔鋼噴出角度α為40°以上不足55°、浸漬深度為270mm以上不足300mm，且以板坯寬度相應的下述(a) (d)的澆鑄速度進行連續澆鑄的情況。(a)在板坯寬度不足950mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足1.35m/分
鐘(b)在板坯寬度為950mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足1. 25m/分鐘(c)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 15m/分鐘(d)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 05m/分鐘(1-4)浸漬噴嘴2的熔鋼噴出角度α為15°以上不足40° (優選為25°以上不足40°，特別優選為25° 35° )、浸漬深度為180mm以上不足MOmm，且以板坯寬度相應的下述(a) (d)的澆鑄速度進行連續澆鑄的情況。(a)在板坯寬度不足950mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為950mm以上不足1050mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 85m/分鐘(c)在板坯寬度為1050mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 25m/分鐘(d)在板坯寬度為1150mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 15m/分鐘(1-5)浸漬噴嘴2的熔鋼噴出角度α為15°以上不足40° (優選為25°以上不足40°，特別優選為25° 35° )、浸漬深度為MOmm以上不足270mm，且以板坯寬度相應的下述(a) (d)的澆鑄速度進行連續澆鑄的情況。(a)在板坯寬度不足950mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為950mm以上不足1050mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 85m/分鐘(c)在板坯寬度為1050mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 25m/分鐘(d)在板坯寬度為1150mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足1. 15m/分鐘(1-6)浸漬噴嘴2的熔鋼噴出角度α為15°以上不足40° (優選為25°以上不足40°，特別優選為25° 35° )、浸漬深度為270mm以上不足300mm，且以板坯寬度相應的下述(a) (e)的澆鑄速度進行連續澆鑄的情況。(a)在板坯寬度不足950mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘
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(b)在板坯寬度為950mm以上不足1050mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 85m/分鐘(c)在板坯寬度為1050mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為0 上不足1. 25m/分鐘(d)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為0 上不足1. 15m/分鐘(e)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為0 上不足1. 05m/分鐘區域(III)的澆鑄條件如圖1所示的區域(III)所示，在要澆鑄的板坯寬度和澆鑄速度相對大且要澆鑄的板坯寬度越小則澆鑄速度的下限值越大的“板坯寬度-澆鑄速度”區域中，由于來自浸漬噴嘴2的熔鋼噴出孔20的噴流速度特別大，因此上升流(反轉流)也非常大，產生較大的界面流速。因此，為了抑制與旋轉流的干擾，調節旋轉磁場強度。施加于上部磁極3a、3b的交流磁場的強度減小，為了將上升流制動，加大施加于上部磁極3a、!3b的直流磁場(上部磁極)的強度。具體而言，將施加于上部磁極3a、3b的交流磁場的強度設為0.020T以上不足 0. 060T，將施加于上部磁極3a、3b的直流磁場的強度設為超過0. 27T且0. 35T以下，將施加于下部磁極如、仙的直流磁場的強度B設為0. 30 0. 45T。由此，能夠將表面紊流能量、凝固界面流速及表面流速控制在適當范圍。在此，在施加于上部磁極3a、3b的交流磁場的強度不足0. 020T時，交流磁場實現的旋轉流易受上升流干擾，不能穩定地提高凝固界面流速，易產生氣泡性缺陷。另一方面， 在交流磁場的強度為0. 060T以上時，熔鋼的攪拌力過強，因此導致表面紊流能量及表面流速增大，易產生保護渣的卷入造成的夾渣缺陷。另外，在施加于上部磁極3a、!3b的直流磁場的強度在0. 27T以下時，其直流磁場實現的熔鋼上升流的制動效果不充分，液面波動大，導致表面紊流能量及表面流速增大，易產生保護渣的卷入造成的夾渣缺陷。另一方面，當直流磁場的強度超過0. 35T時，熔鋼上升流的清洗效果降低，因此非金屬夾雜物及氣泡易被凝固殼捕捉。另外，在施加于下部磁極4a、4b的直流磁場的強度不足0. 30T時，其直流磁場實現的熔鋼下降流的制動效果不充分，因此伴隨熔鋼下降流的非金屬夾雜物及氣泡向下方向潛入，易被凝固殼捕捉。另一方面，當直流磁場的強度超過0. 45T時，熔鋼下降流的清洗效果降低，因此非金屬夾雜物及氣泡易被凝固殼捕捉。但是，通過浸漬噴嘴2的浸漬深度和熔鋼噴出孔20的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度α，鑄模內的熔鋼的流動狀態發生較大變化。S卩，噴嘴浸漬深度越小，從浸漬噴嘴2 噴出的熔鋼的流動狀態的影響越易傳遞到熔鋼表面(彎月面)，另一方面，當噴嘴浸漬深度增大時，向下方的流速易增大。另外，當熔鋼噴出角度α增大時，熔鋼下降流比熔鋼上升流大，當熔鋼噴出角度α減小時，其相反。這樣，由于熔鋼的流動狀態因浸漬噴嘴2的浸漬深度和熔鋼噴出角度α而較大變化，因此，根據這些，要澆鑄的板坯寬度和澆鑄速度的范圍即圖1示意性地所示的區域(III)的范圍不同。即，設施加于上部磁極3a、3b的交流磁場的強度為0. 020T以上不足0. 060T、設施加于上部磁極3a、3b的直流磁場的強度為超過 0. 27T且0. 35T以下、設施加于下部磁極^、4b的直流磁場的強度為0. 30 0. 45T的設為
.95m/分鐘以 .95m/分鐘以 .95m/分鐘以下述(111-1)、(III-2)那樣的浸漬噴嘴2的熔鋼噴出角度α相應的板坯寬度和澆鑄速度的范圍(區域(III)的范圍)。(III-I)浸漬噴嘴2的熔鋼噴出角度α為40°以上不足55°、浸漬深度為180mm 以上不足300mm，且以板坯寬度相應的下述(a) (g)的澆鑄速度進行連續澆鑄的情況。(a)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為2. 95m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為2. 75m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(c)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為2. 65m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(d)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為2. 45m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(e)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為2. 35m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(f)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為2. 25m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(g)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為2. 15m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(III-2)浸漬噴嘴2的熔鋼噴出角度α為15°不足40° (優選25°以上不足 40°，特別優選為25° 35° )、浸漬深度為180mm以上不足300mm，且以板坯寬度相應的下述(a) (h)的澆鑄速度進行連續澆鑄的情況。(a)在板坯寬度為1050mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為2. 95m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為2. 75m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(c)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為2. 65m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(d)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為2. 45m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(e)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為2. 35m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(f)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為2. 25m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(g)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為2. 15m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(h)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為2. 05m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘如上，通過根據要澆鑄的板坯寬度及澆鑄速度，將分別施加于上部磁極3a、!3b和下部磁極如、仙的直流磁場的強度及重疊施加于上部磁極3a、3b的交流磁場的強度最佳
33化，來適當控制氣泡性缺陷及夾渣性缺陷的發生相關的因子(鑄模內的熔鋼流動相關的因子)，即，適當控制表面紊流能量、凝固界面流速及表面流速，實現氣泡的凝固界面上的捕捉及難以產生保護渣的卷入的狀態，結果得到氣泡及保護渣造成的缺陷少的高質量的鑄片。 另外，以上所述的本發明的連續澆鑄法除上述的區域⑴ (III)以外，作為如下述㈧ (C)那樣的三個連續澆鑄方法，也能夠掌握。(A) 一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于上述上部磁極的直流磁場的峰值位置和上述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于上述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且，通過重疊施加于上述一對上部磁極的交流磁場，一面攪拌熔鋼，一面進行鋼的連續澆鑄，其中，在按照先舉出的 (II-I) (II-6)的條件(浸漬噴嘴的熔鋼噴出角度α和浸漬深度相應的板坯寬度和澆鑄速度的范圍)中的任一條件進行連續澆鑄的情況下，將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 060Τ以上不足0. 090Τ，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 18 0. 35Τ，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45Τ。(B) 一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于上述上部磁極的直流磁場的峰值位置和上述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于上述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且，通過重疊施加于上述一對上部磁極的交流磁場，一面攪拌熔鋼，一面進行鋼的連續澆鑄，其中，在按照先舉出的 (I-I) (1-6)的條件(浸漬噴嘴的熔鋼噴出角度α和浸漬深度相應的板坯寬度和澆鑄速度的范圍)中的任一條件進行連續澆鑄的情況下，將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 020Τ以上不足0. 060Τ，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 05 0. 27Τ，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45Τ。(C) 一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于上述上部磁極的直流磁場的峰值位置和上述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于上述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且，通過重疊施加于上述一對上部磁極的交流磁場，一面攪拌熔鋼，一面進行鋼的連續澆鑄，其中，在按照先舉出的 (III-I) (ΙΙΙ-2)的條件(浸漬噴嘴的熔鋼噴出角度α和浸漬深度相應的板坯寬度和澆鑄速度的范圍)中的任一條件進行連續澆鑄的情況下，將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 020Τ以上不足0. 060Τ，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為超過0. 27且 0. 35Τ以下，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45Τ。為了實施本發明，優選利用控制用計算機，基于要澆鑄的板坯寬度、澆鑄速度、浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度及浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)，通過預設定的對照表或數學式，求出要通以上部磁極的交流磁場用線圈的交流電流值和要通以上部磁極及下部磁極的各直流磁場用線圈的直流電流值，通過通以其交流電流及直流電流，自動控制施加于上部磁極的交流磁場的強度和分別施加于上部磁極及下部磁極的直流磁場的強度。另外，也可以在作為求出上述電流值的基礎的澆鑄條件上，添加板坯厚度及來自浸漬噴嘴的內壁面的惰性氣體吹入量。
圖6是表示鑄模內熔鋼的表面紊流能量、凝固界面流速(熔鋼-凝固殼界面的流速)、表面流速、凝固界面氣泡濃度(熔鋼-凝固殼界面的氣泡濃度)的概念圖。熔鋼的表面紊流能量(圖6中，用從上數第二個吹出口來表示)是由下式求出的k值的空間平均值， 通過由流體力學定義的三維k-ε模型的數值分析的流動模擬來定義。此時，要考慮浸漬噴嘴的熔鋼噴出角度、噴嘴浸漬深度、考慮了體積膨脹的惰性氣體(例如Ar)吹入速度。例如， 惰性氣體吹入速度為15NL/分鐘時的體積膨脹率為6倍。即，數值分析模型是將運動量、連續的形式、紊流k-ε模型和磁場洛倫茲力耦合，且考慮了噴嘴吹入上升效果的模型。(非專利文獻“數值流體力學手冊”(平成15年3月31日發行)的p. 129 的2方程式模型的記載)[數學式1]
權利要求
1.一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其中，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為40°以上不足55°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為180mm以上不足MOmm的浸漬噴嘴，將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 060 0. 090T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 18 0. 35T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以下述 (a) (i)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度不足950mm的情況下，澆鑄速度為1.35m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為950mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為1.25m/分鐘以上不足 3. 05m/分鐘(c)在板坯寬度為足2. 95m/分鐘(d)在板坯寬度為足2. 75m/分鐘(e)在板坯寬度為足2. 65m/分鐘(f)在板坯寬度為足2. 45m/分鐘(g)在板坯寬度為足2. 35m/分鐘(h)在板坯寬度為足2. 25m/分鐘(i)在板坯寬度為足2. 15m/分鐘
2.一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其中，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為40°以上不足55°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為240mm以上不足270mm的浸漬噴嘴，將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 060 0. 090T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 18 0. 35T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以下述 (a) (h)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度不足1150mm的情況下，澆鑄速度為1.25m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為1.25m/分鐘以上不21150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不 1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為1. 25m/分鐘以上不 1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為1. 05m/分鐘以上不 1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為1. 05m/分鐘以上不 1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不 1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不 1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為0. 95m/分鐘以上不足2. 95m/分鐘(c)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為1.25m/分鐘以上不足2. 75m/分鐘(d)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為1.25m/分鐘以上不足2. 65m/分鐘(e)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為1.05m/分鐘以上不足2. 45m/分鐘(f)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為1.05m/分鐘以上不足2. 35m/分鐘(g)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 25m/分鐘(h)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 15m/分鐘
3. 一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其中，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為40°以上不足55°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為270mm以上不足300mm的浸漬噴嘴，將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 060 0. 090T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 18 0. 35T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以下述 (a) (i)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度不足950mm的情況下，澆鑄速度為1.35m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為950mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為1.25m/分鐘以上不足 3. 05m/分鐘(c)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為1.25m/分鐘以上不足2. 95m/分鐘(d)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為1.25m/分鐘以上不足2. 75m/分鐘(e)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為1.25m/分鐘以上不足2. 65m/分鐘(f)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為1.15m/分鐘以上不足2. 45m/分鐘(g)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為1.05m/分鐘以上不足2. 35m/分鐘(h)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 25m/分鐘(i)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 15m/分鐘
4.一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其中，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為15°以上不足40°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為180mm以上不足MOmm的浸漬噴嘴，將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 060 0. 090T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 18 0. 35T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以下述 (a) (i)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度為950mm以上不足1050的情況下，澆鑄速度為2.85m/分鐘以上不足 3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為1050mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為1.25m/分鐘以上不足2. 95m/分鐘(c)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為1.15m/分鐘以上不足2. 75m/分鐘(d)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為1.15m/分鐘以上不足2. 65m/分鐘(e)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 45m/分鐘(f)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 35m/分鐘(g)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 25m/分鐘(h)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 15m/分鐘(i)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 05m/分鐘
5.一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其中，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為15°以上不足40°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為240mm以上不足270mm的浸漬噴嘴，將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 060 0. 090T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 18 0. 35T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以下述 (a) (i)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度為950mm以上不足1050的情況下，澆鑄速度為2.85m/分鐘以上不足 3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為1050mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為1.25m/分鐘以上不足2. 95m/分鐘(c)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為1.15m/分鐘以上不足2. 75m/分鐘(d)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為1.15m/分鐘以上不足2. 65m/分鐘(e)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為1.15m/分鐘以上不足2. 45m/分鐘(f)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 35m/分鐘(g)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 25m/分鐘(h)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 15m/分鐘(i)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 05m/分鐘
6. 一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其中，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為15°以上不足40°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為270mm以上不足300mm的浸漬噴嘴，將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 060 0. 090T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 18 0. 35T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以下述 (a) (i)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度為950mm以上不足1050的情況下，澆鑄速度為2.85m/分鐘以上不足 3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為1050mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為1.25m/分鐘以上不足2. 95m/分鐘(c)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為1.25m/分鐘以上不足2. 75m/分鐘(d)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為1.15m/分鐘以上不足2. 65m/分鐘(e)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為1.05m/分鐘以上不足2. 45m/分鐘(f)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 35m/分鐘(g)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 25m/分鐘(h)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 15m/分鐘(i)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足2. 05m/分鐘
7.一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其中，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為40°以上不足55°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為180mm以上不足MOmm的浸漬噴嘴，將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 020 0. 060T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 05 0. 27T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以下述 (a) (c)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度不足950的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足1. 35m/分鐘(b)在板坯寬度為950mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足 1. 25m/分鐘(c)在板坯寬度為1350mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足1. 05m/分鐘
8.一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其中，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為40°以上不足55°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為240mm以上不足270mm的浸漬噴嘴，將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 020 0. 060T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 05 0. 27T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以下述 (a)、(b)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度不足1450的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足1. 25m/分鐘(b)在板坯寬度為1450mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足1. 05m/分鐘
9.一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其中，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為40°以上不足55°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為270mm以上不足300mm的浸漬噴嘴，將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 020 0. 060T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 05 0. 27T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以下述 (a) (d)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度不足950mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足1. 35m/分鐘(b)在板坯寬度為950mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足-1.25m/分鐘(c)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不 H 1. 15m/ 分鐘(d)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足1. 05m/分鐘
10.一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其中，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為15°以上不足40°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為180mm以上不足MOmm的浸漬噴嘴，將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 020 0. 060T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 05 0. 27T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以下述 (a) (d)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度不足950mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為950mm以上不足1050mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足-2.85m/分鐘(c)在板坯寬度為1050mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足1. 25m/分鐘(d)在板坯寬度為1150mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不 H 1. 15m/ 分鐘
11.一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其中，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為15°以上不足40°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為MOmm以上不足270mm的浸漬噴嘴，將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 020 0. 060T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 05 0. 27T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以下述(a) (d)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度不足950mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為950mm以上不足1050mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足 2. 85m/分鐘(c)在板坯寬度為1050mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足1. 25m/分鐘(d)在板坯寬度為1150mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不 H 1. 15m/ 分鐘
12.一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其中，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為15°以上不足40°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為270mm以上不足300mm的浸漬噴嘴，將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 020 0. 060T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 05 0. 27T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以下述 (a) (e)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度不足950mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為950mm以上不足1050mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足 2. 85m/分鐘(c)在板坯寬度為1050mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足1. 25m/分鐘(d)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不 H 1. 15m/ 分鐘(e)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為0.95m/分鐘以上不足1. 05m/分鐘
13.一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其中，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為40°以上不足55°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為180mm以上不足300mm的浸漬噴嘴，將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 020 0. 060T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 27 0. 35T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以下述 (a) (g)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為2. 95m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為2.75m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(c)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為2.65m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(d)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為2.45m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(e)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為2.35m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(f)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為2.25m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(g)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為2.15m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘
14.一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，其中，利用熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度為15°以上不足40°、浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)為180mm以上不足300mm的浸漬噴嘴，將施加于上部磁極的交流磁場的強度設為0. 020 0. 060T，將施加于上部磁極的直流磁場的強度設為0. 27 0. 35T，將施加于下部磁極的直流磁場的強度設為0. 30 0. 45T，以下述 (a) (h)的澆鑄速度進行連續澆鑄。(a)在板坯寬度為1050mm以上不足1150mm的情況下，澆鑄速度為2.95m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(b)在板坯寬度為1150mm以上不足1250mm的情況下，澆鑄速度為2.75m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(c)在板坯寬度為1250mm以上不足1350mm的情況下，澆鑄速度為2.65m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(d)在板坯寬度為1350mm以上不足1450mm的情況下，澆鑄速度為2.45m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(e)在板坯寬度為1450mm以上不足1550mm的情況下，澆鑄速度為2.35m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(f)在板坯寬度為1550mm以上不足1650mm的情況下，澆鑄速度為2.25m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(g)在板坯寬度為1650mm以上不足1750mm的情況下，澆鑄速度為2.15m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘(g)在板坯寬度為1750mm以上不足1850mm的情況下，澆鑄速度為2. 05m/分鐘以上不足3. 05m/分鐘
15.如權利要求1 14中的任一項所述的鋼的連續澆鑄方法，利用控制用計算機，基于要澆鑄的板坯寬度、澆鑄速度、浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔的從水平方向起向下的熔鋼噴出角度及浸漬深度(其中，從彎月面到熔鋼噴出孔上端的距離)，由預設定的對照表及數學式中的至少一種求出要通以上部磁極的交流磁場用線圈的交流電流值和要通以上部磁極及下部磁極的各直流磁場用線圈的直流電流值，通過通以其交流電流及直流電流，自動控制施加于上部磁極的交流磁場的強度和分別施加于上部磁極及下部磁極的直流磁場的強度。
16.如權利要求1 15中的任一項所述的鋼的連續澆鑄方法，鑄模內的熔鋼的表面紊流能量為0. 0020 0. 0035m2/s2、表面流速為0. 30m/s以下、熔鋼-凝固殼界面的流速為 0.08 0. 20m/s。
17.如權利要求16所述的鋼的連續澆鑄方法，鑄模內的熔鋼的表面紊流能量為 0. 0020 0. 0030m2/s2。
18.如權利要求17所述的鋼的連續澆鑄方法，鑄模內的熔鋼的表面流速為0.050 0. 30m/so
19.如權利要求16 18中的任一項所述的鋼的連續澆鑄方法，鑄模內的熔鋼的熔鋼-凝固殼界面的流速為0. 14 0. 20m/s。
20.如權利要求16 19中的任一項所述的鋼的連續澆鑄方法，鑄模內的熔鋼的熔鋼-凝固殼界面的流速A和表面流速B之比A/B為1. 0 2. 0。
21.如權利要求16 20中的任一項所述的鋼的連續澆鑄方法，鑄模內的熔鋼的熔鋼-凝固殼界面的氣泡濃度為0. 01kg/m3以下。
22.如權利要求21所述的鋼的連續澆鑄方法，澆鑄的板坯厚度為220 300mm，來自浸漬噴嘴的內壁面的惰性氣體吹入量為3 25NL/分鐘。
全文摘要
本發明提供一種鋼的連續澆鑄方法，其利用在鑄模外側具備夾著鑄模長邊部而對向的一對上部磁極和一對下部磁極，并且浸漬噴嘴的熔鋼噴出孔位于所述上部磁極的直流磁場的峰值位置和所述下部磁極的直流磁場的峰值位置之間的連續澆鑄機，通過分別施加于所述一對上部磁極和一對下部磁極的直流磁場，將熔鋼流制動，且通過重疊施加于所述一對上部磁極的交流磁場，邊攪拌熔鋼，邊進行鋼的連續澆鑄，在該方法中，通過根據要鑄造的板坯寬度和鑄造速度，將施加于上部磁極的交流磁場的強度和施加于上部磁極及下部磁極的直流磁場的強度控制在適當的范圍，來得到氣泡性缺陷及夾渣性缺陷等少的高質量的鑄片。
文檔編號B22D11/11GK102413963SQ20108001932
公開日2012年4月11日 申請日期2010年3月9日 優先權日2009年11月10日
發明者三木祐司, 岸本康夫, 川波俊一 申請人:杰富意鋼鐵株式會社