專利名稱：高強度Cr-Ni合金無縫管的制造方法
技術領域：
本發明涉及熱加工性和耐應力腐蝕開裂性優良的高強度Cr-Ni合金無縫管的制造方法。
背景技術：
隨著近年來的原油價格的升高，不斷進行處于更高深度且苛刻的腐蝕環境下的油井和天然氣井的開發。隨著這樣的苛刻環境下的石油和天然氣的開采，用于其開采的油井管也要求高強度、且優良的耐腐蝕性以及耐應力腐蝕開裂性。由于近年來對于石油和天然氣的需求加大，因此，用于開采它們的油井和氣井具有高深度化的傾向。隨著井的高深度化，對于在這樣的井中使用的材料，在保持對二氧化碳和硫化氫、氯離子的耐腐蝕性的同時，要求進一步的高強度化。作為腐蝕環境下顯示出優良的耐腐蝕性的材料，有在專利文獻1、專利文獻2以及專利文獻3中公開的Cr-M合金。另外，其中，公開了為了提高Cr-M合金的強度而使N含量增加是有效的。但是，通過該方法強化的合金的變形電阻高，存在熱加工性變差的問題
點ο目前，在如上所述的高強度下熱加工性變差的無縫管，一般通過熱擠出制管法來制造，但其生產率低。相對于此，作為能夠以高生產率有效地制造無縫管的方法，有傾斜穿孔軋制法 (也稱為曼內斯曼式制管法)。其為如下方法使用穿孔機(傾斜穿孔軋制機)對原材料坯料進行傾斜穿孔軋制(以下僅稱為“穿孔軋制”)，得到中空坯管(以下僅稱為“坯管”)，將該坯管通過自動軋管機或芯棒式軋管機等軋制機進行軋制，拉伸后，最終通過分級機和張力減徑機進行整形。但是，通過傾斜穿孔軋制法制造在如上所述的高強度下熱加工性變差的無縫管時，容易產生由晶界熔融引起的層裂(二枚割Λ )。晶界熔融是利用加工發熱通過結晶晶界熔融而產生的現象。產生該晶界熔融時， 材料的延展性急劇降低，因此，容易產生由晶界熔融引起的層裂。傾斜穿孔軋制法與熱擠出制管法相比，加工度高，因此，加工發熱量大。因此，存在容易產生由晶界熔融引起的層裂的問題。接著，在專利文獻4中公開了如下技術，通過在由包括Cr-M合金的穿孔軋制中的輥圓周速度和管尺寸的式子求出的值以下的溫度下加熱原材料，防止晶界熔融開裂。但是， 對于從合金組成的觀點出發改善耐晶界熔融開裂性并沒有進行研究，而且也沒有考慮到由于高強度材料而進一步成為問題的耐腐蝕性改善。在專利文獻5中公開了如下技術根據被穿孔軋制的原材料的尺寸降低P以及S 含量，由此，通過奧氏體類不銹鋼防止成為問題的晶界熔融開裂。但是，并不是以能夠在要求高耐腐蝕性的環境下使用的、更高強度的Cr-Ni合金管作為對象的技術。另外，在專利文獻6中公開了一種!^e-Ni合金無縫管，其中，使用將P以及S含量規定在特定范圍內的坯管進行穿孔軋制，由此，防止層裂或焊縫瑕疵的機械性質和在酸性氣體環境下的耐腐蝕性優良。但是，對用于得到不僅具有優良的熱加工性而且也兼具有優良的耐應力腐蝕開裂性的、更高強度的Cr-Ni合金無縫管的研究并不充分。專利文獻1 日本特開昭57-203735號公報專利文獻2 日本特開昭57-207149號公報專利文獻3 日本特開昭58-210155號公報專利文獻4 :W0 2008/081866 公報專利文獻5 :W0 2004/112977 公報專利文獻6 :W0 2006/003953 公報
發明內容
本發明的目的在于，提供防止伴隨高強度化的熱加工性和耐應力腐蝕開裂性的降低、另外能夠在穿孔軋制時不產生層裂而進行制管的Cr-Ni合金無縫管的制造方法。本發明人為了解決上述課題，首先，嘗試通過使N的含量增加而得到與以往相比更高強度的材料。但是，僅通過單純地增加N的含量，熱加工性和耐應力腐蝕開裂性降低， 因此，無法制造油井用無縫管。另外，作為防止伴隨高N化的熱加工性和耐應力腐蝕開裂性的降低的方法，著眼于REM(稀土元素)。已知REM通過固定合金中的0、S、P等元素，能夠改善熱加工性。但是，對于REM的耐應力腐蝕開裂性的影響，并沒有關注。本發明人將具有各種化學組成的高N合金進行熔煉并評價其性能。結果發現，通過含有REM來改善耐應力腐蝕開裂性。關于REM改善耐應力腐蝕開裂性的理由，推測是由于REM固定對耐應力腐蝕開裂性有害的P。但是判定，如果在含有REM的高N合金中含有Ca、Mg、Si等一直以來可以說對熱加工性有效的元素，則相反熱加工性降低。因此，進一步深入的研究發現，通過含有Al，即使在含有REM的高N合金中也能夠得到良好的熱加工性。因此可知，為了在含有REM的高N合金中得到良好的熱加工性，需要同時含有Al。接著，為了提高強度而提高N含量的Cr-M合金的變形電阻高，因此，通過在加工度高的穿孔軋制中的加工發熱，容易產生晶界熔融。這樣，通過產生晶界熔融，材料的延展性降低，從而具有穿孔軋制時產生坯管的層裂的問題。因此，本發明人對于具有各種化學組成的高N含量的Cr-M合金進行熔煉，對穿孔軋制時的制管性進行研究。結果發現，在降低P含量時，提高晶界熔融溫度的效果大，難以產生晶界熔融，因此，能夠在穿孔軋制時不產生層裂而進行制管。另外也發現，如果也降低Si和Mn的含量， 則具有進一步提高晶界熔融溫度的效果，從而更加難以產生晶界熔融。本發明人在這樣的新發現下進一步反復進行研究，結果得到以下(a) (g)所示的發現。(a)在Cr-Ni合金材料中，為了確保強度使N含量提高至0. 10 0. 30%，另外，為了確保熱加工性，需要將Al含量設定為0. 03 0. 30%。(b)但是，在將Cr-Ni合金材料中的N含量提高至0. 10 0. 30%時，熱加工性和耐應力腐蝕開裂性降低。(c)其中，在含有REM使合金中的P以P化物的形式進行固定時，不僅改善熱加工性而且也能夠改善耐應力腐蝕開裂性。(d)因此，從與用于以磷化物的形式固定P的必要量的觀點出發，能夠確定REM的含量。即，P的含量相對于REM的含量之比[P/REM]變得重要。(e)另外，[P/REM]越小，抑制P對熱加工性的不良影響。因此，即使N含量高，如果減小[P/REM]，則也能夠抑制熱加工性的降低。(f)其結果可知，通過將N的含量與P的含量與REM的含量的關系規定為滿足下述
(1)式的范圍內，得到耐應力腐蝕開裂性良好的Cr-Ni合金材料。NXP/REM 彡 0. 10......(1)式其中，(1)式中的P、N、REM分別表示P、N、REM的含量(質量％)。(g)如果降低P的含量，則提高晶界熔融溫度的效果大。通過將P的含量降低至 0. 005%以下，即使為使用變形電阻高的高N含量的Cr-Ni合金的穿孔軋制，也能夠不產生穿孔軋制時的層裂而進行制管。另外，如果還降低Si和Mn的含量，則具有進一步提高晶界熔融溫度的效果，從而更加難以產生晶界熔融。Si的含量優選為0.3%以下。另外，Mn的含量優選為0. 7%以下，進一步優選為0. 6%以下。即使降低Si和Mn中的任意一種的含量， 也得到該效果，但更優選降低二者的含量。本發明通過上述見解而完成，其主旨在于下述的(1) (6)所示的Cr-Ni合金無縫管的制造方法。以下，分別稱為本發明(1) 本發明(6)。有時將本發明(1) 本發明 (6)統稱為本發明。(1) 一種高強度Cr-Ni合金無縫管的制造方法，其特征在于，使用由合金構成的坯料通過傾斜穿孔軋制法進行熱加工而得到的無縫坯管，將所述無縫坯管固溶處理后再進行冷加工，其中，所述合金以質量％計含有C 0. 05%以下、Si 1. 0%以下、Mn 低于3. 0%、P 0. 005% 以下、S 0. 005% 以下、Cu 0. 01 4. 0%,Ni :25% 以上且低于35%、Cr :20 30%、 Mo 0. 01% 以上且低于 4. 0%,N :0. 10 0. 30%,Al :0. 03 0. 30%、0(氧):0. 01% 以下、 REM(稀土元素)0.01 0.20%，余量由!^e和雜質構成，并且滿足下述(1)式的條件，NXP/REM 彡 0. 10......(1)式其中，(1)式中的P、N、REM分別表示P、N、REM的含量(質量％)。(2) 一種高強度Cr-Ni合金無縫管的制造方法，其特征在于，使用由在上述⑴所述的化學組成中以質量％計含有0. 3%以下的Si和/或0. 7%以下的Mn的合金構成的坯料。(3) 一種高強度Cr-Ni合金無縫管的制造方法，其特征在于，使用由在上述⑴或
(2)所述的化學組成中以質量％計含有低于8.0%的W代替狗的一部分的合金構成的坯料。(4) 一種高強度Cr-Ni合金無縫管的制造方法，其特征在于，使用由在上述(1)
(3)中任一項所述的化學組成中以質量％計含有合計為0.5%以下的Ti、Nb、Zr、V的一種或二種以上代替狗的一部分的合金構成的坯料。(5) 一種高強度Cr-Ni合金無縫管的制造方法，其特征在于，使用由在上述(1)
(4)中任一項所述的化學組成中以質量％計含有合計為0.01%以下的Ca、Mg的一種或二種代替狗的一部分的合金構成的坯料。(6)上述(1) (5)中任一項所述的高強度Cr-Ni合金無縫管的制造方法，其特征在于，冷加工后的屈服強度在0. 2%耐力下為900MPa以上。根據本發明，能夠制造一種高強度Cr-Ni合金無縫管，其即使通過Cr-Ni合金的高 N化而為高強度，也具有優良的熱加工性和耐應力腐蝕開裂性、并且在穿孔軋制時不會發生層裂。
具體實施例方式下面，關于本發明的Cr-M合金的化學組成的限定理由進行闡述。需要說明的是， 各元素的含量的“ ％，，表示“質量％ ”。C :0.05% 以下C為合金中含有的雜質，其含量超過0. 05%時，容易產生與由M23C6型碳化物(M Cr、Mo、Fe等元素)的析出而產生的晶界破壞相伴的應力腐蝕開裂，因此，將C的含量規定為0.05%以下。優選為0.03%以下。Si :1.0% 以下Si為本發明中降低晶界熔融溫度、在穿孔軋制時引起層裂的元素。即使降低P的含量，在Si的含量超過1. 0%的情況下，在穿孔軋制時也發生層裂。因此，將Si的含量設為 1.0%以下。需要說明的是，為了減少穿孔軋制時的高變形電阻，進一步優選在高溫下穿孔。 此時，為了防止層裂，優選進一步提高晶界熔融溫度，優選Si的含量為0.3%以下。進一步優選Si的含量為0.2%以下。Si的含量越少越優選，對下限沒有特別的規定。但是，在為了脫酸而含有Si的情況下優選含有0. 01%以上。Mn:低于 3.0%Mn為本發明中降低晶界熔融溫度、在穿孔軋制時引起層裂的元素。即使降低P的含量，在Mn的含量達到3. 0%以上的情況下，在穿孔軋制時也發生層裂。因此，將Mn的含量設為低于3.0%。優選為低于1.0%。需要說明的是，為了減少穿孔軋制時的高變形電阻， 進一步優選在高溫下穿孔。此時，為了防止層裂，優選進一步提高晶界熔融溫度，更優選Mn 的含量為0.7%以下。進一步優選為0.6%以下。更進一步優選Mn的含量為0.3%以下。 Mn的含量越少越優選，對下限沒有特別的規定。但是，在為了脫酸而含有Mn的情況下優選含有0.01%以上。P :0.005% 以下P為本發明中重要的元素。P為合金中含有的雜質，在進行穿孔軋制的情況下，如果P的含量高，則容易產生層裂。因此，將P的含量設定為0.005%以下。優選為0.003% 以下。需要說明的是，關于P的含量，另外在與N以及REM的含量的關系中如后所述，需要滿足⑴式。S :0.005% 以下S對層裂沒有影響，但S為合金中含有的雜質，使低溫下的熱加工性顯著降低。因此，從防止熱加工性的降低的觀點出發，需要將能夠允許的S的含量設定為0. 005%以下， 優選盡可能低。優選為0. 002 %以下，進一步優選為0. 001 %以下。Cu :0.01 4.0%Cu對于在合金表面形成的被動態皮膜的穩定化具有效果，需要使耐孔腐蝕性和耐整個面腐蝕性提高。但是，其含量低于0.01%時，無效果，超過4.0%時，熱加工性降低。因此，將Cu的含量設定為0. 01 4. 0%。優選為0. 1 2. 0%，進一步優選為0. 6 1. 4%。Ni :25%以上且低于35%Ni作為奧氏體穩定化元素而含有。從耐腐蝕性的觀點出發，需要含有25%以上。 另一方面，含有35%以上導致成本的增加。因此，將Ni的含量設定為25%以上且低于35%。 優選為以上且低于33%。Cr: 20 30%Cr為顯著改善耐應力腐蝕開裂性的成分。其中，含量低于20%未満時，其效果不充分，另一方面，含有超過30%時，在伴隨晶界破壞的應力腐蝕開裂中容易產生有害的 CrN, Cr2N等氮化物、M23C6型碳化物。因此，將Cr的含量設定為20 30%。優選為23 28%。Mo :0. 01% 以上且低于 4. 0%Mo與Cu同樣對于在合金表面形成的被動態皮膜的穩定化具有效果，具有改善耐應力腐蝕開裂性的效果。Mo含量低于0. 01 %時無效果，另一方面，含有4. 0%以上時使熱加工性和經濟性變差。因此，將Mo的含量設定為0.01%以上且低于4.0%。優選為0.1% 3. 5%。N :0.10 0.30%N具有提高合金的強度的作用。其含量低于0. 10%時，不能確保所期望的高強度， 另一方面，超過0.30%時，導致熱加工性和耐應力腐蝕開裂性的變差。因此，將N的含量設定為0. 10 0.30%。N含量優選的范圍為0. 16 0.25%。需要說明的是，關于N的含量， 另外在與P以及REM的含量的關系中，如后所述需要滿足(1)式。Al :0· 03 0. 30%Al不僅固定合金中的0(氧)而改善熱加工性、還具有防止REM的氧化的效果。即使含有REM，在不含有Al的情況下，也生成大量的夾雜物，因此，合金的熱加工性大幅降低。 因此，在含有REM的情況下，需要同時含有Al。其中，Al的含量低于0.03%時，其效果不充分，另一方面，含有超過0.30%的Al時，反而使熱加工性降低。因此，將Al的含量設定為 0. 03 0. 30%。優選為0. 05 0. 30%，進一步優選為超過0. 10%且0. 20%以下。0(氧)0. 01% 以下0(氧)為合金中含有的雜質，使熱加工性顯著降低。因此，將0(氧)的含量設定為0.01%以下。優選為0.005%以下。REM :0. 01 0. 20%REM(稀土元素)具有改善熱加工性和耐應力腐蝕開裂性的效果，因此必須含有。 但是，REM容易氧化，因此，需要同時含有Al。另外，REM的合計含量低于0.01%時，其效果不充分，另一方面，即使含有超過0. 20%，對熱加工性和耐應力腐蝕開裂性也未觀察到改善效果，反而出現降低現象。因此，將其含量設定為0.01 0.20%。優選為0.02 0. 10%。在此，REM是鑭系的15種元素加上Y以及&后的17種元素的總稱，可以含有這些元素中的一種或二種以上。需要說明的是，REM的含量是指這些元素的合計含量。作為使其含有的方法，可以添加這些元素中的一種或二種以上，或者在工業上以鈰合金屬($ y -y^J ^ 的形式添加。需要說明的是，關于REM的含量，另外在與N以及P的含量的關系中需要滿足以下的(1)式。NXP/REM 彡 0. 10......(1)式其中，P、N、REM分別表示P、N、REM的含量(質量％)。在N含量為0. 10 0.30%、并且N與P與REM的含量的關系滿足上述(1)式的情況下，除高強度之外耐應力腐蝕開裂性也良好。在要求更優良的耐應力腐蝕開裂性的情況下，更優選為NXP/REM ^ 0. 05ο本發明的Cr-Ni合金，除了上述合金元素之外，還含有選自下述的第1組 第3組中的至少一組中的一種或二種以上元素。第1 組W:低于 8.0%第2 組Ti、Nb、V、& :0· 5% 以下第3 組Ca、Mg :0· 01% 以下以下，對于這些任意元素，進行詳述。第1 組:W:低于 8.0%W為任意含有元素。W具有使耐應力腐蝕開裂性提高的效果。因此，在希望提高耐應力腐蝕開裂性的情況下，可以根據需要含有。但是，含有8. 0%以上時，熱加工性和經濟性變差，因此，含有W的情況下的含量的上限為8.0%。需要說明的是，為了確實地顯示出該耐應力腐蝕開裂性的提高效果，優選含有0. 01%以上的W。W的含量進一步優選為0. 1 7. 0%。第2組單獨或合計為0. 5%以下的選自Ti 0. 5%以下、Nb :0. 5%以下、V :0. 5% 以下、& 0. 5%以下中的一種以上Ti、Nb、v* ^ 為任意含有元素。這些元素具有將結晶粒微小化而提高延展性的效果。因此，在要求進一步的延展性的情況下，根據需要，可以含有這些元素中的一種以上。但是，超過0.5%時，大量生成夾雜物，出現延展性降低的現象，因此，含有這些元素的情況下的含量的上限，以這些元素的合計為0. 5%。需要說明的是，為了確實地顯示出該延展性的提高效果，優選單獨或合計含有這些元素0. 005%以上。這些元素的含量更優選為0. 01 0. 5%，進一步優選為0. 05 0. 3%。第3組Ca :0. 01 %以下、Mg 0. 01%以下的一種或二種Ca和Mg為任意含有元素。這些元素具有提高熱加工性的效果，因此，根據需要，可以含有這些元素中的一種或二種。但是，含有超過0.01%時，產生粗大夾雜物，出現熱加工性降低的現象。因此，含有這些元素的情況下的含量的上限，以這些元素的合計為0.01%。需要說明的是，為了確實地顯示出該熱加工性的提高效果，優選單獨或合計含有這些元素0.0003%以上。這些元素的含量更優選為0. 0003 0. 01%，進一步優選為0. 0005 0. 005%。本發明中的Cr-Ni合金無縫管含有上述必須元素或上述任意元素，余量由!^e和雜質構成。在此，“雜質”是指在工業上制造Cr-Ni合金時以礦石或廢金屬等這樣的原料為主、 由于制造工序的各種主要原因而混入的成分，是在對本發明不產生不良影響的范圍內允許的成分。本發明的Cr-Ni合金的熔煉可以利用電爐、AOD爐、VOD爐等。熔煉的熔液在鑄造成錠的情況下，可以通過之后的鍛造制成鋼坯、鋼錠、坯料。或者可以通過連鑄法制成鋼坯、 鋼錠、坯料。接著，在本發明中，通過由傾斜穿孔軋制法進行的熱加工來制造無縫坯管。傾斜軋制制管法也稱為曼內斯曼式制管法。為如下方法使用穿孔機(傾斜穿孔軋制機)對作為原材料的坯料進行傾斜穿孔軋制，得到中空坯管，將該坯管通過芯棒式軋管機和自動軋管機等軋制機進行軋制，拉伸后，最終利用分級機或張力減徑機進行整形。傾斜穿孔軋制中包括具有交叉角的傾斜穿孔軋制。為了在高深度的油井和氣井中使用而由優選的Cr-Ni合金構成的無縫管的屈服強度，在0. 2%耐力下為900MPa以上。更優選為964MPa以上。為了制造具有900MPa以上的屈服強度的Cr-Ni合金，通過如下制造工序進行制造，即將通過上述傾斜穿孔軋制法制管而成的冷加工用無縫坯管進行固溶處理，再進行冷加工。為了得到具有上述屈服強度的高強度Cr-Ni合金，將通過傾斜穿孔軋制法熱加工而成的冷加工用無縫坯管進行固溶熱處理后，實施由冷拉或皮爾格軋制等冷軋制進行的冷加工。需要說明的是，冷加工可以進行1次或多次，或者也可以根據需要在進行熱處理后進行1次或多次冷加工。通過固溶處理后的冷加工而得到的屈服強度為900MPa以上的高強度Cr-Ni合金管，適合作為高深度的油井或氣井中使用的油井用無縫管。這樣，作為通過冷拉進行固溶熱處理后的最終的冷加工的情況下的冷加工度，以斷面減少率計優選為10 40%。冷加工度低于10%時，有時得不到所期望的高強度。另一方面，超過40%時，成為高強度，但有時延展性和靭性降低。進一步優選為20 35%。另外，在通過皮爾格磨軋制等冷軋制進行冷加工的情況下，作為冷加工度，以斷面減少率計優選為30 80%。冷加工度低于30%時， 有時得不到所期望的高強度。另一方面，超過80%時，成為高強度，但有時延展性和靭性降低。實施例1表1中示出本發明例(試驗No. 1 23)和比較例(試驗No. A J)的化學組成 (質量<%)。本發明例的合金使用真空感應電熔爐進行熔解和鑄錠，鑄造成30kg的錠。將該錠進行熱鍛造，成形為外徑IOOmm的坯料。將1240°C和1260°C下加熱而成的坯料通過小型的傾斜穿孔軋制裝置進行穿孔軋制，制管成外徑116mm、厚20mm的管。
權利要求
1.一種高強度Cr-Ni合金無縫管的制造方法，其特征在于，使用由合金構成的坯料通過傾斜穿孔軋制法進行熱加工而得到無縫坯管，將所述無縫坯管固溶處理后再進行冷加工，其中，所述合金以質量％計含有C 0. 05%以下、Si 1. 0%以下、Mn 低于3. 0%、P :0. 005% 以下、S 0. 005% 以下、Cu 0. 01 4. 0%、Ni :25% 以上且低于；35%、Cr 20 30%、Mo 0. 01% 以上且低于 4. 0%,N :0. 10 0. 30%,Al :0. 03 0. 30%,0 :0. 01% 以下、稀土元素 REM :0. 01 0. 20%，余量由！^和雜質構成，并且滿足下述(1)式的條件，NXP/REM 彡 0. 10......(1)式(1)式中的P、N、REM分別表示P、N、REM的質量％含量。
2.一種高強度Cr-Ni合金無縫管的制造方法，其特征在于，使用由在權利要求1所述的化學組成中以質量％計含有0. 3%以下的Si和/或0. 7%以下的Mn的合金構成的坯料。
3.一種高強度Cr-Ni合金無縫管的制造方法，其特征在于，使用由在權利要求1或2所述的化學組成中以質量％計含有低于8. 0%的W代替狗的一部分的合金構成的坯料。
4.一種高強度Cr-Ni合金無縫管的制造方法，其特征在于，使用由在權利要求1 3中任一項所述的化學組成中以質量％計含有合計為0. 5%以下的Ti、Nb、Zr、V中的一種或二種以上代替狗的一部分的合金構成的坯料。
5.一種高強度Cr-Ni合金無縫管的制造方法，其特征在于，使用由在權利要求1 4中任一項所述的化學組成中以質量％計含有合計為0. 01%以下的Ca、Mg中的一種或二種代替狗的一部分的合金構成的坯料。
6.根據權利要求1 5中任一項所述的高強度Cr-Ni合金無縫管的制造方法，其特征在于，冷加工后的屈服強度在0. 2%耐力下為900MPa以上。
全文摘要
一種高強度Cr-Ni合金無縫管的制造方法，所述高強度Cr-Ni合金無縫管即使通過高N化而為高強度，也具有優良的熱加工性和耐應力腐蝕開裂性、并且在穿孔軋制時不會發生層裂。一種高強度Cr-Ni合金無縫管的制造方法，其特征在于，使用由合金構成的坯料通過傾斜穿孔軋制法進行熱加工而得到的無縫坯管，將所述無縫坯管固溶處理后再進行冷加工，其中，所述合金以質量％計含有C0.05％以下、Si1.0％以下、Mn低于3.0％、P0.005％以下、S0.005％以下、Cu0.01～4.0％、Ni25％以上且低于35％、Cr20～30％、Mo0.01％以上且低于4.0％、N0.10～0.30％、Al0.03～0.30％、O(氧)0.01％以下、REM(稀土元素)0.01～0.20％，余量由Fe和雜質構成，并且滿足下述(1)式的條件，其中，(1)式中的P、N、REM分別表示P、N、REM的含量(質量％)。Cr-Ni合金無縫管還可以含有W、Ti、Nb、Zr、V、Ca、Mg中的一種以上。N×P/REM≤0.10……(1)式。
文檔編號C22C38/58GK102369300SQ20108001437
公開日2012年3月7日 申請日期2010年3月29日 優先權日2009年4月1日
發明者下田一宗, 乙咩陽平, 五十嵐正晃, 岡田浩一, 相良雅之, 近藤邦夫 申請人:住友金屬工業株式會社