等速萬向接頭的外側構件的制作方法

專利名稱：等速萬向接頭的外側構件的制作方法
技術領域：
本發明涉及等速萬向接頭的外側構件。
背景技術：
等速萬向接頭裝入機動車或各種工業用機械的動力傳遞機構而被使用，其具有彼此的交叉角度設置成能夠變化的驅動側及從動側的兩個軸，且所述等速萬向接頭連結成能夠將來自驅動側的旋轉力矩等速向從動側傳遞。該等速萬向接頭大致分為僅允許角度變位的固定型等速萬向接頭和允許角度變位及軸向變位的滑動型等速萬向接頭，可根據用途適當分開使用。例如，作為固定型等速萬向接頭，已知有球籠型(BJ)或免根切型(UJ)。上述的固定型等速萬向接頭具備杯形部，其在球面狀的內徑面形成有沿軸向延伸的多個引導槽； 外側構件(長桿類型)，其具備一端與杯形部的底部連結且在另一端形成有花鍵的軸部； 內側構件，其在球面狀的外徑面形成有與外側構件的引導槽成對且沿軸向延伸的多個引導槽；多個轉矩傳遞球，其配置在外側構件與內側構件的兩引導槽協同配合而形成的球滾道中；保持架，其配設在外側構件與內側構件之間，保持轉矩傳遞球(專利文獻1及專利文獻 2)。作為滑動型等速萬向接頭，已知有雙偏心型(DOJ)和三球銷型(TJ)。雙偏心型的滑動式等速萬向接頭主要具備杯形部，其在圓筒狀內周面形成有沿軸向延伸的多個滾道槽；外側構件(長桿類型)，其具備一端與杯形部的底部連結且在另一端形成有花鍵的軸部；內側構件，其在球面狀外周面形成有與外側構件的滾道槽成對且沿軸向延伸的滾道槽； 多個球，其夾在外側構件的滾道槽與內側構件的滾道槽之間來傳遞轉矩；保持架，其夾在外側構件的圓筒狀內周面與內側構件的球面狀外周面之間來保持球。專利文獻1中記載的長桿類型的等速萬向接頭的外側構件中，在將形成杯形部的部件和形成軸部的部件接合后實施熱處理。通過在形成軸部的部件的軸向一端的外周面形成花鍵(鋸齒形)，實現因部件件數的削減、接合部位的削減而得到的低成本化。并且，通過僅將接合部形成為大徑，使接合部的強度增加，通過對形成軸部的部件的軸向的大致整個區域實施熱處理而能夠提高強度。因此，能夠使軸部形成為薄壁，從而能夠實現輕量化。另外，專利文獻2的等速萬向接頭中，對于用于驅動軸等的接合軸而言，使用如下這樣的鋼為原料來通過摩擦壓接將軸彼此接合，該鋼以碳素鋼為基礎，并至少添加0. 2 0. 8wt%的作為提高淬硬性的元素的Cr。摩擦壓接是指使固體彼此不熔融而進行接合的直接固相接合法的一種，是使進行接合的構件(例如金屬或樹脂等)高速互相摩擦，通過此時產生的摩擦熱使構件軟化并同時施加壓力而進行接合的方法。作為摩擦壓接法的優點， 能夠通過比較簡單的作業得到尺寸精度高的產品，能夠進行實施了精加工的構件的組裝接合。在摩擦壓接的接合部產生有貝氏體狀的異常組織，但通過局部加熱淬火使接合部奧氏體化。并且，通過加熱后的冷卻使直至接合部的中心淬火硬化，由此使接合部的強度提高， 成為比其它部位高的高強度，從而使接合部具有強度富余。
專利文獻1 日本特開2006-64060號公報專利文獻2 日本特開昭61-132284號公報然而，上述專利文獻中記載的內容都涉及接合部的強度提高，未考慮接合部的品質的穩定、即抑制接合部的裂紋產生。即使接合部的強度提高，若在內部產生裂紋等缺陷， 則品質可能不均。

發明內容
本發明鑒于上述問題，提供一種抑制等速萬向接頭的接合部的裂紋的產生且品質穩定的等速萬向接頭的外側構件。本發明的等速萬向接頭的外側構件具備形成有多個滾道槽的杯形部和一端與杯形部的底部連結的軸部，其中，將含碳量不同的構件接合后，進行高頻淬火，由此形成高頻淬火引起的淬火熱影響部位、高頻淬火下的淬火非熱影響部位、受到接合時產生的熱的影響的接合熱影響部位、未受接合時產生的熱的影響的接合非熱影響部位，在含碳量高的構件的淬火非熱影響部位中，在包括與含碳量低的構件接合的接合端面在內的端部中的接合熱影響部位消除了馬氏體組織。在本發明的等速萬向接頭的外側構件中，由于在含碳量高的構件的淬火非熱影響部位中的、包括與含碳量低的構件接合的接合端面在內的端部中的接合熱影響部位消除了馬氏體組織，因此在該部位不會產生伴隨組織相變的拉伸應力。含碳量高的構件的碳的偏析度可以為1.02 1. 12。在此，當鋼坯的直徑為D、1/4D 部分中的含碳量為CO、存在于鋼坯的中心附近的偏析部的含碳量為C時，偏析度是指C/C0。 當偏析度小于1.02時，在通常的制鋼中，不可避免的成分偏析成為不允許的成分，制鋼需要很大的費用。另一方面，當偏析度超過1. 12時，伴隨含碳量的濃化，因接合時的熱影響而生成馬氏體組織的可能性提高。含碳量高的構件的含碳量可以為0. 45 0. 58%。對于高碳原料而言，尤其是杯形部所要求的是杯形部內的滾動疲勞壽命。因此，在碳的含有量小于0. 45mass%時，為了確保必要的壽命，必須使硬度及硬化層比相當大，此時淬裂的產生可能變得顯著。另外，當超過 0. 58mass%時，晶界強度降低，進而切削性、冷鍛性及耐淬裂性也可能降低。含碳量低的構件的含碳量可以為0. 35 0. 46%，更優選為0. 38 0. 45mass%0 對于低碳原料而言，尤其是軸端部的花鍵部所要求的是抗扭強度及扭轉疲勞強度。因此，在含有量小于0. 35mass%時，為了確保必要的強度，必須使硬化層比相當大，此時，淬裂的產生可能變得顯著。另外，當超過0. 46mass%時，晶界強度降低，并且，切削性、滾軋性以及耐淬裂性也可能降低。與母材硬度相比，伴隨含碳量高的構件與含碳量低的構件的接合的所述接合熱影響部位的硬度的增加可以為HV50 150。通過相對于母材硬度，將伴隨接合的熱影響層的硬度的增加抑制為HV50 150，能夠避免伴隨硬度的急劇變化的強度降低。需要說明的是， 硬度的增加為HV50以上是由于因接合產生熱影響而硬度增加是不可避免的，HV150以下是為了防止硬度的變化急劇。含碳量高的構件及含碳量低的構件的S量可以為0.005 0.020maSS%。S在鋼中形成MnS，是使切削性提高的有用元素。S量小于0.005mass%時，切削性降低，超過0. 020mass%時，在接合時產生裂紋等使接合性惡化。向含碳量高的構件及含碳量低的構件中的至少一方添加0. 000 5mas s % 0. OOSSmass^m B也可以。通過微量添加B而使淬硬性提高，并使淬火深度增加，從而具有使強度提高的效果。并且，B優先在晶界偏析而使在晶界偏析的P的濃度降低，使晶界強度提高。另外，通過晶界強化也使耐淬裂性提高。在B量小于0. 0005mass%時，上述的效果不足，當超過0. 0035mass%時，該效果飽和，但導致成分成本的上升。可以構成為，在軸部的杯形部相反側的端部形成有花鍵，將含碳量不同的構件彼此接合而成的接合部的直徑設為比所述花鍵的外徑大。軸部的高頻淬火方法可以為移動淬火。移動淬火是指使被加熱物和感應加熱線圈相對地移動并同時對被加熱物進行加熱的方法。對于所述接合部的直徑ΦD與在軸部形成的花鍵的小徑Φ d之比D/d超過1. 4的等速萬向接頭的外側構件而言，軸部的高頻淬火方法可以為定置淬火。定置淬火是指在將被加熱物加熱到淬火溫度時，使用沿著被加熱物的形狀的感應加熱線圈，將該感應加熱線圈和被加熱物都放置在規定的位置直接進行加熱、即不使兩者移動而對被加熱物進行加熱的方法。在淬火硬化后，可以對所述接合部的外徑部實施磨削精加工。還可以對包括所述接合部在內的接合熱影響部位的外徑部實施噴丸硬化處理。進而，還可以對淬火硬化后的軸部中的、至少在軸端部形成的花鍵部實施噴丸硬化處理。軸構件可以由實心原料成形或者由中空原料成形。在中空原料成形時，可以為電焊鋼管或為無縫管。可以使用于三球銷類型的滑動型等速萬向接頭，或使用于球類型的固定型等速萬向接頭。發明效果在本發明的等速萬向接頭的外側構件中，在含碳量高的構件的淬火非熱影響部位中，在包括與含碳量低的構件接合的接合端面在內的端部中的接合熱影響部位消除了馬氏體組織，因此在該部位不會產生伴隨組織相變的拉伸應力，能夠抑制接合部附近的裂紋的產生，實現穩定的品質。由此，作為等速萬向接頭的外側構件，能夠長期發揮穩定的功能。當碳的偏析度為1. 02 1. 12時，在包括接合端面在內的與其它部件接合時的熱影響層內能夠有效地消除馬氏體組織，從而能夠穩定地抑制接合部的裂紋。當含碳量高的構件的含碳量為0. 45 0. 58%時，能夠防止淬裂的產生，并同時防止晶界強度的降低、切削性、冷鍛性以及耐淬裂性的降低，尤其能夠使杯形部內的滾動疲勞壽命提高。當含碳量低的構件的含碳量為0. 35 0. 46%時，能夠防止淬裂的產生，并同時防止晶界強度的降低、切削性、滾軋性以及耐淬裂性的降低，尤其能夠使軸端部的花鍵的抗扭強度以及扭轉疲勞強度提高。當與母材硬度相比，伴隨含碳量高的構件與含碳量低的構件的接合的接合熱影響部位的硬度的增加為HV50 150時，能夠避免伴隨硬度的急劇變化的強度降低，從而能夠降低在接合部附近產生裂紋的可能性。當含碳量高的構件與含碳量低的構件的S量為0. 005 0. (^OmassW時，能夠提高切削性，并同時抑制接合部附近的裂紋的產生，能夠實現加工性的提高。當向含碳量不同的構件中的至少一方添加0. 0005 0. 0035mass%的B時，能夠進
一步提高強度。當接合部的直徑比在軸部形成的花鍵的外徑大時，能夠提高含碳量不同的構件的接合強度。當軸部的高頻淬火方法為移動淬火時，在高頻淬火中，在對長桿那樣軸向長的構件進行淬火的情況下，若軸徑相同，則即使軸向長度不同，也能夠共用在淬火中使用的線圈，非常高效。還能夠實現制造成本的降低。對于接合部的直徑Φ 與在軸部形成的花鍵的小徑Φ(1的比D/d超過1. 4的等速萬向接頭的外側構件而言，軸部的高頻淬火方法為定置淬火時有效。即，在淬火范圍中， 若成為最大徑的接合部的直徑Φ0與成為最小徑的花鍵小徑φ(1的差變大，則在通過一個淬火線圈進行淬火時，各部位的淬火線圈與工件的間隙差異變大，產生加熱的過或不足。因此，在Φ D/ Φ d超過1. 4時，若使用專用的線圈進行定置淬火，則能夠防止產生加熱的過或不足。若在淬火硬化后對接合部的外徑部實施磨削精加工，則能夠除去加工以及熱處理變形的影響產生的尺寸改變、變形，從而成為高精度。若對包括接合部在內的接合熱影響部位的外徑部、進行淬火硬化后軸部中的至少在軸端部形成的花鍵實施噴丸硬化處理，則在表面層產生壓縮殘留應力并同時引起加工硬化，能夠提高靜態疲勞強度以及疲勞強度。若將軸構件由實心原料成形，則在原料的制造中，設備等的限制比較少，因此具有獲取性好的優點。當將軸構件由中空原料成形時，通過增大軸部的外徑而提高剛性，且能夠實現大幅度的輕量化。在該情況下，若軸構件的中空原料為電焊鋼管，則由于由板材形成，因此尺寸精度良好且比較廉價，但在原料管制造時具有伴隨溶接的接縫部。另外，若軸構件的中空原料為無縫管，則由于在原料上開孔并使該孔擴大，因此沒有接縫部，但很難使壁厚均勻。能夠使用于三球銷類型的滑動型等速萬向接頭或球類型的固定型等速萬向接頭等各種類型的等速萬向接頭。


圖1是表示本發明的第一實施方式的等速萬向接頭的外側構件的局部剖視圖。圖2是對杯形部側形成部件和軸部側形成部件進行摩擦壓接之前的局部剖視圖。符號說明1杯形部
2軸部
11接合部
21杯形部側形成部件
22軸部側形成部件
23,24接合端面
25,26端部
具體實施例方式基于圖1及圖2，說明本發明涉及的等速萬向接頭的外側構件的實施方式。三球銷型等速萬向接頭具備外側構件、作為內側構件的三球銷構件、作為轉矩傳遞構件的滾子。圖1是三球銷型等速萬向接頭的外側構件的第一實施方式的局部剖視圖。如圖1 所示，外側構件由杯形部ι和從該杯形部1一體地沿軸向延伸的軸部2構成。杯形部1 一端開口且內徑具有圓筒形狀。在杯形部1的內表面的圓周方向均等分配位置形成有沿軸向延伸的滾道槽(圖示省略)。軸部2為在軸向的全長上實心的圓柱狀構件。軸部2由外徑尺寸彼此不同的多個圓柱部3、5、6、7和夾在上述圓柱部彼此之間的錐面8、10、15構成。在圓柱部5形成有將兩個構件(杯形部側形成部件21及軸部側形成部件22)的端部25、26(參照圖2、接合而成的接合部11。在圓柱部7的外徑面形成有連結等速萬向接頭的連結部(花鍵)13。具有接合部11的圓柱部的外徑Φ 比具有花鍵13的圓柱部7的外徑Φ(1大。在外側構件的軸部 3的整個外徑面形成有硬化層S。接著，說明三球銷類型的滑動型等速萬向接頭的外側構件的制造方法。首先，準備含碳量不同的兩個構件。在該情況下，如圖2所示，兩個構件是主要形成杯形部1的杯形部側形成部件21和主要形成軸部2的軸部側形成部件22。對于杯形部側形成部件21而言，在后述的高頻淬火引起的熱影響部位以外的淬火非熱影響部位(未受高頻淬火引起的熱影響的部位)中，在包括與軸部側形成部件22接合的接合端面23在內的端部25中的接合熱影響部位(因接合時產生的熱而受到影響的部位)消除馬氏體組織。杯形部側形成部件21使用含碳量為0.451^^% 0.581^^%的鋼材。另一方面，軸部側形成部件22使用含碳量為0. 35mass% 0. 46mass%的鋼材，更優選使用含碳量為0. 38 0. 45mass %的鋼材。即，杯形部側形成部件21為含碳量高的構件，軸部側形成部件22為含碳量低的構件。對于杯形部側形成部件21而言，杯形部1所要求的是杯形部內的滾動疲勞壽命。因此，在碳的含有量小于0.45mass%時，為了確保必要的壽命，必須使硬度及硬化層比相當大，此時，淬裂的產生可能變得顯著。另外，當超過0.58mass%時，晶界強度降低，進而切削性、冷鍛性以及耐淬裂性也可能降低。另一方面，對于軸部側形成部件 22而言，尤其是軸端部的花鍵13所要求的是抗扭強度及扭轉疲勞強度。因此，在含有量小于0. 35mass%時，為了確保必要的強度，必須使硬化層比相當大，此時，淬裂的產生可能變得顯著。另外，當超過0.46mass%時，晶界強度降低，并且，切削性、滾軋性以及耐淬裂性也可能降低。杯形部側形成部件21的碳的偏析度為1. 02 1. 12。通過這樣控制含碳量，從而能夠在杯形部側形成部件21的淬火非熱影響部位中，在包括與軸部側形成部件22接合的接合端面23在內的端部25中的接合熱影響部位消除馬氏體組織。在此，當鋼坯的直徑為 DU/4D部分中的含碳量為CO、存在于鋼坯的中心附近的偏析部的含碳量為C時，偏析度是指C/C0。當偏析度小于1. 02時，在通常的制鋼中，不可避免的成分偏析成為不允許的成分， 制鋼需要很大的費用。另一方面，當偏析度超過1. 12時，伴隨含碳量的濃化，因接合時的熱影響而生成馬氏體組織的可能性提高。杯形部側形成部件21及軸部側形成部件22的S量為0. 005 0. (^Omass1^。S 在鋼中形成MnS，是使切削性提高的有用元素。當S量小于0.005mass%時，切削性降低，當超過0. 020mass%時，在接合時產生裂紋等使接合性惡化。杯形部側形成部件21及軸部側形成部件22的B量為0. 0005mass % 0. 0035mass%。通過微量添加B使淬硬性提高，并使淬火深度增加，從而具有提高強度的效果。并且，B優先在晶界偏析而使在晶界偏析的P的濃度降低，使晶界強度提高。另外， 通過晶界強化也使耐淬裂性提高。在B量小于0. 0005mass%時，上述的效果不足，當超過 0. 0035maSS%時，該效果飽和，但導致成分成本的上升。并且，將杯形部側形成部件21的端部25和軸部側形成部件22的端部沈進行摩擦壓接而接合。即，是使杯形部側形成部件21的端面23和軸部側形成部件22的端面M 高速互相摩擦，通過此時產生的摩擦熱使構件軟化并同時施加壓力而進行接合的方法。由此，如圖1所示，形成具有杯形部1和軸部2的外側構件。在該情況下，與母材硬度相比，伴隨接合的接合熱影響部位的硬度的增加為 HV50 150。由此，能夠避免伴隨硬度的急劇變化的強度降低。需要說明的是，硬度的增加為HV50以上是由于因接合產生熱影響而硬度增加是不可避免的，HV150以下是為了防止硬度的變化急劇。接著，對軸部2的外周面通過移動淬火來實施高頻淬火方法。移動淬火是指使被加熱物和感應加熱線圈相對移動的同時對被加熱物進行加熱的方法。由此，在軸部2的整個外徑面形成硬化層S。在淬火硬化后，對接合部11的外徑部實施磨削精加工。并且，對包括接合部11在內的接合時的熱影響范圍的外徑部實施噴丸硬化處理，對進行淬火硬化后的軸部2中的在軸端部形成的花鍵13實施噴丸硬化處理。這樣，在第一實施方式的等速萬向接頭的外側構件中，在杯形部側形成部件21的淬火非熱影響部位中，在包括與軸部側形成部件22的接合端面23在內的端部25中的接合熱影響部位消除馬氏體組織，因此在該部位不會產生伴隨組織相變的拉伸應力，能夠抑制接合部11的裂紋的產生，形成穩定的品質。由此，作為等速萬向接頭的外側構件，能夠長期發揮穩定的功能。當杯形部側形成部件21的碳的偏析度為1. 02 1. 12時，在包括接合端面23在內的與軸部側形成部件22接合時的熱影響層內能夠有效地消除馬氏體組織，從而能夠穩定地抑制接合部11的裂紋。當杯形部側形成部件21的含碳量為0. 45 0. 58%時，能夠防止淬裂的產生，并同時防止晶界強度的降低、切削性、冷鍛性以及耐淬裂性的降低，能夠使杯形部內的滾動疲勞壽命提高。當軸部側形成部件22的含碳量為0. 35 0. 46%時，能夠防止淬裂的產生，并同時防止晶界強度的降低、切削性、滾軋性以及耐淬裂性的降低，能夠使軸端部的花鍵13的抗扭強度以及扭轉疲勞強度提高。當與母材硬度相比，伴隨杯形部側形成部件21與軸部側形成部件22的接合的接合熱影響部位的硬度的增加為HV50 150時，能夠避免伴隨硬度的急劇變化的強度降低，從而能夠降低在接合部附近產生裂紋的可能性。當杯形部側形成部件21以及軸部側形成部件22的S量為0. 005 0. 020mass% 時，能夠提高切削性，并同時抑制接合部附近的裂紋的產生，能夠實現加工性的提高。當向杯形部側形成部件21以及軸部側形成部件22添加0. 0005 0. 0035mass% 的B時，能夠進一步提高強度。當接合部11的直徑比在軸部形成的花鍵13的外徑大時，能夠提高杯形部側形成部件21與軸部側形成部件22的接合強度。當軸部2的高頻淬火方法為移動淬火時，在高頻淬火中，在對長桿那樣軸向長的構件進行淬火的情況下，若軸徑相同，則即使軸向長度不同，也能夠共用在淬火中使用的線圈，非常高效。并且，能夠實現制造成本的降低。在淬火硬化后，若對接合部11的外徑面實施磨削精加工，則能夠除去加工以及熱處理變形的影響產生的尺寸改變、變形，從而成為高精度。若對包括接合部11在內的接合時的熱影響范圍的外徑部、進行淬火硬化后的軸部中的至少在軸端部形成的花鍵13實施噴丸硬化處理，則在表面層產生壓縮殘留應力并同時引起加工硬化，能夠提高靜態疲勞強度以及疲勞強度。若將軸構件由實心原料成形，則在原料的制造中，設備等的限制比較少，因此具有獲取性好的優點。作為另一實施方式，將軸構件由中空原料成形。由此，通過增大軸部2的外徑而提高剛性，且能夠實現大幅度的輕量化。在該情況下，若軸構件的中空原料為電焊鋼管，則由于由板材形成，因此尺寸精度良好且比較廉價，但在原料管制造時具有伴隨溶接的接縫部。另外，若軸構件的中空原料為無縫管，則由于在原料上開孔并使該孔擴大，因此沒有接縫部，但很難使壁厚均勻。并且，作為另一實施方式，對于接合部11的直徑Φ 與在端部形成的花鍵13的小徑Φ(1的比D/d超過1. 4的等速萬向接頭的外側構件而言，軸部2的高頻淬火方法為定置淬火時有效。即，在淬火范圍中，若成為最大徑的接合部11的直徑Φ 與成為最小徑的花鍵小徑Φ(1的差變大，則在通過一個淬火線圈進行淬火時，各部位的淬火線圈與工件的間隙差異變大，產生加熱的過或不足。因此，在Φ0/Φ(1超過1.4時，若使用專用的線圈而進行定置淬火，則能夠防止產生加熱的過或不足。在上述實施方式中，將本發明的外側構件使用于三球銷類型的滑動型接頭中，但也能夠適用于球類型的固定型接頭等各種類型的等速萬向接頭。以上，說明了本發明的實施方式，但本發明不局限于上述實施方式，而能夠進行各種變形，例如，可以僅向杯形部側形成部件21和軸部側形成部件22中的任一方添加S、B。 在實施方式中，杯形部側形成部件21形成為高碳，軸部側形成部件22形成為低碳，但也可以杯形部側形成部件21形成為低碳，軸部側形成部件22形成為高碳。實施例將杯形部側形成部件由含碳量0. 53%的機械結構用碳素鋼(JISG4051)成形，將軸部側形成部件由含碳量0. 45%的機械結構用碳素鋼(JISG4051)成形。之后，通過摩擦壓接將杯形部側形成部件和軸部側形成部件接合，成形等速萬向接頭的外側構件。在表1中， 對于等速萬向接頭的外側構件而言，研究了馬氏體組織的有無、偏析度、S的含有量、相對于接合引起的熱影響層的母材硬度的硬度上升量以及接合引起的裂紋的產生的有無。表1
權利要求
1.一種等速萬向接頭的外側構件，其具備形成有多個滾道槽的杯形部和一端與杯形部的底部連結的軸部，其特征在于，將含碳量不同的構件接合后進行高頻淬火，由此形成高頻淬火引起的淬火熱影響部位、高頻淬火下的淬火非熱影響部位、受到接合時產生的熱的影響的接合熱影響部位、未受接合時產生的熱的影響的接合非熱影響部位，在含碳量高的構件的淬火非熱影響部位中，在包括與含碳量低的構件接合的接合端面在內的端部中的接合熱影響部位消除了馬氏體組織。
2.根據權利要求1所述的等速萬向接頭的外側構件，其特征在于， 含碳量高的構件的碳的偏析度為1. 02 1. 12。
3.根據權利要求1或2所述的等速萬向接頭的外側構件，其特征在于， 含碳量高的構件的含碳量為0. 45mass% 0. 58mass%。
4.根據權利要求1 3中任一項所述的等速萬向接頭的外側構件，其特征在于，與母材硬度相比，伴隨含碳量高的構件與含碳量低的構件的接合的所述接合熱影響部位的硬度的增加為HV50 150。
5.根據權利要求1 4中任一項所述的等速萬向接頭的外側構件，其特征在于， 含碳量高的構件的S量為0. 005 0. 020mass%。
6.根據權利要求1 5中任一項所述的等速萬向接頭的外側構件，其特征在于， 含碳量低的構件的含碳量為0. 35mass% 0. 46mass%。
7.根據權利要求1 6中任一項所述的等速萬向接頭的外側構件，其特征在于， 含碳量低的構件的S量為0. 005 0. 020mass%。
8.根據權利要求1 7中任一項所述的等速萬向接頭的外側構件，其特征在于，向含碳量高的構件及含碳量低的構件中的至少一方添加0. 0005mass % 0. 0035mass%W B。
9.根據權利要求1 8中任一項所述的等速萬向接頭的外側構件，其特征在于，在軸部的杯形部相反側的端部形成有花鍵，且含碳量不同的構件彼此接合而成的接合部的直徑比所述花鍵的外徑大。
10.根據權利要求1 9中任一項所述的等速萬向接頭的外側構件，其特征在于， 軸部的高頻淬火方法為移動淬火。
11.根據權利要求1 9中任一項所述的等速萬向接頭的外側構件，其特征在于，對于所述接合部的直徑Φ 與在軸部形成的花鍵的小徑Φ(1之比D/d超過1.4的等速萬向接頭的外側構件而言，軸部的高頻淬火方法為定置淬火。
12.根據權利要求10或11所述的等速萬向接頭的外側構件，其特征在于， 在淬火硬化后對所述接合部的外徑部實施磨削精加工。
13.根據權利要求12所述的等速萬向接頭的外側構件，其特征在于， 對包括所述接合部在內的接合熱影響部位的外徑部實施噴丸硬化處理。
14.根據權利要求12或13所述的等速萬向接頭的外側構件，其特征在于， 對淬火硬化后的軸部中的、至少在軸端部形成的花鍵部實施噴丸硬化處理。
15.根據權利要求1 14中任一項所述的等速萬向接頭的外側構件，其特征在于， 軸構件由實心原料成形。
16.根據權利要求1 14中任一項所述的等速萬向接頭的外側構件，其特征在于， 軸構件由中空原料成形。
17.根據權利要求16所述的等速萬向接頭的外側構件，其特征在于， 軸構件的中空原料為電焊鋼管。
18.根據權利要求16所述的等速萬向接頭的外側構件，其特征在于， 軸構件的中空原料為無縫管。
19.根據權利要求1 18中任一項所述的等速萬向接頭的外側構件，其特征在于， 其用于三球銷類型的滑動型等速萬向接頭。
20.根據權利要求1 18中任一項所述的等速萬向接頭的外側構件，其特征在于， 其用于球類型的固定型等速萬向接頭。
全文摘要
本發明提供一種抑制等速萬向接頭的接合部的裂紋的產生且品質穩定的等速萬向接頭的外側構件。該等速萬向接頭的外側構件具備形成有多個滾道槽的杯形部(1)和一端與杯形部(1)的底部連結的軸部(2)。將含碳量不同的構件接合后進行高頻淬火，由此形成高頻淬火引起的淬火熱影響部位、高頻淬火下的淬火非熱影響部位、受到接合時產生的熱的影響的接合熱影響部位、未受接合時產生的熱的影響的接合非熱影響部位。在含碳量高的構件的淬火非熱影響部位中，在包括與含碳量低的構件接合的接合端面(23)在內的端部(25)中的接合熱影響部位消除了馬氏體組織。
文檔編號C21D1/10GK102282381SQ201080004876
公開日2011年12月14日 申請日期2010年1月14日 優先權日2009年1月19日
發明者吉田和彥, 森本洋生 申請人:Ntn株式會社