專利名稱：雙相不銹鋼鋼管的制造方法
技術領域：
本發明涉及在二氧化碳腐蝕環境和應力腐蝕環境下也發揮出優異的耐腐蝕性，并且還兼具高強度的雙相不銹鋼鋼管的制造方法。根據本發明制造的雙相不銹鋼鋼管能夠用于例如油井和氣井(以下統稱為“油井”)。
背景技術：
在深井和含有濕潤的二氧化碳(CO2)、硫化氫(H2S)、氯離子(Cl—)等腐蝕性物質的嚴酷的腐蝕環境的油井中，作為油井管，使用如22Cr鋼和25Cr鋼這樣Cr含量高的奧氏體 /鐵素體系的雙相不銹鋼鋼管。這些奧氏體/鐵素體系的雙相不銹鋼，在制造時通常實施的固溶處理的狀態下， 要盡力得到抗拉強度(TS)為80kgf/mm2 (785MPa)，且屈服強度(0. 2%彈性極限應力)也為 60kgf/mm2(588MPa)級的抗拉強度。基于該問題點，在專利文獻1中提出有一種方法，其是對于含有0. 1 0. 3%的N的雙相不銹鋼鋼管，以斷面收縮率計施加5 50%的冷加工后， 以100 350°C的溫度加熱30分鐘以上，由此得到高強度雙相不銹鋼鋼管。因此認為，除了冷加工帶來的加工硬化之外通過組合時效處理，能夠得到具有高強度的雙相不銹鋼鋼管。但是，近年來，油井深井化的傾向顯著，以在比以往更嚴酷的環境下的使用為目的，特別要求制造強度高達110 140ksi級(最低屈服強度為758. 3 965. 2MPa)，并且滿足規格所規定的各種強度水平的雙相不銹鋼鋼管。而且因此，如專利文獻1，只是僅僅考慮 N含量是不夠的，還需要考慮其他元素的含量，而且需要進行比冷加工度更嚴格的管理。另外，在專利文獻1所公開的制造方法中，時效處理的工序增加，由此存在生產效率降低和成本增大的問題。另外，在專利文獻2中公開，以實現高耐腐蝕性和高強度化為目的，對于含有Cu的雙相不銹鋼鋼材實施斷面收縮率35%以上的冷加工后，進行加熱、急冷，之后實施溫加工。 而且，其中作為現有例公開的是，在含有Cu的雙相不銹鋼線材的固溶熱處理后，以加工量 25 70的斷面收縮率實施冷加工，能夠得到抗拉強度110 140kgf/mm2和高強度的線材。 但是，在此，僅僅是公開通過冷加工，抗拉強度上升，而且公開的數據不是管材，而是線材， 因此作為在油井管的材料設計上重要的屈服強度為哪種程度是不清楚的。此外在專利文獻3中記述，通過鑄造進行的低加工度的冷加工而能夠實現高強度化。但是，其中公開的方法不過是，一邊對進行了固溶處理的雙相不銹鋼的原材施加旋轉， 一邊跨越縱長方向全域，依次以0. 5 1. 6%左右的冷加工率進行鍛造而使強度提高。先行技術文獻專利文獻專利文獻1 日本特開平2490920號公報專利文獻2 日本特開平7-207337號公報專利文獻3 日本特開平5-277611號公報如此，上述文獻均公開能夠通過冷加工達到高強度。但是，考慮了雙相不銹鋼鋼管的組成的由冷加工帶來的高強度化的具體研究并未進行，關于用于得到目標強度，特別是用于得到屈服強度的恰當的成分設計和冷加工條件均沒有任何教導。
發明內容
本發明人等鑒于這樣的情況，其目的在于，提供一種雙相不銹鋼鋼管的制造方法， 其不僅具有在深井和嚴酷的腐蝕環境中使用的油井管所要求的耐腐蝕性，而且還兼具目標強度。本發明人等為了解決上述課題，在具有各種化學組成的雙相不銹鋼鋼材中，使最終的冷軋下的加工度發生各種變化而制造雙相不銹鋼鋼管，進行確認其抗拉強度的實驗， 其結果是得出以下(a) (h)所示的見解。(a)對于在深井和在嚴酷的腐蝕環境下被用于油井的雙相不銹鋼鋼管，要求有耐腐蝕性。但是，若C量多，則由于熱處理和焊接時等的熱影響，導致碳化物的析出容易過剩， 若從鋼的耐腐蝕性和加工性的觀點出發，從耐腐蝕性的觀點需要降低C含量。(b)若降低C含量，則直接導致強度不足，但通過對于雙相不銹鋼鋼鋼材進行熱加工或進一步固溶熱處理而制作的管坯，經過之后的冷軋，能夠使其強度提高。但是，若這時的加工度Rd以斷面收縮率計超過35%，則雖然具有高強度，但是卻發生加工硬化，因此延展性和韌性降低。另外，若這時的加工度以斷面收縮率計低于10%，則不能取得期望的高強度。因此，冷軋時的加工度以斷面收縮率計，需要10 80%。(c)而且可知，在進行冷軋時的加工度Rd以斷面收縮率計在10 80%的范圍內， 雙相不銹鋼鋼管中，最終冷軋下的加工度Rd越大，能夠得到越高的屈服強度YS，該加工度 Rd與屈服強度YS由線性關系表示。予以說明，還可知，Cr的含量對于雙相不銹鋼鋼管的強度影響很大，越是高Cr材， 越能夠得到更高強度的雙相不銹鋼鋼管。此外還可知，Mo含量、W含量和N含量的影響也很大，通過含有Mo、W和N，能夠得到更高強度的雙相不銹鋼鋼管。圖1是對于在后述的實施例中使用的具有各種化學組成的雙相不銹鋼鋼管，描繪以斷面收縮率計的加工度Rd(%)和經拉伸試驗所得到的屈服強度YS(MPa)的曲線圖。顯示出在以斷面收縮率計的加工度Rd和屈服強度YS之間存在相關關系。而且還可知，Cr含量和W含量越高，越能夠得到更高強度的雙相不銹鋼鋼管。(d)其次，本發明人等認為，如果雙相不銹鋼鋼管的屈服強度依存于進行冷軋時的加工度Rd和雙相不銹鋼鋼管的化學組成，則為了得到作為該雙相不銹鋼鋼管的目標屈服強度，可以確立與管加工條件相關的適當的成分設計方法。即，為了得到作為該雙相不銹鋼鋼管的目標屈服強度，可以不借助雙相不銹鋼鋼管的化合組成進行的微調整，而是可以借助進行冷軋時的加工度Rd進行的微調整。而且不需要根據每種強度水平來變更合金組成而熔煉多種雙相不銹鋼，因此能夠抑制材料鋼坯的庫存。如此，如果能夠確立與管加工條件相關的適當的成分設計方法，則為了得到具有目標強度的雙相不銹鋼鋼管，不必每次都使原材的合金組成發生變化，只要采用考慮原材的合金組成而求得的目標冷軋條件，即以目標加工度Rd或其以上的加工度進行冷軋即可。(e)在這樣的構思下，對于雙相不銹鋼鋼管的屈服強度、進行冷軋時的加工度Rd 和雙相不銹鋼鋼管的化學組成之間的相關關系，反復進行銳意研究和實驗。其結果發現，雙相不銹鋼鋼管，在進行冷軋時的加工度Rd以斷面收縮率計為10 80%的范圍內，屈服強度 YS(MPa)能夠基于進行冷軋時的加工度Rd，和雙相不銹鋼鋼管的化學組成之中的Cr、Mo、W 和N的各成分的含量，并基于下述(2)式計算。YS = (14. 5XCr+48. 3XMo+20. 7XW+6. 9XN) X (Rd)195 ... (2)其中，式中的YS和Rd分別是指屈服強度(MPa)和以斷面收縮率計的加工度(％)， 而且Cr、Mo、W和N是指各個元素的含量(質量％ )。予以說明，作為冷加工方法，一般來說可列舉如下使用拉拔機的拉模和插塞 (plug)進行的冷拉拔加工；還有使用皮爾格式軋管機(pilger mill)的輥鍛模(roll dies)和芯軸(mandrel)進行的冷軋。但是，本發明人等發現，即使是以同一斷面收縮率求得的加工度，比起通過本發明的冷軋得到的管的強度，通過冷拉拔加工得到的管的強度這一方更高，以及冷拉拔加工下的加工度Rd和屈服強度YS (MPa)的關系不符合上述( 式。 因此在本發明中，限定于經過冷軋工序而制造雙相不銹鋼鋼管的方法。圖2是關于后述的實施例中使用的各種雙相不銹鋼鋼管，取將化學組成及以其斷面收縮率計的加工度Rd(%)代入上述( 式的右邊所得到的值為X軸，然后，取實際經拉伸試驗而得到的屈服強度YS(MPa)為Y軸，由此而繪制的曲線圖。可顯示出如果是雙相不銹鋼鋼管，則根據式O)，由該化學組成及以其斷面收縮率計的加工度Rd(%)能夠高精度地求得屈服強度。(f)因此，為了得到具有作為目標強度的雙相不銹鋼鋼管，將除了以原材的合金成分即Cr、Mo、W和N的含量而顯現的屈服強度以外的屈服強度，利用冷軋顯現即可。而且，為了得到目標屈服強度MYSdlO 140ksi級(最低屈服強度為758. 3 965. 2MPa))，在選定雙相不銹鋼鋼管的化學組成后，只要采用由上述( 式獲得的加工度Rd(% )或其以上的加工度進行最終的冷軋即可。因此，最終的冷軋工序中的以斷面收縮率計的加工度Rd在 10 80%的范圍內，并且以滿足下述(1)式的條件進行冷軋即可。Rd = exp[{ln(MYS)-ln(14. 5 X Cr+48. 3XMo+20. 7 Xff+6. 9 XN)}/0. 195] ... (1)其中，式中的Rd和MYS分別是指以斷面收縮率計的加工度(％ )和目標屈服強度 (MPa)，然后，Cr、Mo、W和N是指各個元素的含量(質量％ )。(g)還有，為了得到更高強度的雙相不銹鋼鋼管，即目標屈服強度MYS(125 140ksi級(最低屈服強度為861. 8 965. 2MPa))的雙相不銹鋼鋼管，還發現將最終的冷軋工序中的以斷面收縮率計的加工度Rd特別規定在25 80%的范圍內，或者使雙相不銹鋼中的Mo含量高達2 4質量％，使W含量高達1. 5 6質量％即可。此外還發現，將最終的冷軋工序中的以斷面收縮率計的加工度Rd在25 80%的范圍內，并且使雙相不銹鋼中的Mo含量高達2 4質量％，使W含量高達1. 5 6質量％時，能夠制造目標屈服強度為更高強度的HOksi級(最低屈服強度為965. 2MPa)的雙相不銹鋼鋼管。(h)如此，對于雙相不銹鋼鋼管，也不用過度地添加合金成分，而是通過選擇冷加工條件，就能夠得到目標屈服強度，因此能夠實現材料成本的降低。此外，因為配合原材的合金組成而選擇冷加工條件，能夠得到具有目標強度的雙相不銹鋼鋼管，所以不需要針對每種強度水平變更合金組成而熔煉多種雙相不銹鋼。因此能夠抑制材料鋼坯的庫存。本發明是在這一新的發現的基礎上完成的，其要旨如以下(1) ⑷所示。(1) 一種具有758. 3 965. 2MPa的最低屈服強度的雙相不銹鋼鋼管的制造方法，其是對具有如下化學組成的雙相不銹鋼鋼材，通過實施熱加工或進一步實施固溶熱處理而制作冷加工用管坯后，通過冷軋而制造雙相不銹鋼鋼管的方法，所述化學組成以質量％計含有 C 0. 03% 以下、Si 以下、Mn :0. 1 4%、Cr 20 35%、Ni :3 10%、Mo :0 6%、W :0 6%、Cu :0 3%、N :0. 15 0. 60%，余量含有!^e和雜質，其特征在于，在最終的冷軋工序中的以斷面收縮率計的加工度Rd在10 80%的范圍內且滿足下述(1)式的條件下進行冷軋。Rd = exp[{ln(MYS)-ln(14. 5 X Cr+48. 3XMo+20. 7 Xff+6. 9 XN)}/0. 195] ... (1)其中，式中的Rd和MYS分別是指以斷面收縮率計的加工度(％ )和目標屈服強度 (MPa)，而且Cr、Mo、W和N是指各個元素的含量(質量％ )。(2) 一種具有861. 8 965. 2MPa的最低屈服強度的雙相不銹鋼鋼管的制造方法， 其是對具有如下化學組成的雙相不銹鋼鋼材，通過實施熱加工或進一步實施固溶熱處理而制作冷加工用管坯后，通過冷軋而制造雙相不銹鋼鋼管的方法，所述化學組成以質量％計含有 C 0. 03% 以下、Si 以下、Mn :0. 1 4%、Cr 20 35%、Ni :3 10%、Mo :0 6%、W :0 6%、Cu :0 3%、N :0. 15 0. 60%，余量含有!^e和雜質，其特征在于，最終的冷軋工序中的以斷面收縮率計的加工度Rd在25 80%的范圍內且滿足下述(1)式的條件下進行冷軋。Rd = exp[{ln(MYS)-ln(14. 5 X Cr+48. 3XMo+20. 7 Xff+6. 9 XN)}/0. 195] ... (1)其中，式中的Rd和MYS分別是指以斷面收縮率計的加工度(％ )和目標屈服強度 (MPa)，而且Cr、Mo、W和N是指各個元素的含量(質量％ )。(3) 一種具有861. 8 965. 2MPa的最低屈服強度的雙相不銹鋼鋼管的制造方法， 其是對具有如下化學組成的雙相不銹鋼鋼材，通過實施熱加工或進一步實施固溶熱處理而制作冷加工用管坯后，通過冷軋而制造雙相不銹鋼鋼管的方法，所述化學組成以質量％計含有 C 0. 03% 以下、Si 以下、Mn :0. 1 4%、Cr 20 35%、Ni :3 10%、Mo :2 6%、W :1. 5 6%、Cu :0 3%、N :0. 15 0. 60%，余量含有!^e和雜質，其特征在于，在最終的冷軋工序中的以斷面收縮率計的加工度Rd在10 80%的范圍內且滿足下述(1)式的條件下進行冷軋。Rd = exp[{ln(MYS)-ln(14. 5 X Cr+48. 3XMo+20. 7 Xff+6. 9 XN)}/0. 195] ... (1)其中，式中的Rd和MYS分別是指以斷面收縮率計的加工度(％ )和目標屈服強度 (MPa)，而且Cr、Mo、W和N是指各個元素的含量(質量％ )。(4) 一種具有965. 2MPa的最低屈服強度的雙相不銹鋼鋼管的制造方法，其是對具有如下化學組成的雙相不銹鋼鋼材，通過實施熱加工或進一步實施固溶熱處理而制作冷加工用管坯后，通過冷軋而制造雙相不銹鋼鋼管的方法，所述化學組成以質量％計含有C
0.03% 以下、Si 以下、Mn :0. 1 4%、Cr :20 35%、Ni :3 10%、Mo :2 6%、W
1.5 6%、Cu :0 3%、N :0. 15 0. 60%，余量含有!^e和雜質，其特征在于，在最終的冷軋工序中的以斷面收縮率計的加工度Rd在25 80%的范圍且滿足下述(1)式的條件下進行冷軋。Rd = exp[{ln(MYS)-ln(14. 5 X Cr+48. 3XMo+20. 7 Xff+6. 9 XN)}/0. 195 ... (1)其中，式中的Rd和MYS分別是指以斷面收縮率計的加工度(％ )和目標屈服強度 (MPa)，而且Cr、Mo、W和N是指各個元素的含量(質量％ )。
予以說明，在用于本發明的雙相不銹鋼鋼材的化學組成中，作為余量的‘Te和雜質”中的所謂的“雜質”，指的是工業上制造雙相不銹鋼鋼管時，以礦石或廢鋼等這樣的原料為首，因制造工序的各種要素而混入的成分，在不對本發明造成不良影響的范圍內允許含有。發明的效果根據本發明，不用過度地添加合金成分，通過選擇冷加工條件，就能夠制造出不僅具有在深井和嚴酷的腐蝕環境中使用的油井管所要求的耐腐蝕性，而且還兼具作為目標強度的雙相不銹鋼鋼管。
圖1是關于雙相不銹鋼鋼管，描繪以斷面收縮率計的加工度Rd(%)和經拉伸試驗所得到的屈服強度YS(MPa)的曲線圖。圖2是關于雙相不銹鋼鋼管，將化學組成及以斷面收縮率計的加工度Rd(^)RA 上述(2)式的右邊所得到的值作為X軸，，然后經拉伸試驗而得到的屈服強度YS(MPa)作為 Y軸，由此而繪制的曲線圖。
具體實施例方式接下來，闡述關于本發明的雙相不銹鋼鋼管的制造方法中使用的鋼材的化學組成的限制理由。還有，各元素的含量的“ ％，，表示“質量％ ”。C :0.03% 以下C是具有使奧氏體相穩定、提高強度的效果，并且在熱處理的升溫時使碳化物析出而得到微細組織的效果的元素。但是，若其含量超過0. 03%，則由于熱處理和焊接時等的熱影響導致碳化物的析出過剩，使鋼的耐腐蝕性和加工性劣化。因此使其上限為0.03%。優選的上限為0. 02%。Si:l% 以下Si是作為合金的脫氧劑有效的元素，另外，也是具有在熱處理下的升溫時使金屬間化合物析出得到微細組織這一效果的元素，因此能夠根據需要使之含有。這些效果以 0.05%以上含量能夠獲得。但是，若其含量超過1%，則由于熱處理和焊接時等的熱影響導致碳化物的析出過剩，使鋼的耐腐蝕性和加工性劣化，因此Si含量為1 %以下。優選的范圍是0. 7%以下。Mn :0.1 4%Mn與上述的Si —樣，是作為合金的脫氧劑有效的元素，并且將鋼中不可避免含有的S作為硫化物固定，且改善熱加工性。其效果以0.1%以上含量能夠獲得。但是，若其含量超過4%，則不僅熱加工性降低，而且對耐腐蝕性造成不良影響。因此，Mn含量為0. 1 4%。優選的范圍是0. 1 2%，更優選的范圍是0.3 1.5%。Cr: 20 35%Cr在用于維持耐腐蝕性，提高強度上是有效的基本成分。為了得到這些效果，需要使其含量為20%以上。但是，若Cr含量超過35%，則σ相容易析出，耐腐蝕性和韌性均劣化。因此Cr的含量為20 35%。為了得到更高強度，優選為23%以上。另外，從韌性的觀點出發，優選為28%以下。Ni:3 10%Ni是使奧氏體相穩定，用于得到雙相組織而被含有的元素。其含量低于3%時，則鐵素體相成為主體而得不到雙相組織。另一方面，若超過10%，則成為奧氏體主體，得不到雙相組織，另外，因為Ni是昂貴的元素，所以也有損經濟性，由此Ni含量為3 10%。優選上限為8%。Mo :0 6% (也包括不添加)Mo是使耐點腐蝕性和耐間隙腐蝕性提高，并且通過固溶強化使強度提高的元素， 因此可以根據需要使之含有。想要得到該效果時優選使之含有0.5%以上。另一方面，若過剩地使之含有，則σ相容易析出，韌性均劣化。因此Mo含量優選為0.5 6%。想要得到更高強度的雙相不銹鋼鋼管時，更優選使Mo含量為2 6%，想要進一步使組織和韌性穩定時，進一步優選為2 4%。W :0 6% (也包括不添加)W與Mo同樣，是使耐點腐蝕性和耐間隙腐蝕性提高，并且通過固溶強化使強度提高的元素，因此可以根據需要使之含有。想要得到該效果時則優選使之含有0.5%以上。另一方面，若過剩地使之含有，則σ相容易析出，韌性劣化。因此W含量優選為0.5 6%。 想要得到更高強度的雙相不銹鋼鋼管時，更優選使W含量為1. 5 6%。在此，如上述，Mo和W未必一定使之含有，可以使之含有任意一方或兩方。含有Mo 和W的任意一方時，Mo和W的優選含量和更優選的含量如上所述。而且，含有Mo和W雙方時，優選使Mo含量為0. 5 6%，且使W含量為0. 5 6%。想要得到更高強度的雙相不銹鋼鋼管時，更優選使Mo含量為2 6%，且使W含量為1. 5 6%。Cu :0 3% (也包括不添加)Cu是改善耐腐蝕性和抗晶界腐蝕的元素，可以根據需要使之含有。如果想要得到該效果，則優選使之含有0. 1 %以上，更優選使之含有0. 3 %以上。但是，若含量超過3 %，則其效果飽和，熱加工性和韌性反而降低。因此，含有Cu時，其含量優選為0.1 3%。更優選為0. 3 2%。N :0.15 0.60%N是提高奧氏體的穩定性，并且提高雙相不銹鋼的耐點腐蝕性和耐間隙腐蝕性的元素。另外，因為與C同等地具有使奧氏體相穩定，使強度提高的效果，所以在得到高強度的本發明中是重要的元素。其含量在低于0.15%時得不到充分的效果。另一方面，若超過 0. 60%，則使韌性和熱加工性劣化，因此其含量為0. 15 0. 60%。為了得到更高強度，優選使其下限為0.17%。另外，優選使其上限為0. 35%。進一步優選的含量為0. 20 0. 30%。此外，作為雜質被含有的P、S、0由于下述的理由，優選限制在P :0. 04%以下、S 0. 03% 以下、0 0. 010% 以下。P :0.04% 以下P作為雜質被含有，但若其含量超過0. 04%，則使熱加工性降低，另外也使耐腐蝕性和韌性降低。因此優選使其上限為0. 04%。S :0.03% 以下S與上述的P —樣，作為雜質被含有，但若其含量超過0. 03%，則不僅熱加工性顯著降低，而且硫化物成為點蝕的發生起點，損害耐點腐蝕性。因此，優選使其上限值為 0. 03%。0:0. 010% 以下在本發明中，因為大量含有N且其含量達0. 15 0. 35 %，所以熱加工性容易劣化。 因此0含量優選為0. 010%以下。本發明的雙相不銹鋼，除了上述的元素以外，也可以還含有Ca、Mg和稀土類元素 (REM)之中的1種或2種以上。使這些元素也可以含有的理由和此時的含量如下。Ca :0. 01%以下、Mg :0. 01%以下和稀土類元素(REM) :0. 2%以下的1種或2種以上這些成分可以根據需要使之含有。如果使之含有這些成分中的任何一種，則將阻礙熱加工性的S作為硫化物固定，均具有使熱加工性提高的效果。但是，若Ca和Mg均超過 0. 01%，而且若REM超過0. 2%，則粗大的氧化物生成，反而招致熱加工性的降低，因此使其含有這些時，各自的上限Ca和Mg為0. 01 %，而且REM為0. 2%。還有，為了確實地體現該熱加工性的提高效果，優選使Ca和Mg含有0. 0005 %，而且優選使REM含有0. 001 %以上。 予以說明，所謂REM，是鑭系的15種元素加上Y和Sc的17種元素的總稱，能夠含有這些元素之中的1種或2種以上。還有，REM的含量是指這些元素的合計含量。本發明的雙相不銹鋼鋼管含有上述的必須元素或還含有上述的任意元素，且余量含有狗和雜質，能夠由通常商業性的生產所使用的制造設備和制造方法制造。例如，雙相不銹鋼的熔煉能夠利用電爐、底吹Ar-OJg合氣體脫碳爐(A0D爐)和真空脫碳爐(V0D爐) 等。熔煉的熔湯可以鑄造成鑄錠，也可以通過連續鑄造法鑄造成棒狀的鋼坯等。使用這些鋼坯，通過玻璃潤滑劑高速擠壓法(Ugine Sejournet)等的擠出制管法，或曼內斯曼制管法等熱加工，能夠制造雙相不銹鋼的冷加工用管坯。然后，熱加工后的管坯能夠通過冷軋而成為具有期望的強度的成品管。另外在本發明中，也可以規定最終冷加工時的加工度，根據需要對于經熱加工而得到的冷加工用管坯進行固溶熱處理后，進行管表面的除去氧化皮的除銹，經一次冷加工制造具有期望的強度的雙相不銹鋼鋼管。或者也可以在最終的冷加工前進行1次或多次的途中的冷加工，進行固溶熱處理，在除銹后再進行最終的冷軋。通過途中進行冷加工，由此容易調整最終的冷軋中的加工度，同時與在熱加工狀態下直接進行冷加工的情況相比，能夠通過最終的冷加工得到具有更高精度的管尺寸的管。實施例1首先，以如下方法進行熔煉用電爐熔化具有表1所示的化學組成的雙相不銹鋼， 進行成分調整而大致成為目標的化學組成后，使用AOD爐進行脫碳和脫硫處理。得到的熔湯鑄造成重1500kg，直徑500mm的鑄錠。然后切割成長度1000mm，得到擠壓制管用鋼坯。 接著，使用該鋼坯，以基于玻璃潤滑劑高速擠壓法進行的熱擠出制管法，成形為冷加工用管坯。表1
權利要求
1.一種具有758. 3 965. 2MPa的最低屈服強度的雙相不銹鋼鋼管的制造方法， 其是對具有如下化學組成的雙相不銹鋼鋼材，通過實施熱加工或進一步實施固溶熱處理而制作冷加工用管坯后，通過冷軋而制造雙相不銹鋼鋼管的方法，所述化學組成以質量％計含有 C 0. 03% 以下、Si 以下、Mn :0. 1 4%,Cr 20 35%,Ni 3 10%,Mo 0 6%、W :0 6%、Cu :0 3%、N :0. 15 0. 60%，余量含有!^e和雜質，其特征在于，在最終的冷軋工序中的以斷面收縮率計的加工度Rd在10 80%的范圍內且滿足下述 (1)式的條件下進行冷軋，Rd = exp[{ln(MYS)-ln(14. 5 X Cr+48. 3XMo+20. 7 Xff+6. 9 XN)}/0. 195] ... (1) 其中，式中的Rd和MYS分別是指以斷面收縮率計的加工度(％ )和目標屈服強度 (MPa)，而且Cr、Mo、W和N是指各個元素的含量(質量％ )。
2.一種具有861. 8 965. 2MPa的最低屈服強度的雙相不銹鋼鋼管的制造方法， 其是對具有如下化學組成的雙相不銹鋼鋼材，通過實施熱加工或進一步實施固溶熱處理而制作冷加工用管坯后，通過冷軋而制造雙相不銹鋼鋼管的方法，所述化學組成以質量％計含有 C 0. 03% 以下、Si 以下、Mn :0. 1 4%,Cr 20 35%,Ni 3 10%,Mo 0 6%、W :0 6%、Cu :0 3%、N :0. 15 0. 60%，余量含有!^e和雜質，其特征在于，在最終的冷軋工序中的以斷面收縮率計的加工度Rd在25 80%的范圍內且滿足下述 (1)式的條件下進行冷軋，Rd = exp[{ln(MYS)-ln(14. 5 X Cr+48. 3XMo+20. 7 Xff+6. 9 XN)}/0. 195 ... (1) 其中，式中的Rd和MYS分別是指以斷面收縮率計的加工度(％ )和目標屈服強度 (MPa)，而且Cr、Mo、W和N是指各個元素的含量(質量％ )。
3.一種具有861. 8 965. 2MPa的最低屈服強度的雙相不銹鋼鋼管的制造方法， 其是對具有如下化學組成的雙相不銹鋼鋼材，通過實施熱加工或進一步實施固溶熱處理而制作冷加工用管坯后，通過冷軋而制造雙相不銹鋼鋼管的方法，所述化學組成以質量％計含有 C 0. 03% 以下、Si 以下、Mn :0. 1 4%,Cr 20 35%,Ni 3 10%,Mo 2 6%、W :1. 5 6%、Cu 0 3%、N :0. 15 0. 60%，余量含有!^e和雜質，其特征在于， 在最終的冷軋工序中的以斷面收縮率計的加工度Rd在10 80%的范圍內且滿足下述 (1)式的條件下進行冷軋，Rd = exp[{ln(MYS)-ln(14. 5 X Cr+48. 3XMo+20. 7 Xff+6. 9 XN)}/0. 195 ... (1) 其中，式中的Rd和MYS分別是指以斷面收縮率計的加工度(％ )和目標屈服強度 (MPa)，而且Cr、Mo、W和N是指各個元素的含量(質量％ )。
4.一種具有965. 2MPa的最低屈服強度的雙相不銹鋼鋼管的制造方法，其是對具有如下化學組成的雙相不銹鋼鋼材，通過實施熱加工或進一步實施固溶熱處理而制作冷加工用管坯后，通過冷軋而制造雙相不銹鋼鋼管的方法，所述化學組成以質量％計含有 C 0. 03% 以下、Si 以下、Mn :0. 1 4%,Cr 20 35%,Ni 3 10%,Mo 2 6%、W :1. 5 6%、Cu 0 3%、N :0. 15 0. 60%，余量含有!^e和雜質，其特征在于， 在最終的冷軋工序中的以斷面收縮率計的加工度Rd在25 80%的范圍內且滿足下述 (1)式的條件下進行冷軋，Rd = exp[{ln(MYS)-ln(14. 5 X Cr+48. 3XMo+20. 7 Xff+6. 9 XN)}/0. 195 ... (1) 其中，式中的Rd和MYS分別是指以斷面收縮率計的加工度(％ )和目標屈服強度(MPa)，而且Cr、Mo、W和N是指各個元素的含量(質量％ )。
全文摘要
本發明提供一種具有758.3～965.2MPa的最低屈服強度的雙相不銹鋼鋼管的制造方法，其是對具有如下化學組成的雙相不銹鋼鋼材，通過實施熱加工或進一步實施固溶熱處理而制作冷加工用管坯后，通過冷軋而制造雙相不銹鋼鋼管的方法，所述化學組成以質量％計含有，C0.03％以下、Si1％以下、Mn0.1～4％、Cr20～35％、Ni3～10％、Mo0～6％、W0～6％、Cu0～3％、N0.15～0.60％，余量含有Fe和雜質，其特征在于，在最終的冷軋工序中的以斷面收縮率計的加工度Rd在10～80％的范圍內且滿足下述(1)式的條件下進行冷軋，Rd＝exp[{ln(MYS)-ln(14.5×Cr+48.3×Mo+20.7×W+6.9×N)}/0.195] …(1)其中，式中的Rd和MYS分別是指以斷面收縮率計的加工度(％)和目標屈服強度(MPa)，而且Cr、Mo、W和N是指各個元素的含量(質量％)。
文檔編號C22C38/58GK102282273SQ200980154519
公開日2011年12月14日 申請日期2009年11月2日 優先權日2009年1月19日
發明者小野敏秀, 諏訪部均 申請人:住友金屬工業株式會社