專利名稱：：高強度阻燃性鎂合金的制作方法
技術領域：
：本發明涉及提高了阻燃性鎂合金的機械強度的高強度阻燃性鎂合金。
背景技術：
：鎂合金由于極輕，因而作為鋁及其合金的替代材料而備受關注。鎂合金在實用金屬中屬于最輕的，用強度、彈性模量除以密度而得的比強度、比彈性模量等相當高。因此，預想在要求輕量化的產業領域中，將來其需求將不斷高漲。鈦、鋁合金雖具有充分的強度，但與鎂合金相比，具有輕量性、緩沖性等特性低的缺點。以往以來已知，通常的鎂合金雖然比強度比較高，但與鈦、鋁合金相比，絕對強度低，并且有因燃點低而易于引燃的缺點。因此，開發出為了制成阻燃性，而在鎂合金中添加釣來提高燃點，制成難以引燃的阻燃性鎂合金，且施加了擠壓、壓延等塑性加工的阻燃性鎂合金(專利文獻l)。還提出了各種進行了改良的鎂合金，該改良用以謀求與鈦、鋁合金相對應的強度。例如，公開了如下的鎂合金及其制造技術所述鎂合金強度及比強度高，具有塑性變形后的晶體粒度小的特性，在Mg中添加規定量的Ca、Zn及X(在此，X為稀土類元素，為選自Y、Ce、La、Nd、Pr、Sm、Mm中的一種以上元素)，具有這些化合物微細地分散的組織(例如參照專利文獻2)。即，是添加規定量的稀土元素，通過急速冷卻凝固霧化(atomize)法來達到組織微細化的鎂合金。另外，作為同時實現了高強度和高延展性的鎂合金，公開了由元素周期表第2族、第3族或鑭系元素中所含有的、原子半徑比鎂大的l種溶質原子0.03~0.54原子％、以及其余為鎂而構成的鎂合金(例如參照專利文獻3)。該鎂合金的平均晶體粒度為1.5fim以下，具有如下的微細晶粒組織晶界附近的溶質原子以晶粒內溶質原子濃度的1.5~10.0倍的濃度而偏在。進而，作為兼具高強度和高延展性的鎂合金，公開了如下的鎂合金:所述鎂合金以規定的組成比在鎂中含有1.0~4.0原子％的Zn和1.0~4.5原子。/。的Y，制成同時含有金屬間化合物Mg3Y2Zn和長周期結構的Mg12YZn的組織(例如參照專利文獻4)。其通過使金屬間化合物Mg3Y2Zn和長周期相的Mg12YZn同時存在，而4吏耐力、拉伸強度、伸長率提高。進而，如上所述在鎂合金中含有釣的阻燃性鎂合金的燃點高，機械強度也高，具有易于處理的特性。由此，還公開了利用該優點將該鎂合金制成制品而應用于頭盔的技術(例如參照專利文獻5)，或者，應用于眼鏡架的技術(例如參照專利文獻6)。另一方面，鎂合金被期待在汽車、二輪車、鐵路車輛、航空器、機器人等移動結構體、福利器械、老年人用器械等的結構部件中的廣泛應用。在這樣的各種結構部件中，各部件的接合、特別是焊接技術是不可缺少的。對于鎂合金的焊接技術也進行了各種開發，有激光焊接、TIG焊接、MIG焊接等等。公開了非本發明的阻燃性鎂合金，例如，在鎂基合金的擠壓件等母材上施加拉線加工后，在表面實施削勻(shaving)加工使表面清潔性優異的鎂焊接線(例如參照專利文獻7)。另外，還已知亦非本發明的阻燃性鎂合金，而作為強度和韌性優異的鎂基合金的金屬絲，含有A1、Mn、Zn、Zr、稀土類元素等成分的鎂合金(例如參照專利文獻8)。另外，如上所述在鎂合金中含有釣的阻燃性鎂合金的燃點高，機械強度高，具有易于處理的特性。作為利用該優點的具體事例，在上述專利文獻5、6中公開了將分割的部件在對合的狀態下，通過激光焊接、TIG焊接、MIG焊接等熔融焊接來進行焊接而一體化的焊接技術。專利文獻l:日本特開2000-109963號7>才艮專利文獻2:日本特開平9-41065號公報專利文獻3:日本特開2006-16658號公才艮專利文獻4:日本特開2006-97037號公才艮專利文獻5:日本特開2005-350808號爿〉報專利文獻6:日本特開2005-196094號7〉報專利文獻7:日本特開2006-263744號7>才艮專利文獻8:日本特許第3592310號公才艮
發明內容如上所述，提出了各種使鎂合金的機械特性提高的改良技術。然而，目前的鎂合金仍有很多問題，并不如意，用于實際的制品還不理想。專利文獻1的技術是本申請人的申請，高強度阻燃性鎂合金是含有0.1~15質量。/。的Ca、并添加一部分A1、Zn而得到的合金。本發明發展了該技術，是進一步實現強化的合金。另外，在專利文獻2中，必須要添加高價的稀土類元素，由此得到的合金也必然是高成本的。進而，必須使用急速冷卻凝固霧化法這樣特殊且高難的技術。根據專利文獻2的合金的耐力顯示為510~635MPa，雖實現了高強度化，但斷裂伸長率為1.0~4.0%，極小，成為非常脆的材料。另外，專利文獻3的技術作為屈服應力、伸長率得到提高的技術而例示出來，但由于被指定的溶質原子除鈣以外的其它元素是稀土類元素，因此與上述合金一樣成為成本高的合金。進而，對于專利文獻4所記載的鎂合金，僅在金屬間化合物Mg3Y2Zn和長周期相Mg12YZn同時存在的情況下，可以得到3卯~520MPa的拉伸強度和4.5~10.3%的斷裂伸長率，而在金屬間化合物或長周期相中的任一單方存在的情況下，顯示出不能兼具高強度和高延展性。進而，專利文獻7的技術是涉及鎂焊接線的技術，是為了提高焊接線的表面清潔性的技術，并不涉及焊接線、焊接棒這種所謂的焊料的組成。而且，這種焊接線并不是阻燃性鎂合金。進而，專利文獻8的技術公開了鎂基合金金屬絲的技術，含有A1、Mn、Zn、Zr、稀土類元素等成分，與本發明的高強度阻燃性鎂合金焊料的組成不同。專利文獻8的內容的目的在于提供使用金屬絲的彈簧，公開了作為焊接線來利用的可能性，但并未記載其具體的實施例。進而，該焊接線也不涉及阻燃性鎂合金。進而，在專利文獻5中，公開了將阻燃性鎂合金用于頭盔，根據需要進行該鎂合金的激光焊劑、TIG焊接、MIG焊接等熔融焊接，從而公開了阻燃性鎂合金焊接的可能性。但是，并無具體實施例的記載。進而，該專利文獻5所記載的是阻燃性鎂合金為被焊接側的被焊接材料，而不是用于焊接的焊料。以上，如上述那樣在專利文獻2、3和4中記載的鎂合金雖然具有各自的優點，但作為機械材料所要求的特性是不充分的，所添加的元素都是使用高價的稀土類元素，結果有制造的鎂合金成為高價的問題。另外，在專利文獻5、6中，公開了接合技術，但對象阻燃性鎂合金并不是本發明的高強度阻燃性鎂合金。進而，專利文獻7、8所記栽的技術改善焊接線的表面性狀、使用高價的稀土類元素、而且涉及金屬絲自身的機械特性的改善，都不是本發明的高強度阻燃性鎂合金，其特性不充分。本發明是以這樣的以往的技術背景為基礎而完成的，達成如下目的。本發明的目的是提供一種阻燃性鎂合金，其不使用限于稀土類元素的合金化元素，通過添加通用的元素、化合物，而使其拉伸強度高，具有高耐力的高強度特性。本發明的其它目的在于提供一種阻燃性鎂合金，其可以以低成本來實現穩定的焊接性提高，可以用作焊料。本發明為實現上述目的而采用如下技術方案。本發明l的高強度阻燃性鎂合金是如下得到的，即，在阻燃性鎂合金中，添加選自碳(C)、鉬(Mo)、鈮(Nb)、硅(Si)、鴒(W)、氧化鋁(A1203)、硅化鎂(Mg2Si)及碳化硅(SiC)中的至少一種以上追加添加物，其中，所述阻燃性鎂合金在鎂合金中添加有0.5~5.0質量％的鈣。本發明2的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，在本發明1中，所述追加添加物碳(C)的量為0.1~0.3質量％。本發明3的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，在本發明1中，所述追加添加物鉬(Mo)的量為1.0~12.0質量％。本發明4的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，在本發明1中，所述追加添加物鈮(Nb)的量為0.5~5.0質量％。本發明5的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，在本發明1中，所述追加添加物珪(Si)的量為0.5~6.0質量％。本發明6的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，在本發明1中，所述追加添加物鵠(W)的量為5.0~40.0質量％。本發明7的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，在本發明1中，所述追加添加物氧化鋁(A1203)的量為1.0~5.0質量％。本發明8的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，在本發明1中，所述追加添加物珪化鎂(Mg2Si)的量為2.0~6.0質量％。本發明9的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，在本發明1中，所述追加添加物碳化硅(SiC)的量為0.7~20.0質量％。本發明10的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，在本發明1中，所述鎂合金是含有0~12.0質量％的鋁、0~5.0質量％的鋅及0.5質量%以下的錳的鎂合金。本發明11的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，在本發明1中，所述鎂合金是選自美國材料試驗協會(ASTM)所規定的AZ31系、AZ61系、AZ80系、AZ91系、AZ92系、AM50系、AM60系及AM100系中的一種鎂合金。本發明12的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，在本發明1中，所述阻燃性鎂合金是由得自該阻燃性鎂合金原材料的粉碎物形成的阻燃性鎂合金。本發明13的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，在本發明1中，所述高強度阻燃性鎂合金是在添加所述追加添加物后，通過塑性加工而制造的合金。本發明14的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，在本發明12中，所述粉碎物是用切削加工而得到的切削屑或其粉末體。本發明15的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，在本發明13中，所述塑性加工是選自擠壓加工、拉拔加工、回轉鍛造加工及壓延加工中的一種、或2種以上的組合的加工。本發明16的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，在本發明1~15中，所述以添加追加添加物而構成的合金是形成焊料構成的合金。本發明17的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，在本發明16中，所述焊料為線狀或棒狀的焊接材料。如以上說明所述，本發明的高強度阻燃性鎂合金，不使用限定于稀土類元素的合金化元素，通過通用元素、化合物的追加物添加，另外，通過實施粉碎物的成型、燒結及塑性加工，而使其成為拉伸強度高、具有高耐力的高強度特性的、低成本的阻燃性鎂合金。進而，作為焊料，通過添加釣而燃點增高，能在通常的狀態下接合，成為在焊接作業時產生的煙塵(因焊接或切斷時的熱而蒸發的物質被冷卻而成的固體微粒)的發生少的高強度阻燃性鎂合金。進而，通過有效利用切削屑等粉碎物，而成為以低成本使接合性提高的高強度阻燃性鎂合金。圖1是在阻燃性鎂合金"AM60B+2Ca"的粉碎物中添加C時的高強度阻燃性鎂合金的拉伸強度試驗結果的數據圖。圖2是在阻燃性鎂合金"AM60B+2Ca"的粉碎物中添加Mo時的高強度阻燃性鎂合金的拉伸強度試驗結果的數據圖。圖3是在阻燃性鎂合金"AM60B+2Ca"的粉碎物中添加Nb時的高強度阻燃性鎂合金的拉伸強度試驗結果的數據圖。圖4是在阻燃性鎂合金"AM60B+2Ca"的粉碎物中添加Si時的高強度阻燃性鎂合金的拉伸強度試驗結果的數據圖。圖5是在阻燃性鎂合金"AM60B+2Ca"的粉碎物中添加W時的高強度阻燃性鎂合金的拉伸強度試驗結果的數據圖。圖6是在阻燃性鎂合金"AM60B+2Ca"的粉碎物中添加A1203時的高強度阻燃性鎂合金的拉伸強度試驗結果的數據圖。圖7是在阻燃性鎂合金"AM60B+2Ca"的粉碎物中添加Mg2Si時的高強度阻燃性鎂合金的拉伸強度試驗結果的數據圖。圖8是在阻燃性鎂合金"AM60B+2Ca，，的粉碎物中添加SiC時的高強度阻燃性鎂合金的拉伸強度試驗結果的數據圖。圖9表示使用含有追加添加元素的高強度阻燃性鎂合金作為焊料而焊接的被焊接板材的拉伸強度試驗結果，是包括比較例的數據圖。圖10表示使用含有追加添加化合物的高強度阻燃性鎂合金作為焊料而焊接的被焊接板材的拉伸強度試驗結果，是包括比較例的數據圖。具體實施例方式[高強度阻燃性鎂合金以下，對本發明的阻燃性鎂合金的實施方式進行詳細說明。首先，為便于理解本發明，對鎂合金進行說明。關于鎂合金，是根據美國材料試驗協會(以下稱為"ASTM")或日本工業標準(以下稱為"JIS")等而規格化的。鎂合金大致上有鑄造用鎂合金和延展用鎂合金。對它們而言，由ASTM和JIS規格化的機械特性的最小值到最大值的范圍如下。這些規格化的合金的化學成分的組成因已規格化且為公知技術，因而省略其詳細說明。鑄造用鎂合金的機械特性如下。拉伸強度140MPa(AM100A-F材)~270MPa(ZK61A-T5、T6處理材)。耐力70MPa(AM100A-F材)~180MPa(ZK61A-T5、T6處理材)。伸長率約0%(AM100A-F材)~10%(AM50A-F材)。延展用鎂合金的機械特性如下。拉伸強度190MPa(AZ31C-O材)~310MPa(ZK60A-T5處理材)。耐力卯MPa(AZ31C-O材)~230MPa(ZK60A-T5處理材)。伸長率4%(AZ31C-H14處理材)~13%(AZ31C-O材)。一般而言，金屬的情況下，與鑄造用合金相比，延展用合金由于塑性加工、加工熱處理的效果而使強度、延展性等機械性質大幅提高。鎂合金也如上述那樣提高，但是現狀是強度、延展性比其它金屬提高的程度都少。因此，進行了進一步的技術開發，公開了如上述專利文獻所示的技術。本實施方式為，在添加有鈣而實現阻燃化的阻燃性鎂合金中添加低價的元素、化合物的追加添加物，使其機械強度提高。本實施方式提出了如下的高強度阻燃性鎂合金，即，利用阻燃性鎂合金的粉碎物，通過成型、燒結及塑性加工，得到具有在室溫下拉伸強度為419MPa以上、耐力為380MPa以上的機械特性的高強度阻燃性鎂合金。下面，對該合金進行說明。本發明的實施方式中所示的鎂合金為用ASTM的"AM60B"表示的鑄造用鎂合金。但是，作為可以實施本發明的合金，并不一定限于該鑄造用鎂合金"AM60B"，也可以是其它的鎂合金。在該合金中添加0.5~5.0質量％的Ca。在本實施方式中添加2質量％的鈣。AM60B是壓鑄用合金，為了提高耐腐蝕性，是使雜質Fe、Ni、Cu的含量減少的高純度鎂合金。其基本化學組成為含有A15.5~6.5質量％、Mn0.240.60質量。/。、其余為鎂。向其中添加釣，制成阻燃性鎂合金。鈣的添加量為0.5~5.0質量％是理想的。由于鎂的結晶構造為稠密六方晶，因而在室溫下其塑性加工性極差，現狀為不能進行冷加工。加熱后雖然其塑性加工性也得到很大提高，但與其它金屬相比，也還是難以進行精密形狀的加工。因此，鎂合金的制造主要采用鑄造法。另外，將用鑄造法得到的鑄造品、用塑性加工得到的鍛造材、延展材等向最終形狀加工時，多要實施切削加工。然而，切削加工時所產生的切削屑的處理有成本等增大的制約，另一方面，作為循環材料而直接再利用時存有很多問題。近年來，為實現該切削屑的有效利用而進行了研究，還未公開對實用而言有決定性意義的事例。在本例中，以阻燃性鎂合金的切削屑為基材。該阻燃性鎂合金的切削性良好，因而可以高速切削，因此可以使切削屑大量產生。但是，本發明中并不限定于切削屑，只要是相當于切削屑的物質，也可以是各種粉狀物、小片狀塊。[高強度阻燃性鎂合金的制造方法下面，對本發明的高強度阻燃性鎂合金的制造方法進行說明。在本實施方式中，成為基材的鎂合金使用添加有2質量％的Ca的阻燃性鎂合金"AM60B+2Ca"。AM60B原本為鑄造用的鎂合金，在加熱時能進行擠壓等塑性加工。該塑性加工有擠壓加工、拉拔加工、鍛造加工、回轉鍛造加工、壓延加工等。通過在該AM60B中添加2質量％的Ca,可以使在該AM60B中添加了2質量％Ca的阻燃性鎂合金"AM60B+2Ca合金"的引燃溫度提高200~300"C。因此，即使在大氣中的熔解作業也可以安全地進行。由該阻燃性鎂合金"AM60B+2Ca合金"，希望得到具有適于下面工序的粉碎的形態的小片狀塊。在本實施方式中，方便地使用因阻燃性鎂合金"AM60B+2Ca合金"的切削加工所產生的切削屑。作為小片狀塊，當然并不限定于因切削加工而產生的切削屑，也可以是在各種機械加工中排出的切削屑、研削屑、切斷或沖壓等的擠壓屑、破碎機產生的破碎屑、將鑄造物、鑄造件的小片狀塊等粉碎而得的小片狀塊。由這些的小片狀塊得到粉碎物，其使用球磨機等。本實施方式中的阻燃性鎂合金的情況下，因添加Ca而實現阻燃化，因此即使將粉碎物在常溫狀態下放置于大氣中也是安全的。例如，具有146nm的平均粒徑的阻燃性鎂合金"AM60B+2Ca合金"的粉碎物的爆炸下限濃度值為100mg/m3，比鋁粉末(35mg/m3)大，與鐵粉末(<120mg/m"相近，爆炸的危險性大幅減輕，處理變得容易。其次，在由小片狀塊得到粉碎物時，作為屬于本實施方式特征的追加添加物而添加規定的元素或化合物。該追加添加物并不限定于稀土類元素，若包括其比例地示出，則為0.10.3質量。/。C、1.0~12.0質量％Mo、0.55.0質量o/oNb、0.56.0質量o/oSi、5.0~40.0質量％W、1.0~5.0質量％A1203、2.0~6.0質量％Mg2Si、0.7~20.0質量％SiC的各元素、或它們的規定化合物。將這些元素或化合物的種類和添加量進行限定，是為示出制造的阻燃性鎂合金能達到高強度化的范圍，因為，若超出該范圍，將降低高強度化的效果。將它們中的l種或選擇數種進行追加添加，并同時進行小片狀塊的粉碎和元素或化合物的復合化。即，在該粉碎工序中，小片狀塊的阻燃性鎂合金的凝固組織被破壞，改質為微細均質的組織。同時，追加添加物均勻地進入粉末內部，阻燃性鎂合金的組織變為微細、均質。[成型及燒結接著，將如此成為微細均質組織的粉碎物的阻燃性鎂合金成型及燒結。該成型可以為冷成型或熱成型中的任一種。考慮到工序的短縮，優選燒結也能同時進行的熱成型。對于熱成型，適用脈沖通電燒結法。脈沖通電燒結法是如下的公知處理方法在石墨鑄模中填充成為對象的試樣，邊加壓邊進行脈沖狀通電來進行燒結。在本例中，該試樣為上述阻燃性鎂合金制的粉碎物。該處理方法具有能高效地加熱粉碎物，以短時間進行燒結的優點。接著，將該成型及燒結的阻燃性鎂合金粉碎物的燒結體作為坯料實施塑性加工。該塑性加工通過對燒結體賦予剪切變形，具有將粉碎物之間的固著強固到燒結體以上的水平、并且使燒結體的微組織也微細化的效果。作為實施塑性加工的方法，有擠壓、壓延、拉拔、鍛造、回轉鍛造等各種加工方法，在本例中，使用在材料的重結晶溫度以上進行的熱擠壓加工。這是因為，擠壓加工可以對加工物賦予大的剪切變形。另夕卜，此時的擠壓比由于在高至一定程度的情況下所得材料的機械強度增加，而增大至必要以上時，則導致擠壓模具的壽命降低、破損、擠壓設備的大型化等，因而擠壓比的最高優選為120左右。通過該擠壓，成型燒結體中的粉碎物之間受到剪切變形而更牢固地結合，成為阻燃性鎂合金中原本所含的金屬間化合物的粒子以及追加添加物在鎂基質中均勻分散的組織形態。另外，在熱擠壓加工中發生重結晶，鎂的基質晶粒被微細化。因此，機械特性提高，實現了高強度化。除上述實施方式所公開的以外，使用的鎂合金為含有0~12.0質量%的鋁、0~5.0質量％的鋅及0.5質量％以下的錳的鎂合金也可得到有效的結果。進而，鎂合金使用選自美國材料試驗協會(ASTM)標準表示的AZ31系、AZ61系、AZ80系、AZ91系、AZ92系、AM50系、AM60系和AM100系中的任一種，也可得到有效的結果。本發明將具有這樣性質的高強度阻燃性鎂合金作為原材料，也可適用于焊料。在焊接作業時使用的焊料、即焊接棒或焊接線(也稱為"焊接金屬絲")等，是在鎂合金中添加0.5~5質量％的鈣(Ca)的基礎上進而追加添加C、Mo、Nb、Si、W、A1203、Mg2Si、SiC中的任一種以上的本發明的高強度鎂合金，是燃點高、強度得到增加的合金。伴隨著阻燃化，即使在接合時，伴隨火花等的產生的火災等的危險性變少，可以安全地進行接合作業。一般而言，已知在焊接作業時，因焊接時的熱而蒸發的物質被冷卻產生成為固體微粒的煙塵，而通過使用采用本發明的焊料，可以抑制其發生。這樣，在實際的焊接現場，也可以期待其焊接環境的提高。焊料通過實施例如擠壓加工、用特定用于拉線的滾輪拉絲模等進行的拉線加工的加工方式而得到。通過實施這些加工，本發明焊料中所含的追加添加物可以在鎂基質中進一步均勻分散，其結果為，在焊接組織中也可以達成均質組織，可以提高機械特性。本發明的高強度阻燃性鎂合金，在作為焊料焊接鎂、鎂合金原材料時，不依賴于焊接的種類而可以全部適用，但可以特別優選利用于TIG焊接、MIG焊接。以下，還一并示出用TIG焊接進行的接合的實施例。以上，對實施方式進行了說明，當然，本發明并不限于這些實施方式。實施例1本實施例的合金以為了對AM60B合金賦予阻燃性而添加有2.0質量。/。Ca的阻燃性鎂合金"AM60B+2Ca"為基材。以達到表l所示組成的方式向其中添加作為追加添加物的C、Mo、Nb、Si、W、A1203、Mg2Si、SiC元素或化合物。在本實施例中，作為該合金的小片狀塊，使用屬于車削的切粉的切削屑。用球磨機粉碎該切削屑，得到粉碎物。此時，也同時添加追加添加物，進行添加物的均質分散復合化。接著，將用該球磨機調制的阻燃性鎂合金的粉碎物用脈沖通電燒結法以燒結溫度480X:、時間20分鐘、在大氣中進行固化形成。接著，將其作為坯料以擠壓比110、擠壓溫度480"進行熱擠壓加工。在得到的擠壓件的長邊方向上取得試驗片，在室溫下進行拉伸強度、耐力、斷裂伸長率的試驗。將該試驗結果總結概括于表2。根據該結果，所有試驗片的拉伸強度均為419MPa以上，耐力均為380MPa以上，確i人了本發明的效果。[表1<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>將該結果的各元素或化合物的每種數據示于圖1到圖8。圖1為添加C的情況，圖2為添加Mo的情況，圖3為添加Nb的情況、圖4為添加Si的情況、圖5為添加W的情況、圖6為添加Ah03的情況、圖7為添加Mg2Si的情況、圖8為添加SiC的情況，是表示與添加量相應的各拉伸強度、耐力、斷裂伸長率的數據圖。根據該結果，與沒有追加添加物的專利文獻l所示的以往的添加Ca的高強度阻燃性鎂合金相比，本例的情況也如數據圖所表明，在加入了任何追加添加物的情況下機械強度都提高了。例如，拉伸強度在加入了任何追加添加物的情況下都顯示為419MPa以上。因此，作為原材料的高強度阻燃性鎂合金可以稱為強度進一步得到提高的合金。在各圖中，添加量為0%的值是顯示下面所示的比較例的結果。下面，進行了與本實施例對應的比較，因而示出其的比較例。本實施例的結果高于下面所示的任何比較例。(比較例1)比較例1是對沒有本發明的追加添加物的以往的阻燃性鎂合金而進行的。使用球磨機，將來自與實施例相同化學組成的阻燃性鎂合金"AM60B+2Ca"的鑄造件的、用車削得到的切削屑制成粉碎物后，在與實施例完全相同的條件下，用脈沖通電燒結法將該粉碎物成型并燒結。將其作為坯料，在與實施例相同的條件下，以擠壓比R=110、擠壓溫度T-480t:進行熱擠壓加工，在室溫下對得到的擠壓件的長邊方向進行拉伸強度試驗。該拉伸強度試驗的結果為，拉伸強度-415MPa、耐力-364MPa、斷裂伸長率=23%。這些值在顯示實施例結果的圖1~圖8中，各添加物的量作為0%而圖示于左端。(比較例2)比較例2是對沒有本發明的追加添加物的以往的阻燃性鎂合金而進行的。將來自與實施例完全相同的化學組成的阻燃性鎂合金"AM60B+2Ca，，的鑄造件，在與實施例相同的條件下，以擠壓比R=110、擠壓溫度T-480匸進行擠壓加工，在室溫下對擠壓件的長邊方向進行拉伸強度試驗。該拉伸強度試驗的結果為，拉伸強度-305MPa、耐力=242MPa、斷裂伸長率=18%。(比較例3)比較例3是對沒有本發明的追加添加物的以往的阻燃性鎂合金而進行的。將來自與實施例完全相同的化學組成的阻燃性鎂合金"AM60B+2Ca"的鑄造件，用熱進行擠壓加工后，接著用熱實施拉拔加工，在室溫下對如此制作的拉拔件的長邊方向進行拉伸強度試驗。該拉伸強度試驗的結果為，拉伸強度-286MPa、耐力-198MPa、斷裂伸長率=16%。實施例2本實施例顯示將圖1~圖8所示的高強度阻燃性鎂合金作為鎂合金焊接的焊料的焊接金屬絲而使用時的接合結果。對于被焊接件，使用為對AM60B鎂合金賦予阻燃性而添加有2質量％的鉀的阻燃性鎂合金"AM60B+2Ca合金"的擠壓板材(板厚2mm)。用TIG法進行焊接。主要的焊接條件如下。即，使用直徑為2.4mm的純鴒電極，電極與母材間的距離為2mm、交流式電流100A、焊接速度200mm/min,惰性氣體使用氬氣，其流量為12L/min。焊接后，去除焊接的多余部分而制成試驗片形狀后，進行拉伸強度試驗，確認接合強度。將該拉伸強度試驗結果示于表3、圖9及圖10。圖9為各個追加添加元素的結果，另外，圖10為各個追加添加化合物的結果。圖9及圖10的橫軸表示各種追加添加物的種類及其組成。實施例的結果為，除了追加添加物5Si和9Mg2Si外，都為高于比較例的結果，確認了本發明的效果。另外，追加添加物5Si和9Mg2Si時的結果確認是由于粗大的焊接缺陷所致的焊接不良導致的，不是正規的強度試驗結果。[表3<table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table>比較例4在本比較例中，顯示將沒有本發明的追加添加物的以往的阻燃性鎂合金作為焊料使用的接合結果。作為焊料、即本比較例中的焊接金屬絲，使用由阻燃性鎂合金"AM60B+2Ca合金"的鑄造件經過用熱進行的擠壓加工、接著用熱進行的拉拔加工而制作的拉拔件。將被焊接件及各種焊接條件設為與實施例相同，進行TIG焊接。與實施例同樣，在焊接后，去除焊接的多余部分而制成試驗片形狀后，進行拉伸強度試驗，確認接合強度。將其結果示于表3的"比較例"、圖9及圖10的"比較例"中。比較例的焊接板材的接合拉伸強度都比實施例的小，為173MPa。權利要求1.一種高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，是通過向阻燃性鎂合金中添加追加添加物而得到的，所述追加添加物是選自碳C、鉬Mo、鈮Nb、硅Si、鎢W、氧化鋁Al2O3、硅化鎂Mg2Si及碳化硅SiC中的至少一種以上，所述阻燃性鎂合金在鎂合金中添加有0.5～5.0質量％的鈣。2.根據權利要求l所述的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，所述追加添加物碳C的量為0.1~0.3質量％。3.根據權利要求l所述的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，所述追加添加物鉬Mo的量為1.0~12.0質量％。4.根據權利要求l所述的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，所述追加添加物鈮Nb的量為0.5~5.0質量％。5.根據權利要求l所述的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，所述追加添加物珪Si的量為0.5~6.0質量％。6.根據權利要求l所述的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，所述追加添加物鵠W的量為5.0~40.0質量％。7.根據權利要求l所述的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，所述追加添加物氧化鋁A1203的量為1.0~5.0質量％。8.根據權利要求l所述的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，所述追加添加物珪^ft鎂Mg2Si的量為2.0~6.0質量％。9.根據權利要求l所述的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，所述追加添加物碳化珪SiC的量為0.7~20.0質量％。10.根據權利要求l所述的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，所述鎂合金是含有0~12.0質量％的鋁、0~5.0質量％的鋅及0.5質量％以下的錳的鎂合金。11.根據權利要求l所述的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，所述鎂合金是選自美國材料試驗協會ASTM所規定的AZ31系、AZ61系、AZ80系、AZ91系、AZ92系、AM50系、AM60系及AM100系中的一種鎂合金。12.根據權利要求l所述的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，所述阻燃性鎂合金是由得自該阻燃性鎂合金原材料的粉碎物形成的。13.根據權利要求l所述的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，所述高強度阻燃性鎂合金是在添加所述追加添加物后，通過施加外力使其發生永久變形的塑性加工而制造的合金。14.根據權利要求12所述的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，所述粉碎物是用切削加工而得到的切削屑或其粉末體。15.根據權利要求13所述的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，所述塑性加工是選自擠壓加工、拉拔加工、回轉鍛造加工、壓延加工中的一種、或2種以上的組合的加工。16.根據權利要求1~15中任一項所述的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，以添加所述追加添加物而構成的合金是形成焊料構成的合金。17.根據權利要求16所述的高強度阻燃性鎂合金，其特征在于，所述焊料為線狀或棒狀的焊接材料。全文摘要本發明提供一種高強度阻燃性鎂合金，其是在阻燃性鎂合金的小片狀塊中，添加選自碳(C)、鉬(Mo)、鈮(Nb)、硅(Si)、鎢(W)、氧化鋁(Al<sub>2</sub>O<sub>3</sub>)、硅化鎂(Mg<sub>2</sub>Si)及碳化硅(SiC)中的至少一種以上作為追加添加物并制成粉碎物后，通過成型、燒結及塑性加工而制造的，其中，所述阻燃性鎂合金在鎂合金中添加有0.5～5.0質量％的鈣。由于其接合性優異，因而應用于焊料時，焊接性提高。文檔編號C22C23/02GK101512027SQ200780032110公開日2009年8月19日申請日期2007年2月28日優先權日2006年9月1日發明者上野英俊,佐藤富雄,小川洋司申請人:獨立行政法人產業技術綜合研究所