專利名稱：：精煉用吹入氧槍、精煉用吹入氧槍設備、鐵水的脫硅處理方法和鐵水的預備處理方法
技術領域：
：本發明涉及為了精煉熔融金屬而在熔融金屬中吹入氧氣的吹入氧槍禾口氧槍設備(lanceequipment)。本發明還涉及使用上述吹入氧槍、氧槍設備對在輸送容器內保持的鐵水進行預處理(pretreatmentprocess)的方法、特別涉及鐵水的脫硅處理方法。其中，上述氧槍可用于吹入氧氣的同時吹入精煉劑，并且也不禁止在上述預處理中的一定時期吹入氧氣以外的輸送氣體等。
背景技術：
：在用高爐還原鐵礦石而制造出的鐵水中，含有硅、硫磺、磷等雜質。近年來，以伴隨鋼材高級化的磷含量降低對策或煉鋼工藝的合理化為目的，在轉爐、鐵水罐或魚雷車(torpedocar)等輸送容器等中廣泛進行鐵水的脫磷處理(hotmetaldephosphorizationprocess)。并且，為了有效地進行該脫磷處理，在脫磷處理之前還預先進行除去鐵水中的硅的脫硅處理(desiliconizationprocess)。所處處理被統稱為鐵水的預處理。由于鐵水中的磷和硅由氧化反應除去，因而鐵水的脫磷處理和脫硅處理中，向鐵水供給氧氣、氧化鐵等氧源，通過氧源氧化除去鐵水中的磷或硅。此時，為了提高反應效率或為了調整產生的爐渣的組成，還添加生石灰等熔劑。其中，將氧化而除去鐵水中的硅的反應稱作脫硅反應，將氧化而除去鐵水中的磷的反應稱作脫磷反應。作為向鐵水供給氧的方法，有向鐵水中投入氧化鐵(固體氧源)的方法，固體氧源容易因熔融分解而降低鐵水溫度。鐵水溫度降低時，可能引起下一個工序的轉爐中脫碳精煉中的廢金屬配合率的降低或熱容量不足等問題。為了抑制鐵水溫度的降低，還公知有向鐵水供給氧氣氣體的方法。在鐵水的脫磷處理和脫硅處理中向鐵水供給氧氣的方法，大致分為兩種，一個方法為從不與鐵水接觸的上吹氧槍等向鐵水浴面吹入氧氣的方法、即所謂的頂部吹入方法(稱作"頂部吹氧法(oxygentopblowing)")(例如參照日本特開昭53-78913號公報)。另一方法為從浸漬在鐵水中的吹入氧槍或設在反應容器的底部等上的風口直接向鐵水中吹入氧氣的方法(稱作"吹入送氧法(injectionofoxygengas)")(例如參照日本特開昭61-42763號公報)。每個方法，都有各自的優點，在吹入送氧法的情況下，有氧氣的添加效率較高、攪拌力提高等優點，另一方面存在浸漬部的熱負荷較大(例如與僅受到單方向的熱負荷的風口等相比消耗也很大)、耐用次數有限等的問題。相對于此，在頂部吹氧法的情況下，雖然有對頂部氧槍的熱負荷較小、能夠長時間使用的優點，但存在氧氣的添加效率較低、不能得到攪拌力等的問題。在供給氧氣時，可考慮上述優點來決定是用頂部吹氧法還是用吹入送氧法，例如在魚雷車的情況下，因處理容器的形狀，用頂部送氧法則反應效率差，不得不采用吹入送氧法。這是因為在魚雷車的情況下，因其容器形狀難以攪拌及混合，此外相對于鐵水的收容量開口部少，在頂部吹氧法中不能得到所希望的反應效率。在吹入送氧法中使用的吹入氧槍，由于如上所述地浸漬部的損耗很大，因而提出了改善這個問題的方法。例如在日本實開平6-6447號公報中公開了下述技術在由浸漬在熔融金屬中的前端部和保持該前端部的支持部構成的吹入氧槍中，通過使上述前端部形成單管結構，對其整個表面實施滲鋁處理(calorizingtreatment)，并用耐火物覆蓋其外周，防止吹入氧槍前端部的熔損。并且，在日本特開昭58-221210號公報中公開了下述技術通過將吹入氧槍制成在外周覆蓋耐火物的雙重管結構，從內管吹入精煉劑和氧氣，從外管吹入烴類氣體，防止吹入氧槍前端部的熔損。日本特開昭58-221210號公報的技術是下述技術烴類氣體被加熱時分解，由于分解時吸熱，因而利用該吸熱來冷卻吹入氧槍前端部。并且，作為著重于施加在氧槍上的外力的技術，在日本特開昭54-23019號公報中公開了下述技術通過在吹入氧槍前端部設置水平部，緩和吹入氣體時的反作用力，減少浸漬部的振動，即減少作用在浸漬部上的應力，由此延長吹入氧槍的壽命。并且，在日本特開昭60-234908號公報中公開了下述技術通過設置由在巻繞吹入氧槍的方向設置的輥構成的上部固定裝置和開閉式夾持型的下部固定裝置，減少吹入氣體時的振動。但是，上述現有技術存在以下的問題。在魚雷車等的攪拌、混合中不相稱、相對于鐵水收容量開口部較小形狀的容器中進行脫硅處理等的情況下，優選的是向鐵水中吹入大量的氧。但是，在如日本實開平6-6447號公報將浸漬部作為滲鋁管并用耐火物覆蓋其周圍的技術中，作為所供給的氧源其主體為氧化鐵，氧氣比率、即氧氣供給量相對于總氧氣供給量(氧化鐵(換算為氧氣)+氧氣)的比例的上限為2030%。在提高氧氣比率的情況(即增加氧氣流量的情況、僅吹入氧氣的情況)下，發熱很大，通過單管結構難以經受。為了有效利用氧化反應引起的發熱，氧氣比率優選為100%，在該技術中相對于僅吹入氧氣的耐用性不充分。并且，在日本特開昭58-221210號公報公開的技術中，通過碳氫類氣體的分解吸熱，在吹入氧槍前端部中進行冷卻，但烴類氣體的分解引起的吸熱效果主要集中在最前端部即吹出部，不對覆蓋在吹入氧槍上的耐火物的冷卻作貢獻。因此，需要確保耐火物本身的耐用性，但在日本特開昭58-221210號公報中沒有具體公開耐火物的組成。并且，在日本實開平6-6447號公報、日本特開昭58-221210號公報中，關于因吹入氣體而使吹入氧槍振動，因該振動在耐火物上產生物理性裂紋、剝離損傷(剝落)的方面，都沒有采取任何對策。關于氧槍的振動，雖然在日本特開昭54-23019號公報中，公開了通過在吹入氧槍前端設置水平部而緩和吹入氣體時的反作用力，從而緩和浸漬部的應力的方法，但在氣體吹入量較大的情況下，不僅是浸漬部振動，吹入氧槍設備整體的振動也顯著，不能從根本解決問題。并且，在日本特開昭60-234908號公報中，通過由在巻繞吹入氧槍的方向設置的輥構成的上部固定裝置和開閉式夾持型的下部固定裝置，抑制振動。該裝置在垂直下降式的吹入氧槍中能夠發揮效果，但在傾斜而浸漬的吹入氧槍中難以適用開閉式夾持型的固定裝置，不能防止振動。并且，還發生因附著在吹入氧槍上的生鐵塊、爐渣等，輥部、夾持部分的維修變得困難的問題。并且預處理技術本身還有下述課題。因向鐵水的浴面吹入的氧氣氣體和在鐵水的脫碳反應中產生的CO(—氧化碳)氣體引起二次燃燒，通過在二次燃燒中產生的熱能夠有效地進行熱補償，但在僅向鐵水的浴面供給氧氣氣體的日本特開昭53-78913號公報的技術中，由于CO氣體產生量較少，因而不易產生二次燃燒的熱，不能有效地進行熱補償。并且，向鐵水的浴面下供給氧氣氣體的日本特開昭61-42763號公報的技術，存在從脫硅反應階段向脫磷反應階段過渡時脫碳反應激烈、脫磷反應降低的問題。
發明內容鑒于上述問題，本發明的目的為下述中的至少一個。(A)在向鐵水等熔融金屬中吹入氧氣的氧氣吹入氧槍中，提供耐用性高、與以往相比能夠使用多次、對制造成本的削減作貢獻的氧氣吹入氧槍。(B)提供使用該吹入氧槍的鐵水的脫硅處理方法。(C)在向鐵水等熔融金屬中吹入氧氣或與氧氣一起吹入精煉劑的精煉用吹入氧槍設備中，提供即使僅吹入大量氧氣也與以往相比能夠使用多次、對制造成本的削減作貢獻的精煉用吹入氧槍設備。(D)提供使用該精煉用吹入氧槍設備的鐵水的脫硅處理方法。(E)提供一種鐵水的預處理方法，通過在脫硅反應的階段有效地進行熱補償，解除下一個工序的轉爐中的脫碳精煉中廢金屬配合率的降低、熱容量的不足等問題。(1)一種精煉用吹入氧槍，用于向熔融金屬中至少吹入氧氣，是由內管和外管構成的雙重管結構，從內管吹入氧氣，從內管和外管之間的間隙吹入烴類氣體，在外管的外周覆蓋含530質量％的MgO的Al203-MgO系不定形耐火物。(2)如上述(1)所述的精煉用吹入氧槍，其中，在該氧槍的前端部，在上述外管的外周覆蓋有上述Al203-MgO系不定形耐火物，在該氧槍的與上述前端部連接的主體部，在上述外管的外周覆蓋含1040質量％的Si02的A1203-Si02系不定形耐火物。在這里，上述前端部的不定形耐火物和主體部的不定形耐火物的邊界優選在鐵水的熔融面以下。(3)如上述(1)或(2)所述的精煉用吹入氧槍，其中，其為相對于上述熔融金屬的浴面傾斜地浸漬的精煉用吹入氧槍，并且在該吹入氧槍的前端設有具有該吹入氧槍的外徑的0.5倍2.0倍的長度的水平部。(4)一種鐵水的脫硅處理方法，其特征在于，在鐵水中浸漬如上述(1)至(3)中任一項所述的精煉用吹入氧槍，從該吹入氧槍的內管向鐵水中吹入氧氣，并且從內管和外管之間的間隙吹入烴類氣體，氧化除去鐵水中的硅。(5)—種精煉用吹入氧槍設備，用于向熔融金屬中至少吹入氧氣，其包括如上述(1)至(3)中任一項所述的精煉用吹入氧槍、保持該吹入氧槍的保持部、和使該保持部升降的升降裝置，其中，作為抑制上述吹入氧槍的振動的機構，包括葉片板，保持上述吹入氧槍的上端側；和葉片板承受部件，設在上述升降裝置上，夾持上述葉片板。在這里，上述葉片板形成的平面和熔融金屬浴面所成的角度優選與相對于吹入氧槍的熔融金屬浴面的傾斜角度相同。(6)—種鐵水的脫硅處理方法，其特征在于，使用上述(5)所述的精煉用吹入氧槍設備，使吹入氧槍浸漬在鐵水中，從該吹入氧槍的內管向鐵水中吹入氧氣，并且從內管和外管之間的間隙吹入烴類氣體，氧化除去鐵水中的硅。(7)—種鐵水的預處理方法，相對于保持在容器內的鐵水進行脫硅反應、脫磷反應，其特征在于，在上述脫硅反應的階段，向上述鐵水內供給固體氧源，向上述鐵水的浴面吹入氧氣氣體，并且通過上述(1)或(2)所述的精煉用吹入氧槍向上述鐵水內吹入供給氧氣氣體。在這里，優選的是在上述脫磷反應的階段，向上述鐵水內供給固體氧源，并且向上述鐵水的浴面吹入氧氣氣體。并且，在上述脫硅反應的階段向上述鐵水內供給的上述固體氧源以及氧氣氣體的總氧供給速度優選為小于0.23Nm3/t/min的值。圖1是本發明的氧氣吹入氧槍的概略剖視圖。圖2是表示使用本發明的氧氣吹入氧槍對收容于魚雷車中的鐵水進行脫硅處理的狀況的圖。圖3是本發明的另一氧氣吹入氧槍的概略剖視圖。圖4是表示使用本發明的精煉用吹入氧槍設備對收容于魚雷車中的鐵水進行脫硅處理的概略圖。圖5是圖4的X-X'箭頭的概略剖視圖。圖6是圖5的Y-Y'箭頭的概略圖。圖7是在本發明中使用的另一吹入氧槍的概略剖視圖。圖8是表示本發明的鐵水的預處理結構的圖。圖9是表示本發明的鐵水的預處理順序的圖。圖IO是表示本發明的脫硅反應階段中供氧速度(將固體氧和向鐵水內吹入供給的氧氣氣體合一起的供給速度)和產生噴濺的關系的圖。圖11是表示進行本發明的鐵水的預處理時的鐵水成分的濃度變化的圖。圖12是本發明的又一氧氣吹入氧槍的概略剖視圖。標號說明1氧氣吹入氧槍1A氧槍前端部1B氧槍前端水平部1C氧槍開口部中心2內管3外管4耐火物覆蓋層4A前端部覆蓋層4B主體部覆蓋層5魚雷車6鐵水6A浴面7彎曲部11精煉用吹入氧槍設備12升降裝置13保持部13A保持部上部，19防振動冶金工具20鐵制葉片板20A葉片板加強材料21鐵制葉片板承受部件21A、21B葉片板承受部件22導輥26頂部吹入氧槍具體實施例方式下面，對本發明進行具體說明。說明書第8/31頁(氧槍的耐火物)本發明人等對在向收容于魚雷車中的鐵水浸漬氧氣吹入氧槍，從該氣體吹入氧槍向鐵水吹入氧氣而進行的脫硅處理中氣體吹入氧槍的長壽命化進行了研究、探討。其結果，了解到氧氣吹入氧槍的外表面為金屬的狀態下不能抑制鐵水引起的熔損。并且，可知即使如日本實開平6-6447號公報一樣對外表面進行滲鋁處理，由于在大量吹入氧的情況下消耗也顯著，因而其效果小。g卩，可知為了提高氧氣吹入氧槍的耐用性，需要至少在浸漬到鐵水中的部位的外表面，形成耐火物的覆蓋層。說明書第9/31頁并且可知的是，在浸漬到鐵水的浸漬部的單管結構中，即使覆蓋耐火物也缺乏耐用性，因而優選的是至少制成雙重管結構，將冷卻用烴類氣體流入內管和外管的間隙。這是因為，確認了通過烴類氣體分解時的吸熱反應，至少氧氣吹入氧槍的前端部被冷卻，由此可抑制前端部的熔損。但是，僅通過這些對策不能得到作為目的的耐用性，從而調査了使用后的吹入氧槍，調查阻礙長壽命化的原因。從調査結果觀察到吹入氧槍浸漬部的損耗形態為鐵水和爐渣引起的熔損和物理性破損的剝落這2種損網形態。進一步調查的結果，了解到關于氧槍前端部的熔損，在最前端部以外幾乎不能得到烴類氣體的冷卻效果，覆蓋在吹入氧槍上的耐火物的熔損最大的部位不是前端部，而是不能得到烴類氣體的冷卻效果的、距前端稍微遠離的部位。從該見解出發，可知為了提高氧氣吹入氧槍的耐用性，需要減少覆蓋的耐火物本身的熔損速度。即，可知需要成為相對于鐵水的耐熔損性優良的耐火物。因此，實施了用于實現耐火物材質的優化的試驗。在對收容于魚雷車中的鐵水進行脫硅處理時使用的氧氣吹入氧槍進行了試驗。圖1及圖3表示在試驗中使用的各氧氣吹入氧槍的概略剖視圖，在圖2表示對收容于魚雷車中的鐵水進行脫硅處理的狀況。在圖1及圖3中，l是氧氣吹入氧槍，2是內管，3是外管，4是由不定形耐火物(為能夠以水泥狀形成目標形狀的耐火物，可列舉可澆鑄材料(castable)等)構成的耐火物覆蓋層。在圖1中，耐火物覆蓋層4分為前端部覆蓋層4A和主體部覆蓋層4B，分別使用不同的耐火物。向內管2的內部流入氧氣，向內管2和外管3之間的間隙流入烴類氣體，氧氣和烴類氣體從氧氣吹入氧槍1的前端部1A向鐵水中吹入。其中，1C是氧槍開口部中心，7是彎曲部(由彎曲前后的氧槍中心線的交點定義)。并且，在圖2中，5是魚雷車，6是鐵水，表示在收容于魚雷車5中的鐵水6浸漬圖1或圖3所示的氧氣吹入氧槍1的前端部1A，從內管2吹入氧氣(根據需要還進而吹入精煉劑)，從內管2和外管之間的間隙吹入烴類氣體，對鐵水6實施脫硅處理的狀態。在該鐵水脫硅處理中，使耐火物覆蓋層4(或前端部覆蓋層4A和主體部覆蓋層4B)的組成發生變化，調査了氧氣吹入氧槍1的耐用性。在試驗中，向收容于魚雷車5中的約300噸的鐵水6，從內管2以30NmVmin的流量吹入氧氣，并且，從內管2和外管3之間的間隙以25Nm3/min的流量吹入丙垸氣，進行脫硅處理。其中，Nn^用于表示以單位1113表示換算為標準狀態下的體積。內管2和外管3使用了不銹鋼鋼管。將該脫硅處理中的試驗條件表示在表l。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>作為圖3的氧槍中的耐火物覆蓋層4，用八1203-Si02系可澆鑄材料(八1203-20質量％Si02)和Al203-MgO系可澆鑄材料進行試驗。在Al203-MgO系可澆鑄材料中，將MgO的含量變更為3、5、10、20、30、40、50、70質量％，調査了對耐火物覆蓋層4的損耗速度產生的MgO含量的影響。并且作為圖1的氧槍中的前端部覆蓋層4A，使用Al203-7質量y。MgO可澆鑄材料、作為主體部覆蓋層4B使用Al2O3-20質量％Si02可澆鑄材料，設前端部和主體部的邊界為鐵水的熔融面位置、彎曲部及其中間點(正中間)。其中，鐵水的熔融面不是爐渣表面，而是鐵水本身的熔融面。將試驗結果表示在表2。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>*)彎曲部和熔融面位置的正中間如表2所示，在八1203-20質量％^02可澆鑄材料的情況下，對應每1次裝料的損耗速度為200mm(下面記為"mm/ch")，但在MgO配合530質量％的Al203-MgO系可澆鑄材料中，損耗速度在15mm/ch以下。其中可知的是，即使在Al203-MgO系可澆鑄材料中，在MgO不足5質量％的情況下，損耗速度較快，MgO的效果小。另一方面可知的是，即使在Al203-MgO系可澆鑄材料中，在MgO超過30質量。/。的情況下，由于耐火物的楊氏彈性模量增加，因而耐火物覆蓋層4的裂紋變得顯著，剝落引起的裂紋推進而不能期待耐用性的提高。從所述結果可知，作為耐火物覆蓋層4優選含530質量％的MgO的Al203-MgO系不定形耐火物，通過使用該不定形耐火物，提高氧氣吹入氧槍1的耐用性。其中，成為最良好的結果的是在前端部使用Al2Cb-MgO系不定形耐火物，在主體部使用A1203-Si02系不定形耐火物的情況，與整體用Al203-MgO不定形耐火物覆蓋的情況相比為損耗速度更低的良好的結果。推測其原因如下即使與在上述適合范圍內的Al203-MgO系不定形耐火物相比，基本上八1203-Si02系不定形耐火物的耐剝落性優良，特別是對施加在熔融面正上方的熱沖擊有效。因此，認為通過主體部使用A1203-Si02系不定形耐火物，能夠進而提高氧槍的耐久性。另外，本發明人等此外還對Al203-Cr203系、Al2CVZr02系、Si02-Zr02系的單獨或組合而進行了試驗，但沒有得到上述本發明程度的改善效果。本發明基于上述試驗結果，如上述的圖1及圖3所示，本發明的精煉用氧氣吹入氧槍l，其特征在于，為由內管2和外管3構成的雙重管結構，從內管2吹入氧氣(以及根據需要吹入精煉劑)，從內管2和外管3之間的間隙吹入烴類氣體。在外管3的外周上，或如圖3所示地整體被含530質量％的MgO的Al203-MgO系不定形耐火物覆蓋，或如圖1所示地前端部被Al203-MgO系不定形耐火物覆蓋，剩余的主體部被A1203-Si02系不定形耐火物覆蓋。在圖1的情況下，前端部的Al203-MgO系不定形耐火物使用配合530質量％的MgO的耐火物。并且，A1203-Si02系不定形耐火物在含1040質量％的Si02的情況下有效。從耐剝落性的觀點出發，主體部覆蓋層4B優選至少覆蓋至鐵水的熔融面為止。從耐熔損性的觀點出發，前端部覆蓋層4A優選覆蓋充分的范圍，例如在圖l所示形狀的氧槍的情況下，優選至少覆蓋至彎曲部7為止。SP，在圖1的氧槍中，前端部覆蓋層4A和主體部覆蓋層4B之間的邊界優選位于彎曲部和熔融面之間。另外優選的是，前端部覆蓋層4A和主體部覆蓋層4B在邊界部連續地過渡。這在外管3的周圍制作模具流入不定形耐火物并覆蓋氧槍時，通過在中途變更耐火物而能夠容易實現。在本發明中使用的Al203-MgO系不定形耐火物、A1203-Si02系不定形耐火物，都能夠沒有問題地含約7%以下的雜質。并且，在圖1、圖3任意形態中，從耐剝落性的觀點出發，Al203-MgO系不定形耐火物中的MgO的量最優選510質量％。耐火物層的厚度優選在約25mni以上。本發明的精煉用氧氣吹入氧槍1，只要是能夠向熔融金屬中供給氧氣或與氧氣一起供給精煉劑的精煉，可適用任何精煉，特別是最優選用作鐵水的脫硅處理中的氧氣供給單元。這是因為在鐵水的脫硅處理中產生的爐渣的主體為Si02，在本發明中用作耐火物覆蓋層4或前端部覆蓋層4A的、含530質量％的MgO的Al203-MgO系不定形耐火物，相對于主體為Si02的爐渣的耐熔損性優良。在這里，精煉劑是指作為氧源的氧化鐵、生石灰、石灰石等熔劑。并且，本發明的氧槍，特別適合魚雷車中的脫硅處理等、通過大量的送氧(例如10Nm3/min以上，優選15Nm3/min以上)進行處理的用途。在使用本發明的精煉用氧氣吹入氧槍1進行鐵水6的脫硅處理的情況下，通過與上述試驗相同的方法，即從內管2吹入氧氣，從內管2和外管3之間的間隙吹入烴類氣體進行脫硅處理，此時，也可以同時使用由非浸漬型的頂部吹入氧槍添加氧氣等的其他氧氣供給單元。并且，在圖1或圖3所示的精煉用氧氣吹入氧槍1中，其為直到前端部1A為止內管2和外管3不分支的形狀，但也可以是在前端部附近使內管2和外管3分支，呈T字型或Y字型。作為T字型的例子，在圖12表示本發明的氧槍的另一方式。各標號的含義與圖1相同，除了垂直地浸漬到鐵水中的方面以外，用法也與圖1所示的氧槍相同。另外，在圖12的方式的氧槍中為了充分抑制熔損，前端部覆蓋層4A優選至少覆蓋至氧槍開口部中心lC至氧槍的前端為止的距離d的2倍的位置。即，前端部覆蓋層4A和主體部覆蓋層4B之間的邊界優選位于距氧槍前端2d的位置和熔融面之間。對Y字型氧槍也相同。內管2和外管3不必是不銹鋼鋼管，例如也可以是碳鋼鋼管。并且，降低來自內管2的氧氣的吹入流量時，也可以在氧氣中混合氮氣、Ar氣等惰性氣體，也可以適當利用富氧空氣等含氧氣體。氧濃度根據所需要的氧量適當決定即可。隨著來自內管2的氧氣吹入流量的變更而使來自外管3的烴類氣體的吹入流量降低時，也可以在烴類氣體中混合氮氣、Ar氣等惰性氣體。烴類氣體的目標量，優選為從內管2供給的氧的約520質量y。。作為烴類氣體，由于丙烷(C3H8)、甲烷(CH4)、乙垸(C2H6)、丁垸(C4H1())等在較低溫度下熱分解，分解吸熱也較大，因而在煉鋼工藝中容易利用。(氧槍的形狀)接著，發明人等特別對傾斜地浸漬的氧槍形狀的改善進行了研究。即，在如魚雷車一樣開口部相對于鐵水容量較小的情況下，從進行攪拌的觀點出發，有利的是將氧槍相對于鐵水的熔融面傾斜地浸漬，另一方面，與垂直地浸漬的情況相比強烈受到振動的不良影響。作為吹入氧槍的浸漬部的剝落對策，在吹入氧槍的前端設置水平部，進行變更該水平部的長度的實驗。試驗中，使用上述的圖1或圖3所示形狀的氧槍，如圖7所示，將水平部1B的長度(L)相對于氧氣吹入氧槍10的外徑(D)以0倍3倍的長度變化。在這里，水平部1B的長度(L)以內管2的軸心線的長度來表示。其中，在圖7中，標號20為鐵制葉片板(后述)。在試驗中，向收容于魚雷車中的約300噸的鐵水，從內管2以30Nm"min的流量吹入氧氣，并且，從內管和外管3之間的間隙以25NmVmin的流量吹入丙烷氣，進行脫硅處理。內管2和外管3使用了不銹鋼鋼管。作為耐火物覆蓋層4，與表2的No.lO相同地使用Al203-5質量。/。MgO可澆鑄材料和Al2O3-20質量％Si02可澆鑄材料的復合型材料，使耐火物覆蓋層4的厚度在35mm。其中，使浸漬氧氣吹入氧槍1時的傾斜角(氧槍(主體部)和鐵水表面所成的角度)為65°，水平部1B與鐵水表面所成的角度為約0。。脫硅處理中的試驗條件與上述表1相同。使水平部1B的長度(L)發生變化時的浸漬部的損耗狀況表示在表3。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table>如表3所示，通過將水平部1B的長度(L)變化為相當于氧氣吹入氧槍1的外徑(D)的0.5倍2.0倍的長度，使損耗速度在8mm/ch以下，與表2的結果相比進而改善。其中，表2的實驗中的水平部1B的長度為外形D的0.4倍。相對于此，在沒有設置水平部1B的情況下，或水平部1B的長度(L)為氧氣吹入氧槍1的外徑(D)的0.3倍的情況下，損耗速度最大成為910mm/ch。g卩，在這種情況下，不能發揮設置水平部1B而抑制振動的效果(即氧槍容易受到來自鐵水的力)，剝落為止的壽命未發現顯著的改善。另一方面，在水平部1B的長度(L)為氧氣吹入氧槍1的外徑(D)的2.5倍以上的情況下，損耗速度最大成為1012mm/ch。在這種情況下，氧氣吹入氧槍1的非浸漬部的裂紋成為頸部。從所述結果可知，水平部1B的長度(L)相當于氧氣吹入氧槍1的外徑(D)的0.5倍2.0倍的長度時最適合，由此，提高氧氣吹入氧槍1的耐用性。由此可知，通過將水平部1B的長度(L)調整為適合值，可抑制吹入氧氣時的振動，能夠克服氧氣吹入氧槍1的浸漬部的剝落以及氧氣吹入氧槍1的非浸漬部等的龜裂，能夠穩定地吹入氧氣。本發明是基于上述試驗結果作出的，本發明的精煉用吹入氧槍1，在外表面形成不定形耐火物的覆蓋層4(或4A及4B)，相對于熔融金屬的浴面傾斜地浸漬，其特征在于，在前端部設有具有相當于吹入氧槍外徑的0.5倍2.0倍的長度的水平部1B。其中，氧槍的傾斜角優選4585。，進而優選6085。。并且，使水平部相對于鐵水的熔融面(水平面)成為-20+20°，優選成為O(氧槍設備(防振動機構))為了如上所述地延長吹入氧槍的壽命，優選對氧槍的耐火物、形狀進行優化，另外有效且以低成本抑制氧槍的振動也是有效的。艮口，在如僅使用氧氣作為脫硅反應的氧源的情況一樣增加氧氣供給量的情況下，吹入氧槍的振動變得激烈，容易產生剝落引起的損耗。并且，因吹入氧槍的振動，不僅是吹入氧槍的浸漬部，有時還產生非浸漬部中的耐火物覆蓋層的裂紋、剝落，進而還產生氧槍升降裝置的龜裂等，由此還存在臨近壽命的情況、或導致設備破壞的情況。根據該見解，優選的是為了提高吹入氧槍的耐用性，有效且優選的是不僅對吹入氧槍，包括保持吹入氧槍的保持部以及使該保持部升降的升降裝置的精煉用吹入氧槍設備整體防止振動。因此，研究了用于防止精煉用吹入氧槍設備整體的振動的防振動對策。進行各種試制、研究的結果，可知在吹入氧槍的上端部側設置用于防止鉛直方向的振動的防振動冶金工具即可。下面，參照附圖對具有防振動冶金工具的本發明的精煉用吹入氧槍設備的一例進行說明。圖4是表示使用本發明的精煉用吹入氧槍對收容于魚雷車中的鐵水進行脫硅處理的概略圖；圖5是圖4的X-X'箭頭的概略剖視圖；圖6是圖5的Y-Y，箭頭的概略圖。如圖4所示，本發明的精煉用吹入氧槍設備11，由相對于鐵水6的浴面傾斜地浸漬的氧氣吹入氧槍1、保持該氧氣吹入氧槍1的保持部13和使該保持部13升降的升降裝置12構成。S卩，保持部13在保持部上部13A固定在升降裝置12上，通過升降裝置12的動作，氧氣吹入氧槍1浸漬到收容于魚雷車5中的鐵水6中。在氧氣吹入氧槍1的前端部設有朝向水平方向的水平部1B，并且，在氧氣吹入氧槍l的外周形成有由不定形耐火物構成的耐火物覆蓋層4。耐火物覆蓋層可以是如圖l所示的復合結構，也優選該結構。在相當于氧氣吹入氧槍1浸漬到規定的位置時的、保持部13和氧氣吹入氧槍1的接頭的正下方位置的部位的升降裝置12上，設有防振動冶金工具19，在氧氣吹入氧槍1的沒有形成耐火物覆蓋層4的部位被支撐在防振動冶金工具19上。圖中的標號22為導輥。導輥22雖然不是必需的，但設置單個或多個，構成為氧氣吹入氧槍1還被導輥22引導時，會是提高更換氧氣吹入氧槍1時的作業性的有效的方法。參照圖5及圖6對防振動冶金工具19進行說明。在氧氣吹入氧槍1的下表面側安裝有鐵制葉片板20。葉片板的原材不一定是鐵制的。即，只要具有必要的強度，原材成本和加工成本合適的話可以是任意材料，從這個觀點出發優選鐵制。另外，防振動冶金工具從其位置激烈產生爐渣、生鐵塊的附著引起的損傷，因而能夠以低成本更新是很重要的。鐵制葉片板20通過若干方法固定氧氣吹入氧槍1。一個方法是將葉片板通過焊接等方法連接、固定在氧氣吹入氧槍1上。作為另一方法，考慮設置如標號20A所示的鐵制葉片板20的加強材料。g卩，使氧氣吹入氧槍1位于由2個葉片板加強材料20A和鐵制葉片板20構成的凹狀部分，并進行約束以防振動。在這種情況下，可以將氧槍接合在鐵制葉片板20等上，但從省略作業等的觀點出發，也可以不接合而僅使氧槍位于其即可。另外，在沒有接合氧氣吹入氧槍1和鐵制葉片板20的情況下，不能用圖5的防振動冶金工具約束氧槍向該圖上方的振動。由于朝向該方向的振動力較弱，因而可以不設置任何裝置，也可以為了約束向該圖上方的振動，設置按壓裝置。作為該按壓裝置，例如可考慮通過鉸鏈等可動地接合在加強材料20A上的、設置氧槍后關閉的門狀的按壓件等。在鐵制葉片板20的左右設置有鐵制葉片板承受部件21，所述鐵制葉片板承受部件21由與鉛直方向平行地配置的部件21A和安裝在部件21A上的一對部件21B構成。相對的一對部件21B設置間隙，在該間隙插入鐵制葉片板20。艮卩，鐵制葉片板承受部件21從左右夾持鐵制葉片板20并對其進行引導。在這種情況下，優選的是，鐵制葉片板20所形成的平面與氧氣吹入氧槍1的浸漬方向平行，并且鐵制葉片板20所形成的平面與鐵水浴面所成的角度與氧氣吹入氧槍1相對于熔融金屬浴面的傾斜角度相同。另外，在沒有固定氧槍和葉片板的情況下，為了防止在設置氧槍之前葉片板下落，也可以設有防下落冶金工具。作為防下落冶金工具，例如可考慮在葉片板承受部件21B的圖6中的下端的位置設置止動器。葉片板承受部件的原材也不必是鐵制，但因與葉片板相同的原因而優選鐵制。由此，通過鐵制葉片板20被鐵制葉片板承受部件21引導，氧氣吹入氧槍1的辯直方向的振動被抑制。另外，防振動冶金工具19的特征在于，由鐵制葉片板20和鐵制葉片板承受部件21構成，其他細節(例如結構、葉片板和葉片板承受部件之間的"間隙"的設計等)根據需要自由地構成即可。通過使用該結構的精煉用吹入氧槍設備11，可抑制氣體反作用力引起的氧氣吹入氧槍1的鉛直方向的振動，可消除吹入氧槍1的非浸漬部中的耐火物覆蓋層4的龜裂、剝落以及升降裝置12中的龜裂。例如，使用圖5及圖6所示的裝置以表3的No.25的條件進行試驗時，損耗速度在7mm/ch以下，與表3的結果相比進而得到改善。由此可知，通過設置防振動冶金工具19，可抑制吹入氧氣時的振動，還能夠抑制氧氣吹入氧槍1的浸漬部的剝落以及氧氣吹入氧槍1的非浸漬部或升降裝置12中的龜裂，能夠實現更穩定的氧氣吹入。本發明是基于這樣的試驗結果作出的，本發明的精煉用吹入氧槍設備11，包括在外表面形成不定形耐火物的耐火物覆蓋層4的、相對于熔融金屬的浴面傾斜地浸漬的氧氣吹入氧槍1、保持氧氣吹入氧槍1的保持部13、和使保持部13升降的升降裝置12，所述精煉用吹入氧槍設備11用于向熔融金屬中吹入氧氣或與氧氣一起吹入精煉劑，其特征在于，作為抑制上述吹入氧槍的振動的機構，在氧氣吹入氧槍1的上端部，具有保持其的葉片板20、和設在升降裝置12上夾持(鐵制)葉片板20的(鐵制)葉片板承受部件21。在這里，優選的是，葉片板20所形成的平面與氧氣吹入氧槍1的浸漬方向平行，并且葉片板20所形成的平面與熔融金屬浴面所成的角度與氧氣吹入氧槍1相對于熔融金屬浴面的傾斜角度相同。并且優選的是，通過葉片板20被葉片板承受部件21引導，氧氣吹入氧槍1的特別是鉛直方向的振動被抑制。本發明的精煉用吹入氧槍設備11，如果是向熔融金屬中供給氧氣或與氧氣一起供給精煉劑而進行的精煉，可適用任意精煉，特別是適合用作鐵水的脫硅處理中的氧氣供給方法。這是因為通過適用本發明，可在脫硅處理中能夠創造出熱容量，其結果，能夠用作用于熔解鐵廢金屬的熱。在這里，精煉劑是指作為氧源的氧化鐵、生石灰等廢金屬。使用本發明的精煉用吹入氧槍設備11進行鐵水6的脫硅處理時的留意事項與本發明的吹入氧槍的情況相同。(鐵水的預處理方法)接著，參照附圖對本發明的鐵水的預處理方法進行說明。圖8用于表示本發明的一實施方式的預處理設備。標號5是用于保持高爐(未圖示)出鐵的鐵水的魚雷車，在該魚雷車5內可移動地設有升降自如的頂部吹入氧槍26和精煉用吹入氧槍設備11。頂部吹入氧槍26是向魚雷車5內的鐵水6的浴面6A吹入供給氧氣氣體的裝置。其中，將用該頂部吹入氧槍26供給的氧氣氣體稱作頂部吹入氧氣氣體。精煉用吹入氧槍設備11是向鐵水6的內部吹入供給氧氣氣體的同時向鐵水6的內部供給氧化鐵等固體氧的裝置。其中，將用該精煉用吹入氧槍設備11供給的氧氣氣體稱作噴射氧氣氣體。魚雷車5在進行鐵水6的預處理后移動至轉爐(未圖示)，并將鐵水6裝入轉爐內。接著，參照圖9和圖IO對本實施方式的鐵水的預處理方法進行說明。如圖9所示，在預處理的初期進行的脫硅反應階段，從精煉用吹入氧槍設備11供給固體氧和噴射氧氣氣體，并且從頂部吹入氧槍26供給頂部吹入氧氣氣體。并且，在緊接著脫硅反應階段進行的脫磷反應階段，停止噴射氧氣氣體的供給，繼續供給固體氧和頂部吹入氧氣氣體。在這里，在脫硅反應階段，由于供給至魚雷車5內的固體氧和噴射氧氣氣體加在一起的氧的供給速度(下面稱作總氧供給速度)增大時，有可能與鐵水6中的碳激烈反應而產生崩沸物，引起從魚雷車5的鐵水口噴出崩沸物的噴濺(slopping)，因而發明人對固體氧和噴射氧氣氣體的總氧供給速度進行了研究。關于表4所示成分的鐵水6，調查了脫硅階段的噴濺的發生率和總氧供給速度之間的關系。<table>tableseeoriginaldocumentpage25</column></row><table>將該關系表示在圖10中，可知總氧供給速度小于0.23NmVt/min時不發生噴濺，總氧供給速度大于0.23Nm3/t/min時噴濺的發生頻度增加。因此，將脫硅反應階段中的總氧供給速度限制在小于0.23NmVt/min的值。接著，參照圖8至圖11對本實施方式的鐵水的預處理方法的作用效果進行說明。其中，圖11表示脫硅反應階段和脫磷反應階段中的鐵水6中的碳(C)濃度、硅(Si)濃度、磷(P)濃度的變化。在脫硅反應階段，如圖11所示地鐵水6中的硅濃度大幅度減少。由于從精煉用吹入氧槍設備11向鐵水的內部供給固體氧和噴射氧氣氣體，因而通過鐵水的脫碳反應產生充分量的CO氣體。從鐵水6產生充分量的CO氣體時，該CO氣體與從頂部吹入氧槍26向鐵水6的浴面6A供給的頂部吹入的氧氣氣體之間的二次燃燒變得活潑，產生大量的二次燃燒熱。因此，在脫硅反應階段，通過大量產生二次燃燒熱，能夠有效地進行熱補償。并且，由于如上所述地將脫硅反應階段中的總氧供給速度限制在小于0.23Nm3/t/min的值，因而能夠防止產生從魚雷車5的鐵水口噴出崩沸物的噴濺。另一方面，在緊接著脫硅反應階段進行的脫磷反應階段，在本實施方式中，停止噴射氧氣氣體的供給，繼續供給固體氧和頂部吹入氧氣氣體。在本實施方式中，由于吹入鐵水6中的固體氧與鐵水中"C"之間反應相比，優選與鐵水中的"P"反應，因而能夠如圖11的線C所示地比較緩和地減少碳濃度，可抑制脫碳反應。相對于此，在從脫磷反應階段的初期向鐵水6中供給噴射氧氣氣體的現有的方法中，氧氣氣體與鐵水中的"P"相比優選與鐵水中的"C"反應，因而如圖11的線c'所示地比較快速地減少碳濃度。因此，在后工序中的脫碳工序中產生熱容量不足等困難。由此，在本實施方式的脫磷反應階段，由于脫磷反應相比脫碳反應比較優先地發生，因而如圖11的線p所示地能夠可靠地降低磷濃度。相對于此，在從脫磷反應階段的初期向鐵水6中供給噴射氧氣氣體的現有的方法中，由于脫碳反應相比脫磷反應比較優先地發生，因而如圖11的線P'所示地不能降低鐵水6中的磷濃度。因此，在本實施方式中，由于在脫硅反應階段，向鐵水的內部供給固體氧和噴射氧氣氣體，并且向鐵水6的浴面6A供給頂部吹入氧氣氣體，并且在脫磷反應階段，停止噴射氧氣氣體的供給，而供給固體氧和頂部吹入氧氣氣體，因而能夠有效地進行熱補償，能夠有效地除去雜質。另外，脫硅反應階段、脫磷反應階段的結果，可通過由魚雷車5的集塵系統測定的廢氣溫度或樣品采集來判定，例如可通過廢氣溫度的急速上升檢測脫硅反應階段的結束。實施例(實施例1)使用上述的圖4所示的精煉用吹入氧槍設備以及上述的圖1及圖7所示的吹入氧槍，實施了收容于魚雷車中的鐵水的脫硅處理(參照表5)。其中，關于防振動冶金工具使用了圖5及圖6所示的工具(本發明例3、5、6)，在一部分例中沒有使用(本發明例l、2、4)。使氧槍的傾斜角為7(TC。另外，僅對本發明例7，使用圖12所示的T型氧槍并垂直地浸漬。氧氣吹入氧槍的耐火物覆蓋層，用Al2O3-10質量n/。MgO可澆鑄材料施工(本發明例1)，或從前端至鐵水熔融面為止用Al203-7質量%MgO可澆鑄材料施工，并對鐵水熔融面的上方用Al2O3-20質量％Si02可澆鑄材料施工(本發明例27)。在脫硅處理中，從內管吹入氧氣的同時從內管和外管之間的間隙吹入丙烷氣，實施合計3651裝料的脫硅處理,、使吹入氧槍前端部的水平部的長度(L)為外徑(D)的0.3倍1.0倍。并且，為了比較，使耐火物被覆、吹入氣體等發生變化而實施了脫硅處理(參照表6)。其中，在一部分比較例中，作為氧源不使用氧氣，將氮氣作為輸送用氣體而從內管吹入氧化鐵(鐵礦石)(比較例5和6)。氧化鐵中的氧量，根據化學分析值使氧化鐵lkg相當于氧氣0.15Nm3，調整送氧速度以使其一定。表5及表6記載以外的條件，使本發明例與比較例相同。在本發明例和比較例中，關于氧氣吹入氧槍的壽命和鐵水溫度進行了比較評價。在表5及表6表示試驗條件和試驗結果。表5<table>tableseeoriginaldocumentpage0</column></row><table>*1)復合覆蓋l:前端熔融面Al203-7質量。/。MgO、熔融面Al2O3-20質量。/。SiO:*2)T型氧槍垂直浸漬使用圖12所示的氧槍，垂直地浸漬200780006877.X勢溢也被25/31:a;表6<table>tableseeoriginaldocumentpage29</column></row><table>*1)復合覆蓋l:前端熔融面Al203-7質量。/。MgO、熔融面Al2O3-20質量°/(^02*2)復合覆蓋2:前端熔融面Al2O3-50質量y。MgO、熔融面Al2Or20質量。/。SiO:*3)T型氧槍垂直浸漬使用圖12所示的氧槍，垂直地浸漬在本發明例中，在以傾斜浸漬類型吹入30NmVmin的氧的情況下，使條件氧槍壽命對應每1個氧槍為平均6.58，5裝料(下面記為"ch/個")(本發明例1至5),其他條件下也是好成績。并且，通過將氧氣用作氧源，在脫硅處理中，確認通過鐵水中的硅被氧化除去0.01質量％，鐵水溫度上升約3'C。其中，復合被覆的一方氧槍壽命更長(本發明例1和本發明例2的比較)，并且前端水平部長度在外形的0.52.0倍的范圍內時可改善氧槍壽命(本發明例2和本發明例4的比較)，通過采用防振動冶金工具能夠進一步改善氧槍壽命(本發明例4和本發明例5的比較)。另一方面，在使用由Al2O3-20質量％Si02可澆鑄材料對耐火物覆蓋層進行施工的氧氣吹入氧槍，其他與本發明例5相同的條件進行脫硅處理的情況下(比較例l)，熔損激烈，氧槍壽命為l.Och/個。垂直浸漬型也相同，將"203-20質量％Si02可澆鑄材料用作耐火物覆蓋物時氧槍壽命極度變短(本發明例7和比較例7的比較)。并且，在將八1203-20質量％^02可澆鑄材料用作耐火物覆蓋物，作為氧源不使用氧氣，將氮氣作為輸送用氣體從內管吹入氧化鐵(鐵礦石)，并且從內管和外管之間的間隙吹入氮氣的情況下，氧槍壽命比較良好，但確認了使用的氧化鐵的顯熱奪取熱，鐵水溫度不上升，相反降低(用于補償后工序中的熱容量不足的能量增大)(比較例5和比較例6)。另外，在將含超過30質量％的MgO的Al203-MgO系可澆鑄材料單獨或復合而用作耐火物覆蓋物的情況下，由于剝落，因而氧槍壽命與本發明相比仍然顯著降低(比較例2和比較例3)。并且，即使使用本發明的Al203-MgO系可澆鑄材料，在不從內管和外管的間隙供給烴類氣體的情況下，氧槍壽命也顯著降低(比較例4)。(實施例2)表7用于通過本發明和與本發明不同的比較方法(下面稱作比較例)比較鐵水的預處理方法的脫硅反應階段。作為預處理設備使用圖8所示的設備，作為氧槍設備使用與實施例1的本發明例5(表5)所示的設備相同的設備。在本發明的脫硅反應階段中，向鐵水6的內部供給固體氧和噴射氧氣氣體，并且向鐵水6的浴面6A供給頂部吹入氧氣氣體。并且，比較例A中，在脫硅反應階段，供給固體氧和噴射氧氣氣體。并且，比較例B中，在脫硅反應階段，供給固體氧和頂部吹入氧氣氣體。另外，表7的熱容量為由脫硅反應階段的碳濃度和鐵水溫度得到的數值，表示數值越高就越能有效地得到熱補償。比較例A中，可通過供給固體氧和噴射氧氣氣體，通過鐵水的脫碳反應能夠產生充分量的CO氣體，但由于不供給頂部吹入氧氣氣體，因而不易產生二次燃燒，與比較例B、本發明相比熱容量的數值較低。并且，比較例B中，可通過僅供給固體氧，鐵水的CO氣體產生量較少，不能充分地產生基于與頂部吹入的氧氣氣體的二次燃燒的熱，與本發明相比熱容量的數值較低。相對于此，本發明中，可通過供給固體氧和噴射氧氣氣體，通過鐵水的脫碳反應能夠產生充分量的CO氣體，能夠在浴面充分地產生基于該CO氣體和頂部吹入的氧氣氣體的二次燃燒的熱而吸熱，熱容量的數值變高。<table>tableseeoriginaldocumentpage32</column></row><table>*)熱容量=(脫硅反應后的c質量％—處理前的c質量。/。)x100一(脫硅反應后的鐵水溫度r一處理前的鐵水溫度'c)并且，表8用于通過緊接著鐵水的預處理方法的脫硅反應階段進行脫磷處理時的本發明方法和與本發明不同的方法(下面稱作比較例)進行比較。在本發明的脫磷反應階段中，向鐵水6中供給固體氧，并且向鐵水6的浴面6A供給頂部吹入氧氣氣體。并且，比較例C表示在脫磷反應階段供給固體氧和噴射氧氣氣體的例子，并且比較例D表示在脫磷反應階段供給固體氧和噴射氧氣氣體，并且向鐵水6的浴面6A供給頂部吹入氧氣氣體的例子。另外，表8的熱容量為由脫磷反應階段的碳濃度和鐵水溫度得到的數值，表示數值越高就越能有效地得到熱補償。在本發明方法中，由于停止供給噴射氧氣氣體，而供給固體氧和頂部吹入氧氣氣體，因而可抑制脫碳反應，促進脫磷反應，并且熱容量的數值也變高。表8<table>tableseeoriginaldocumentpage33</column></row><table>*)熱容量-(脫磷反應后的C質量。/。一處理前的C質量e/。)X100一(脫磷反應后的鐵水溫度'c一處理前的鐵水溫度r)工業實用性根據本發明的精煉用氣體吹入氧槍，能夠使氧氣吹入氧槍的損耗速度與以往相比大幅度降低。其結果，不使用如轉爐底部吹入風口等設備，通過高效且能夠提高攪拌力的方法長期間地以相同的吹入氧槍添加在精煉反應中使用的氧氣。并且，通過吹入氧氣，能夠創造熱容量。其結果，能夠用作用于熔解鐵廢金屬的熱，對制造鋼鐵材料時的C02產生量的降低作貢獻。并且通過延長氧氣吹入氧槍的壽命，具有減少氧槍更換作業的頻度以及能夠總是較大地確保浸漬深度的優點。特別是，通過在鐵水的脫硅處理中使用本發明的氧氣吹入氧槍，能夠有效利用由脫硅反應引起的發熱。并且，根據本發明的精煉用氣體吹入氧槍設備，可抑制吹入氧氣時的吹入氧槍的振動，可緩和振動引起而作用在吹入氧槍上的應力，還能夠防止吹入氧槍的浸漬部中的剝落、非浸漬部中的龜裂，能夠與以往相比大幅度提高吹入氧槍的耐用性。其結果，還能夠提高上述的效果。并且，根據本發明的鐵水的預處理方法，通過在脫硅反應的階段向鐵水內供給固體氧，向鐵水內吹入供給氧氣氣體，由鐵水中的脫碳反應產生充分量的co氣體。從鐵水產生充分量的co氣體時，該co氣體與向鐵水的浴面供給的氧氣氣體在浴面上的二次燃燒變得活潑，產生大量的二次燃燒熱而在鐵水中吸熱。由此，能夠有效地進行鐵水的熱補償，能夠解除下一個工序的轉爐中的脫碳精煉中的鐵水配合率的降低、熱容量的不足等問題。權利要求1.一種精煉用吹入氧槍，用于向熔融金屬中至少吹入氧氣，是由內管和外管構成的雙重管結構，從內管吹入氧氣，從內管和外管之間的間隙吹入烴類氣體，在外管的外周覆蓋含5～30質量％的MgO的Al2O3-MgO系不定形耐火物。2.如權利要求l所述的精煉用吹入氧槍，其中，在所述氧槍的前端部，在所述外管的外周覆蓋有所述Al203-MgO系不定形耐火物，在所述氧槍的與所述前端部連接的主體部，在所述外管的外周覆蓋含1040質量％的Si02的Al2(VSi02系不定形耐火物。3.如權利要求1或2所述的精煉用吹入氧槍，其中，相對于熔融金屬的浴面傾斜地浸漬，在前端設有具有其外徑的0.5倍2.0倍的長度的水平部。4.一種精煉用吹入氧槍設備，用于向熔融金屬中至少吹入氧氣，其包括如權利要求1至3中任一項所述的精煉用吹入氧槍、保持該吹入氧槍的保持部、和使該保持部升降的升降裝置，其中，作為抑制所述吹入氧槍的振動的機構，包括葉片板，保持所述吹入氧槍的上端側；和葉片板承受部件，設在所述升降裝置上，夾持所述葉片板。5.—種鐵水的脫硅處理方法，其中，使權利要求1至3中任一項所述的精煉用吹入氧槍浸漬在鐵水中，從該吹入氧槍的內管向鐵水中吹入氧氣，并且從內管和外管之間的間隙吹入烴類氣體，由此氧化除去鐵水中的硅。6.—種鐵水的脫硅處理方法，其中，使用權利要求4所述的精煉用吹入氧槍設備，使所述吹入氧槍浸漬在鐵水中，從所述吹入氧槍的內管向鐵水中吹入氧氣，并且從內管和外管之間的間隙吹入烴類氣體，由此氧化除去鐵水中的硅。7.—種鐵水的預處理方法，相對于保持在輸送容器內的鐵水進行脫硅反應、脫磷反應，其中，在所述脫硅反應的階段，向所述鐵水內供給固體氧源，向所述鐵水的浴面吹入氧氣氣體，并且通過權利要求1或2所述的精煉用吹入氧槍向所述鐵水內吹入供給氧氣氣體。8.如權利要求7所述的鐵水的預處理方法，其中，在所述脫磷反應的階段，向所述鐵水內供給固體氧源，并且向所述鐵水的浴面吹入氧氣氣體。9.如權利要求7或8所述的鐵水的預處理方法，其中，在所述脫硅反應的階段，向所述鐵水內供給的所述固體氧源以及氧氣氣體的總氧供給速度為小于0.23Nm3/t/min的值。全文摘要提供一種氣體吹入氧槍以及使用該吹入氧槍的鐵水的脫硅處理方法，氣體吹入氧槍(1)用于向熔融金屬中吹入氧氣，其為由內管(2)和外管(3)構成的雙重管結構，從內管吹入氧氣，從內管和外管之間的間隙吹入烴類氣體，在外管的外周至少將含5～30質量％MgO的Al<sub>2</sub>O<sub>3</sub>-MgO系不定形耐火物用作前端部的耐火物覆蓋層，由此耐用性較高，與以往相比能夠使用多次，對制造成本的削減作貢獻。文檔編號C21C1/04GK101389774SQ20078000687公開日2009年3月18日申請日期2007年2月26日優先權日2006年2月27日發明者岡田浩二,山內崇,日野雄太,清水宏,田中芳幸,田宮堅一郎,菊池直樹,鍋島誠司申請人:杰富意鋼鐵株式會社