專利名稱：：具有優異成形性和涂覆特性的高強度冷軋鋼板，由其制成的鋅基金屬鍍鋼板及制造方法
技術領域：
：本發明涉及主要用作車體的結構組件和加固件的鋼板，由其制成的鋅基金屬鍍鋼板(涂鋅的鋼板)及其制造方法。更具體地說，本發明涉及抗張強度大于490MPa、具有優異的涂覆特性的高強度冷軋鋼板，由其制成的鋅基金屬鍍鋼板(涂鋅的鋼板)及其制造方法。
背景技術：
：最近，隨著機動車乘客安全性法規的強化和擴展，積極地進行了大量研究和學習以實現車體重量的減輕和車體加固，從而改善車體的耐沖擊性。為迎合這一趨勢，積極采用了抗張強度大于490MPa的高抗張強度鋼板以同時實現車體重量的減輕和車體加固。此外，因為大多數汽車鋼板通過推壓精加工(pressfinishing)來成形，它們需要具有優異的推壓成形性。也非常需要高延展性來確保優異的推壓成形性。也就是說，汽車鋼板是高抗張強度鋼板，對于汽車鋼板需要考慮的最重要的問題是高延展性。汽車鋼板的加固造成鋼板成形性和涂覆特性的嚴重損害，因此在實際應用中受到很多困難的限制。另外，汽車鋼板還需要很高的抗腐蝕性，因此，傳統上將具有優異抗腐蝕性的熱浸鍍鋅鋼板用作汽車鋼板。就是說，因為通過連續的熱浸鍍鋅生產線(其中再結晶退火和涂覆在同一生產線上進行)來生產這類鋼板，因此能夠以較低的生產成本來生產具有優異抗腐蝕性的此類鋼板。此外，因為合金熱浸鍍鋅鋼板除優異抗腐蝕性之外還具有優異的可焊接性和成形性，因此應用廣泛，這類鋼板是在熱浸鍍鋅之后再進行熱處理。因此，為了實現車體的進一步減重和加固，本領域需要發展一種具有優異成形性、抗張強度高的冷軋鋼板和通過連續的熱浸鍍鋅生產線生產的具有優異抗腐蝕性、抗張強度高的熱浸鍍鋅鋼板。作為與具有優異成形性、抗張強度高的熱浸鍍鋅鋼板有關的代表性傳統工藝，可能會提到韓國專利公開號No.2002-0073564。該專利涉及具有軟鐵素體(ferrite)和硬馬氏體(martensite)的組合結構的鋼板，公開了生產具有改善的延長率和r值(蘭克福特值)的熱浸鍍鋅鋼板。然而，因為加入了大量的硅(Si)，上述傳統工藝難以確保優異的涂覆特性，并且因為加入了大量的鈦(Ti)和鉬(Mo)該工藝還存在與生產成本提高相關的一些問題。此外，還未接受審査的日本專利公開號2004-292891公開了一種生產高抗張強度鋼板的方法。該傳統工藝涉及由含有鐵素體作為初相、剩余的奧氏體(austenite)作為第二相、貝氏體(bainite)和馬氏體作為低溫轉換相的組合結構組成的鋼板，并揭示了具有改善的延展性和拉伸性能(stretchflangeability)的鋼板的生產方法。然而，因為加入了大量的硅(Si)和鋁(Al)，這種傳統工藝難以實現所希望的涂覆質量，并且在鋼板生產和連續鑄造過程中也難以確保所需的表面質量。此外，為了獲得高強度，鋼板的冷卻需要以大于100。C/秒的速率進行，因此在冷卻鍋中鋼板有發生部分變形的風險，從而使該工藝難以確保鋼板的平坦度。此外，作為緩解高抗張強度鋼板的涂覆特性問題的傳統工藝，可提到未審査的曰本專利公開號2002-088447，其涉及由包括鐵素體作為初相的組合結構組成的鋼板，公開了獲得良好的可使用性和涂覆特性的方法。然而，為了獲得良好的可使用性，在涂覆之前有一個或多個熱處理程序，造成該專利工藝的生產成本高而在實際應用中有很多困難。
發明內容技術問題因此，鑒于以上問題進行了本發明，通過在鋼材中加入銻(Sb)，本發明提供了能夠實現優異的涂覆特性和大于490MPa的高抗張強度的優點。此外，本發明提供確保鋼板具有所需成形性這一優點。此外，本發明提供確保鋼板涂覆后的烘烤硬化特性(bakehardenability)這一優點。技術方案根據本發明一個方面，通過提供一種冷軋鋼板可實現上述及其它目的，所述鋼板包含0.01-0.2重量％的碳(C)、0.01-2.0重量X的硅(Si)、0.5-4.0重量％的錳(Mn)、小于O.l重量X的磷(P)、小于0.03重量X的硫(S)、小于1.0重量％的可溶性鋁(Sol.Al)、0.001-0.1重量％的氮(N)、0.005-1.0重量X的銻(Sb)，以及余量的鐵(Fe)和不可避免的雜質。在本發明一種實施方式中，所述冷軋鋼板可滿足以下關于Si、A1和N的不等式(Si/28+Al/27)/(N/14)>10。這種情況下，冷軋鋼板中可溶性鋁(Sol.Al)和氮(N)的含量分別優選在0.01-1.0%和0.001-0.03%范圍內。在本發明一種實施方式中，所述冷軋鋼板可滿足以下關于N、Al、Ti、Nb、V和B的不等式N*=(N/14)/(Al/27+Ti/48+Nb/93+V/51+B/ll)》0.2。這種情況下，冷軋鋼板中可溶性鋁(Sol.Al)和氮(N)的含量分別優選在小于0.2%和0.01-0.1%范圍內。在本發明一種實施方式中，所述冷軋鋼板還可包含至少一種選自下組的物質a)0.001-0.1%的鈦(Ti)、鈮(Nb)和釩(V)中的至少一種；b)0.01-2.0%的鉻(Cr)和0.001-1.0%的鉬(Mo);和c)小于0.01。/。的硼(B)。在本發明一種實施方式中，冷軋鋼板的鋼結構可具有鐵素體作為初相和2-70%的馬氏體部分作為第二相。在本發明一種實施方式中，涂鋅鋼板包括上述冷軋鋼板作為鋼基板，且在鋼基板的頂面和底面中的至少一個表面具有鋅涂層。涂鋅鋼板可具有至少一個鋅涂層和合金熱浸鋅涂層，但不限于此。在本發明一種實施方式中，提供一種生產冷軋鋼板的方法，包括將滿足本發明鋼材組成的厚鋼板(steelslab)在110(TC-130(TC再加熱(re-heat);在Ar3轉變點至IOO(TC范圍內將所述厚鋼板進行熱精軋(hotfinishrolling);在45(TC-750。C彎巻(wind)所述厚鋼板；對所述厚鋼板進行酸洗和冷軋；在750。C-90(TC對所述鋼板進行連續退火10-1000秒；以l-l(TC/秒(第一次冷卻)的速率使厚鋼板冷卻到600。C-72(rC;以l-100。C/秒(第二次冷卻)的速率將厚鋼板冷卻到100°C-400。c。當需要制造涂鋅鋼板時，將冷軋鋼板在45(TC-50(rC熱浸鍍鋅少于10秒。有益效果根據本發明，鋼板確保了大于490MPa的高抗張強度，并且還該改善了涂覆特性。另外，還確保了鋼板優異的成形性。此外，增強了鋼板涂覆后的烘烤硬化特性。因此，本發明的鋼板可用作汽車的結構組件和加固件。。附圖簡述參考以下詳細描述和附圖將能夠更清楚地理解本發明的上述和其它目的、特征和其它優點，附圖中圖1的圖顯示本發明中(Si/28+Al/27)/(N/14)禾RTS+E1之間的關系；圖2的圖顯示本發明中^和丁8*￡1以及N+和BH之間的關系；禾口圖3的照片顯示本發明中加入了Sb的表面-富集(surface-enriching)特性。最佳實施方式下文將更加詳細地描述本發明。本發明的發明人為了解決與加入大量的硅(Si)和錳(Mn)造成的表面缺陷有關的問題而進行了大量廣泛而深入的研究和試驗，結果是本發明的發明人發現，有可能通過加入適量的銻(Sb)而抑制氧化物在鋼板表面的富集和粗糙化(coarsening)。也就是說，適當地加入銻(Sb)妨礙了氧化物遷移到晶界，從而顯著降低了由于Si和Mn造成表面缺陷的可能性。因此，甚至在加入大量Si和Mn時也有可能確保優異的涂覆特性。此外，當除上述涂覆特性之外還需要進一步改善成形性時，根據本發明的一種實施方式，優選控制氮(N)的含量以滿足以下一個或兩個不等式(Si/28+Al/27)/(N/14)>10(1)N*=(N/14)/(Al/27+Ti/48+Nb/93+V/51+B/U)》0.2(2)此外，在本發明一種實施方式中，也由于鋼板涂覆之后溶解氮(solutenitrogen)被固定而提高了烘烤硬化特性。下文將描述根據本發明的鋼材的組成成分。鋼材組成碳(C):0.01-0.2%碳(c)是提高鋼板強度和確保由鐵素體和馬氏體組成的組合結構的非常重要的成分。當碳含量低于0.01%時，不可能獲得本發明所需的鋼材強度。另一方面，當碳含量高于0.2%,鋼材韌性和可焊接性非常易于收到損害。因此，碳含量優選限于0.01-0.2°/。范圍內。硅(Si):0.01-2.0%硅(Si)是能夠確保鋼板所需強度同時不損害鋼板延展性的有用元素。此外，硅是通過促進鐵素體的形成和有助于碳富集到未轉變的奧氏體中而促進馬氏體形成的一種元素。當硅含量低于0.01%時，難以確保上述效果。另一方面，當硅含量高于2.0%時，可能會損害表面特性和可焊接性。因此，硅含量優選限于0.01-2.0%范圍內。錳(Mn):0.5-4.0%錳(Mn)是一種具有顯著的固溶體強化效果的元素，同時還可促進形成由鐵素體和馬氏體組成的組合結構的形成。當錳含量低于0.5%時，難以確保本發明所需的鋼材強度。另一方面，當錳含量高于4.0%時，導致容易產生與可焊接性和熱軋性能有關的問題。因此，錳含量優選限于0.5-4.0%范圍內。磷(P):小于0.1。/。磷(P)用于強化鋼板，但過量的磷可損害推壓成形性。因此，磷含量優選限于小于0.1%范圍內。硫(S):小于0.03%硫(S)是鋼板中存在的一種雜質元素，可能抑制鋼材的延展性和可焊接性。因此，硫含量優選限于小于0.03%范圍內。可溶性鋁(Sol.Al):小于1.0%可溶性鋁(Sol.Al)是與鋼板中的氧結合從而發揮抗氧化作用的一種元素，也和硅(Si)組合，通過將鐵素體中的碳分配到奧氏體中而有效地改善馬氏體的硬化特性。如果可溶性鋁的含量超過1.0%，抗氧化效果和馬氏體硬化特性的改善飽和，9生產成本提高。因此，可溶性鋁的含量限于小于1.0%的范圍。可溶性鋁的含量優選在0.01-1.0%范圍內，更優選小于0.2%。氮(N):0.001-0.1%氮(N)是一種可有效穩定奧氏體的組分。當氮含量低于0.001%時，難以實現這種穩定效果。另一方面，當氮含量高于0.1%時，對奧氏體的穩定化效果沒有顯著增加，還會出現與可焊接性和生產成本增加相關的問題。因此，氮含量限于0.001-0.1%范圍內。優選氮含量在0.01-0.1%范圍內。氮與鈦(Ti)、鈮(Nb)及鋁(Al)結合形成氮化物，從而增加鋼材的抗屈強度。本發明中，添加足夠量的氮以增加涂覆后鋼材的抗屈強度。氮是鋼材抗屈強度急劇增加的主要原因，其方式是，在涂覆前氮以溶解N形式存在于晶體顆粒(grain)中，然后在涂覆后妨礙位錯運動，從而提高屈服點。如果氮含量低于0.0％，難以實現這些效果。另一方面，如果氮含量超過0.1%，抗屈強度改善效果沒有明顯增加，還會出現與可焊接性和生產成本增加相關的問題。根據本發明的一種實施方式，考慮到可焊接性和生產成本，氮含量優選在0.001-0.03%范圍內，即使不能通過溶解氮來確保足夠的強度。銻(Sb):0.005-1.0%銻(Sb)在本發明中是一種非常重要的元素，是為確保優異的涂覆特性而加入的一種必需組分。如圖2所示，Sb通過抑制氧化物如MnO、Si02和八1203的表面富集而減少表面缺陷，并對由于溫度升高和熱軋過程的變化而導致的表面富集材料的粗糙化的抑制顯示出優異效果。當銻含量低于0.005%時，難以確保上述效果。另一方面，銻含量的遞增不會使這些效果有進一步的顯著增加，而且會帶來與生產成本和可加工性下降相關的問題。因此，銻含量優選限0.005-1.0%范圍內。除上述組成組分之外，選自以下的一種或多種元素也可再加入到鋼材中鈦(Ti)、鈮(Nb)和釩(V)、和鉻(Cr)、鉬(Mo)和硼(B)。選自鈦(Ti)、鈮(Nb)和釩(V)的一種或多種0.001-0.1%。鈦(Ti)、鈮(Nb)和釩(V)是有效增加鋼板強度并實現晶粒細化的元素。當Ti、Nb和V低于0.001。/。時，難以實現所需效果。另一方面，當Ti、Nb和V含量超過0.1%時，可能導致生產成本的增加，并且過量的沉淀物會導致鐵素體的延展性下降。因此，Ti、Nb和V的含量優選限于0.001-0.1。/。范圍內。鉻(Cr):0.01-2.0%鉻(Cr)是為改善鋼材硬化特性并確保高強度而加入的一種組分。當鉻含量低于0.01%時，難以確保這些效果。另一方面，當鉻含量超過2.0%時，可能導致這些效果的飽和和延展性的損害。因此，鉻含量優選限于0.01-2.0%范圍內。鉬(Mo):0.001-1.0%鉬(Mo)是為延遲奧氏體轉變為珠光體并同時實現鐵素體細化(refmement)和改善強度而加入的一種組分。當鉬含量低于0.001%時，難以或者這些效果。另一方面，當鉬含量超過1.0%時，可能導致這些效果的飽和和延展性的損害。因此，鉬含量優選限于0.001-1.0%范圍內。硼(B):小于0.01%硼(B)是在退火過程中鋼材冷卻時延遲奧氏體轉變為珠光體的一種組分。當硼含量超過0.01%時，由于硼在鋼板表面的過量富集，可能導致涂層粘結的降解。因此，硼的含量優選限于小于0.01%范圍內。在本發明一種實施方式中，優選Si、Al和N滿足不等式h(Si/28+Al/27)/(N/14)》10。這種情況下，鋼板中可溶性鋁(Sol.Al)和氮(N)的含量分別優選在0.01-1.0%和0.001-0.03%范圍內。不等式1對于本發明的成形性而言是非常重要的一個方程。如圖1所示，當不等式的值小于10時，難以確保優異的TS*El平衡。另一方面，當不等式的值為10或更高時，有可能確保大于15,000的丁8*辺平衡。就是說，適當地加入促進鐵素體形成的Si和Al以積極地誘導鐵素體形成，從而有助于碳富集到奧氏體中并改善硬化特性以促進馬氏體轉變。控制Al和N的比率以適于形成A1N沉淀物，從而防止在熱軋過程中形成珠光體帶，導致珠光體的細化和分散，因此實現馬氏體在最終退火過程中的精細分散。所以，有可能確保鋼材的高強度和高延展性。在本發明一種實施方式中，當加入A1、Ti、Nb、V和B中的一種或多種組分時，優選滿足以下不等式N*=(N/14)/(Al/27+Ti/48+Nb/93+V/51+B/ll)》0.2。這種情況下，鋼板中可溶性鋁(Sol.Al)和氮(N)的含量優選分別在小于0.2。/。和0.01-0.1%范圍內。N*代表氮與A1、Ti、Nb等結合形成氮化物后剩余的氮含量，在本發明中起到重要作用。如圖2所示，當N+值低于0.2時，難以確保優異的TS*El平衡和BH值。另一方面，當N+值為0.2或更高時，可能確保大于15,000的丁8*￡1平衡和大于80MPa的BH值。就是說，表示在形成氮化物之后剩余氮的N-與碳類似用作穩定奧氏體的元素，因此在冷軋過程中促進馬氏體轉變。此外，馬氏體中富集的碳導致鋼材強度增加。因此，在同等強度可獲得改善的延長率。另外，在涂覆鋼板之后，溶解氮還改善了烘烤硬化特性。在優選實施方式中，本發明的鋼材由上述組分和余量鐵與不可避免的雜質組成。如果需要，也可加入其它合金元素。因此，應理解，本發明的鋼材不排除加入了其它合金元素的鋼材，盡管本發明實施方式中沒有提及(這類鋼材)。根據本發明，提供了具有上述組成的冷軋鋼板。此外，提供了在冷軋鋼板的頂面和底面的至少一個表面上具有鋅涂層的涂鋅鋼板。下文將更詳細地描述冷軋鋼板的最終結構和對其進行熱處理后的涂鋅鋼板。在本發明一種實施方式中，具有上述組成的鋼材可進行適合于冷軋鋼板和熱浸鍍鋅鋼板的熱處理，以控制鋼材的微結構，從而賦予其所需的物理特性。本發明制造的鋼板具有作為初相的鐵素體和作為第二相的2-70%的馬氏體部分。當馬氏體部分低于2%時，難以獲得本發明所需的高抗張強度。另一方面，當馬氏體部分髙于70%時，可導致延長率的急劇下降。因此，馬氏體部分優選限于2-70%范圍內。此外，本發明中，當除馬氏體之外，貝氏體作為第二相的含量小于5%時，也可能確保本發明所需的物理特性。下文將更加詳細地描述具有上文具體描述的組成和結構的冷軋鋼板的制造方法。熱軋首先，如上述組成的一塊厚鋼板在110(TC-130(TC再加熱(re-heat)，當再加熱溫度低于IIO(TC時，不能充分實現Ti和Nb的結構均一性和再分散(re-dissolution)。另一方面，當再加熱溫度高于130(TC時，可能導致非常易于發生鋼板結構的粗糙化(coarsening)和發生與制造工藝相關的問題。因此，再加熱溫度優選限于110(TC-130(TC范圍內。然后，在Ar3轉變點至IOO(TC溫度范圍內進行厚鋼板的熱精軋。當熱精軋溫度低于Al"3轉變點時，很可能導致耐熱變形性的顯著增加以及與制造工藝相關的問題。另一方面，當熱精軋溫度高于IOO(TC時，有可能產生氧化物鱗狀體(scales)過厚和鋼板結構粗糙化的風險。因此，熱精軋溫度優選限于Ar3轉變點至IOO(TC范圍內的溫度。熱精軋結束后，如上所述軋制的厚鋼板在45(TC-75(TC進行彎巻。如果彎巻溫度低于45(TC，過量形成的馬氏體或貝氏體將導致熱軋鋼板的強度過量增加，從而引起與生產工藝相關的問題，如因為冷軋中負荷過重而導致的不理想的性狀。另一方面，當彎巻溫度高于750"C時，可能導致表面嚴重富集例如Si、Mn和B等元素，從而降低了熱浸鍍鋅的可濕性。因此彎巻溫度優選限于45(TC-75(rC范圍內。如果需要，可用冷軋將熱軋鋼板處理成冷軋鋼板。冷軋對如上所述進行彎巻的熱軋鋼板酸洗和冷軋。在本發明一種實施方式中，冷軋優選以30-80%的縮減比進行。當冷軋縮減比低于30%時，難以實現所需的鋼板厚度，也難以實現鋼板的形狀校正(sh叩ecorrection)。另一方面，當冷軋縮減比高于80%時，可能非常易于發生鋼板邊緣的破裂，也增加了冷軋負荷。如果需要，如上述制造的冷軋鋼板可進行退火處理。退火接下來，可在75(TC-90(TC對冷軋鋼板進行連續退火10-1000秒。連續退火是為了進行再結晶，同時形成鐵素體和奧氏體以及碳的分布。當連續退火溫度低于75(TC時，難以實現充分的再結晶和充分的奧氏體形成，因此難以獲得本發明所需的鋼材強度。另一方面，當連續退火溫度超過90(TC，可能導致產率下降和過度形成奧氏體，從而降低了延展性。所以，連續退火溫度優選限于750。C-90(rC范圍內。此外，當連續退火溫度少于10秒時，難以形成足夠量的奧氏體。另一方面，當連續退火溫度長于1000秒時，可能導致產率下降和過度形成奧氏體。因此，連續退火時間優選限于10-1000秒范圍內。此后，以l-10。C/秒的速率將如上所述連續退火的鋼板冷卻到60(TC-72(rC(初次冷卻)。初次冷卻步驟是為了通過確保鐵素體和奧氏體中的平衡碳濃度而增加鋼板的延展性和強度。當初次冷卻的終止溫度低于600'C或高于72(TC時，難以獲得本發明所需的鋼材延展性和強度。因此，初次冷卻的終止溫度優選限于60(TC-720"C范圍內。此外，當初次冷卻的速率低于rc/秒時，可能在冷卻過程中非常易于形成珠光體。另一方面，當初次冷卻的速率高于1(TC/秒時，難以獲得平衡碳濃度，因此難以獲得所需的鋼板延展性和強度。因此，初次冷卻速率優選限于l-l(TC/秒范圍內。初次冷卻后，以l-10(TC/秒的速率將鋼板冷卻到100-40(TC(二次冷卻)，然后在該溫度保持10-1000秒以形成由鐵素體和馬氏體組成的組合結構。當二次冷卻速率低于rc/秒時，可能導致形成大量作為二次相的珠光體或貝氏體，因此難以確保所需的延展性和強度。另一方面，當二次冷卻速率高于10(TC/秒時，需要的設備投資過多。因此，二次冷卻速率優選限于l-10(TC/秒范圍內。此外，當二次冷卻的終止溫度低于IOO'C時，難以穩定地確保由鐵素體和馬氏體組成的組合結構。另一方面，當二次冷卻終止溫度高于40(TC時，形成大量作為二次相的珠光體和貝氏體，因此難以確保所需的延展性和強度。因此，二次冷卻的終止溫度優選限于100"C-40(TC范圍內。此外，當二次冷卻后保持的時間短于io秒時，難以穩定地確保組合結構的鋼板。另一方面，當保持時間長于iooo秒時，可能導致產率下降并難以獲得所需的鋼材強度。因此，保持時間優選限于10-1000秒范圍內。此后，使鋼板冷卻到室溫，以生產冷軋退火的鋼板。涂覆合適時，可對熱軋鋼板、冷軋鋼板和退火的冷軋鋼板(下文簡稱為"鋼板")進行涂覆。在本發明一種實施方式中，鋅涂層或合金鋅涂層可施加到鋼板的涂層上。對涂覆方法沒有特別的限制，例如，可進行熱浸涂覆、電解涂覆、蒸發沉積涂覆和包層涂覆(cladding)。從產率角度考慮，優選熱浸涂覆。盡管將根據最佳實施方式描述涂覆方法，但本發明不限于此。熱浸鍍鋅14鋼板的熱浸鍍鋅優選在45(TC-50(TC的涂覆溫度進行少于10秒鐘。當涂覆溫度低于45(TC時，不能充分實現鋅的涂覆。另一方面，當涂覆溫度高于50(TC時，可能會導致鋅的過度涂覆。因此，涂覆溫度優選限于450-500'C范圍內。此外，當熱浸鍍鋅時間長于10秒時，可能導致鋅的過度涂覆。因此，涂覆時間優選在少于10秒鐘的范圍內。熱浸鍍鋅結束時，將鋼板冷卻到室溫。熱浸鍍鋅之后，可將鋼板冷卻到室溫以生產鍍鋅鋼板，或可對鋼板進行合金涂覆處理以生產合金鍍鋅(alloyedgalvanized)鋼板。可將合金鍍鋅鋼板在440°C-580'C進行合金化(alloying)熱處理少于30秒鐘。當合金化熱處理溫度低于440'C或高于58(TC時，可能導致不穩定的合金化。另外，當合金化熱處理溫度超過30秒時，可能導致過度合金化。發明實施方式實施例現在將參考以下實施例更詳細地描述本發明。提供這些實施例只是用于解釋本發明，而不應理解為限制本發明的范圍和精神。實施例1將具有以下表1所示鋼材組成的厚鋼板進行真空熔煉，在加熱爐中以再加熱溫度U50。C-1250。C加熱1小時，然后進行熱軋和彎巻。在85(TC-95(TC結束熱軋。彎巻溫度設為650。C。然后，將熱軋鋼板進行酸洗并以50-70%的冷軋縮減比進行冷軋。在表2所示條件下，將冷軋鋼板進行連續退火、初次冷卻和二次冷卻。對于抗張強度測試，從連續退火的冷軋鋼板中取出JIS5檢測條來檢測其材料的質量。此外，為了觀察涂覆特性，將如上所述制造的連續退火的鋼板加熱到46(TC，熱浸鍍鋅5秒，500。C合金化處理10秒，然后冷卻到室溫，再用肉眼觀察鋼板是否被涂覆。以下表3給出了本發明鋼材和對比鋼材的機械特性和涂覆特性。表1鋼材種類化學組分(重量%)CSiMnPsA，NTi丄、i;MoCrBSb(1)描述A0.0950.081.800.0140,0060.4340.0150.030.0217.7B0.00.11.620.010.000.050.000.050.000.020.60643059268C0.00.11.780.010.000.050.000.10.000:021.發明鋼材806974242537D0.00.51.680.000.000.040.000.060.000.055.8305939502761E0.00.12.190.010.000.250.010.00.00.030.2<0.00.012.909150813ii80134F0.0O丄2.190.010.000.050.010.00.030.2<0.00.010.807630111"70133G0.00.42.220.010.000.050.010.00.00.030.40.000.019.978152141521480591H0.10.32.780.010.000.430.010.00.00.030.40.000,124.004552061821480716I0.00.11.810.010.000.040.000.035.81630038325J0.00.11.62謹0.000.070.000.060.000.038.4553903530272516<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage18</column></row><table>發<table>tableseeoriginaldocumentpage19</column></row><table>*下劃線在發明鋼材的組成范圍之外*，涂覆特性好，〇中等，〇差，X:未涂覆如表l-3所示，滿足本發明所述的鋼材組成和制造方法的發明材料(1-10)顯示不等式I的值大于IO。g卩，如圖1所示，發明材料可確保本發明所需的成形性，這可由不等式l的值大于10時TSxEl平衡大于15,000得到證明。此外，發明材料顯示出大于490MPa的高抗張強度并如圖3所示顯示出加入銻(Sb)而帶來的優異的涂覆特性。因此，本發明的鋼材可用作具有大于490MPa的高抗張強度、高延展性和優異的涂覆特性的汽車結構組件和加固件。另一方面，用不滿足本發明組成范圍的對比鋼材(K-N)生產的對比材料(11-14)顯示出不等式1的值小于10。gp，如圖1所示，對比材料不能確保本發明所需的成形性，這可由TSxEl平衡(balance)小于15,000得到證明。此外，對比鋼材是不添加Sb的鋼材，含有少量Si和Mn的對比鋼材12顯示出優異的涂覆特性，而對比材料13和14由于加入了大量的Si和Mn而顯示涂覆特性較差。實施例2將具有如下表4所示鋼材組成的厚鋼板進行真空熔煉，在加熱爐中以1150°C-12501:的再加熱溫度加熱1小時，然后熱軋和彎巻。熱軋在85(TC-95(TC終止。彎巻溫度設置為65(TC。然后，將熱軋鋼板進行酸洗并以50-70%的冷軋縮減比進行冷軋。在表5所示條件下對冷軋鋼板進行連續退火、初次冷卻和二次冷卻。對于抗張強度測試，從退火的冷軋鋼板上取出JIS5測試條并檢驗其材料的質量。另外，為了模擬涂覆在汽車部分上以后材料的質量，將2%的應變(strain)加到如上所述制備的JIS5測試條上，然后該測試條在17(TC的油中煮沸20分鐘，然后進行抗張強度測試。由以下方程計算BH值.-BH-YS(涂覆后)-強度(應用2%應變后)此外，為了觀察涂覆特性，將如上所述生產的連續退火鋼板加熱到46(TC，熱浸鍍鋅5秒，50(TC合金化處理IO秒，冷卻到室溫，然后用肉眼觀察鋼板是否被涂覆。下表6給出了發明鋼材和對比鋼材的機械特性和涂覆特性。表4<table>tableseeoriginaldocumentpage20</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table>表5<table>tableseeoriginaldocumentpage21</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage22</column></row><table>鋼材種類材料編號YS(MPa)TS(MPa)El(%)TS*E1(MPa.%)BH(MPa)涂覆特性發明鋼材A發明材料126159330.61814695◎發明鋼材B發明材料238786418.616070124◎發明鋼材C發明材料3387卯617.215615102〇發明鋼材D發明材料448192717.215943136◎發明鋼材E發明材料44394217.016014130◎發明鋼材F發明材料64595916.816105136◎發明鋼材G發明材料7454100515.815879125〇發明鋼材H發明材料846710236.016368105〇發明鋼材A發明材料928656526.31486068◎發明鋼材A發明材料1027356125.41424953◎對比鋼材I對比材料1124356025.01399362〇對比鋼材F對比材料1246783915.91334072△對比鋼材K對比材料13386卯914.51318175△對比鋼材對比材料1446094214.01318855X<table>tableseeoriginaldocumentpage24</column></row><table>如表4-6所示，用滿足本發明所述鋼材組成的發明鋼材(A-H)和本發明所述制造方法制造的發明材料(1-8)顯示NM直大于0.2。g卩，如圖2所示，發明材料可確保本發明所需的成形性和烘烤硬化特性，這一點可由N+值大于0.2時TSxEl平衡大于15,000和BH值大于80MPa得到證明。此外，發明材料顯示出大于490MPa的抗張強度，如圖3所示，可確保加入了銻(Sb)的具有優異涂覆特性的汽車鋼板。雖然出于闡釋的目的公開了本發明優選實施方式，但本領域技術人員將理解可能有各種改動、添加或替換，而不偏離如所附權利要求書公開的本發明范圍和精神。權利要求1.一種具有優異的成形性和涂覆特性的高強度冷軋鋼板，包含0.01-0.2重量％的碳(C)、0.01-2.0重量％的硅(Si)、0.5-4.0重量％的錳(Mn)、小于0.1重量％的磷(P)、小于0.03重量％的硫(S)、小于1.0重量％的可溶性鋁(Sol.Al)、0.001-0.1重量％的氮(N)、0.005-1.0重量％的銻(Sb)、以及余量的鐵(Fe)和不可避免的雜質。2.如權利要求1所述的鋼板，其特征在于，Si、Al和N滿足不等式(Si/28+Al/27)/(N/14)》10。3.如權利要求2所述的鋼板，其特征在于，可溶性鋁(Sol.Al)的含量在0.01-1.0%范圍內，且氮(N)的含量在0.001-0.03%范圍內。4.如權利要求l所述的鋼板，其特征在于，N、Al、Ti、Nb、V和B滿足不等式N*=(N/14)/(Al/27+Ti/48+Nb/93+V/51+B/l1)》0.2。5.如權利要求4所述的鋼板，其特征在于，可溶性鋁(801.^)的含量在小于0.2%范圍內，且氮(N)的含量在0.01-0.P/o范圍內。6.如權利要求1-5中任一項所述的鋼板，其特征在于，它還包含至少一種選自下組的物質a)0.001-0.1%的鈦(Ti)、鈮(Nb)和釩(V)中的至少一種；b)0.01-2.0%的鉻(Cr)和0.001-1.0%的鉬(Mo);和c)小于0.01。/。的硼(B)。7.如權利要求1-5中任一項所述的鋼板，其特征在于，所述鋼板的鋼結構具有作為初相的鐵素體和作為第二相的2-70%的馬氏體部分。8.—種高強度的涂鋅鋼板，包含如權利要求1-5中任一項所述的鋼板作為鋼基板并在所述鋼基板的頂面和底面中的至少一個表面上有鋅涂層。9.一種生產具有優異的成形性和涂覆特性的高強度冷軋鋼板的方法，包括在110(rC-130(TC再加熱具有以下組成的厚鋼板:0.01-0.2重量Q/^的碳(C)、0.01-2.0重量^的硅(Si)、0.5-4.0重量％的錳(Mn)、小于0.1重量X的磷(P)、小于0.03重量X的硫(S)、小于l.O重量％的可溶性鋁(Sol.Al)、0.001-0.1重量％的氮(N)、0.005-1.0重量X的銻(Sb)、以及余量的鐵(Fe)和不可避免的雜質；在Ai"3轉變點至100(TC范圍內的溫度對所述厚鋼板進行熱精軋；在45(TC-75(TC彎巻所述厚鋼板；酸洗和冷軋所述厚鋼板；在750。C-90(TC連續退火所述厚鋼板10-1000秒；以l-10。C/秒的速率將厚鋼板冷卻到60(TC-72(rC(初次冷卻)；以l-100。C/秒的速率將厚鋼板冷卻到100°C-400°C(二次冷卻)。10.如權利要求9所述的方法，其特征在于，Si、Al和N滿足不等式(Si/28+Al/27)/(N/14)》10。11.如權利要求10所述的方法，其特征在于，可溶性鋁(Sol.Al)的含量在0.01-1.0%范圍內，且氮(N)的含量在0.001-0.03%范圍內。12.如權利要求9所述的方法，其特征在于，N、Al、Ti、Nb、V和B滿足不等式N承氣N/14)/(Al/27+Ti/48+Nb/93+V/51+B/11)》0.2。13.如權利要求12所述的方法，其特征在于，可溶性鋁(Sol.Al)的含量在小于0.2%范圍內，且氮(N)的含量在0.()l-0.1。/。范圍內。14.如權利要求9-13中任一項所述的方法，還包含至少一種選自下組的物質.-a)0.001-0.1%的鈦(Ti)、鈮(Nb)和釩(V)中的至少一種；b)0.01-2.0%的鉻(Cr)和0.001-1.0%的鉬(Mo);和c)小于0.01。/。的硼(B)。15.如權利要求9-13中任一項所述的方法，其特征在于，所述鋼板的鋼結構具有作為初相的鐵素體和作為第二相的2-70%的馬氏體部分。16.—種生產具有優異的成形性和涂覆特性的高強度涂鋅鋼板的方法，包括將如權利要求9-13中任一項所述方法生產的冷軋鋼板在45(TC-50(TC熱浸鍍鋅少于IO秒鐘。17.如權利要求16所述的方法，其特征在于，Si、Al和N滿足不等式(Si/28+Al/27)/(N/14)》10。18.如權利要求17所述的方法，其特征在于，可溶性鋁(Sol.Al)的含量在0.01-1.0%范圍內，且氮(N)的含量在0.001-0.03%范圍內。19.如權利要求16所述的方法，其特征在于，N、Al、Ti、Nb、V和B滿足不等式N^(N/14)/(Al/27+Ti/48+Nb/93+V/51+B/11)》0.2。20.如權利要求19所述的方法，其特征在于，可溶性鋁(Sol.Al)的含量在小于0.2%范圍內，且氮(N)的含量在0.01-0.1。/o范圍內。21.如權利要求16-20中任一項所述的方法，還包含至少一種選自下組的物質a)0.001-0.1%的鈦(Ti)、鈮(Nb)和釩(V)中的至少一種；b)0.01-2.0%的鉻(Cr)和0.001-1.0%的鉬(Mo);和c)小于0.0P/。的硼(B)。22.如權利要求16-20中任一項所述的方法，其特征在于，所述鋼板的鋼結構具有作為初相的鐵素體和作為第二相的2-70%的馬氏體部分。全文摘要本發明涉及主要用作車體的結構組件和加固件的高強度冷軋鋼板和高強度涂鋅鋼板，這些鋼板具有優異的成形性和涂覆特性。這些鋼板包含0.01-0.2重量％的碳(C)、0.01-2重量％的硅(Si)、0.5-4.0重量％的錳(Mn)、小于0.1重量％的磷(P)、小于0.03重量％的硫(S)、小于1.0重量％的可溶性鋁(Sol.Al)、0.001-0.1重量％的氮(N)、0.005-1.0重量％的銻(Sb)、以及余量的鐵(Fe)和不可避免的雜質。本發明還涉及涂鋅鋼板，以及這些鋼板的制造方法。根據本發明可得到優秀的涂覆性質，且抗張強度大于490MPa。另一方面，確保其成形性，其TS*El平衡大于15,000。再者，可得到BH值大于80MPa的優秀的烘烤硬化特性。文檔編號C21D8/02GK101326299SQ200680046344公開日2008年12月17日申請日期2006年12月8日優先權日2005年12月9日發明者吳振根,孫一領,安衍相,金成柱,陳光根申請人:Posco公司