專利名稱：：耐腐蝕性優(yōu)良的鐵素體類不銹鋼板及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及耐腐蝕性(corrosionresistance)優(yōu)良的鐵素體類不銹鋼板(ferriticstainlesssteelsheet)及其制造方法。
背景技術(shù)：
：在不銹鋼中，由于其優(yōu)良的耐腐蝕性，廣泛使用奧氏體類不銹鋼(austeniticstainlesssteel)的SUS304(18%Cr-8Q/oNi)(JapaneseIndustrialStandards,JISG4305)。但是，由于該鋼種大量含有Ni，因而價(jià)格昂貴。另一方面，作為未大量添加Ni的鐵素體類不銹鋼，作為具有相當(dāng)于SUS304的優(yōu)良的耐腐蝕性的鋼種，有添加Mo的SUS436L(18%Cr-l%Mo)(JISG4305)。但是，由于Mo也為價(jià)格昂貴的元素，因而即使是稍微添加P/。的Mo，也會(huì)導(dǎo)致成本大幅度上升。根據(jù)以上現(xiàn)狀，要求不添加Mo而具有相當(dāng)于SUS304或SUS436L的耐腐蝕性的鐵素體類不銹鋼。作為不添加Mo的鐵素體類不銹鋼，有SUS430J1L(19%Cr-0.5%Cu-0.4%Nb)(JISG4305)，與SUS304、SUS436L相比耐腐蝕性差。相對(duì)于此，在特公昭50-6167號(hào)公報(bào)中，公開了一種鐵素體類不銹鋼，其特征在于，作為成分組成，Cr:930%、Cu:0.10.6%、Ti:5xC%15xC%、Sb:0.020.2%;在特公昭64-4576號(hào)公報(bào)(特開昭60-46352號(hào)公報(bào))中，公開了一種鐵素體類不銹鋼，其特征在于，作為成分組成，Cr:1123%、Cu:0.52.0%、Ti、Nb、Zr、Ta中的至少一種0.011.0%、V:0.052.0%;進(jìn)而，在專利第3420371號(hào)公報(bào)(特開平8-260104號(hào)公報(bào))中，公開了一種不銹鋼，其特征在于，作為成分組成，Cr:560%、Cu:0.153.0%、Ti:4x(C%+N%)0.5%、但是，在特公昭50-6167號(hào)公報(bào)、特公昭64-4576號(hào)公報(bào)、專利第3420371號(hào)公報(bào)中，并未表示出同時(shí)具備熱軋板的連續(xù)退火(continuousannealing)禾口冷車L板的高速連續(xù)退火(highspeedcontinuousannealing)帶來(lái)的高效的生產(chǎn)率(productivity)和相當(dāng)于SUS304或SUS436L的優(yōu)良的耐腐蝕性。為了廉價(jià)地進(jìn)行制造，需要不添加價(jià)格昂貴的Mo和能夠高效進(jìn)行大量生產(chǎn)。增加Cr添加量時(shí)，雖然提高耐腐蝕性，但熱軋板的韌性降低。高Cr鐵素體類不銹鋼的熱軋板，雖然需要在進(jìn)行冷軋之前在連續(xù)退火-酸洗生產(chǎn)線(continuousannealingandpicklingline)進(jìn)行退火禾口酸洗，但也有熱軋板的韌性較低時(shí)不能通過(guò)連續(xù)退火-酸洗生產(chǎn)線的情況。并且，從高效的生產(chǎn)率的觀點(diǎn)出發(fā)，還需要在與普通鋼(carbonsteel)兼用的冷軋板的高速連續(xù)退火生產(chǎn)線中進(jìn)行有效的冷軋板的退火。本發(fā)明是鑒于上述問(wèn)題作出的，其目的在于提供能夠進(jìn)行廉價(jià)且高效的生產(chǎn)的耐腐蝕性優(yōu)良的鐵素體類不銹鋼板。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明人等為了解決上述課題，對(duì)得到不含價(jià)格昂貴的Ni、Mo，耐腐蝕性優(yōu)良的不銹鋼板的方法進(jìn)行了銳意研究。其結(jié)果，發(fā)現(xiàn)如下通過(guò)從耐腐蝕性和制造性(productibity)的觀點(diǎn)出發(fā)，將Cr限定在20.5%22.5%的范圍，并且減少作為雜質(zhì)元素的碳、氮，并添加適量的Ti，可得到具有相當(dāng)于SUS304或SUS436L的優(yōu)良的耐腐蝕性的不銹鋼板，并且在熱軋板的連續(xù)退火和冷軋板的高速連續(xù)退火生產(chǎn)線中進(jìn)行冷軋板的退火中可進(jìn)行高效的生產(chǎn)。本發(fā)明是根據(jù)以上發(fā)現(xiàn)作出的，其要旨如下(1)一種耐腐蝕性優(yōu)良的鐵素體類不銹鋼板，其特征在于，以質(zhì)量％計(jì)，含有C:0.03%以下、Si:1.0%以下、Mn:0.5%以下、P:0.04%以下、S:0.02%以下、Al:0.1%以下、Cr:20.5%以上22.5%以下、Cu:0.3%以上0.8%以下、Ni:1.0%以下、Ti:4x(C°/o+N%)以上、0.35%以下、Nb:不足0.01%、N:0.03%以下、C+N:0.05%以下，余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，滿足下述式(1):240+35x(Cro/o-20.5)+280x{Tio/o-4x(C%+N0/o)}》280(1)在此，C%、N%、Cr%、Ti。/。分別表示C、N、Cr、Ti的含量(質(zhì)量％)。(2)—種耐腐蝕性優(yōu)良的鐵素體類不銹鋼板的制造方法，其特征在于，將如下組成的不銹鋼板作為原材以質(zhì)量％計(jì)，含有C:0.03%以下、Si:1.0%以下、Mn:0.5%以下、P:0.04%以下、S:0.02%以下、Al:0.1%以下、Cr:20.5%以上22.5%以下、Cu:0.3%以上0.8%以下、Ni:1.0%以下、Ti:4x(C%+N%)以上、0.35%以下、Nb:不足0.01%、N:0.03%以下、C+N:0.05%以下，余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，并滿足下述式(1);對(duì)該原材進(jìn)行熱軋，以800100(TC的溫度進(jìn)行熱軋板的連續(xù)退火后進(jìn)行酸洗，然后經(jīng)由冷軋、最終退火、冷卻、酸洗工序而制成冷軋退火板，240+35x(Cr%-20.5)+280x{Ti%-4x(C%+N%)}》280(1)在此，C%、N%、Cr%、Ti。/。分別表示C、N、Cr、Ti的含量(質(zhì)量％)。另外在本說(shuō)明書中，表示鋼的成分的％全部為質(zhì)量％。根據(jù)本發(fā)明，不添加價(jià)格昂貴的Mo等就能夠得到具有相當(dāng)于SUS304或SUS436L的耐腐蝕性良好的鐵素體類不銹鋼板。并且，本發(fā)明的不銹鋼板，由于可進(jìn)行高效的生產(chǎn)，并且不添加價(jià)格昂貴的Ni、Mo，因而能夠廉價(jià)地進(jìn)行制造。并且，本發(fā)明的不銹鋼板，由于添加作為降低雜質(zhì)元素、使鋼中的C、N固定的穩(wěn)定化元素(stabilizingelements)的Ti，因而焊接性(welda磁y)、焊接部加工性(workabilityofweldingarea)、焊接部而f腐蝕性(corrosionresistanceofweldingarea)者卩優(yōu)良。圖1是表示Cr。/。和Ti。/。-4x(C。/。+N。/。)之間的中性鹽霧循環(huán)試驗(yàn)(neutralsaltspraycycletesting)結(jié)果的關(guān)系的圖。具體實(shí)施方式下面，對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。首先，對(duì)本發(fā)明的成分組成進(jìn)行說(shuō)明?！鯟:0.03%以下、N:0.03%以下、C+N:0.05%以下由于C和N使熱軋板的韌性(toughness)降低，因而優(yōu)選使其較少，分別限定為0.03%以下，合計(jì)(C+N)也限定在0.05%。進(jìn)而優(yōu)選為C:015%以下、N:0.015%以下、C+N:0.03%以下。,Si:1.0%以下Si是作為脫氧劑(deoxidizingagent)而必需的元素。為了得到該效果，優(yōu)選在0.03%以上。但是，大量添加時(shí)使熱軋板的韌性降低。因此，使Si在1.0Q/o以下。進(jìn)而優(yōu)選在0.3%以下。-Mn:0.5。％以下Mn具有脫氧作用。為了得到該效果，優(yōu)選在0.05%以上。但是，由于在鋼中形成硫化物(sulfide)而顯著降低耐腐蝕性，因而優(yōu)選添加量較低，考慮制造時(shí)的經(jīng)濟(jì)性而使Mn在0.5%以下。進(jìn)而優(yōu)選在0.3%以下?！鯬:0.04%以下從熱加工性的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選使P較少，使P在0.04。/。以下。■S:0.02%以下從熱加工性和耐腐蝕性的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選使S較少，使S在0.02%以下。進(jìn)而優(yōu)選在0.005%以下?！鯝l:0.1%以下Al是對(duì)脫氧有效的成分。為了得到該效果，優(yōu)選0.005%以上。但是，過(guò)剩的添加由于Al類非金屬夾雜物的增加導(dǎo)致表面^痕，并且使加工性降低。因此，使Al在0.1。/。以下。進(jìn)而優(yōu)選為0.010.05%。-Cr:20.5%以上22.5%以下Cr是在本發(fā)明中最重要的要素。對(duì)耐腐蝕性提高有效，為了得到相當(dāng)于SUS304或SUS436L的耐腐蝕性，需要添加20.5%以上。另一方面，超過(guò)22.5%而添加時(shí)，使熱軋板的韌性降低，從而難以進(jìn)行熱軋板的連續(xù)退火。因此，使Cr在20.5%以上、22.5%以下。進(jìn)而優(yōu)選為20.521.5%?！鯟u:0.3%以上0.8%以下Cu是在本發(fā)明中重要的要素。是減少裂隙腐蝕必需的元素。為此，需要至少添加0.3%以上。另一方面，超過(guò)0.8%時(shí)，熱加工性變差。因此，使Cu在0.3%以上、0.8%以下。進(jìn)而優(yōu)選為0.3%以上不足0.5%。■Ni:1.0%以下Ni具有防止因添加Cu而引起的熱軋加工性降低的效果。為了得到該效果，優(yōu)選在0.05%以上。但是，Ni除了是價(jià)格昂貴的元素以外，超過(guò)LOQ/^而添加時(shí)其效果飽和。因此，使Ni在l.()G/o以下。進(jìn)而優(yōu)選在0.10.4%。-Ti:4x(Co/。+N。/。)以上、0.35%以下Ti是在本發(fā)明中最重要的要素。是本發(fā)明的基本的添加元素，是為了在Cr的添加量達(dá)到22.5%的情況下得到相當(dāng)于SUS304或SUS436L的優(yōu)良的耐腐蝕性而必需添加的元素。以往認(rèn)為Ti是與對(duì)焊接部的加工性、耐腐蝕性有害的C、N形成TiC、TiN而使其無(wú)害，從而具有使耐腐蝕性提高的效果的元素，在本發(fā)明中發(fā)現(xiàn)Ti具有直接提高點(diǎn)腐蝕電位(pittingpotential)而使耐腐蝕性提高的效果。并且，還為了防止連續(xù)退火引起的敏化(sensitization)而添加Ti。為了得到這種效果，需要添加4x(C。/。+N。/。)以上的量。另一方面，超過(guò)0.35%而過(guò)度添加時(shí)，使熱軋板的韌性變差。因此，使Ti在4x(C。/。+N。/。)以上、0.35%以下。進(jìn)而優(yōu)選為8x(C°/。+N%)0.30%。-Nb:0.01%以下Nb使再結(jié)晶溫度上升，在高速冷軋板退火生產(chǎn)線中退火不充分，因而不能確保加工性。因此，使Nb在0.01。/。以下。進(jìn)而優(yōu)選在0.005%以下?！?40+35x(Cr%-20.5)+280x{Ti%-4x(C%+N0/0)}》280并且在本發(fā)明中，為了不含有Ni、Mo而得到相當(dāng)于SUS304或SUS436L以上的優(yōu)良的耐腐蝕性，Cr、Ti、C和N需要滿足式(1)的關(guān)系。240+35x(Cr%-20.5)+280x{Ti%-4x(C%+N%)}》280式(1)Cr和Ti雖然分別有提高點(diǎn)腐蝕電位的效果，但為了得到相當(dāng)于SUS304或SUS436L以上的優(yōu)良的耐腐蝕性，僅添加20.5%以上的Cr，添加4x(C。/o+N。/。)以上的Ti是不充分的，需要進(jìn)而考慮Cr含量和Ti含量、C含量和N含量的同時(shí)滿足上述式(1)。式(1)是從Cr含量、Ti含量及點(diǎn)腐蝕電位(mVvsS.C.E)之間的關(guān)系導(dǎo)出的，表示點(diǎn)腐蝕電位的值成為相當(dāng)于SUS304或SUS436L的一般點(diǎn)腐蝕電位值即280mV以上的Cr含量和Ti含量的下限值。并且，由于Ti是除去結(jié)合為TiC、TiN的部分的、固溶的Ti發(fā)揮提高點(diǎn)腐蝕電位的效果，因而在式(1)中使用相當(dāng)于固溶Ti量的(Ti。/。-4x(C。/。+N。/。"?！鯩o:0.2%以下雖然Mo是使耐腐蝕性提高的元素，但由于Mo除了是價(jià)格昂貴的元素以外，還使熱軋板的韌性降低而使制造變得困難，并且使冷軋退火板變硬而使加工性降低，因而使其在0.2%以下。進(jìn)而優(yōu)選在0.1%以下。'此外，還可以根據(jù)需要添加如下元素。B:0.00020.002%B是對(duì)改善深沖壓成形后的耐二次加工脆性有效的元素。由于在不足0.0002%時(shí)得不到該效果，過(guò)剩的添加使熱加工性和深沖壓性變差，因而其添加量?jī)?yōu)選為0.00020.002%?！鯲:0.010.5%，Zr:0.010.5%V和Zr具有使C、N變得無(wú)害而防止焊接部產(chǎn)生晶界腐蝕的效果。該效果在V和Zr分別不足0.005%時(shí)不顯現(xiàn)，因而需要分別添加0.01%以上。但是，V和Zr分別添加超過(guò)0.5。/。時(shí)，使熱軋板的韌性降低，從而難以進(jìn)行制造。并且，由于V和Zr與C、N或O(氧)結(jié)合而產(chǎn)生夾雜物，使表面缺陷增加，因而分別在0.5%以下。上述元素以外的余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)。接著對(duì)本發(fā)明的耐腐蝕性優(yōu)良的鐵素體類不銹鋼板的制造方法進(jìn)行說(shuō)明。作為本發(fā)明鋼的高效的制造方法，推薦如下方法對(duì)鋼坯(slab)進(jìn)行連鑄(continuouscasting)，加熱至1100125(TC進(jìn)行熱軋而制成熱軋巻材，將該熱軋巻材在熱軋板的連續(xù)退火-酸洗生產(chǎn)線以800100(TC的溫度進(jìn)行退火和酸洗，接著作為施行冷軋的冷軋板，在與普通鋼兼用的冷軋板的高速連續(xù)退火生產(chǎn)線進(jìn)行有效的冷軋板的退火和酸洗。具體如下首先，通過(guò)由轉(zhuǎn)爐(converter)、電爐(electricfurnace)等和強(qiáng)攪拌-真空吹氧脫碳處理(VOD(vacuumoxygendecarburization))或氬氧脫碳處理(AOD(argonoxygendecarburization))'法進(jìn)行的二次精煉(secondaryrefining)熔煉出調(diào)整為上述化學(xué)成分范圍的鋼水。接著，從上述鋼水通過(guò)連鑄或鑄錠(ingotcasting)方法熔煉出鋼坯。鑄造方法，從生產(chǎn)率、質(zhì)量方面考慮優(yōu)選連鑄。由鑄造得到的鋼坯，根據(jù)需要再加熱至11001250°C，進(jìn)行熱軋以使板厚成為2.0mm6.0mm，以800100CTC的溫度進(jìn)行熱軋板的連續(xù)退火后進(jìn)行酸洗。被酸洗的熱軋板依次經(jīng)過(guò)冷軋、最終退火、冷卻、酸洗各工序而形成板厚為0.03mm5.0mm的冷軋退火板。為了確保作為本發(fā)明目的的韌性、加工性等機(jī)械特性，冷軋時(shí)的軋制率優(yōu)選在25%以上。進(jìn)而優(yōu)選在50%以上。并且，冷軋也可以是l次或包含中間退火(intermediateannealing)的2次以上的冷軋。也可以反復(fù)進(jìn)行冷軋、最終退火、酸洗的工序。并且，推薦在與普通鋼兼用的冷軋板的高速連續(xù)退火生產(chǎn)線進(jìn)行有效的冷軋板退火和酸洗的方法。并且，雖然生產(chǎn)率降低，但也可以在普通的不銹鋼的冷軋板退火-酸洗生產(chǎn)線進(jìn)行冷軋板退火及酸洗。并且，也可以根據(jù)需要，在光亮退火生產(chǎn)線(brightannealingline)進(jìn)行光亮在對(duì)以上說(shuō)明的本發(fā)明的鋼板進(jìn)行焊接的情況下，以TIG(tungsteninertgaswelding)、MIG(metalinertgaswelding)為首的電弧焊(arcwelding)、縫焊(seamwelding)、點(diǎn)焊(spotwelding)等電阻焊(resistancewelding)、激光焊(laserwelding)等普通焊接方法都適用。實(shí)施例1將具有表i所示的組成的鐵素體類不銹鋼熔煉成30kg鋼錠后，加熱至115(TC的溫度進(jìn)行熱軋，得到板厚為2.52.8mm的熱軋板。在此，Mo添加量調(diào)整為預(yù)想在實(shí)際工序(realoperation)中作為雜質(zhì)而混入的量。相對(duì)于所得到的熱軋板，沿軋制方向選取試驗(yàn)片(testpiece)(JISB7722V切槽)而進(jìn)行了擺錘沖擊試驗(yàn)(Charpyimpacttest)。由于Cr為22.8%的在本發(fā)明范圍外且含量較高的比較例11和Ti為0.39%的在本發(fā)明范圍外且含量較高的比較例12，韌性較低，在實(shí)際工序中難以進(jìn)行熱軋板的連續(xù)退火，因而不進(jìn)行以后的試驗(yàn)。對(duì)于除了比較例11、12以外的剩余的試驗(yàn)用材料以95(TC進(jìn)行退火后，進(jìn)行冷軋而制成板厚為0.8mm的冷軋板。接著，在大氣氣氛880。C下進(jìn)行退火。另外，Nb為0.15。/。的在本發(fā)明范圍外且含量較高的比較例13，由于在該溫度下退火不充分，拉伸性不足20%，在冷軋板的高速連續(xù)退火生產(chǎn)線上的冷軋板退火中不能確保充分的加工性，因而不進(jìn)行以后的試驗(yàn)。相對(duì)于從以上得到的除了比較例1113以外的剩余的試驗(yàn)用材料(本發(fā)明例18和2125)和SUS304、SUS436L及SUS430J1L的厚度為0.8mm的冷軋退火板選取的試驗(yàn)片，根據(jù)JISG0577，在3.5。/。NaCl溶液、3(TC中測(cè)定點(diǎn)腐蝕電位，并且進(jìn)行中性鹽霧循環(huán)試驗(yàn)。中性鹽霧循環(huán)試驗(yàn)中，相對(duì)于用600號(hào)研磨紙(abrasivepaper)對(duì)表面進(jìn)行研磨的試驗(yàn)用材料(20mmx30mm)，將中性鹽霧(5%NaCl、35。C、噴霧2h)—干燥(60°C、4h、相對(duì)濕度40%)—濕潤(rùn)(50°C、2h、相對(duì)濕度》95%)作為1個(gè)循環(huán)而進(jìn)行45個(gè)循環(huán)。所得到的結(jié)果表示在表1。接著相對(duì)于比較例1115和除了SUS430J1L以外的剩余的試驗(yàn)用材料(本發(fā)明例18和2125)以及SUS304、SUS436L，進(jìn)行裂隙腐蝕試驗(yàn)(crevicecorrosiontesting)。在該試驗(yàn)中，使用從各試驗(yàn)用材料選取的橫60mmx縱80mm和橫20mmx縱30mm的平板，對(duì)所述平板表面用600號(hào)研磨紙進(jìn)行研磨后，在橫60mmx縱80mm的平板上使各對(duì)角線重疊地放置橫20mmx縱30mm的平板，通過(guò)點(diǎn)焊(spotwelding)接合中心點(diǎn)而制成裂隙結(jié)構(gòu)(crevicestructure)。對(duì)該試驗(yàn)片進(jìn)行卯循環(huán)的上述中性鹽霧循環(huán)試驗(yàn)，除去點(diǎn)焊部，打開裂隙部，利用激光顯微鏡測(cè)定腐蝕孔(corrosionpitting)的深度。以上所得到的結(jié)果表示在表1。其中，在表1中，各試驗(yàn)的判定基準(zhǔn)如下(1)擺錘沖擊試驗(yàn)在25。C下吸收能(absorbedenergy)在50J/cm2以上判定為O(合格)，不足50J/cn^判定為X(不合格)。(2)冷軋板退火S80。C的退火后的拉伸性在20%以上判定為〇(合格)，88(TC的退火后的拉伸性不足20Q/。判定為X(不合格)。(3)中性鹽霧循環(huán)試驗(yàn)相對(duì)于試驗(yàn)片的單面(60x80mm)，生銹面積(rustarea)不足20%判定為〇(合格)，20。/。以上判定為X(不合格)。(4)裂隙腐蝕試驗(yàn)結(jié)果在試驗(yàn)片的裂隙部產(chǎn)生的腐蝕孔中深度較深的10點(diǎn)的平均值不足300微米判定為O(合格)，300微米以上判定為X(不合格)。其中，腐蝕孔的深度通過(guò)激光顯微鏡進(jìn)行測(cè)定。從表1可知，在本發(fā)明例中，點(diǎn)腐蝕電位在SUS304、SUS436L同等以上，中性鹽霧循環(huán)試驗(yàn)的結(jié)果也良好，耐腐蝕性優(yōu)良。并且，裂隙腐蝕試驗(yàn)中的腐蝕孔的平均深度不足300微米，耐裂隙腐蝕性也優(yōu)良。另一方面，Cr為20.1%的含量在本發(fā)明范圍外且較低的比較例14和不滿足式(1)的比較例15的點(diǎn)腐蝕電位比SUS304或SUS436L低，在中性鹽霧循環(huán)試驗(yàn)中生銹面積較大而耐腐蝕性變差。本發(fā)明例18、2125和比較例14、15、16的點(diǎn)腐蝕電位和Cr%和Ti%-4x(C%+N%)的關(guān)系如圖1所示。從圖1可知，為了得到相當(dāng)于SUS304或SUS436L的280mV以上的點(diǎn)腐蝕電位，必須要滿足式(1)240+35x(Cr%-20.5)+280x{Ti%-4x(C%+N%)}》280。并且，不添加Cu的比較例16中，裂隙腐蝕試驗(yàn)中的腐蝕孔的平均深度在300微米以上，與實(shí)施例18、2125、SUS304、SUS436L相比，耐裂隙腐蝕性差。從以上可知，在本發(fā)明例中，能夠?qū)彳埌暹M(jìn)行連續(xù)退火，并且能夠進(jìn)行88(TC下拉伸性在20%以上且冷軋板的高速連續(xù)退火生產(chǎn)線中的冷軋板的退火，能夠高效進(jìn)行生產(chǎn)。并且，可知具有相當(dāng)于SUS304或SUS436L的優(yōu)良的耐腐蝕性。產(chǎn)業(yè)上的利用可能性適合作以海上運(yùn)車俞用集裝箱(containerformarinetransportation)、器具、廚房設(shè)備(kitcheninstruments)、建筑內(nèi)外裝飾材料(interiorandexteriorbuildingmaterial)、汽車咅l3件(automobileparts)、電梯(elevator)、電動(dòng)扶梯(escalator)、鐵道車輛(railcar)、電氣裝置框體外板(outerpanelofelectricapparatus)等為中心的要求耐腐蝕性的部件。<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>權(quán)利要求1.一種耐腐蝕性優(yōu)良的鐵素體類不銹鋼板，其中，以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.03％以下、Si1.0％以下、Mn0.5％以下、P0.04％以下、S0.02％以下、Al0.1％以下、Cr20.5％以上～22.5％以下、Cu0.3％以上～0.8％以下、Ni1.0％以下、Ti4×(C％+N％)以上、0.35％以下、Nb不足0.01％、N0.03％以下、C+N0.05％以下，余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，滿足下述式(1)240+35×(Cr％-20.5)+280×{Ti％-4×(C％+N％)}≥280(1)在此，C％、N％、Cr％、Ti％分別表示C、N、Cr、Ti的含量(質(zhì)量％)。2.—種耐腐蝕性優(yōu)良的鐵素體類不銹鋼板的制造方法，其中，將如下組成的不銹鋼板作為原材以質(zhì)量％計(jì)，含有C:0.03%以下、Si:1.0%以下、Mn:0.5%以下、P:0.04%以下、S:0.02%以下、Al:0.1%以下、Cr:20.5%以上22.5%以下、Cu:0.3%以上0.8%以下、Ni:1.0%以下、Ti:4x(C%+N%)以上、0.35%以下、Nb:不足0,01%、N:0.03%以下、C+N:0.05%以下，余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，并滿足下述式(1);對(duì)該原材進(jìn)行熱軋，以800100(TC的溫度進(jìn)行熱軋板的連續(xù)退火后進(jìn)行酸洗，然后經(jīng)由冷軋、最終退火、冷卻、酸洗工序而制成冷軋退火板，240+35x(Cr%-20.5)+280x{Ti%-4x(C%+N%)}》280(1)在此，C%、N%、Cr%、Ti。/。分別表示C、N、Cr、Ti的含量(質(zhì)量％)。全文摘要提供耐腐蝕性優(yōu)良的鐵素體類不銹鋼板及其制造方法。具體來(lái)說(shuō)，本發(fā)明的鐵素體類不銹鋼板為如下鋼板以質(zhì)量％計(jì)，含有C0.03％以下、Si1.0％以下、Mn0.5％以下、P0.04％以下、S0.02％以下、Al0.1％以下、Cr20.5％以上～22.5％以下、Cu0.3％以上～0.8％以下、Ni1.0％以下、Ti4×(C％+N％)以上、0.35％以下、Nb不足0.01％、N0.03％以下、C+N0.05％以下，余量由Fe和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成，滿足240+35×(Cr％-20.5)+280×{Ti％-4×(C％+N％)}≥280。文檔編號(hào)C22C38/00GK101151389SQ200680010240公開日2008年3月26日申請(qǐng)日期2006年7月31日優(yōu)先權(quán)日2005年8月17日發(fā)明者古君修,石井和秀,石井知洋申請(qǐng)人:杰富意鋼鐵株式會(huì)社