烤漆硬化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼板及其制造方法

專利名稱：：烤漆硬化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼板及其制造方法
技術領域：
：本發明涉及兼備烤漆硬化性能(BH)、常溫延遲時效性、成形性的冷軋鋼板及其制造方法。本發明涉及的冷軋鋼板是可用于汽車、家電制品、建筑物等的鋼板。并且包括不進行表面處理的狹義的鋼板、和為了防銹而實施了熱浸鍍Zn、合金化熱浸鍍Zn、電鍍Zn等表面處理的廣義的鋼板。本發明的鋼板是具有烤漆硬化性能的鋼板，因此在使用時與現有的鋼板相比可減小板厚度，即可實現輕量化。因此可以認為可有助于地球環境保護。
背景技術：
：由于鋼水真空脫氣處理的最近發展使得極低碳鋼的熔煉變得容易的現在，具有良好的可加工性的極低碳鋼板的需求增多。其中，例如特開昭59-31827號公報等所公開的復合添加了Ti和Nb的極低碳鋼板，具有極良好的可加工性，兼備烤漆硬化(BH)性，熱浸鍍鋅特性也優異，因此一直占有重要的地位。然而，其BH量并未超過通常的BH鋼板的水平，存在若要進一步賦予BH量則不能確保常溫非時效性的缺點。關于涉及兼備高BH性和常溫延遲時效性的鋼板的技術，例如有特公平3-2224號公報。它是在極低碳鋼中復合添加大量的Nb和B、進而添加Ti，并使退火后的組織為鐵素體相與低溫相變生成相的復合組織，從而獲得兼備高r值、高BH、高延性以及常溫非時效性的冷軋鋼板的。但是，這項技術存在以下那樣的實際操作上的問題已變得明確。1)含有這樣大量的Nb、B、進而含有Ti的成分的鋼，其a—y相變點并未降低，為了得到復合組織，必須進行極高的溫度的退火，在連續退火時成為板^5皮斷等故障的原因。2)由于a+Y的溫度區極窄，因此在板橫向組織發生變化，結果材質較大地不均，有時由于數攝氏度的退火溫度變化而未成為復合組織，制造極其不穩定。另外，在特開平7-300623號公報中曾經公開了，對于添加了Nb的極低碳冷軋鋼板，通過控制退火后的冷卻速度，來提高晶界中的碳濃度，可兼備高BH和常溫延遲時效性。但是，即便如此，高BH和常溫延遲時效性的平衡也不能說是充分的。此外，以往的BH鋼板，雖然如果BH的熱處理條件為170'Cx20分鐘，就能得到規定的BH量，但當該條件為160。Cxl0分鐘、150。Cxl0分鐘時就存在BH低下的問題。
發明內容如上所述，以往的BH鋼板，具有難以穩定地制造、在使BH量增加的同時常溫延遲時效性喪失的缺點。另外，烤漆的溫度相對于現狀的170°C變成160。C或150。C那樣的低溫時，存在不能得到充分的BH量的問題。本發明者們曾經以日本特愿2002-251536號對用于解決這樣的問題的技術進行了專利申請，但新發現了能夠進一步改善烤漆硬化性能和常溫延遲時效性能的平衡的方案。本發明的目的在于，提供兼備高BH性和常溫延遲時效性，并且即使BH的溫度變為低溫也具有充分的BH量的冷軋鋼板、和制造該冷軋鋼板的方法。本發明者們為了達到上述目標而進行潛心研討，得到以下所述的以往所沒有的見解。即發現通過在固溶N殘存的鋼中添加Cr和O(氧)，進而添加P和B,并在冷軋后實施規定的熱處理，可具有在以往之上的優異的BH和常溫延遲時效性，并且即使烤漆條件變為低溫短時間也能確保高BH性。本發明是基于這樣的思想和新見解而構筑的以往所沒有的完全新型的鋼板，其要旨如下。(1)一種烤漆硬化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼板，其特征在于，按質量％計，含有C:0.0005~0.0040%、Si:0.8%以下、Mn:2.2%以下、S:0.0005~0.009%、Cr:0.4~1.3%、O:0.003~0.020%、P:0.045~0.12%、B:0.0002~0.0010%、Al:0.008%以下、N:0.001~0.007%，其余量由Fe以及不可避免的雜質組成，通過進行2%的拉伸變形后在170°C下實施20分鐘的熱處理來評價的BH170為50MPa以上，并且通過進4亍2%的拉伸變形后在160。C下實施10分鐘的熱處理來評價的BH160、和通均為45MPa以上。(2)根據(1)所述的烤漆硬化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼板，其特征在于，按質量。/o計還含有Mo:0.001~1.0%。(3)根據(1)或(2)所述的烤漆硬化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼板，其特征在于，按質量％計還含有合計為0.001~0.02%的V、Zr、Ce、Ti、Nb、Mg之中的一種或兩種以上。(4)根據(1)~(3)的任一項所述的烤漆石更化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼板，其特征在于，按質量％計還含有固溶C:0.0020%以下、固溶N:0.0005~0.004%。(5)根據(1)~(4)的任一項所述的烤漆石更化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼.板；其特征在于，按質量。/o計還含有Ca:0,0005~0,01%s(6)根據(1)~(5)的任一項所述的烤漆石更化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼板，其特征在于，按質量％計還含有合計為0.001~1.0%的Sn、Cu、M、Co、Zn和W之中的一種或兩種以上。(7)—種烤漆硬化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼板的制造方法，其特征在于，將具有(1)~(6)的任一項所述的化學成分的板坯在(Ar3點-100)。C以上進^f亍熱軋，并以90%以下的壓下率實施冷軋，進行最高到達溫度為750920。C的退火，在550750。C的溫度范圍內保持15秒以上。(8)—種烤漆硬化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼板的制造方法，其特征在于，將具有(1)~(6)的任一項所述的化學成分的板坯在(Ar3點-100)。C以上進^f亍熱禮，并以卯％以下的壓下率實施冷軋，進行最高到達溫度為75092(TC的退火，在550750。C的溫度范圍內保持15秒以上，接著在150~450。C進行120秒鐘以上的熱處理。(9)一種烤漆硬化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼板的制造方法，其特征在于，將具有(1)~(6)的任一項所述的化學成分的板坯在(Ar3點-100)。C以上進行熱軋，并以90%以下的壓下率實施冷軋，在連續熱浸鍍鋅生產線上進行最高到達溫度為75092(TC的退火，在550~750°C的溫度范圍內保持15秒以上之后，浸漬在鍍鋅浴中。(10)根據(9)所述的烤漆硬化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼板的制造方法，其特征在于，浸漬在鍍鋅浴中后，在460550。C進行1秒以上的熱處理。發明效果根據本發明，能夠得到取得高BH性和常溫延遲時效性的平衡的鋼板。具體實施方式對于本發明中如上述那樣限定鋼組成以及制造條件的理由進行進一步C:為提高BH性而優選。但是C小于0.0005%在煉鋼技術上是困難的，并且成本提高，因此將其確定為下限。另一方面，在C量超過0.0040%時，不僅導致成形性劣化，而且本發明中重要的高BH性和常溫非時效性難以兼備，因此將其確定為上限。0.0007%以上且小于0.0025%是進一步優選的C的范圍。Si:作為固溶體強化元素發揮功能，具有廉價地且不會使成形性過度劣化地增加強度的作用，因此其添加量根據目標的強度水平而變化，添加量超過0.8%時，誘發與表面性狀相關的問題，因此將其確定為上限。另夕卜，在實施熱浸鍍鋅或合金化熱浸鍍鋅的場合，發生鍍層粘附性降低、合金化反應延遲所引起的生產率降低等的問題，因此優選為0.6%以下。對于汽車的門、車蓋等外板面板等的表面品質特別重要的用途，優選其上限為0.05%。關于Si量不特別設置下限，但確定為0.001%以下是由于制造成本升高，因此該數值為實質的下限。另外，從控制Al量的觀點出發，在進行Al脫氧困難的場合，也能用Si進行脫氧。此時，可含有0.04%以上的Si。Mn:作為固溶強化元素有用，除此以外，形成MnS，具有抑制熱軋時的S所引起的裂邊的效果。此外，Mn具有抑制起因于固溶N的常溫時效的效果，因此優選添加0.3%以上。但是，在需要深拉深性的場合，優選為0.15%以下，進一步優選為小于0.10%。另一方面，在超過2.2%時，強度過高，延性降低，損害鍍鋅層的粘附性，因此將該數值確定為上限。S:當超過0.009%時成為熱裂紋的原因，使加工性劣化，因此將該數值作為上限。另一方面，S量小于0.0005%在煉鋼技術上是困難的，因此將該數值作為下限。Cr:對于本發明很重要。通過添加0.4%以上的Cr，可兼備高BH性和耐常溫時效性。已經知道由于N的擴散速度比C的快，因此確保耐常溫時效性是困難的。因此，有效利用了N的BH鋼板不適用于汽車的外板面板等重視外觀的構件。但是，發現通過主動地添加Cr，可不損害BH性并得到常溫延遲時效性。由于這些元素而使得耐常溫時效性提高的機理不一定清楚，但是可推觀'J如下。在常溫附近，這些元素和N形成對、群，抑制N的擴散，因此可以確保耐常溫時效性，與此相對，在150170。C下的烤漆處理中，N從這些對、群中脫離出來，固定位錯，因此呈現高BH性。Cr過多時，Cr氮化物析出，有時損害BH性。另外，從可加工性、鍍層粘附性、成本的方面出發，過度的添加并不優選，因此上限確定為1.3%。0.5~0.8%是進一步優選的范圍。O(氧)在本發明中也是特別重要的元素。發現通過將O控制在規定量，上述Cr對BH和常溫延遲時效性的貢獻增大。雖然其原因不一定清楚，但可推測是因為在氧化物的周邊Cr和N優先偏析，如上述那樣Cr助長了在常溫下抑制N擴散的效果的緣故。通過使O量為0.003%以上，這樣的效果變得明確，因此將該數值作為下P艮。另一方面，0量超過0.020%時，不僅成為這樣的效果飽和的傾向，而且r值和延性等的可加工性劣化，因此0.020%規定為上限。0.005~0.015%為更優選的范圍。O通常以Fe的氧化物形式存在，但也可以以Al、Ce、Zr、Mg、Si等的氧化物或者它們的復合氧化物的形式存在。但是，當為Al系氧化物時，對兼備高BH和常溫延遲時效性的貢獻小，還使表面性狀劣化，因此優選極力降低。另外，氧化物的形態、尺寸和分布沒有特別限制，從增大表面積的觀點出發，優選為球狀，其平均直徑優選為l.Ojim以下，并且在制品板的晶界存在的比例優選按體積率計為20%以下。這些要件都是立足于極力增加對Cr和N的偏析有效的節點的觀點的。從同樣的觀點出發，不僅氧化物，使MnS、CaS、CuS等微細分散也是有效的。P:在本發明很重要。即新發現通過添加P，進一步助長由上述的Cr和O的添加帶來的烤漆硬化性能和常溫延遲時效性的平衡改善效果。這通過后述的與B的復合添加初次體現。P具有這樣的效果的原因尚不清楚，但是可以推測，由于P在晶界偏析，妨礙對BH性有效的N在晶界偏析，并助長由上述的Cr和O帶來的對N的作用的緣故。這樣的P效果，通過添加0.045%以上而體現。但是其添加量超過0.12%時，不僅其效果飽和，而且點焊后的疲勞強度變差，屈服強度過于增加，在壓制時引起面形狀不良。此外，在連續熱浸鍍鋅時，合金化反應極其緩慢，生產率降低。另外，二次加工性也劣化。因此，其上限值確定為0，12%。優選為0.05~0.085%。B:也是重要的。B也具有改善烤漆硬化性能和常溫延遲時效性的平衡的效果。這可以推測與上述的由P帶來的改善的機理同樣。B與P同時添加是必須的。為了體現這樣的B效果，需要添加0.0002%以上。另一方面，B超過0.0010。/o時，不僅這樣的效果飽和，而且形成B氮化物，使BH性劣化，因此將該數值確定為上限。優選為0.0004~0.0008%。Al:可以作為脫氧調節劑使用。但是，Al與N結合形成A1N的結果，BH性下降，因此優選其添加量在制造技術上可行的范圍內限于必要最小限。從該觀點出發，在冷軋鋼板的場合，上限確定為0.008%以下。當Al量超過0.008%時，為了確保固溶N,必須大量添加總N量，從制造成本和成形性的觀點出發是不利的。更優選為小于0.005%，小于0.003%是進一步優選的上限。N:在本發明是重要的。即在本發明中，主要利用N實現高BH性，因此添加0.001%以上是必須的。另一方面，當N過多時，為了確保常溫延遲時效性，必須添加過剩的Cr，可加工性劣化，因此將0.007%規定為上限值，更優選為0.0015~0.0035%。此外，N與Al結合容易形成A1N，因此為了確保有助于BH的N,優選滿足N-0.52A1>0%，更優選為N-0.52A1>0.0005%。該式是由在化學計量上N量多于Al為必要條件這一情況決定的。Mo:主要作為固溶強化元素可以含有0.001%以上。另外，當大量添加時，雖然可期待由碳氮化物形成帶來的強化，但延性劣化顯著，因此上限確定為1.0%。V:在Cr存在下添加時，對確保常溫延遲時效性有效地發揮作用，因此優選添加0.001%以上。另一方面，與下述的Zr、Ce、Ti、Nb、Mg—同添加并且它們的一種或兩種以上的合計量超過0.02%時，助長氮化物的形成，因此將該數值確定為上限。Zr、Ce、Ti、Nb、Mg作為脫氧元素有效，且在鋼水中難以浮起，因此在鋼中容易作為氧化物殘留，因此作為Cr和N的偏析節點有效地作用。另夕卜，眾所周知，Nb、Ti具有提高可加工性的效果，因此在單獨添加的場合分別添加0.001%以上，優選分別添加0.003%以上。但是，添加量過多時，形成氮化物，確保固溶N變得困難，因此包括上述的V在內，添加它們中的一種或兩種以上時，合計量確定為0.02%以下。固溶C量優選為0.0020%以下。在本發明中，由于主要利用N確保高BH性和常溫延遲時效性，因此固溶C量過多時，確保常溫延遲時效性變得困難。固溶C更優選為小于0.0015%，最優選為0%。固溶C量的調整，既可以通過使總C量為上述的上限以下來進行，也可以根據巻取溫度、過時效處理條件來降低到規定的水平。固溶N:優選按合計量計為0.0005%~0.004%。在此，所謂固溶N，不僅是單獨存在于Fe中的N，還包括與Cr、Mo、V、Mn、Si、P等置換型固溶元素形成對、群的N，固溶N量可從總N量減去以A1N、NbN、VN、TiN、BN、ZrN等化合物形式存在的N量(由萃取殘渣的化學分析來定量)得到的值求出。另外，也可以用內部摩擦法、FIM(場離子顯微鏡；FieldIonMicroscopy)求出。固溶N不足0.0005%時不能得到充分的BH。另外，在超過0.004o/。時雖然BH性提高，但難以得到常溫延遲時效性。更優選為0.0008~0.0022%。優選固溶N的50%以上與Cr形成對子，或偏析于氧化物、析出物的周邊。這樣的N的存在位置可通過FIM(FieldIonMicroscopy)來確認。Ca:作為脫氧元素是有用的，此外對控制石克化物的形態也有效果，因此可以在0.0005~0.01%的范圍添加。在不足0.0005%時效果不充分，在添加量超過0.01%時，可加工性劣化，因此確定為該范圍。以這些元素為主成分的鋼，為了增加機械強度、提高疲勞特性等，可以含有合計為0.0011。/o的Sn、Cu、Ni、Co、Zn以及W之中的一種或兩種以上。另外，也可以含有合計為0.1。/。以下的除Ce以外的Rem。其次，對制造條件的限定理由進行敘述。供熱軋用的板坯沒有特別限制。即，是連鑄板坯、通過薄板坯鑄造等制造的板坯即可。另外，也適合于在鑄造后立即進行熱軋的連鑄-直接軋制(CC-DR)那樣的工藝。熱軋的精加工溫度為(Ar3點-100)。C以上。在不足(Ai"3點-100)。C時，確保可加工性是困難的，或發生板厚度精度的問題。Ao點以上為更優選的范圍。精加工溫度的上限不作特別規定就可以得到本發明的效果，但為了確保r值，優選為1000。C以下。再者，熱軋的加熱溫度沒有特別限制，為了確保固溶N而需要使其溶解的場合，優選為1150。C以上。軋制后的4^溫度優選為750。C以下。下限不作特別設置，為了得到良好的可加工性，優選為200。C以上。冷軋的壓下率規定為90%以下。超過卯％時，不僅設備的負荷過大，而且制品的機械性質的各向異性增大。優選為86%以下。壓下率的下限沒有特別規定，為了確保可加工性，優選為30%以上。關于退火，將最高到達溫度確定為750~920'C。在退火溫度不足750。C時，再結晶未完成，可加工性劣化。另一方面，退火溫度超過92(TC時，組織粗化，導致可加工性降低，770870。C為更優選的溫度。退火后的冷卻過程對于本發明很重要，即，需要在退火后的550~750。C的溫度范圍內保持15秒以上。再者，該保持不需要在恒定溫度下進行，如果在為55075(TC的范圍的溫度的時間為15秒以上，則可以經過任何的熱過程。通過該熱處理，可制造高BH性和常溫延遲時效性優異的鋼板。上述的熱處理，更優選在600700。C進行20秒以上。熱處理后的過時效處理，對于進一步提高烤漆硬化性能和常溫延遲時效性有效。為此，過時效溫度可規定為150-450°C,時間規定為120秒以上。過時效處理時間的上限沒有特別規定，但過長時，會使生產率降低，因此優選為1000秒以下。另一方面，在實施熱浸鍍鋅的場合，進行最高到達溫度為750~920°C的退火后，在550750。C的溫度范圍內保持15秒以上。再者，該保持不需要在恒定溫度下進行，如果為550750。C的范圍的溫度的時間為15秒以上，則可以經過任何的熱過程。通過該熱處理，可制造高BH性和常溫延遲時效性優異的鋼板。該熱處理，更優選在600700。C進行20秒以上。接著浸漬在鍍鋅浴中，鍍鋅浴溫度為420~500°C。在使表面的鋅和鋼板的鐵進行合金化的場合，在鍍浴中浸漬后在460~550。C的溫度實施1秒以上、更優選5秒以上的熱處理。加熱時間的上限沒有特別規定，從確保生產率的觀點考慮，優選為40秒以下。這些條件，適合于提高常溫延遲時效性的原因未必清楚，但可推測助長P和B的晶界偏析，、促進Cr和N在氧化物的周邊偏析的緣故。關于調質軋制，為了進一步提高常溫延遲時效性、并進行形狀控制，以3%以下的范圍的壓下率進行即可。當超過3%時，屈服強度提高，設備負荷增大，因此將該數值確定為上限。根據本發明得到的冷軋鋼板的組織，以鐵素體或貝氏體為主相，但也可以兩相混合存在，還可以在其中存在馬氏體、氧化物、碳化物、氮化物。即，才艮據要求特性靈活形成組織即可。根據本發明得到的鋼板，其BH170為50MPa以上，BH160以及BH150均為45MPa以上。BH上限沒有特別限定，但當BH170超過150MPa、BH160以及BH150超過130MPa時，很難確保耐常溫時效性。再者，所謂BH170表示通過進行2。/。的拉伸變形后在170。C下實施20分鐘的熱處理來評價的BH;BH160表示通過進行2。/。的拉伸變形后在160。C下實施10分鐘的熱處理來評價的BH;進而，BH150表示通過進行2%的拉伸變形后在150。C下實施10分鐘的熱處理來評價的BH。常溫延遲時效性，通過人工時效后的屈服點延伸率來進行評價。根據本發明得到的鋼板，在100。C下進行1小時熱處理后的拉伸試驗中的屈服點延伸率為0.3%以下，進一步優選為0.2%以下。其次，采用實施例說明本發明。實施例1將表l的鋼，在板坯加熱溫度1220。C、精加工溫度940。C、巻取溫度600。C下進行熱軋，制作成3.5加111厚的帶鋼。酸洗后實施80%的壓下率的冷軋，制作成0.7mm厚的冷軋板，接著在連續退火設備中進行加熱速度為1(TC/秒、最高到達溫度為800。C的退火，然后按照表2所示那樣，一邊使550750。C的保持時間變化一邊進行冷卻，另外，也使過時效處理溫度變化。再者，過時效處理時間為180秒恒定。進而進行1.0%的壓下率的調質軋制，制備JIS5號拉伸試片，進行BH、人工時效后的屈服點延伸率的測定。結果示于表2。從該表清楚知道，在適宜的條件下對具有本發明的化學成分的鋼進行退火的場合，在高BH性和常溫延遲時效性的平衡方面是優越的。實施例2將表1的鋼中的B、G在板坯加熱溫度1180。C、精加工溫度910。C、巻取溫度650。C下進行熱軋，制作成4.0mm厚的帶鋼。酸洗后實施80%的壓下率的冷軋，制作成0.8mm厚的冷軋板，接著在連續熱浸鍍鋅設備中進行加熱速度為14-C/秒、最高到達溫度為820。C的退火，一邊使550750。C下的保持時間變化一邊進行冷卻，使其浸漬在460。C的鍍鋅浴中后，以15°C/秒再加熱到500。C，進行15秒鐘的保持。然后，進而進行0.8%的壓下率的調質軋制，制備JIS5號拉伸試片，進行了BH、人工時效后的屈服點延伸率的測定。結果示于表3。從該表清楚知道，在適宜的條件下制造的場合，能夠兼備高BH性和常溫延遲時效性。再者，本發明中表示數值范圍的"以上"和"以下，，均包括本數。表l<table>tableseeoriginaldocumentpage15</column></row><table>(注)下劃線為在本發明的范圍以外的條件表2<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>(注)下劃線為在本發明的范圍以外的條件200580051759.1勢溢1被13/14:a;表3<table>tableseeoriginaldocumentpage17</column></row><table>權利要求1.一種烤漆硬化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼板，其特征在于，按質量％計，含有C0.0005～0.0040％、Si0.8％以下、Mn2.2％以下、S0.0005～0.009％、Cr0.4～1.3％、O0.003～0.020％、P0.045～0.12％、B0.0002～0.0010％、Al0.008％以下、N0.001～0.007％，其余量由Fe以及不可避免的雜質組成，通過進行2％的拉伸變形后在170℃下實施20分鐘的熱處理來評價的BH170為50MPa以上，并且通過進行2％的拉伸變形后在160℃下實施10分鐘的熱處理來評價的BH160、和通過進行2％的拉伸變形后在150℃下實施10分鐘的熱處理來評價的BH150均為45MPa以上。2.根據權利要求1所述的烤漆硬化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼板，其特征在于，按質量。/o計還含有Mo:0.001~1.0%。3.根據權利要求1或2所述的烤漆硬化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼板，其特征在于，按質量％計還含有合計為0.001~0.02%的V、Zr、Ce、Ti、Nb、Mg之中的一種或兩種以上。4.根據權利要求1~3的任一項所述的烤漆硬化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼板，其特征在于，按質量。/o計還含有固溶C:0.0020%以下、固溶N:0.0005~0.004%。5.根據權利要求1~4的任一項所述的烤漆硬化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼板，其特征在于，按質量。/。計還含有Ca:0.0005~0.01%。6.根據權利要求1~5的任一項所述的烤漆硬化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼板，其特征在于，按質量％計還含有合計為0.001~1.0%的Sn、Cu、M、Co、Zn和W之中的一種或兩種以上。7.—種烤漆硬化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼板的制造方法，其特征在于，將具有權利要求1~6的任一項所述的化學成分的板坯在(Ar3點-lOO)。C以上進行熱軋，并以90%以下的壓下率實施冷軋，進行最高到達溫度為750920。C的退火，在550750。C的溫度范圍內保持15秒以上。8.—種烤漆硬化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼板的制造方法，其特征在于，將具有權利要求1~6的任一項所述的化學成分的板坯在(Ar3點-IOO)。C以上進行熱軋，并以90%以下的壓下率實施冷軋，進行最高到達溫度為750920。C的退火，在550750。C的溫度范圍內保持15秒以上，接著在150450。C進行120秒鐘以上的熱處理。9.一種烤漆硬化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼板的制造方法，其特征在于，將具有權利要求1~6的任一項所述的化學成分的板坯在(Ar3點-IOO)。C以上進^f亍熱軋，并以卯％以下的壓下率實施冷軋，在連續熱浸鍍鋅生產線上進行最高到達溫度為750920。C的退火，在550750。C的溫度范圍內保持15秒以上之后，浸潰在鍍鋅浴中。10.根據權利要求9所述的烤漆硬化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼板的制造方法，其特征在于，浸漬在鍍鋅浴中后，在460550。C進行1秒以上的熱處理。全文摘要本發明提供烤漆硬化性能和常溫延遲時效性優異的冷軋鋼板及其制造方法，本發明的鋼板，按質量％計，含有C0.0005～0.0040％、Si0.8％以下、Mn2.2％以下、S0.0005～0.009％、Cr0.4～1.3％、O0.003～0.020％、P0.045～0.12％、B0.0002～0.0010％、Al0.008％以下、N0.001～0.007％，其余量由Fe以及不可避免的雜質組成。通過使極低碳鋼中殘存固溶N，并且添加Cr、P、B、O，可得到兼備高的烤漆硬化性能和常溫延遲時效性的熱軋鋼板和冷軋鋼板以及熱浸鍍鋅冷軋鋼板。文檔編號C23C2/06GK101278066SQ200580051759公開日2008年10月1日申請日期2005年10月5日優先權日2005年10月5日發明者丸山直紀,吉永直樹,杉浦夏子,高橋學申請人:新日本制鐵株式會社