專利名稱:焊接部韌性優良的耐酸氣性高強度電阻焊接管用熱軋鋼板及其制造方法
技術領域:
本發明涉及適合作為在石油、天然氣等的輸送中使用的干線管的材料,焊接部韌性優良且耐酸氣性的高強度電阻焊接(ERW)鋼管用熱軋鋼板、及其制造方法。
現有技術鋼管是石油和天然氣開采和運輸中不可缺少的工業材料。焊接管比如UOE管和ERW管被廣泛用作將開采的油和天然氣從生產地比如油井和氣井大量運輸至需求地或裝船地的干線管(line pipe)。為提高管道的運輸效率,越來越要求對高壓運輸具有耐性的高強度焊接管。
由于UOE管是由厚鋼板制得的,因此,該管可以相對容易地制造成高強度和厚。這些UOE管廣泛地用作干線管。同時,由于ERW管是通過電阻焊接薄鋼板比如熱軋鋼板制得的,因此可制造的尺寸被限制在較小直徑、薄壁的范圍。然而,ERW管具有比UOE管更高的生產率,且能以更低的成本制造。因此,在既能使用UOE管又能使用ERW管的尺寸范圍,UOE管被ERW管代替。例如,該尺寸范圍是厚度為12.7mm或更大。
從最近開發的油田和氣田開采的石油和天然氣包括大量的H2S。因此用于輸送石油和天然氣的管道用的焊接管就被暴露于所謂的“酸性環境”。因此,這些管道更加需要對由H2S引起的氫誘導裂紋(HIC)的耐性。
作為滿足上述要求的用于高強度ERW管的材料,在例如日本未審查專利申請公開號07-070697中公開了具有優良耐HIC性的高強度熱軋鋼帶及其制造方法。熱軋鋼帶的微觀結構由通過向含有0.04%-0.18質量%C的碳鋼中添加適量的Ti而產生的基本均勻的多角形鐵素體組成。另外,在日本未審查專利申請公開號09-296216中公開了制造具有優良耐HIC性的高強度熱軋鋼板的方法。該熱軋鋼板的微觀結構由通過向含有0.01%-0.12質量%C的碳鋼中添加適量的Ti、Nb和Ca,并在用于軋制和冷卻的預定條件下熱軋鋼材而產生的貝氏體鐵素體組成。
在日本未審查專利申請公開號07-070697公開的技術中,具有多角形鐵素體單相微觀結構的鋼帶通過TiC析出而產生。鋼中硬質第二相的缺乏導致HIC的降低,從而有利地提高了耐HIC性。然而,不利地是,具有多角形鐵素體單相微觀結構的鋼的韌性很低。由于最近開發的油田和氣田常常位于高緯度的極寒冷地區,因此用于這些地區鋪設的干線管用的鋼管需要優良的低溫韌性。因此,在日本未審查專利申請公開號07-070697中公開的熱軋鋼帶不具有作為干線管用ERW管材料的足夠韌性。
在日本未審查專利申請公開號09-296216中公開的技術通過優化Ca的添加量消除了非金屬夾雜的影響,同時通過將鋼的微觀結構變為貝氏體單相而使得鋼的微觀結構均勻,并降低了對HIC的裂紋敏感性。然而,在日本未審查專利申請公開號09-296216公開的方法中,熱軋是在超過(Ar3轉變溫度+100℃)的高溫完成的。此技術與一般用來其使鋼板獲得高強度和高韌性的受控軋制是沖突的。因此,通過此技術制得的鋼板不具有足夠的韌性。
ERW管不僅在管身,例如基底金屬(base metal),而且在管的接縫,例如焊縫都需要良好的韌性。而且,由于用于干線管的ERW管在管道鋪設地點在連接部進行全周焊接,因此ERW管在全周焊接部也需要優良的韌性。
發明內容
我們發現通過在預定的范圍內調整鋼板的成分和微觀結構,可以顯著提高熱軋鋼板及其焊接部的強度、韌性和耐HIC性。
因此,本發明涉及焊接部韌性優良的耐酸氣性高強度電阻焊接管用熱軋鋼板,其以質量計含有約0.02%-約0.06%C;約0.05%-0.50%Si;約0.5%-約1.5%Mn;約0.010%或更少P;約0.0010%或更少S;約0.01%-約0.10%Al;約0.01%-0.10%Nb;約0.001%-約0.025%Ti;約0.001%-約0.005%Ca;約0.003%或更少O;和約0.005%或更少N,和選自下列的至少一種元素約0.01%-約0.10%V;約0.01%-約0.50%Cu;約0.01%-約0.50%Ni;和約0.01%-約0.50%Mo。而且,熱軋鋼板的特征在于C、Si、Mn、Cu、Ni、Mo和V滿足關系式1給出的PxPx=(C)+(Si)/30+((Mn)+(Cu))/20+(Ni)/60+(Mo)/7+(V)/10≤0.17(1)其中(M)代表元素M的質量百分含量; Ca、O和S滿足關系式2給出的PyPy={(Ca)-(130×(Ca)+0.18)×(O)}/(1.25×(S))1.2≤Py≤3.6(2)其中(M)表示元素M的質量百分含量;余量是Fe和不可避免的雜質(incidental impurity);和鋼板的微觀結構由約95體積%或更多的貝氏體鐵素體組成。
本發明的熱軋鋼板以質量計可以含有選自下列的至少一種元素小于約0.1%的Cr;約0.003%或更少的B;和約0.005%或更少的REM。該熱軋鋼板的特征在于元素C、Si、Mn、Cu、Cr、Ni、Mo、V和B滿足關系式3Px=(C)+(Si)/30+((Mn)+(Cu)+(Cr))/20+(Ni)/60+(Mo)/7+(V)/10+(B)×5≤0.17(3)
其中(M)表示元素M的質量百分含量。
本發明的熱軋鋼板的特征在于,基于總的Nb含量,鋼板中析出的Nb的比例為約30%-約70質量%。
另外,本發明提供了制造焊接部韌性優良的耐酸氣性高強度ERW管用熱軋鋼板的方法,其包括步驟在約1000℃-1300℃的溫度再加熱具有上述組成鋼板坯(steel slab);在(Ar3轉變溫度-50℃)或更高的精軋機輸送溫度(finisher delivery temperature)下熱軋板坯;立即冷卻熱軋板;在約700℃或更低的溫度卷取熱軋板;緩慢冷卻卷板(coiled sheet)。
圖1表示裂紋尖端張開位移(CTOD)試片的切口部的外形;圖2表示鋼板的Px值和焊接部的CTOD值的關系;和圖3表示鋼板的Py值和基底金屬的裂紋敏感性比(CSR)的關系。
具體實施例方式
現在說明本發明的熱軋鋼板的組成優選設在上述范圍的原因。C約0.02質量%-約0.06質量%C是賦予鋼以強度的必要元素。為了獲得需要的鋼強度,至少含有約0.02質量%C。然而,當C含量超過約0.06質量%時,鋼微觀結構中會產生第二相如珠光體,損害鋼的韌性和耐氫誘導裂紋(HIC)性。因此,C含量在約0.02質量%-約0.06質量%的范圍。優選地,該范圍為約0.03質量%-約0.05質量%。Si0.05質量%-0.50質量%Si是為了將鋼脫氧而加入的元素。由于固溶硬化,Si也會增加鋼的強度。這個作用在Si含量超過約0.05質量%時出現。然而,當Si含量超過約0.50質量%時,鋼的韌性降低。因此,Si含量在約0.05質量%-約0.50質量%的范圍。優選地,該范圍為約0.10質量%-0.40質量%。
Mn約0.5質量%-約1.5質量%Mn是增加鋼的韌性和強度的元素。至少含有約0.5質量%Mn。然而,由于過量的Mn含量會顯著損害鋼的耐HIC性,所以最大Mn含量為約1.5質量%。優選地,范圍為約0.8質量%-約1.2質量%。
P約0.010質量%或更少P是作為雜質在鋼中存在的元素。大量的P會降低鋼的韌性,同時由于偏析也會降低鋼的耐HIC性。因此,P含量是約0.010質量%或更少。更優選地,該含量為約0.008質量%或更少。
S約0.0010質量%或更少S是作為雜質在鋼中存在的元素。大量的S會降低韌性,同時由于MnS的形成也會降低鋼的耐HIC性。因此,S含量為約0.0010質量%或更少。更優選地,該含量為約0.0008質量%或更少。
Al約0.01質量%-約0.10質量%Al是為了將鋼脫氧而添加的元素。當Al含量小于約0.01質量%時,不能獲得充分的脫氧作用。同時,當Al含量超過0.10質量%時,脫氧作用飽和,且韌性會降低。因此,Al含量在約0.01質量%-約0.10質量%的范圍。優選地,該范圍為約0.02質量%-約0.08質量%。
Nb約0.01質量%-約0.10質量%Nb是有效細化晶粒、增強鋼的強度和韌性的元素。這些作用需要Nb含量超過約0.01質量%。然而,如果含量過大,該效果會飽和,而且材料成本也會增加。因此,Nb含量在約0.01質量%-約0.10質量%的范圍。優選地,該范圍為約0.02質量%-約0.08質量%。
Ti約0.001質量%-約0.025質量%Ti是有效細化晶粒、增強鋼的強度和韌性的元素。這些作用需要Ti含量超過約0.001質量%。然而,由于TiC析出,高含量會對鋼的韌性產生有害作用。因此,Ti含量在約0.001質量%-約0.025質量%的范圍。優選地,該范圍為約0.005質量%-約0.020質量%。
Ca約0.001質量%-約0.005質量%Ca是具有通過控制鋼中硫化物的形態而將硫化物無害化的性能的元素。當Ca含量超過約0.001質量%時,可以獲得該效果。然而,當Ca含量超過約0.005質量%時,由于Ca基夾雜物會引起鋼的韌性和耐HIC性的降低。因此,Ca含量被限制在約0.001質量%-0.005質量%的范圍。優選地,該范圍為約0.002質量%-約0.004質量%。
O約0.0030質量%或更少,N約0.0050質量%或更少O和N是鋼中以痕量不可避免地(incidentally)含有的元素。因為這些元素由于夾雜物的形成會降低鋼的韌性和耐HIC性,所以這些元素的含量優選盡可能小。然而,由于降低鋼中O和N含量的方法會引起生產成本的增加,因此,O含量被限制在約0.0030質量%或更少,N含量被限制在約0.0050質量%或更少。
除了上述元素,本發明的熱軋鋼板應該含有下述含量范圍的選自V、Cu、Ni和Mo的至少一種元素。
V約0.01質量%-約0.10質量%V是具有通過析出強化增加鋼的強度的性能的元素。當V含量超過約0.01質量%時,可以獲得該效果。然而,高含量的V損害鋼的韌性和焊接性。因此,V含量被限制在約0.01質量%-約0.10質量%的范圍。優選地,該范圍為約0.02質量%-約0.08質量%。Cu約0.01質量%-約0.50質量%,Ni約0.01質量%-約0.50質量%,Mo約0.01質量%-約0.50質量%Cu、Ni和Mo是通過固溶硬化提高鋼的強度的元素。而且,這些元素在熱軋鋼板冷卻期間具有提高鋼的可硬化性和延遲珠光體轉變的作用。當每種元素含量超過0.01質量%時,可以獲得這些效果。然而,高含量的這些元素不經濟,且會損害鋼的焊接性等。因此,Cu、Ni和Mo的含量分別在約0.01質量%-約0.50質量%的范圍。優選地,這些元素的總量為約1.0質量%或更少。
Px約0.17或更小本發明的熱軋鋼板需要含有上述元素C、Si、Mn、Cu、Ni、Mo和V,使得關系式1給出的Px值為0.17或更小。Px值是焊接部的裂紋敏感性的指標。當Px值超過0.17時,由于鋼的可硬化性變得太大而使得焊接部韌性顯著降低。因此,Px值需要被限制在0.17或更小。更優選地,Px值為0.15或更小。
Px=(C)+(Si)/30+((Mn)+(Cu))/20+(Ni)/60+(Mo)/7+(V)/10≤0.17(1)其中(M)代表元素M的質量百分含量。
Py約1.2-約3.6而且,本發明的熱軋鋼板需要含有上述元素Ca、O、S,使得下列關系式給出的Py值在1.2-3.6的范圍。Py值是控制夾雜物形態的指標。通過在1.2-3.6的范圍內調整Py值,就可以降低夾雜物對耐HIC性的損害作用。更優選地,Py值的范圍是1.4-3.4。
Py={(Ca)-(130×(Ca)+0.18)×(O)}/(1.25×(S))其中(M)表示元素M的質量百分含量。
本發明的熱軋鋼板具有上述必要元素的成分組成,余量是Fe和不可避免的雜質。除了上述元素,如果必要,熱軋鋼板可以在下述含量范圍內含有選自Cr、B和稀土金屬(REM)的至少一種元素。
Cr小于約0.1質量%當以痕量添加時,Cr是提高鋼的耐腐蝕性的元素。然而,如果量過大,該效果就會飽和。因此,Cr含量優選小于約0.1質量%。
B約0.003質量%或更少由于B提高鋼的可硬化性,因此B是有效賦予鋼以高強度和高韌性的元素。然而,由于當添加量超過約0.003質量%時,該效果就會飽和,因此B含量優選約0.003質量%或更少。
REM約0.005質量%或更少與Ca相似,REM具有將鋼中的硫化物無害化的性能。然而,當REM含量超過約0.005質量%時,由于REM基夾雜物的影響,鋼的韌性和耐HIC性就會降低。因此,REM含量優選約0.005質量%或更少。
當添加上述元素Cr和/或B時,元素C、Si、Mn、Cu、Cr、Ni、Mo、V和B優選滿足下列關系式3,而不是關系式1Px=(C)+(Si)/30+((Mn)+(Cu)+(Cr))/20+(Ni)/60+(Mo)/7+(V)/10+(B)×5≤0.17 (3)其中(M)表示元素M的質量百分含量。
現在說明本發明的熱軋鋼板。
本發明的熱軋鋼板的微觀結構需要由約95體積%或更多的貝氏體鐵素體組成。由于主相由貝氏體鐵素體組成,鋼板會有高強度和高韌性。當貝氏體鐵素體的占有量超過約95體積%時,硬質第二相如珠光體、貝氏體或馬氏體的百分含量就會小于約5體積%。因此,鋼板具有優良的耐HIC性。本發明中的貝氏體鐵素體是指在低溫產生、而且在晶粒中具有較高的位錯密度的鐵素體相。該貝氏體鐵素體與在高溫產生的軟質多角形鐵素體明顯不同。
本發明的熱軋鋼板可以通過由鈮碳氮化物析出強化并結合上述手段而高度強化。為了通過析出強化來獲得高強度,鈮碳氮化物的大量析出是有利的。優選地,在鋼板中析出的Nb的質量比超過總鈮含量的約30%。然而,由于鈮碳氮化物的大量析出會引起鋼的韌性降低,因此鋼板中析出的Nb的質量比占總鈮含量的約70%或更少。更優選地,該質量比為約40%-約60%。
現在說明制造本發明的熱軋鋼板的方法。
考慮到生產率和板坯質量,作為本發明的熱軋鋼板原材料的鋼板坯優選通過在轉爐等中生產具有上述成分組成的鋼,然后例如通過連鑄對其鑄造來制造。也可采用電爐、其它設備或其它手段。如果必要或需要,可以進行各種預處理或二次精煉如熔融金屬處理(hot metaltreatment)、脫氣等。
通過上述工藝制得的鋼板坯在加熱爐中再加熱,在(Ar3轉變溫度-50℃)或更高的精軋機輸送溫度下熱軋,然后基本立即冷卻,在約700℃或更低的溫度卷取成鋼帶,然后緩慢冷卻。現在說明條件。板坯再加熱溫度(SRT)約1000℃-約1300℃SRT在約1000℃-約1300℃的范圍。當SRT超過約1300℃時,晶粒粗大化,引起鋼板韌性的降低。考慮到再加熱需要的能量,此SRT是不利的。同時,當SRT小于約1000℃時,碳氮化物不能在鋼中再溶解,難以將鋼板強化至所需水平。因此,SRT在約1000℃-約1300℃的范圍。
精軋機輸送溫度(FDT)(Ar3轉變溫度-50℃)或更高FDT是指鋼板基本上剛剛被終軋后鋼板的表面溫度。熱軋時的FDT是(Ar3轉變溫度-50℃)或更高。當FDT小于(Ar3轉變溫度-50℃)時,熱軋鋼板的微觀結構變得不均勻,不能獲得需要的性能。同時,當FTD超過(Ar3轉變溫度+100℃)時,晶粒粗大化,鋼板韌性就難以達到需要的水平。因此,FDT優選小于(Ar3轉變溫度+100℃)。在終軋后,鋼板需要立即冷卻以阻止多角形鐵素體和珠光體的析出。“立即冷卻”和/或“基本立即冷卻”是指在終軋后約10秒內開始冷卻,且冷卻速度為約5℃/秒。更優選地,冷卻速度為約10℃/秒或更大。
卷取溫度(CT)700℃或更低熱軋鋼帶的CT為約700℃或更低。當CT超過約700℃時,鋼板的微觀結構粗大化,韌性顯著降低。更優選地,CT為約600℃或更低。為了通過Nb等的析出強化來強化鋼板,CT優選約400℃或更高。本發明的CT是指剛好在通過卷線機卷取鋼板前鋼板的表面溫度。優選將卷材緩慢冷卻以促進碳氮化物的析出。“緩慢冷卻”是指卷狀鋼帶在常溫/室溫的自然冷卻。
根據本發明,可以生產焊接部韌性優良的耐酸氣性高強度ERW管用的、板厚超過12.7mm的熱軋鋼板。這些鋼板是用于API標準5L規定的X60級或更高級的石油或天然氣的管道用電阻焊鋼管的合適材料。而且,這些鋼板適用于各種高強度焊接鋼管。
實施例1通過在轉爐中生產如表1(余量為Fe和不可避免的雜質)所示成分組成的鋼,并通過連鑄鑄造鋼來制造鋼板坯。將這些鋼板坯在表2所示的條件下熱軋成厚度為15.9mm的熱軋鋼板。對于每一個所得的熱軋鋼板,通過下列步驟測定鋼板微觀結構中貝氏體鐵素體的占有率和鋼板中析出的Nb與總Nb含量的質量比。并確定了每個熱軋鋼板的抗拉強度、韌性和耐HIC性。
表1
*在本發明的范圍以外貝氏體鐵素體占有率鋼板微觀結構中貝氏體鐵素體的占有率(體積)通過拍攝截面的微觀照片和根據圖像分析測量貝氏體鐵素體的占有面積比來確定。沿鋼板軋制方向在鋼板寬度方向距離鋼板邊緣四分之一寬度處取截面,且分析點在距離鋼板表面四分之一厚度深處。
鋼板中析出的Nb的質量比鋼板中析出的Nb的質量比通過采用電解殘渣分析測量鋼板中析出的Nb的質量比和計算該值與總Nb含量的比(%)來確定。電解殘渣分析通過下列步驟進行將鋼板在馬來酸系電解液(10%馬來酸-2%乙酰丙酮-5%四甲基氯化銨-甲醇)中在低電流(約20mA/cm2)下電解;將殘渣收集在薄膜過濾器(孔的尺寸0.2μmf)上;將收集的殘渣灰化后,通過硼酸鋰和過氧化鈉的混合劑體將所得的灰分熔化;熔化產物在鹽酸中溶解,然后用水稀釋;通過感應耦合等離子體(ICP)光譜測定法確定析出物含量。
鋼板強度使用標距(gauge length)為2英寸、平行部寬度為半英寸的板狀試片,根據美國試驗材料協會(ASTM)標準E8,在室溫下通過拉伸試驗來測量抗拉強度(TS)。采取試樣使得延伸方向垂直于鋼板的軋制方向。
韌性根據ASTM標準E1290,通過裂紋尖端張開位移(CTOD)試驗來測量韌性。對于熱軋鋼板的基底金屬部分,采取用于CTOD試驗的試樣使得試樣的縱向方向(longitudinal side)垂直于鋼板的軋制方向。對于焊接部,通過熱軋鋼板的電阻焊接使得焊接線平行于鋼板的軋制方向來生產焊接板。從這個焊接板,采集試樣使得縱向方向垂直于熱軋鋼板的軋制方向,且焊接線位于試樣的中心。將每一個這樣的試樣裝載于三點折彎夾具中,并在各試樣上設置的如圖1所示形式的切口處安裝位移計,測量CTOD。然后,在-10℃的溫度測定每個試樣的CTOD。當CTOD超過0.25mm時,鋼板的韌性評價為良好。
耐HIC性根據國家防腐工程師協會(NACE)標準TM0284測量鋼板的耐HIC性。對于基底金屬的評價,從熱軋鋼板采集試樣使試樣的縱向方向平行于鋼板。對于焊接部的評價,從焊接板的焊接部采集試樣,與CTOD試樣相似,焊接板是通過電阻焊接而使得試樣的縱向方向平行于鋼板的軋制方向來生產的。將這些試樣浸入由上述標準定義的A溶液后,測量每個試樣的裂紋敏感性比(CSR)。當如表2所示的CSR為0%時,在鋼板中未觀察到HIC,耐HIC性評價為良好。
結果示于表2。本發明的鋼板1、3、4、6、8、10、12、13、21和22具有超過517MPa的高抗拉強度,基底金屬和焊接部都具有優良的韌性,和良好的耐HIC性。這些熱軋鋼板是用于具有由美國石油學會(API)標準5L規定的X60級或更高級的耐酸氣性的高強度電阻焊接(ERW)管的合適材料。特別地,析出的Nb與總Nb量的質量比為30%-70%的鋼板1、3、4、6、10、12、21和22具有更高的抗拉強度和基底金屬CTOD超過0.4mm的優良韌性。其它具有本發明范圍外的成分組成或鋼微觀結構的鋼板具有小于517MPa的抗拉強度或更低的韌性或更低的耐HIC性。這些鋼板不適合在酸性氣體條件下使用的高強度ERW管。對于每一個具有本發明范圍內成分組成和鋼微觀結構的鋼板,Px值和焊接部CTOD的關系示于圖2,Py值和基底金屬CSR的關系示于圖3。任何具有本發明范圍內Px值的鋼板都具有良好的韌性,任何具有本發明范圍內Py值的鋼板都具有良好的耐HIC性。
表2-1
*在本發明范圍以外表2-2
*在本發明范圍以外
權利要求
1.一種焊接部韌性優良的耐酸氣性高強度電阻焊接管用熱軋鋼板,以質量計包括約0.02%-約0.06%C;約0.05%-約0.50%Si;約0.5%-約1.5%Mn;約0.010%或更少P;約0.0010%或更少S;約0.01%-約0.10%Al;約0.01%-約0.10%Nb;約0.001%-約0.025%Ti;約0.001%-約0.005%Ca;約0.003%或更少O;約0.005%或更少N,和選自下列的至少一種元素約0.01%-約0.10%V;約0.01%-約0.50%Cu;約0.01%-約0.50%Ni;和約0.01%-約0.50%Mo,其中C、Si、Mn、Cu、Ni、Mo和V滿足關系式1給出的PxPx=(C)+(Si)/30+((Mn)+(Cu))/20+(Ni)/60+(Mo)/7+(V)/10≤0.17(1)其中(M)代表元素M的質量百分含量;Ca、O和S滿足關系式2給出的PyPy={(Ca)-(130×(Ca)+0.18)×(O)}/(1.25×(S))1.2≤Py≤3.6 (2)其中(M)代表元素M的質量百分含量;余量是Fe和不可避免的雜質;和鋼板的微觀結構由約95體積%或更多貝氏體鐵素體組成。
2.如權利要求1的熱軋鋼板,以質量計還包括選自下列的至少一種元素小于約0.1%Cr;約0.003%或更少B;和約0.005%或更少REM,其中元素C、Si、Mn、Cu、Cr、Ni、Mo、V和B滿足關系式3Px=(C)+(Si)/30+((Mn)+(Cu)+(Cr))/20+(Ni)/60+(Mo)/7+(V)/10+(B)×5≤0.17(3)其中(M)表示元素M的質量百分含量。
3.如權利要求1的熱軋鋼板,其中鋼板中析出的Nb的比例是總Nb含量的約30-約70質量%。
4.如權利要求2的熱軋鋼板,其中鋼板中析出的Nb的比例是總Nb含量的約30-約70質量%。
5.一種制造焊接部韌性優良的耐酸氣性高強度電阻焊接管用熱軋鋼板的方法,包括在約1000℃-約1300℃的溫度,再加熱具有如權利要求1的成分組成的鋼板坯;在(Ar3轉變溫度-50℃)或更高的精軋機輸送溫度下熱軋鋼板坯;基本立即冷卻熱軋板;在約700℃或更低的溫度卷取熱軋板;和緩慢冷卻卷板。
6.如權利要求5的方法,其中在進行終軋后約10秒鐘內冷卻熱軋板。
7.如權利要求5的方法,其中熱軋板以約5℃/秒或更大的冷卻速度冷卻。
8.一種制造焊接部韌性優良的耐酸氣性高強度電阻焊接管用熱軋鋼板的方法,包括在約1000℃-約1300℃的溫度,再加熱具有如權利要求2的成分組成的鋼板坯;在(Ar3轉變溫度-50℃)或更高的精軋機輸送溫度下熱軋鋼板坯;基本立即冷卻熱軋板;在約700℃或更低的溫度卷取熱軋板;和緩慢冷卻卷板。
9.如權利要求8的方法,其中在進行終軋后約10秒鐘內冷卻熱軋板。
10.如權利要求8的方法,其中熱軋板以約5℃/秒或更大的冷卻速度冷卻。
全文摘要
本發明提供一種高強度ERW管用熱軋鋼板,以質量計含有約0.02%-約0.06%C;約0.05%-0.50%Si;約0.5%-約1.5%Mn;約0.010%或更少P;約0.0010%或更少S;約0.01%-約0.10%Al;約0.01%-0.10%Nb;約0.001%-約0.025%Ti;約0.001%至約0.005%Ca;約0.003%或更少O;和約0.005%或更少N,和選自下列的至少一種元素約0.01%-約0.10%V;約0.01%-約0.50%Cu;約0.01%-約0.50%Ni;和約0.01%-約0.50%Mo。C、Si、Mn、Cu、Ni、Mo和V的組以及Ca、O和S的組滿足特定的關系,鋼板的微觀結構由約95體積%或更多的貝氏體鐵素體組成。
文檔編號C22C38/54GK1661126SQ20051000959
公開日2005年8月31日 申請日期2005年2月24日 優先權日2004年2月24日
發明者小林崇, 中田博士, 上力, 稻積透, 川村修司 申請人:杰富意鋼鐵株式會社