專利名稱：成形性優良的鋼管及制造這種鋼管的方法
技術領域：
本發明涉及一種用于，例如，汽車或其它同類物品的底架部件，結構件，等等的鋼材，尤其是，在液壓成形或類似方法中成形性優良的高強度鋼管，并涉及制造這種鋼管的方法。
背景技術：
由于對在汽車中減輕重量的日益增長的需求，希望強化薄鋼板。強化薄鋼板使得能通過減少材料厚度來減輕汽車的重量，并且還能改善碰撞安全性。近來，人們根據對減輕汽車重量和降低汽車成本的需要，已經試驗利用液壓成形法將高強度鋼材薄鋼板或鋼管制成復雜形狀的部件，以達到減少部件數或焊接翼緣數的目的。預期一些新的成形工藝，如液壓成形法(見日本未經審查的專利公開No.H10-175027)的實際應用，會產生很大的優點，如降低成本和增大設計工作中的自由度。
為了充分享受液壓成形法的優點，需要一些適合于新成形方法的新材料。例如，在第50屆日本塑性工藝聯合會議(1999年，會議論文集P.447中)公開了r值對液壓成形加工的影響。然而，所公開的是，根據模擬法分析，在縱向方向上的r值對T形成形是有效的，該T形成形是液壓成形的基本成形方式之一。除了上述之外，正如在國際汽車工程師學會聯合會(FISITA)世界汽車會議，2000A420(2000年6月12～15日在漢城召開)里所報道的，研發高成形性鋼管的目標是要通過形成細晶粒實現高強度和高延性。在報告中還討論了在鋼管縱向方向上r值的改善。
然而，盡管細晶粒的形成對保證厚材料的延性很重要，但按照該報告所述，考慮到下述幾點，即細晶粒是通過在比較低的溫度下進行溫加工得到的，并且在加工期間施加大壓下量(在這種情況下，即減徑率或減面率)，所以可能所報道的方法使n值降低，而且不增加平均r值，上述n值對用液壓成形法和類似方法成形是重要的，而r值是成形性的指標。
正如上面所回顧的，只有很少幾種情況實際研制出不僅適用于某種基本成形方式如液壓成形法或類似方法，而且還適用于各種成形方法的材料。因此，在沒有合適材料時，系用普通的高r值薄鋼板和高延性薄鋼板供液壓成形應用。
發明的公開本發明通過規定用于鋼管的鋼材特性而提供一種在液壓成形和類似成形方法中成形性良好的鋼管，以及一種制造該鋼管的方法。
本發明人確定出了在液壓成形或類似成形方法中成形性良好的一種鋼材金相組織和織構，及一種用于控制金相組織和織構的方法。在這個基礎上，本發明通過規定該組織和織構及用于控制它們的方法，提供一種在液壓成形和類似成形方法中成形性良好的鋼管及一種制造該鋼管的方法。
因此，本發明的要點如下(1)一種成形性良好的鋼管，其特征在于含有，以質量計，C0.0005-0.30％，Si0.001-2.0％，Mn0.01-3.0％，而余量由Fe和不可避免的雜質組成；并且在壁厚度中央(1/2壁厚)處的一個平面上取向分量群(方位群){110}<110>-{111}<110>中的各X射線強度與隨機(無序)X射線衍射強度之比值的平均值為≥2.0，和/或在壁厚度中央處的一個平面上取向分量{110}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥3.0。
(2)按照項目(1)所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼中，還含有Al、Zr和Mg中的一種或一種以上，其質量百分數總量為0.0001-0.5％。
(3)按照項目(1)或(2)所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼中，還含有Ti、V和Nb中的一種或一種以上，其質量百分數總量為0.001-0.5％。
(4)按照項目(1)-(3)中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼中還含有質量百分數為0.001-0.20％的P。
(5)按照項目(1)-(4)中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼中還含有質量百分數為0.0001-0.01％的B。
(6)按照項目(1)-(5)中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼中還含有Cr、Cu、Ni、Co、W和Mo中的一種或一種以上，其質量百分數總量為0.001-1.5％。
(7)按照項目(1)-(6)中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼中還含有Ca和稀土元素(Rem)中的一種或一種以上，其質量百分數總量為0.0001-0.5％。
(8)按照項目(1)-(7)中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于按面積百分數計，鐵素體占金相組織≥50％；鐵素體的晶粒粒度是在0.1-200μm范圍內；并且在壁厚度中央處一個平面上取向分量群{110}<110>-{111}<110>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值為≥2.0和/或在壁厚度中央處的一個平面上取向分量{110}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥3.0。
(9)成形性良好的鋼管，其特征在于滿足下列性質的其中任一或是二者①在鋼管的縱向方向上n值為≥0.12，和②在鋼管的圓周方向上n值為≥0.12。
(10)按照項目(9)所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼管縱向方向上r值的性質為≥1.1。
(11)一種成形性良好的鋼管，其特征在于鋼管的織構滿足下列條件①-③其中一個或一個以上條件①下列比值的至少其中之一或一個以上為≥3.0在壁厚度中央處的一個平面上取向分量{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值；在壁厚度中央處一個平面上取向分量群{110}<110>-{332}<110>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值；和在壁厚度中央處一個平面上取向分量{110}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值，②下列比值其中至少任一個或兩個為≤3.0在壁厚度中央處一個平面上取向分量群{100}<110>-{223}<110>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值；和在壁厚度中央處一個平面上取向分量{100}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值，和③滿足下列條件其中至少任一或二者在壁厚度中央處一個平面上取向分量群{111}<110>-{111}<112>和{554}<225>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值為≥2.0；和在壁厚度中央處的一個平面上取向分量{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥3.0。
(12)按照項目(9)-(11)中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于按面積百分數含鐵素體≥50％，并且鐵素體的晶粒度是在0.1-200μm范圍內。
(13)按照項目(9)-(12)中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于按面積百分數含鐵素體≥50％；鐵素體的晶粒度是在1-200μm范圍內；和晶粒度分布的標準偏差是在平均晶粒度±40％范圍內。
(14)按照項目(9)-(13)中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于按面積百分數含鐵素體≥50％；并且鐵素體晶粒的縱橫比(長寬比，縱向方向上晶粒長度與厚度方向上晶粒厚度的比值)平均值是在0.5-3.0范圍內。
(15)按照項目(9)-(14)中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于含有，以質量計，C0.0005-0.30％，Si0.001-2.0％，
Mn0.01-3.0％，P0.001-0.20％，和N0.0001-0.03％，而余量由Fe和不可避免的雜質組成。
(16)按照項目(15)所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼中還含有，以質量計，下列的其中一種或一種以上Ti0.001-0.5％，Zr≤0.001-0.5％，Hf≤0.001-2.0％，Cr≤0.001-1.5％，Mo≤0.001-1.5％，W≤0.001-1.5％，V≤0.001-0.5％，Nb≤0.001-0.5％，Ta≤0.001-2.0％，和Co≤0.001-1.5％(17)按照項目(15)或(16)所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼中還含有，以質量計，下列的其中一種或一種以上B0.0001-0.01％，Ni0.001-1.5％，和Cu0.001-1.5％。
(18)按照項目(15)-(17)中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼中還含有，以質量計，下列的其中一種或一種以上Al0.001-0.5％，Ca0.0001-0.5％，Mg0.0001-0.5％，和Rem0.0001-0.5％。
(19)一種制造按照項目(1)-(18)中任一項所述的成形性良好的鋼管的方法，其特征在于采用滿足下列條件①-④其中任一個或一個以上條件的熱軋或冷軋薄鋼板作為板材成形母管，然后將該母管加熱到從Ac3轉變點到高于該Ac3轉變點200℃的溫度范圍內，和然后使它在900-650℃溫度范圍內經受減徑加工(縮徑加工)①滿足下列條件其中至少任一或二者在壁厚度中央處一個平面上取向分量群{110}<110>-{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值為≥2.0；和在壁厚度中央處一個平面上取向分量{110}<110>中X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥3.0，②下列比值其中至少一個或一個以上為≥3.0在壁厚度中央處一個平面上取向分量{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值；在壁厚度中央處一個平面上的取向分量群{110}<110>-{332}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值；和在壁厚度中央處一個平面上的取向分量{110}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值，③下列比值其中至少任一個或二者為≤3.0在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{100}<110>-{223}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值；和在壁厚度中央處的一個平面上取向分量{100}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值，和④滿足下列條件其中至少任一或二者在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{111}<110>-{111}<112>和{554}<225>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值為≥2.0；和在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥3.0。
(20)一種制造按照項目(1)-(18)中任一項所述的成形性良好的鋼管的方法，其特征在于采用滿足下列條件①-④其中任一或一個以上條件的熱軋或冷軋薄鋼板作為板材成形母管，和然后在從650℃至高于Ac3轉變點200℃范圍內的溫度下對母管施加熱處理①滿足下列條件其中至少任一或二者在壁厚度中央處的一個平面上取向分量群{110}<110>-{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之各比值的平均值為≥2.0；和在壁厚度中央處的一個平面上取向分量{110}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥3.0，②下列比值的至少其中之一或一個以上為≥3.0在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值；在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{110}<110>-{332}<110>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值；和在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{110}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值，③下列比值的至少其中任一或者二者為≤3.0在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{100}<110>-{223}<110>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值；和在壁厚度中央處的一個平面上取向分量{100}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值，和④滿足下列條件的至少其中任一或二者在壁厚度中央處的一個平面上取向分量群{111}<110>-{111}<112>和{554}<225>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值為≥2.0；和在壁厚度中央處的一個平面上取向分量{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥1.5。
(21)一種成形性良好的鋼管，其特征在于滿足下列性質的其中任一或二者①在鋼管縱向方向上的n值為≥0.18，和②在鋼管圓周方向上的n值為≥0.18。
(22)按照項目(21)所述的成形性良好的鋼管，其特征在于具有在鋼管縱向方向上的r值為≥0.6但＜2.2的性質。
(23)按照項目(21)或(22)所述的成形性良好的鋼管，其特征在于X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值滿足下列兩個條件①在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{110}<110>-{111}<110>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥1.5，和②在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{110}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≤5.0。
(24)按照項目(21)-(23)中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥3.0。
(25)按照項目(21)-(24)中任一項所述的成形性優良的鋼管，其特征在于按照面積百分數含有鐵素體為≥50％，并且鐵素體的晶粒度是在0.1-200μm范圍內。
(26)按照項目(21)-(25)中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于按照面積百分數含有鐵素體為≥50％；并且鐵素體晶粒的縱橫比(在縱向方向上晶粒長度與在厚度方向上晶粒厚度之比值)的平均值是在0.5-3.0范圍內。
(27)按照項目(21)-(26)中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于含有，以質量計，C0.0005-0.30％，Si0.001-2.0％，Mn0.01-3.0％，和N0.0001-0.03％，余量由Fe和不可避免的雜質組成。
(28)按照項目(21)-(27)中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼管中還含有Al、Zr和Mg中的一種或一種以上，其質量百分數總量為0.0001-0.5％。
(29)按照項目(21)-(28)中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼管中還含有Ti、V和Nb中的一種或一種以上，其質量百分數總量為0.001-0.5％。
(30)按照項目(21)-(29)中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼管中還含有質量百分數為0.001-0.20％的P。
(31)按照項目(21)-(30)中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼管中還含有質量百分數為0.0001-0.01％的B。
(32)按照項目(21)-(31)中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼管中還含有Cr、Cu、Ni、Co、W和Mo中的一種或一種以上，其質量百分數總量為0.001-5.0％。
(33)按照項目(21)-(32)中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼管中還含有Ca和稀土元素(Rem)中的一種或一種以上，其質量百分數總量為0.0001-0.5％。
(34)一種制造按照項目(21)-(33)中任一項所述的成形性良好的鋼管的方法，其特征在于成形母管，然后將母管加熱至從低于Ac3轉變點50℃和高于Ac3轉變點200℃的溫度范圍內，和然后使它在650-900℃的溫度范圍內，在減徑比(縮徑比)為10-40％下，使它經受減徑加工。
實施本發明的最佳方式下面詳細說明本發明。首先說明按照項目(1)所述的發明。
在下面說明中，各元素的含量是用質量百分數表示。
CC對增加鋼的強度是有效的，并因此，加入≥0.0005％的C，但是，因為大量加入C對控制鋼織構是不理想的，所以，它的加入上限定在0.30％。
SiSi是用于增加強度并且也給鋼脫氧的元素，因此，它的下限定在0.001％。然而，過多的加入Si導致在電鍍時的可潤濕性和可加工性變差，由于這個原因，Si含量的上限定在2.0％。
Mn是一種對增加鋼強度有效的一種元素，因此它的含量下限定在0.01％。Mn含量的上限定在3.0％，因為它的過量加入使延性降低。
在壁厚度中央的平面上取向分量群{110}<110>-{111}<110>和取向分量{110}<110>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值，構成液壓成形應用中最強烈要求的性能圖(性能指標)。取向分量群{110}<110>-{111}<110>中各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值，確定為≥2.0，上述各比值通過在壁厚度中央處一個平面上的X射線衍射測量得到。
在這個取向分量群中所包括的主要取向是{110}<110>、{661}<110>、{441}<110>、{331}<110>、{221}<110>、{332}<110>、{443}<110>、{554}<110>和{111}<110>。
在這些取向中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值，可以從三維織構計算得到，而三維織構用根據{110}極圖的矢量法計算，或者三維織構用根據{110}、{100}、{211}和{310}中的兩個或兩個以上極圖的級數展開法計算。
例如，在用后一種方法得到各晶體取向分量中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的情況下，這些比值可以用三維織構中在φ2＝45°橫截面處的(110)[1-10]、(661)[1-10]、(441)[1-10]、(331)[1-10]、(221)[1-10]、(332)[1-10]、(443)[1-10]、(554)[1-10]和(111)[1-10]的強度來表示。
在取向分量群{110}<110>-{111}<110>中各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值，指的是在上述取向分量中各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的算術平均值。當X射線強度不是在所有上述取向分量中得到時，可以用取向分量{110}<110>、{441}<110>和{221}<110>的X射線強度的算術平均值作為代替物。在這些取向分量中，{110}<110>很重要，并且特別希望的是在這個取向分量中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥3.0。不用說，如果在取向分量群{110}<110>-{111}<110>中各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值為≥2.0，而同時，在取向分量{110}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥3.0，則特別是對液壓成形用的鋼管，會更好。
另外，在制品的形狀要求在成形加工方式中有較大量軸向壓縮的情況下，理想的是在上述取向群中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值為≥3.5，并且在取向分量{110}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥5.0。
在按照項目(11)所述的發明中，鋼管的織構必需要滿足下列條件①-③的其中一個或一個以上①下列比值中至少一個或一個以上為≥3.0在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{111}<1110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度的比值；在壁厚度中央處一個平面上的取向分量群{110}<110>-{332}<110>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值；和在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{110}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度的比值。
②下列比值中的至少任一個或二者為≤3.0在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{100}<110>-{223}<110>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值；和在壁厚度中央處的一個平面上取向分量為{100}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值，和③滿足下列條件中的至少任一個或二者在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{111}<110>-{111}<112>和{554}<225>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值為≥2.0；和在厚壁度中央處的一個平面上的取向分量{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥3.0。
關于條件(1)中各取向分量中的X射線強度的限制，即使從算術平均值中略去取向分量群{110}<110>-{111}<110>中的取向分量{111}<110>，也能保持本發明的效果。
也就是說，在壁厚度中央處的一個平面上，如果下列比值其中至少一個或一個以上為≥3.0，則可以達到本發明中預期的高成形性(在不同的液壓成形條件下，直徑膨脹比為≥1.25)取向分量{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值；在取向分量群{110}<110>-{332}<110>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值；和取向分量{110}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值。
如上所述，至少在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{110}<110>-{332}<110>和取向分量{110}<110>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值，是用于液壓成形法成形的特征指標。
關于在條件(2)中各取向分量中X射線強度的限制，當至少在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{100}<110>-{223}<110>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值超過3.0，或者至少在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{100}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值超過3.0時，尤其是在液壓成形中的直徑膨脹比(膨脹率)或類似指標降到約1.2或更低，直徑膨脹比是本發明的目標。由于這個原因，上述每個比值都限制到≤3.0。
關于在條件(3)中各取向分量中X射線強度的限制，當在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{111}<110>-{111}<112>和{554}<225>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值低于2.0，或者在壁厚度中央的一個平面上的取向分量{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值低于3.0時，在液壓成形中的直徑膨脹比也容易變低。由于這個原因，在上述情況下必需保證收斂度分別為≥2.0和≥3.0。因此，與條件①-②一起，必需滿足條件①-③中的至少一個或一個以上，以便保證液壓成形中的成形性。
在壁厚度中央處的一個平面上上述各取向分量中的X射線強度之比值用X射線衍射測量法測量，并計算各取向分量中X射線強度與一隨機晶體的X射線衍射強度之比值。
下面說明在上述取向分量群中所包括的主要取向分量。
包括在取向分量群{110}<110>-{332}<110>中的主要取向分量是{110}<110>、{661}<110>、{441}<110>、{331}<110>、{221}<110>、{332}<110>、{443}<110>和{554}<110>。
包括在取向分量群{100}<110>-{223}<110>中的主要取向分量是{100}<110>、{116}<110>、{114}<110>、{113}<110>、{112}<110>、{335}<110>和{223}<110>。
包括在取向分量群{111}<110>-{111}<112>中的主要取向分量是{111}<110>和{111}<112>。
在這些取向分量中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值，可以從三維織構計算出來，上述三維織構是根據{110}的極圖用矢量法計算的三維織構，或者是根據{110}、{100}、{211}和{310}其中兩個或兩個以上極圖用級數展開法計算的三維織構。
例如，在取向分量群{110}<110>-{332}<110>中所包括的各取向分量中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值，可用后一種方法，在三維織構中φ2＝45°的橫截面處，由(110)[1-10]、(661)[1-10]、(441)[1-10]、(331)[1-10]、(221)[1-10]、(332)[1-10]、(443)[1-10]和(554)[1-10]的強度來計算。同樣，在取向分量群{100}<110>-{223}<110>的情況下，可以用(001)[1-10]、(116)[1-10]、(114)[1-10]、(113)[1-10]、(112)[1-10]、(335)[1-10]和(223)[1-10]的強度作為代表性數值(指標)，和在取向分量群{111}<110>-{111}<112>的情況下，可以用(111)[1-10]和(111)[-1-12]的強度作為代表性數值。
此外，當不可能對取向分量群{110}<110>-{332}<110>所包括的全部上述取向分量得到X射線強度時，這對本發明的目標具有特殊意義，可以用取向分量(110)[1-10]、(441)[1-10]和(221)[1-10]的強度作為代替物。
應該注意，按照本發明所述的鋼管織構的X射線強度，于φ2＝45°橫截面處，在上述取向分量群范圍內變成最強，而取向分量偏離上述取向分量群越遠，其強度水平就逐漸變得越低。然而，若考慮到諸如在X射線測量中的精度、在鋼管生產期間的軸向扭曲以及X射線樣品制備精度等因素，有可能出現X射線強度最強的取向偏離上述取向分量群約±5°-±10°的情況。
對鋼管的X射線衍射測量來說，弧形截斷試樣塊必需從鋼管上切下，并壓成扁試樣塊用于X射線分析。另外，當將弧形截面試樣塊壓成扁試樣塊時，應變必需盡可能低，以避免加工所引起的晶體旋轉的影響，并且由于這個原因，將施加的應變量的上限設定在10％，并且加工必須在應變不超過這個數字下進行。然后，通過機械拋光將這樣制備的管狀試樣塊研磨到規定的厚度，然后用一種化學拋光或別的拋光方法精整，以便除去應變并暴露用于X射線衍射測量的厚度中央層。
應該注意，當在壁厚度中央層發現偏析帶時，測量可以在壁厚度的3/8-5/8范圍內的任何地方沒有偏析的區域進行。另外，甚至當沒有發現偏析帶時，如果在本發明的各權利要求中所規定的織構是在壁厚度中央處平面之外的一個平面處，例如，在上述壁厚度3/8-5/8范圍內得到的，則對于本發明的目標也是合格的(滿足的)。此外，當X射線衍射測量困難時，可以應用EBSP或ECP技術來測量。
盡管根據在壁厚度中央處或者如上所述在其附近的一個平面處的X射線測量結果規定了本發明的織構，但優選的是在除厚度中央附近以外的鋼管壁厚度各部分中，也具有相似的織構。然而，可能有在從外表面到厚度1/4左右的范圍內織構不滿足上述要求的情況，因為織構在下面所述的減徑加工期間，由于剪切變形的結果而改變。
應該注意，{hkl}<uvw>意思是指，當按上述方式制備用于X射線衍射測量的試樣塊時，垂直于壁表面的晶體取向是<hkl>，而沿著鋼管縱向方向的晶體取向是<uvw>。
按照本發明所述的織構特性曲線不能僅僅用常見的反極圖和普通極圖表示，但優選的是，當例如，在壁厚度中央附近的各部分處測量代表鋼管徑向取向的反極圖時，在上述取向分量中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值如下在<100>中≤2，在<411>中≤2，在<211>中≤4，在<111>中≤15，在<332>中≤15，在<221>中≤20.0和在<110>中≤30.0。
在表示軸向取向的反極圖中，X射線強度比值的優選數值如下在<110>取向中≥10，在<110>取向之外的所有取向中≤3。
然后，下面說明按照項目(9)所述的發明。
N值液壓成形中往往是將加工以某種程度的各向同性地施加在一個工件上，因此，必須保證在鋼管的縱向方向和/或圓周方向上的n值。由于這個原因，對兩個方向上的n值下限設定在0.12。不用專門設定n值的上限就能得到本發明的效果。
在本發明中，n-值定義為在按照日本工業標準(JIS)所述的拉力試驗法中，應變量為5-10％或3-8％時所得到的值。
接著，下面說明按照項目(10)所述的本發明。
R值因為液壓成形包括通過施加軸向壓縮以材料充斥來加工，因此，為了保證在經受這種加工的各部分處的可加工性，在鋼管的縱向方向上的r值下限設定在1.1。不用專門設定r值的上限就能得到本發明的效果。
在本發明中，r-值定義為在按照JIS所述的拉力(拉伸)試驗中，應變量為10％或5％時所得到的值。
下面說明在按照項目(2)-(7)和(15)-(18)中所述的本發明中，限制化學組成的原因。
Al、Zr和Mg這些都是脫氧元素。在這些元素中，Al特別是當應用裝箱退火時，有助于加強成形性。過多加進這些元素造成大量的氧化物，硫化物和氮化物的結晶和沉淀，同時使鋼的潔凈度和延性變壞。此外，它顯著地損害電鍍性能。由于這個原因，必要時確定加這些元素的其中一種或一種以上，加入總量為0.0001-0.5％，或者加Al在0.0001-0.5％，加Zr在0.0001-0.5％和加Mg在0.0001-0.5％的范圍內。
Nb、Ti和V必要時，加入Nb、Ti和V的任何一種，當單獨地或者它們之中兩種或兩種以上的加入總量為0.001％時，通過形成碳化物、氮化物或碳氮化物增加鋼的強度。當它們的總量或其中任一種含量超過0.5％時，它們在作為基相的鐵素體晶粒中，或是在晶界處以碳化物，氮化物或碳氮化物形式大量沉淀，使延性變壞。因此，加入Nb、Ti和V的范圍，在它們其中之一的單獨加入量或者它們之中兩種或兩種以上的加入總量，限制在0.001-0.5％。
PP是對增強鋼的強度有效的元素，但它使可焊性和抗延緩板坯裂紋性及抗疲勞性和延性變壞。由于這個原因，決定只有當必要時才加P，并且加入P的范圍限制在0.001-0.20％。
BB在必要時才加入，它對強化晶界和增加剛的強度是有效的。然而，當它的加入量超過0.01％時，上述作用飽和，并且更有甚者，鋼的強度增加到超過需要，而且使可加工性變壞。由于這個原因，B的含量限制在0.0001-0.01％范圍內。
Ni，Cr，Cu，Co，Mo和W這些元素是使鋼硬化的元素，因此，如有必要，這些元素或是單獨的加入量，或是加入它們之中兩種或兩種以上的加入總量為≥0.001％。因為過量加入這些元素使延性降低，所以它們的加入范圍單獨加入量或它們之中兩種或兩種以上的加入總量，都限制在0.001-1.5％。
Ca和稀土元素(Rem)它們對控制雜質是有效的元素，并且它們適量加入會增加可熱加工性。然而，它們的過量加入會造成熱脆性，因此，按要求，它們單獨的加入量或是它們之中兩種或兩種以上的元素加入總量范圍限定為0.0001-0.5％。這里，稀土元素(Rem)包括Y、Sr和鑭系元素。在工業上，以混合稀土合金形式加入這些元素是經濟的，混合稀土合金是一種稀土元素混合物。
NN對增加鋼的強度是有效的，并且它可以加入≥0.0001％。然而，它的大量加入對控制焊接缺陷是不理想的，而由于這個原因，它的加入量上限定在0.03％。
Hf和TaHf和Ta，必要時加入，當每種加入≥0.001％時，通過形成碳化物，氮化物或碳氮化物增加鋼的強度。然而，當加入量超過2.0％時，它們在作為基相的鐵素體的晶粒中，或是在晶界處以碳化物、氮化物或碳氮化物形式大量淀淀，使延性變壞。因此，Hf和Ta的加入范圍各限定為0.001-2.0％。
甚至當O、Sn、S、Zn、Pb、As、Sb，等元素作為不可避免的雜質包括在鋼管中時，只要每種元素加入量是在≤0.01％范圍內，就不會妨礙本發明的效果。
晶粒度晶粒度的控制對控制織構是很重要的。為了增加取向分量{110}<110>中的X射線強度，尤其是在按照項目(8)-(12)所述的發明中，必需將主相鐵素體的晶粒度控制到0.1-200μm。取向分量{110}<110>對增強取向分量群{110}<110>-{332}<110>中的成形性來說是最重要的。因此，即使鐵素體的晶粒度在很大范圍內混合，例如，在一個金相組織中，其中混合物中存在由晶粒尺寸為0.1-10μm的鐵素體組成的各部分和由晶粒尺寸為10-100μm的鐵素體構成的部分，但只要在取向分量{110}<110>中得到高X射線強度，就能保持本發明的效果。這里，鐵素體晶粒度用依照JIS的剖面法測量。
順便說，為了測量鐵素體晶粒的粒度和縱橫化，必須使晶界能很清楚地識別。在具有較高碳含量的鋼情況下通過用2-5％的硝酸鉀(nitral)溶液，或者是在超低碳鋼(如無晶隙(IF)鋼)情況下用一專用浸蝕液，SULC-G，為了觀察，在用具有幾微米粗糙度的金剛石拋光或是通過磨光精整一截面之后，可以很清楚地識別鐵素體晶界。
專用浸蝕液可以按下述方法制備溶解2-10g十二烷基苯磺酸、0.1-1g草酸和1-5g苦味酸于100ml水中，然后加2-3ml 6N鹽酸。在通過上述技術所得到的組織中，鐵素體的晶界現出，并且它們的亞晶粒也可以部分地現出。
這里所指的鐵素體晶界是通過上述樣品制備方法提供的對光學顯微鏡可見的界面，其中包括如亞晶粒部分現出的界面。對這樣觀察到的晶界測量鐵素體晶粒的粒度和縱橫比。鐵素體晶粒通過100-500功率放大的20或20個以上視場的圖象分析進行測量，并且根據這種測量計算晶粒度，縱橫比等。假定鐵素體晶粒是球形的，測量鐵素體的面積百分數。應該注意，面積百分數值接近等于體積百分數值。
按照本發明所述的鋼管材料還可以含有一些結構，如珠光體、貝氏體、馬氏體、奧氏體、碳氮化物等，作為鐵素體之外的金相組織。然而，為了保證鋼的延性，將這些硬相的百分數限制在50％以下。確定鐵素的晶粒度是從0.1-200μm，因為在工業上難以得到粒度小于0.1μm的重結晶晶粒，并且當將大于200μm的晶體晶粒混合時，在取向分量{110}<110>中的X射線強度下降。
此外，在按照項目(13)和(14)所述的發明中，為了增加在取向分量群{110}<110>-{332}<110>中的X射線強度比和降低取向分量群{100}<110>-{223}<110>中的X射線強度比，對鐵素鐵晶粒的晶粒度和它們的縱橫比的標準偏差加以限制。
這些指標通過用100-1000倍放大的光學顯微鏡觀察≥20個視場來計算，并根據用圖象分析所得到的晶粒的等效圓直徑計算晶粒度的標準偏差。
縱橫比是由橫跨一條平行于軋制方向的線段的鐵素體晶界數和一條橫跨垂直于軋制方向的同長度線段的鐵素體晶界數之比以及下式計算的縱橫比＝(橫跨垂直于軋制方向的線段的晶界數)/(橫跨平行于軋制方向的線段的晶界數)。當鐵素體晶粒度的標準偏差超過平均晶粒度的±40％，或者縱橫比超過3或低于0.5時，成形性趨于變壞。由于這個原因，將上述指標稱之為相應項目的上限和下限。
在按照項目(13)所述的發明中，為了提高在取向分量{111}<110>和/或取向分量群{111}<110>-{332}<110>中的X射線強度比，將鐵素鐵晶粒度的下限設定在1μm。
在制造按照本發明所述的鋼管時，鋼在鼓風爐或電弧爐法中精煉，然后經受各種二次精煉過程，和接下來，用鑄錠或連鑄法鑄造。在連鑄情況下，如果應用一種生產方法如在不冷卻情況下連鑄到熱軋扁鋼錠與別的生產方法相結合，則一點也不妨礙本發明的效果。
除了上述情況之外，如果下面的生產方法結合于用于鋼管成形的薄鋼板生產，則對本發明的效果一點也沒有不利影響將鋼錠加熱到1050-1300℃的溫度，然后在不低于Ar3轉變點以下10℃到低于Ar3轉變點之上120℃的范圍內的溫度下熱軋該鋼錠；在熱軋過程中應用軋輥潤滑；在≤750℃下卷繞熱帶材；應用冷軋；和在冷軋后應用裝箱退火或者連續退火。也就是說，可以用熱軋、冷軋或者冷軋并退火的薄鋼板作為用于鋼管成形的薄鋼板材料。
除了上述情況之外，甚至當鋼中混合≤0.01％的O、Sn、S、Zn、Pb、As、Sb等其中任一種時，也保持本發明的效果。在鋼管成形中，電阻焊、鎢極惰性氣體保護(TIG)焊、金屬焊條惰性氣體保護(MIG)焊、激光焊接、超聲波振動(UO)壓力法、對焊和其它焊接法及鋼管成形法，都可以應用。
下面將說明按照項目(19)和(20)所述的發明(一種制造成形性優良的鋼管的方法)。
熱軋或冷軋薄鋼板的織構為了改善鋼管成形性，先決條件是要滿足下列條件①-④其中任一個或一個以上條件①滿足下列條件的至少其中任一個或二個在壁厚度中央處一個平面上的取向分量群{110}<110>-{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線強度之比值的平均值為≥2.0；和在壁厚度中央處的一個平面上取向分量{110}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值≥3.0。
②下列比值的其中至少一個或一個以上是≥3.0在壁厚度中央處的一個平面上取向分量{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值；在壁厚度中央處一個平面上取向分量群{110}<110>-{332}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值；和在壁厚度中央處的一個平面上取向分量{110}<110>中的X射線強度與X射線衍射強度之比值，③下列比值的至少其中任一個或二者是≤3.0在壁厚度中央處的一個平面上取向分量群{100}<110>-{223}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值；和在壁厚度中央處的一個平面上取向分量{100}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值；和④滿足下列條件的其中至少任一個或二者在壁厚度中央處的一個平面上取向分量群{111}<110>-{111}<112>和{554}<225>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥2.0；和在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{111}<110>中的X射線強度與X射線衍射強度之比值為≥3.0。
加熱溫度為了改善焊接接頭的成形性，在直徑減小(減徑)之前將加熱溫度設定在Ac3轉變點或高于該轉變點，并且為了防止晶粒變粗，將加熱溫度限定在不超過Ac3轉變點200℃。
減徑加工的溫度為了促進在減徑加工之后應變硬化的恢復，減徑加工期間的溫度設定在≥650℃，和為了防止晶粒變粗，溫度限制在≤900℃。
鋼管成形之后的熱處理溫度為了恢復在鋼管成形過程中因應變而降低的鋼管延性，應用熱處理。當溫底低于650℃時，足夠的延性恢復效果不會出現，但是，當溫度高于Ac3轉變點溫度超過200℃時，粗晶粒變得很明顯，并且鋼管的表面質量顯著變壞。由于這個原因，把溫度限制在650℃至Ac3轉變點以上200℃的范圍內。
在上述焊接式鋼管生產方法中，為了在焊縫的各受熱影響區處得到所要求的特性，認為必要時可以對這些受熱影響區單獨地或結合地，并且如有必要重復幾次地施行局部溶液熱處理。這將更進一步增加了本發明的效果。熱處理打算只應用于焊縫和受熱影響區，并且它可以在鋼管成形期間在線或脫線應用。如果把直徑減小或直徑減小之前的均化熱處理施加到鋼管上，絲毫也不妨礙本發明的效果。另外，為了改善成形性，理想的是在直徑減小過程中施加潤滑作用；潤滑作用幫助實現本發明的效果，因為它能生產成形可加工性極好的鋼管，其中取向分量{111}<110>和/或取向分量群{110}<110>-{332}<110>中的X射線強度的收斂度在整個壁厚度上全都增加，因為產品中，特別是表面層中的織構控制在本發明權利要求書所規定的范圍內。
下面說明按照項目(21)所述的發明。
鋼管在縱向和/或圓周方向上的N值這對增強在液壓成形和類似加工中的可加工性，而不引起工件斷裂或起皺紋，是很重要的，并且由于這個原因，確定在縱向和/或圓周方向上N值為≥0.18。經常的情況是，視成形加工中變形的方式而定，在縱向或圓周方向上變形量是不均勻的。為了保證在不同的加工方法下良好的可加工性，理想的情況是在縱向和圓周方向上n值都≥0.18。
在極其重度加工情況下，理想的是在縱向和圓周方向兩個方向上的n值都是≥0.20。不專門限定n值的上限就可以得到本發明的效果。然而，有些情況是，視加工方法而定，要求在鋼管的縱向方向上有高r值。在這種情況下，考慮到減徑加工的一些條件及其它因素，可以變成理想的情況是控制n值到≤0.3和增加鋼管縱向方向上的r值。
下面將說明按照項目(22)所述的發明。
在鋼管縱向方向上的R值按照過去的研究，如在第五十屆日本可塑性技術聯席會議中的一篇報告(在1999年，它的論文集P 447)，用模擬法分析了r值對液壓成形法加工的影響，并發現在T形成形中縱向方向上的r-值是有效的，T形成形是液壓成形的基本變形方式之一。除了上述情況之外，在國際汽車工程師學會聯合會(FISITA)世界汽車會議，2000A420上(2000，6.12-15，在漢城)，報道了在縱向方向上的r值可以通過增加減徑比來增強。
然而，即使當縱向方向上的r值通過增加減徑比增強時，但如果n值，用于成形性的另一個重要特征指標降低，也不意味著鋼管加工性有實質性改善。另一方面，當工件尺寸增加時，變成必須不僅在保證充足的材料流入(充斥)量的各部分中，象在T形成形、液壓成形或類似加工方法中做到的那樣保證成形性，而且要在材料流入量比較小的各部分中也保證成形性。在這種情況下，本發明人發現，盡管必須保持高n值，但減少減徑比或者在比較高的溫度下進行減徑加工，以便降低縱向方向上的r值，也是有效的。
當縱向方向上的r值低于2.2時，變成很容易在商業化生產中保證在縱向和/或周圍方向上一個理想的n值水平，并且由于這個原因，r值的上限設定在2.2處。
從保證成形性觀點看來，r值的下限設定在≥0.6。
下面說明按照項目(23)所述的發明。
織構為了保證成形性，必須滿足下面兩個條件①在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{110}<110>-{111}<110>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值為≥1.5；和②在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{110}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值≤5.0。
在上述范圍之外，可能n值會變壞。
此外，為了增加成形性和在n值和r值之間達到良好的平衡，理想的情況是在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{111}<110>中的X射線強度與X射線衍射強度之比值為≥3.0。
在取向分量{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度的比值，在取向分量群{110}<110>-{111}<110>中各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值中，是很重要的。尤其理想的是，特別是當制造具有復雜形狀或大尺寸的產品時，在這個取向分量中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥3.0。
不用說，當在取向分量群{110}<110>-{111}<110>中各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值為≥2.0，和在取向分量{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥3.0時，這種鋼管會更好，特別是供液壓成形用時。
取向分量{110}<110>也是重要的取向分量。然而，為了保證鋼管良好的延性值及在縱向和周圍方向上的n值，必須是在取向分量{110}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≤5.0，并且由于這個原因，它的上限設定為5.0。
應該注意，{hkl}<uvw>意思是指，當用上述方法制備供X射線衍射測量用的試樣塊時，垂直于鋼管壁表面的晶體取向是<hkl>，而沿著鋼管縱向方向的晶體取向是<uvw>。
在這些取向分量和取向分量群中所包括的主取向與項目(1)中說明的那些取向相同。
晶粒度和縱橫比因為在工業上難以得到粒度小于0.1μm的晶粒，并且當有大于200μm的晶粒時對成形性有不利影響，所以把這些數值分別定成晶粒度的下限和上限，與按照項目(12)中所述的發明中相同。縱橫比的范圍如項目(14)中所述限定。
接下來，說明限定按照項目(27)及以后項目所述的發明中化學組成的原因。
限定化學組成的原因與以前說明的按照項目(1)所述的發明中相同。
除了上述情況之外，由于下面原因規定了N的含量。
NN對強化鋼是有效的，并因此加入≥0.0001％，但因為它的大量加入對控制焊接缺陷不理想，所以把它的含量上限設定在0.03％。
用于限定按照項目(27)-(33)所述的發明中化學組成的原因，與關于按照項目(2)-(7)和(15)-(18)中所述的發明中說明的那些原因相同。
Ni、Cr、Cu、Co、Mo和W因為過量加入這些元素使延性變壞，所以將這些元素單獨加入量或是它們之中兩種或兩種以上元素的加入總量限定在0.001-5.0％。
另外，即使包括≤0.01％的O、Sn、S、Zn、Pb、As、Sb等的其中任何元素作為不可避免的雜質，也不妨礙本發明的效果。
接下來，下面將說明按照項目(34)所述的發明。除了下面情況之外，用于限制生產條件的原因與按照項目(19)中所述的發明中那些原因相同。
在成形之后，將母管加熱到從低于Ac3轉變點50℃至高于Ac3轉變點200℃的溫度范圍，并在減徑比≤40％下，于650℃或更高溫度下經受減徑加工。
鑒于加熱溫度低于Ac3轉變點之下50℃使延性變壞和不理想的織構形成，而高于Ac3轉變點200℃以上，除了形成粗晶粒之外，還使表面性能由于氧化作用而變壞。由于這個原因，加熱溫度限定在上面規定的范圍內。
此外，由于當溫度低于650℃時n值降低，所以減徑加工的溫度如上所述限定。對減徑加工的溫度沒有專門設定上限，但為了防止表面性能可能由于氧化作用而變壞起見，理想的是將溫度限定到≤880℃。此外，當減徑比超過40％時，n值的降低變得很明顯，并且恐怕延性和表面性能變壞。由于這些原因，將減徑比如上所述加以限制。為了加快織構的形成，將減徑比的下限設定在10％。
減徑比是從1中減去產品的外徑除以母管的直徑的商得到的，它意思是指直徑通過加工減少的量。
對減徑加工采用潤滑，對改善成形性是理想的。潤滑進一步增進了本發明的效果，因為它使織構特別是在表面層中符合本發明中所規定的范圍，增強了在整個壁厚度中X射線強度對取向分量{111)<110>和/或取向分量群{110}<110>-{111}<110>的收斂度，和適當地抑制了X射線強度對取向分量{110}<110>的收斂度，并因此，使得能通過應用液壓成形和類似成形方法中的各種成形方式，生產出成形性優良的高強度鋼管。例子[例1]具有表1-4中示出的化學組成的鋼是實驗室規模精煉的，加熱到1200℃，在從低于Ar3轉變點10℃至高于Ar3轉變點不到120℃(大約900℃)的精軋溫度下，熱軋成厚度為2.2和7mm的薄鋼板，上述Ar3轉變點由薄鋼板的化學組成和冷卻速率決定。這樣得到的薄鋼板中的某些用于鋼管成形，而另一些用于冷軋。
冷軋薄鋼板的其中一些進一步經受退火處理，以便得到厚度為2.2mm的冷軋和退火的薄鋼板。然后，通過TIG、激光焊接或電阻焊接(ERW)將薄鋼板在冷態下制成外徑為108-49mm的鋼管。此后，將鋼管加熱到從Ac3轉變點到高于該轉變點200℃之間的一個溫度，并在960-650℃下經受減徑加工，以便得到外徑為75-25mm的高強度鋼管。
通過在100bar/mm軸向壓縮量為1mm的條件下液壓成形，對最終得到的鋼管施加成形加工，直至它們破裂時為止。事先在每個鋼管上打上一個劃好的直徑為10mm的圓，并在斷口或最大壁厚減小部分附近測量鋼管縱向上的應變εφ和圓周方向上的應變εθ。然后計算在兩個應變之比值ρ＝εφ/εθ等于-0.5(比值是負的，因為壁厚度減少)處的直徑膨脹比，并用該直徑膨脹比作為液壓成形中成形性的指標，用于評價產品鋼管。
在扁平的試樣塊上進行X射線分析，上述試樣塊是通過從鋼管切下弧形截面試樣塊和然后壓制它們而制備的。通過與隨機(無序)晶體的X射線強度比較，得到試樣塊的相對X射線強度。在為了各自目的而切下的弧形截面試樣塊上在5-10％或3-8％的應變量下測量縱向和圓周方向上的n值，和在應變量為10或5％下，測量上述方向上的r值。
表1-4表明了，對每種鋼來說，在取向分量{110}<110>和取向分量群{110}<110>-{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線強度之比值和直徑膨脹比(在斷裂時，滿足表達式ρ＝εφ/εθ＝-0.5的部分處的鋼管直徑與起初直徑之比)，在該直徑膨脹比下每個鋼管在液壓成形中都斷裂。
發明的鋼A-U每種都顯示在取向分量{110}<110>中的相對X射線強度為≥3.0，在取向分量群{110}<110>-{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線強度之比值的平均值≥2.0，和直徑膨脹比事實上>1.25。
在發明的鋼NA-NG中任一種在取向分量{110}<110>中的相對X射線強度，都高于發明的鋼A-U中的那些，并且其中大多數的直徑膨脹比都實際上>1.3，盡管管材是熱軋薄鋼板。
相反，在對照鋼中，亦即在高C鋼V、高Mg鋼W、高Nb鋼X、高B鋼Z、高Mo鋼AA和高Rem鋼BB中，在取向分量{110}<110>和取向分量群{110}<110>-{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線強度之比值低，并且直徑膨脹比也低。另一方面，在高P鋼Y中，盡管在取向分量{110}<110>中的相對X射線強度高，但它的焊接接頭處的可加工性低，因此，直徑膨脹比低。
表5示出鋼A，B和P的鐵素體按晶粒度范圍的面積百分數與直徑膨脹比之間的關系。晶粒度分布在供光學顯微鏡觀察的試樣上測量并采用雙圖象處理分析器，上述試樣通過用前面說明的侵蝕法侵蝕平行于軋制方向的斷面來制備。在這些鋼中，它們的組織是一種混合晶粒組織，在取向分量{110}<110>中的X射線強度高于另一些取向分量的X射線強度，并且直徑膨脹比也高。表1
表2(續表1)
表3(續表2)
表4(續表3)
表5
*鋼P中的鐵素體+貝氏體[例2]在表6和7中示出化學組成的鋼是在實驗室規模精煉的，加熱到1200℃，在從低于Ar3轉變點10℃到高于Ar3轉變點不超過120℃(大約900℃)的精軋溫度下熱軋成厚度為2.2和7mm的薄鋼板，上述Ar3轉變點由鋼的化學組成和冷卻速率決定。這樣得到的薄鋼板中的某些用于鋼管成形，而另一些用于冷軋。
冷軋薄鋼板的其中某些進一步經受退火處理，以便得到厚度為2.2mm的冷軋和退火的薄鋼板。然后用電阻焊接法(ERW)將薄鋼板在冷態下制成外徑108-49mm的鋼管。此后，用下列方式制造高強度鋼管將某些鋼管加熱到表8和9所示的溫度，然后也在表8和9所示的溫度下，使它們經受減徑加工至75-25mm的外徑；而另一些鋼管在鋼管成形后經受熱處理。
將液壓成形加工施加到最后得到的鋼管上直至它們斷裂。在不同的軸向壓縮量和內壓下通過控制這些參數進行液壓成形，直至鋼管斷裂或起皺紋。然后，在顯示最大直徑膨脹比(直徑膨脹比＝成形后的最大圓周/母管的圓周)的部分和在斷口附近部分或最大壁厚減少部分處，測量縱向應變εφ和圓周應變εθ。將兩個應變之比ρ＝εφ/εθ與最大直徑膨脹比作圖，并計算εφ/εθ值為-0.5(數值是負的，因為壁厚度減少)處的直徑膨脹比。這個直徑膨脹比也用于評價鋼管，作為液壓成形中成形性的另一個指標。
表8和9還示出各種鋼的特征。它們的基體具有落入本發明中規定的各自范圍的X射線強度、n值和r值的那些鋼顯示了高直徑膨脹比。為了進行減徑而被加熱到高于Ar3轉變點的鋼管也顯示出了高直徑膨脹比。關于鐵素體的面積百分數和晶粒度分布，大多數鋼具有鐵素體作為主相和平均晶粒度≤100μm。正如從平均晶粒度及其標準偏差可以理解的，在它們之中看不到粒度≤0.1μm或≥200μm的鐵素體晶粒。
另一方面，在減徑之前的加熱溫度或減徑加工過程中的溫度低(鋼NDD、NFF和NJJ)的情況下，直徑膨脹比都低。在高C鋼CNNA、高Nb鋼CNBB和高B鋼CNCC中，直徑膨脹比也低。另外，在鋼CNAA和CNBB中，硬相的量高，并且它們的晶粒度不能精確測量。表6
*主要是鐵素體，其余部分大多由碳化物、氮化物和夾雜物組成。碳氮化物包括滲碳體和所有的合金碳氮化物(比如，含Ti鋼中的TiC和TiN)。夾雜物包括所有在精煉、固化、熱軋等過程中沉淀或結晶的氧化物和硫化物，不過難以用光學顯微鏡精確測量所有沉淀和晶體的面積百分數。因此，當這些第二相(次生相)的面積百分數小并且難以精確測量它時，鐵素體總計面積百分數90％以上，并且，在這種情況下，鐵素體的面積百分數表示成“超過90％”。表7(續表6)
*主要是鐵素體，其余部分大多由碳化物、氮化物和夾雜物組成。碳氮化物包括滲碳體和所有的合金碳氮化物(比如，含Ti鋼中的TiC和TiN)。夾雜物包括所有在精煉、固化、熱軋等過程中沉淀或結晶的氧化物和硫化物，不過難以用光學顯微鏡精確測量所有沉淀和晶體的面積百分數。因此，當這些第二相(次生相)的面積百分數小并且難以精確測量它時，鐵素體總計面積百分數90％以上，并且，在這種情況下，鐵素體的面積百分數表示成“超過90％”。表8
*主要是鐵素體，其余部分大多由碳化物、氮化物和夾雜物組成。碳氮化物包括滲碳體和所有的合金碳氮化物(比如，含Ti鋼中的TiC和TiN)。夾雜物包括所有在精煉、固化、熱軋等過程中沉淀或結晶的氧化物和硫化物，不過難以用光學顯微鏡精確測量所有沉淀和晶體的面積百分數。因此，當這些第二相(次生相)的面積百分數小并且難以精確測量它時，鐵素體總計面積百分數90％以上，并且，在這種情況下，鐵素體的面積百分數表示成“超過90％”。表9(續表8)
*主要是鐵素體，其余部分大多由碳化物、氮化物和夾雜物組成。碳氮化物包括滲碳體和所有的合金碳氮化物(比如，含Ti鋼中的TiC和TiN)。夾雜物包括所有在精煉、固化、熱軋等過程中沉淀或結晶的氧化物和硫化物，不過難以用光學顯微鏡精確測量所有沉淀和晶體的面積百分數。因此，當這些第二相(次生相)的面積百分數小并且難以精確測量它時，鐵素體總計面積百分數90％以上，并且，在這種情況下，鐵素體的面積百分數表示成“超過90％”。[例3]在表10和11中示出了化學組成的各種鋼在與例1相同的條件下軋制成厚度為2.2mm的熱軋和冷軋的薄鋼板。各薄鋼板用TIG、激光或電阻焊接法制成外徑為108或89.1mm的鋼管，然后加熱并經受減徑，以便得到外徑為63.5-25mm的高強度鋼管。
將液壓成形加工施加到最后得到的鋼管上直至它們斷裂時為止。然后計算在斷口附近或最大壁厚度減少部分中的鋼管縱向方向上的應變εφ與圓周方向上的應變εθ的比值ρ＝εφ/εθ為-0.1至-0.2(值是負的，因為壁厚度減少)時的直徑膨脹比，并用這個直徑膨脹比作為液壓成形中成形性指標，用于評價產品鋼管。
在扁平的試樣塊中進行X射線分析，該扁平的試樣塊通過從鋼管切下弧形截面試樣塊然后壓制它們制備。通過與隨機晶體的X射線強度比較，得到試樣塊的相對X射線強度。
表12和13示出每種鋼在縱向和圓周方向的n值、縱向方向上的r值、在不同取向分量中的X射線強度比、和直到鋼管在液壓成形(HF)下斷裂時的最大直徑膨脹比(＝斷裂時的最大直徑/初始直徑)。
在發明的鋼A-O中，在縱向方向和/或圓周方向上的n值為≥0.18，而在縱向方向上的r值＜2.2，只有用激光焊接法制成鋼管的鋼A除外。
另外，在發明的鋼中，取向分量群{110}<110>-{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值為≥1.5，和取向分量{110}<110>中的相對X射線強度為≤5.0，而且，在某些鋼中，取向分量{111}<110>中的相對X射線強度為≥3.0。結果，在它們之中得到高于1.30的優良直徑膨脹比。
相反，在高C鋼CA、高Mg鋼CB、高Nb鋼CC、高B鋼CE和高Cr鋼CF中，在縱向和圓周兩個方向上的n值都低，并且直徑膨脹比也低。這些鋼，除了鋼CE之外，顯示了在取向分量{110}<110>和/或{111}<110>及取向分量群{110}<110>-{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度的比值低，并且直徑膨脹比更低。除了上述情況之外，焊接缺陷在高P鋼CD和高Ca+Rem鋼CG的鋼管成形期間產生，顯示了用大量生產的設備成形鋼管時的困難。表10
表11(續表10)
表12
*主要是鐵素體，其余部分大多由碳化物、氮化物和夾雜物組成。碳氮化物包括滲碳體和所有的合金碳氮化物(比如，含Ti鋼中的TiC和TiN)。夾雜物包括所有在精煉、固化、熱軋等過程中沉淀或結晶的氧化物和硫化物，不過難以用光學顯微鏡精確測量所有沉淀和晶體的面積百分數。因此，當這些第二相(次生相)的面積百分數小并且難以精確測量它時，鐵素體總計面積百分數90％以上，并且，在這種情況下，鐵素體的面積百分數表示成“超過90％”。表13(續表12)
*主要是鐵素體，其余部分大多由碳化物、氮化物和夾雜物組成。碳氮化物包括滲碳體和所有的合金碳氮化物(比如，含Ti鋼中的TiC和TiN)。夾雜物包括所有在精煉、固化、熱軋等過程中沉淀或結晶的氧化物和硫化物，不過難以用光學顯微鏡精確測量所有沉淀和晶體的面積百分數。因此，當這些第二相(次生相)的面積百分數小并且難以精確測量它時，鐵素體總計面積百分數90％以上，并且，在這種情況下，鐵素體的面積百分數表示成“超過90％”。[例4]在表10和11中的一些示出了化學組成的鋼中，鋼A，F，H，K和L是實驗室規模精煉的，加熱到1200℃，在從低于Ar3轉變點10℃到高于Ar3轉變點不到120℃(大約900℃)的精軋溫度下，熱軋成厚度為2.2mm的薄鋼板，上述Ar3轉變點由鋼的化學組成和冷卻速率決定，并用這樣制造的薄鋼板作為鋼管成形的材料。
薄鋼板用電阻焊法在冷態時制成外徑為108或89.1mm的鋼管。此后，在表14所示的加熱溫度和減徑溫度下，使鋼管經受減徑加工，以便得到外徑為63.55-25mm的高強度鋼管。
將液壓成形(HF)加工施加到最后得到的鋼管上，直至它們斷裂為止。然后，計算在斷口附近或最大壁厚減小部分中的鋼管縱向方向上的應變εφ與圓周方向上的應變的比值ρ＝εφ/εθ為-0.1至-0.2(值是負的，因為壁厚減小)時的直徑膨脹比值，并且這個直徑膨脹比作為液壓成形中成形性指標用于評價產品鋼管。
表14示出一些鋼的特性。在鋼滿足權利要求34中所規定的生產條件時，在縱向和圓周方向上的n值≥0.18，和縱向方向上的r值為＜2.2。
另外，在這些鋼中，取向分量群{110}<110>-{111}<110>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值為≥1.5，而在取向分量{110}<110>中的相對X射線強度為≤5.0，而且，它們當中的某種鋼在取向分量{111}<110>中的相對X射線強度為≥3.0。結果，在這些鋼中得到超過1.3的良好直徑膨脹比。
相反，在不滿足權利要求34所規定的生產條件的一些鋼中，在縱向和圓周兩個方向上的n值都低。然而，因為這些鋼滿足權利要求1、9、10、11和19的其中任一項，所以它們的直徑膨脹比，即使在上述成形方式中不很高，也是相當好的，大約為1.25或更高。在77％的高減徑比下進行減徑加工的那些鋼在加工過程中斷裂。表14
工業適用性本發明通過確定在液壓成形和類似成形技術中成形性良好的鋼材織構和控制織構的方法，及通過規定織構和控制方法，使它能制造在液壓成形和類似成形技術中成形性良好的高強度鋼管。
權利要求
1.一種成形性良好的鋼管，其特征在于含有，以質量計，C0.0005-0.30％，Si0.001-2.0％，Mn0.01-3.0％，余量由Fe和不可避免的雜質組成；和在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{110}<110>-{111}<110>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值為≥2.0，和/或在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{110}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥3.0。
2.按照權利要求1所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼中，還含有Al、Zr和Mg其中之一或一種以上，其質量百分數總量為0.0001-0.5％。
3.按照權利要求1或2所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼中，還含有Ti、V和Nb其中之一或一種以上，其質量百分數總量為0.001-0.5％。
4.權利要求1-3中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼中還含有P，其質量百分數為0.001-0.20％。
5.權利要求1-4中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼中還含有B，其質量百分數為0.0001-0.01％。
6.按照項目1-5中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼中，還含有Cr、Cu、Ni、Co、W和Mo的其中之一或一種以上，其質量百分數總量為0.001-1.5％。
7.按照權利要求1-6中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼中，還含有Ca和稀土元素(Rem)的其中之一或一種以上，其質量百分數總量為0.0001-0.5％。
8.按照權利要求1-7中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于鐵素體總計占金相組織的面積百分數為≥50％；鐵素體的晶粒度是在0.1-200μm范圍內；及在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{110}<110>-{111}<110>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值為≥2.0，和/或在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{110}<110>中的X射線強度與X射線衍射強度的比值為≥3.0。
9.一種成形性良好的鋼管，其特征在于滿足下列特性的任何一個或二者①在鋼管縱向方向上的n值為≥0.12，和②在鋼管圓周方向上的n值為≥0.12。
10.按照權利要求9所述的成形性良好的鋼管，其特征在于具有在鋼管縱向方向上的r值為≥1.1的特性。
11.一種成形性良好的鋼管，其特征在于鋼管的織構滿足下列條件①-③其中之一或一個以上①下列比值的至少其中之一或一個以上為≥3.0在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度的比值；在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{110}<110>-{332}<110>中各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值；和在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{110}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值，②下列比值的至少其中任一個或二者≤3.0在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{100}<110>-{223}<110>中各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值；和在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{100}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度的比值，和③滿足下列條件的至少其中任一個或二者在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{111}<110>-{111}<112>和{554}<225>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值為≥2.0；和在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥3.0。
12.按照權利要求9-11中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于含鐵素體面積百分數為≥50％，和鐵素體的晶粒度是在0.1-200μm范圍內。
13.按照權利要求9-12中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于含鐵素體面積百分數為≥50％；鐵素體晶粒度在1-200μm范圍內；晶粒度分布的標準偏差是在平均晶粒度±40％范圍內。
14.按照權利要求9-13中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于含鐵素體面積百分數為≥50％；和各鐵素體晶粒縱橫比(在縱向方向上的晶粒長度與厚度方向上晶粒厚度的比值)的平均值是在0.5-3.0范圍內。
15.按照權利要求9-14中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于含有，以質量計，C0.0005-0.30％，Si0.001-2.0％，Mn0.01-3.0％，P0.001-0.20％，和N0.0001-0.03％，余量由Fe和不可避免的雜質組成。
16.按照權利要求15所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼管中還含有，以質量計，下述元素的其中之一或一種以上Ti0.001-0.5％，Zr≤0.001-0.5％，Hf≤0.001-2.0％，Cr≤0.001-1.5％，Mo≤0.001-1.5％，W≤0.001-1.5％，V≤0.001-0.5％，Nb≤0.001-0.5％，Ta≤0.001-2.0％，和Co≤0.001-1.5％。
17.按照權利要求15或16所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼管中，還含有，以質量計，下列元素其中之一或一種以上B0.0001-0.01％，Ni0.001-1.5％，和Cu0.001-1.5％。
18.按照權利要求15-17中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼管中，還含有，以質量計，下列元素的其中之一或一種以上Al0.001-0.5％，Ca0.0001-0.5％，Mg0.0001-0.5％，和Rem0.0001-0.5％。
19.一種制造按照權利要求1-18中任一項所述的成形性良好的鋼管的方法，其特征在于用滿足下列條件①-④的其中任一個或一個以上的熱軋或冷軋薄鋼板作為板材，成形一種母管，然后將母管加熱到從Ac3轉變點到高于Ac3轉變點200℃的溫度范圍內，和然后在900-650℃的溫度范圍內使它經受減徑加工①滿足下列條件的至少其中任一個或二者在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{110}<110>-{111}<110>中各X射線強度與隨機X射線強度之比值的平均值為≥2.0；和在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{110}<110>中X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥3.0，②下列比值至少其中之一或一個以上為≥3.0在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線強度之比值；在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{110}<110>-{332}<110>中的各X射線強度與隨機X射線強度之比值的平均值；和在壁厚度中央處一個平面上的取向分量{110}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值，③下列比值至少其中任一個或二者為≤3.0在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{100}<110>-{223}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值；和在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{100}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值，和④滿足下列條件的至少其中任一個或二者在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{110}<110>-{111}<112>和{554}<225>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值為≥2.0；和在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥3.0。
20.一種制造按照權利要求1-18中任一項所述的成形性良好的鋼管的方法，其特征在于利用滿足下列條件①-④中任一個或一個種以上的熱軋或冷軋薄鋼板作為板材，成形一種母管，和然后在650℃至高于Ac3轉變點200℃范圍內的溫度下，對母管施加熱處理①滿足下列條件的至少其中任一個或二者在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{110}<110>-{111}<110>中各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值為≥2.0；和在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{110}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥3.0，②下列比值的至少其中之一或一個以上為≥3.0在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值；在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{110}<110>-{332}<110>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值；和在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{110}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值，③下列比值的至少其中任一個或二者為≤3.0在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{100}<110>-{223}<110>中各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值；和在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{100}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值，和④滿足下列條件的至少其中任一個或二者在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{111}<110>-{111}<112>和{554}<225>中的各X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值的平均值為≥2.0；和在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥1.5。
21.一種成形性良好的鋼管，其特征在于滿足下列特性的其中任一個或二者①鋼管在縱向方向上的n值為≥0.18，和②鋼管在圓周方向上的n值為≥0.18。
22.按照權利要求21所述的成形性良好的鋼管，其特征在于具有在鋼管縱向方向上的r值為≥0.6但＜2.2的特性。
23.按照權利要求21或22所述的成形性良好的鋼管，其特征在于X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值滿足下列兩個條件①在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量群{110}<110>-{111}<110>中各X射線強度與X射線衍射強度之比值的平均值為≥1.5，和②在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{110}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≤5.0。
24.按照權利要求21-23中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在壁厚度中央處的一個平面上的取向分量{111}<110>中的X射線強度與隨機X射線衍射強度之比值為≥3.0。
25.按照權利要求21-24中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于含鐵素體面積百分數為≥50％，和鐵素體的晶粒度是在0.1-200μm范圍內。
26.按照權利要求21-25中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于含有鐵素體面積百分數為≥50％；鐵素體晶粒的縱橫比(在縱向方向上的晶粒長度與厚度方向上晶粒厚度之比值)的平均值是在0.5-3.0范圍內。
27.按照權利要求21-26中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于含有，以質量計，C0.0005-0.30％，Si0.001-2.0％，Mn0.01-3.0％，和N0.0001-0.03％，余量由Fe和不可避免的雜質組成。
28.按照權利要求21-27中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼管中，還含有Al、Zr和Mg的其中之一或一種以上，其質量百分數總量為0.0001-0.5％。
29.按照權利要求21-28中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼管中，還含有Ti、V和Nb的其中之一或一種以上，其質量百分數總量為0.001-0.5％。
30.按照權利要求21-29中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼管中，還含有質量百分數為0.001-0.20％的P。
31.按照權利要求21-30中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼管中，還含有質量百分數為0.0001-0.01％的B。
32.按照權利要求21-31中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼管中，還含有Cr、Cu、Ni、Co、W和Mo的其中之一或一種以上，其質量百分數總量為0.001-5.0％。
33.按照權利要求21-32中任一項所述的成形性良好的鋼管，其特征在于在鋼管中，還含有Ca和稀土元素(Rem)的其中之一或一種以上，其質量百分數總量為0.0001-0.5％。
34.一種制造按照權利要求21-33中任一項所述的成形性良好的鋼管的方法，其特征在于成形一種母管，然后將它加熱到從低于Ac3轉變點50℃到高于Ac3轉變點200℃的范圍內溫度，和然后在減徑比為10-40％下使它在650-900℃溫度范圍內經受減徑加工。
全文摘要
一種具有良好成形性的鋼管，其特征是它包括，以質量百分數計0.0005－0.30％的C，0.001－2.0％的Si和0.01－3.0％的Mn，以及可供選擇地含有特定量的特定元素，余量為Fe和不可避免的雜質，并且相對于在鋼板的1/2板厚度位置處的板平面，取向群{110}<110>;－{111}<110>的平均X射線隨機強度比為≥2.0和/或{110}<110>的X射線隨機強度比為≥3.0。鋼管具有高強度并在液壓成形法和其它成形法中顯示出良好的成形性。
文檔編號C22C38/00GK1401012SQ01805008
公開日2003年3月5日 申請日期2001年2月28日 優先權日2000年2月28日
發明者藤田展弘, 吉永直樹, 高橋學, 朝日均, 筱原康浩, 長谷川泰士 申請人:新日本制鐵株式會社