專利名稱：Ni基合金焊接金屬、Ni基合金涂藥焊條的制作方法
技術領域：
本發明涉及適合原子爐和壓力容器等的焊接的Ni基合金焊接金屬和用于得到它所使用的Ni基合金涂藥焊條，特別是涉及具有良好的耐裂紋性和焊道外觀的Ni基合金焊接金屬，以及用于得到它所使用的焊接操作性良好的Ni基合金涂藥焊條。
背景技術：
歷來，作為加壓水型原子能發電廠等所代表的高溫高壓用容器的材料，使用的是在高溫高壓水中的環境下耐應力腐蝕裂紋性優異的Ni-15Cr系合金。但是，近來以進一步提高耐應力腐蝕裂紋性為目的，采用了 Ni-30Cr系合金等的Ni基高Cr合金。在該高壓用容器的焊接中，由于要求與母材同等的耐腐蝕性，所以需要與母材為相同成分系的填充材料。但是，使用Ni_30Cr系填充材料進行堆焊或接頭焊時，在層疊有由多焊層焊接形成的熔敷金屬的焊接部的內部，存在容易發生微小的裂紋這樣的問題點。該晶界裂紋與焊接金屬在凝固過程中發生的凝固裂紋不同，被稱為“延展性降低再熱裂紋”，具有在凝固完畢的溫度區域發生的這一特質。該延展性降低再熱裂紋，在含有約30%以上的Cr的高Cr系Ni基合金的焊接金屬中，若在焊接時反復受到再熱，則在結晶晶界析出粗大的Cr碳化物，晶界強度、即相鄰的晶粒之間的結合力變弱，其結果是，在焊接時若有拉伸熱應力或剪切熱應力作用于晶界，則有晶界開口的情況。作為防止該延展性降低再熱裂紋的現有技術，在專利文獻I中是添加Mn和Nb。在該專利文獻I中，公開有一種Ni-Cr-Fe合金焊接金屬，其含有Cr :27至31質量％、Fe :6至11質量％、C :0. 01至0. 04質量％、Mn :1. 5至4. 0質量％、Nb 1至3質量％、Ta :3質量％以下、Nb+Ta :1 至 3 質量％、Ti :0. 01 至 0. 50 質量％、Zr :0. 0003 至 0. 02 質量％、B :0. 0005至0. 004質量％、Si :低于0. 50質量％、A1 :最大0. 50質量％、Cu :低于0. 50質量％、W :低于I. 0質量％、Mo :低于I. 0質量％、Co :低于0. 12質量％、S :低于0. 015質量％、P :0. 015質量％以下、Mg :0. 004至0. 01質量余量由Ni和不可避免的雜質構成。在專利文獻2中，公開有一種鍋爐等的高溫裝置所使用的奧氏體系焊接接頭和焊接材料，并公開通過添加I至5質量％的Cu來確保耐腐蝕性的技術。另外，在專利文獻2的技術中還公開，使作為脫氧劑添加的Mn的含量相當于焊接接頭或焊接材料的總質量的3. 0質量％以下，由此抑制高溫長時間使用中金屬間化合物的生成，防止脆化。在專利文獻3中，為了得到耐焊接裂紋性優異的焊接金屬，規定了添加到涂藥焊條中的Si、Mn、Cu、Nb、W、V等的成分范圍。另外，作為不可避免的雜質而積極地添加N(0. 03至0. 3質量％ )，從而與Ti等之間使TiN等的氮化物生成，以提高焊接金屬的抗拉強度。先行技術文獻專利文獻專利文獻I :特表2008-528806號公報專利文獻2 :特開2001-107196號公報專利文獻3 :特開平8-174270號公報
但是，上述的專利文獻I的焊接金屬，作為脫氧劑添加的Mg量多，在焊接操作時，熔渣的包覆性和剝離性等的焊接操作性劣化。另外，專利文獻I的焊接金屬，Mn的含量少，不能充分確保耐再熱裂紋性。另外，專利文獻I的焊接金屬，在使B和Zr大量含有時，存在焊接金屬的抗凝固裂紋性降低的情況。
一般來說，使用具有與母材同樣的化學組成的焊接材料進行焊接時，存在如下問題點焊接金屬的耐腐蝕性和強度比母材劣化，無法充分獲得硫酸環境下的焊接接頭的耐腐蝕性。在專利文獻2中存在的問題點是，雖然通過添加I至5質量％的Cu來確保耐腐蝕性，但含有Cu的奧氏體鋼，其焊接裂紋敏感性高，除了凝固裂紋以外，在多層堆焊時，還會在焊接金屬內發生極微少的裂紋，從而得不到健全的焊接接頭。另外，專利文獻2的焊接接頭和焊接材料，也與專利文獻I 一樣，Mn的含量少，不能充分確保耐再熱裂紋性。而且，上述專利文獻1、2的技術，雖然認為是作為焊接材料也包括涂藥焊條的技術，但關于適用于涂藥焊條時的造渣劑等的記述并不充分。因此，由于造渣劑的構成，導致難以確保良好的焊接操作性。專利文獻3的涂藥焊條，雖然為了提高焊接金屬的抗拉強度而添加N，但其添加量多，高溫環境下的氮化物的析出量大，成為焊接金屬脆化的原因。另外，由于N的大量的添力口，氣孔等的焊接缺陷容易發生。
發明內容
本發明鑒于以上問題點而成，其目的在于，提供一種具有良好的耐裂紋性和焊道外觀的Ni基合金焊接金屬，和用于得到它所使用的焊接操作性良好的Ni基合金涂藥焊條。本發明的Ni基合金焊接金屬，其特征在于，具有如下組成相對于Ni基合金焊接金屬總質量，含有Cr :28. 0至31.5質量％、？6 :7. 0至11. 0質量％、Nb和Ta :以總量計1.0至 2.0 質量％、C :0. 05 質量％ 以下、Mn :4.0 至 5. 5 質量％、N :0. 005 至 0. 08 質量％、Si 0. 70質量％以下、Mg :0. 0010質量％以下、Al :0. 50質量％以下、Ti :0. 50質量％以下、Mo 0. 50質量％以下和Cu :0. 50質量％以下，將B的含量限制在B :0. 0010質量％以下、Zr的含量限制在Zr :0. 0010質量％以下，余量由Ni和不可避免的雜質構成，所述不可避免的雜質具有如下組成將其中的Co的含量限制在Co :0. 10質量％以下、P的含量限制在P :0. 015質量％以下、S的含量限制在S :0. 015質量％以下。本發明的Ni基合金涂藥焊條，是將含有焊劑成分的被覆劑被覆在由Ni基合金構成的焊條芯的外周而成的Ni基合金涂藥焊條，其特征在于，所述焊條芯具有如下組成相對于焊條芯的總質量，含有Cr 28. 0至31. 5質量％、Fe :7. 0至11. 0質量％、Nb和Ta :以總量計I. 0至2. 0質量％、C 0. 05質量％以下、Mn :4. 0至5. 5質量％、N :0. 001至0. 02質量％、51 :0. 70質量％以下、Mg :0. 0010質量％以下、Al :0. 50質量％以下、Ti :0. 50質量％以下、Mo :0. 50質量％以下、Cu :0. 50質量％以下，將B的含量限制在B :0. 0010質量％以下、Zr的含量限制在Zr :0. 0010質量％以下，余量由Ni和不可避免的雜質構成，所述不可避免的雜質具有如下組成將其中的Co的含量限制在Co :0. 10質量％以下、P的含量限制在P :0. 015質量％以下、S的含量限制在S :0. 015質量％以下，所述被覆劑具有如下組成作為所述焊劑成分，相對于涂藥焊條的總質量，含有熔渣形成劑3. 5至6. 5質量％、金屬氟化物(F量換算值)2至5質量％、碳酸鹽(CO2量換算值)2. 5至6.5質量％，將所述焊劑中的Mn的含量限制在Mn :2. O質量％以下、Nb和Ta的含量以總量計限制在Nb+Ta :1. 5質量％以下、Fe的含量限制在Fe :2. 5質量％以下。在本發明中，所述被覆劑，優選作為所述焊劑成分，相對于涂藥焊條的總質量，含有堿金屬的氧化物0. 7至I. 8質量％。本發明的Ni 基合金焊接金屬，Cr、Fe、Mn、Ti、Si、Cu、N、Al、C、Mg、Mo、B、Zr、Nb+Ta的含量得到適當規定，不可避免的雜質中的Co、P和S的含量也在適當的范圍受到限制。而且，這些成分之中，在適當的范圍規定Mn的含量，又將B和Zr作為限制成分，適當地加以限制。由此，焊接金屬的耐裂紋性良好，焊接缺陷也得到抑制，另外，焊道外觀也良好。本發明的Ni基合金涂藥焊條，因為B和Zr的量限制在適當的范圍，N量也少，所以凹坑和氣孔等的焊接缺陷的發生得到抑制，能夠得到耐裂紋性良好的焊接金屬。另外，本發明的Ni基合金涂藥焊條，被覆劑作為焊劑成分含有的熔渣形成劑、金屬氟化物、碳酸鹽和堿金屬的氧化物的含量規定在適當的范圍，將焊劑中的Mn、Fe、Nb和Ta作為限制成分加以適當地限制。由此，焊接操作性也良好，能夠得到具有良好的焊道外觀的焊接金屬。
圖I是說明多層堆焊的圖。圖2是表示高溫裂紋試驗中的T字接頭的圖。圖3是表示Mn含量與多層堆焊中發生的裂紋個數的關系的標繪圖。
具體實施例方式以下，對于本發明詳細地進行說明。本申請發明者等，在使用現有的焊接材料吋，為了解決不能確保良好的耐裂紋性這ー問題點而進行了各種實驗研究。于是發現，作為提高焊接金屬的耐裂紋性的成分，著眼于Mn、B和Zr的含量，通過比以往更多地含有Mn，從而使耐再熱裂紋性提高，如果將B和Zr作為限制成分，將其含量在適當的范圍加以限制，則也能夠防止耐凝固裂紋性的降低，從而完成了本發明。另外，本申請發明者等還發現，在涂藥焊條中，通過將被覆劑中含有的熔渣形成齊U、金屬氟化物、碳酸鹽和堿金屬的氧化物規定在適當的范圍，在得到上述這樣的耐裂紋性優異的焊接金屬時，也能夠防止焊接操作性的降低。以下，對于本發明的Ni基合金焊接金屬和Ni基合金涂藥焊條的組成限定理由進行說明。焊接金屬和涂藥焊條的焊條芯的組成，除了 N以外，其他的元素相同。首先，對于該焊接金屬和焊絲芯的組成限定理由進行說明。還有，在對于組成限定理由進行闡述的以下的段落中，關于涂藥焊條的焊條芯的組成，作為相對于焊條芯的總質量的含量記述，關于焊接金屬的組成，作為相對于焊接金屬的總質量的含量記述。“Cr :相當于總質量的28. O至31. 5質量Cr是使高溫高壓水中的耐應カ腐蝕裂紋性提高的主要元素，另外在用于確保耐氧 化性和耐腐蝕性上有效，為了充分地發揮該效果，需要相對于總質量達28. O質量％以上。另ー方面，若在涂藥焊條中添加Cr，使其相對于焊條芯的總質量超過31.5%，則涂藥焊條在制造時的焊條芯的加工性劣化。因此，在本發明中，將Cr的含量規定為相對于焊條芯的總質量的28. O至31. 5質量％。該Cr的含量滿足AWS A5. 11 ENiCrFe-7所規定的范圍。
“Fe :相當于總質量的7. O至11. O質量固溶醞Ni合金中的Fe，使抗拉強度提高，因此添加7.0質量％以上。但是，Fe作為低熔點的萊夫斯相(Laves phase)Fe2Nb在晶界析出，由于多焊層焊接時的再熱而發生再熔融，成為晶界的再熱液化裂紋的原因。因此、Fe為11. O質量％以下。“C :相當于總質量的O. 05質量％以下”Ni合金中的C是固溶強化元素，對于提高抗拉強度和蠕變斷裂強度有效。但是，C與Cr和Mo生成碳化物，使熔敷金屬的耐晶界腐蝕性和耐高溫裂紋性劣化，因此C的添加不超過O. 05質量％。為了得到C的添加帶來的固溶強化的效果，優選C的含量為O. 03至O. 05質量％。“Mn :對應總質量為4. O至5. 5質量％ ”
在焊接時的組織是完全的奧氏體系的Ni基合金中，在其凝固時，雜質在晶界偏析而使晶界的熔點降低，成為再熱裂紋發生的原因。在本發明中，涂藥焊條的焊條芯中的Mn的含量為4.0質量％以上時，焊接凝固部的低熔點化合物的生成得到抑制，在具有同樣的組成的焊接金屬中，耐再熱裂紋性顯著提高。另ー方面，若涂藥焊條大量含有Mn而超過相對于焊條芯的總質量的5.5質量％，則涂藥焊條在制造時的焊條芯的加工困難，另外，焊接后的熔渣剝離性劣化。因此，Mn的含量規定為4. O至5. 5質量％。在本發明中，優選Mn的含量為相對于焊條芯或焊接金屬的總質量的4. 5至5. 5質量％以下。對于其理由，由實施例2后述，通過使Mn的含量在4. 5質量％以上，焊接金屬的耐裂紋性飛躍性地提高。“N :相當于總質量的O. 001至O. 02質量％ (焊條芯)、0· 005至O. 08質量％ (焊接金屬)”Ni合金中的N是固溶強化元素，通過使之含有O. 001質量％，有助于焊接金屬的抗拉強度的提高，但若大量添加而超過O. 02質量％，則帶來氣孔、凹坑等的焊接缺陷的發生。因此在本發明中，N的含量為O. 001至O. 02質量％。還有，在焊接金屬的情況下，通過含有O. 005質量％以上的N，其抗拉強度也變高而優選，但若含有大量的N而超過O. 08質量％，則成為氣孔、凹坑等的焊接缺陷的發生原因，因此將焊接金屬中的N量的上限值規定為O. 08質量％。“Si :相當于總質量的O. 70質量％以下”Si作為脫氧劑添加，由此提高合金內的潔凈度。為了得到這ー效果，優選添加Si為O. 15質量％以上。但是，若大量添加，則耐高溫裂紋性降低，因此將Si的含量的上限值規定為O. 70質量％以下。“Mg :相當于總質量的O. 0010質量％以下”若涂藥焊條含有大量的Mg，則熔渣剝離性等的焊接操作性劣化。因此在本發明中，將Mg量的上限值規定為O. 0010質量％。“Al、Ti和Cu :相對于總質量分別為O. 50質量％以下”Al、Ti和Cu的含量，為了使之滿足AWS A5. 11 ENiCrFe-7所規定的范圍，分別規定為O. 50質量％以下。“Mo :對應總質量O. 50質量％以下”Mo為了提高焊接金屬的強度而添加。但是，若添加超過O. 50質量％的大量的Mo，則焊接金屬的耐高溫裂紋敏感性降低。還有，該Mo的含量滿足AWS A5. 11 ENiCrFe-7所規定的范圍。“Nb和Ta :相對于總質量以總量計為I. O至2. O質量％ ”Nb和Ta均與合金中的C優先結合而形成NbC和TaC等的穩定的碳化物。然后,通過抑制晶界的粗大Cr碳化物的生成，耐再熱裂紋敏感性顯著提高。因此在本發明中，使Nb和Ta以總量計含有I. O質量％以上。但是，若使Nb和Ta以總量計超過2. O %而大量地含有，則由于凝固偏析導致其在晶界稠化，形成低熔點的金屬間化合物相(萊夫斯相)，因此成為焊接時的凝固裂紋和再熱裂紋的原因。另外，因Nb碳化物的粗大化造成的韌性和加工性的劣化容易發生。優選Nb和Ta的含量相對于焊條芯或焊接金屬的總質量，以總量計為1.0至I.7質量％。“B和Zr :相對于總質量分別限制在O. 0010質量％以下”
一般認為，Ni基合金中的B和Zr具有的效果是，通過微量添加而使晶界的強度提高，使熱軋性良好，使焊接金屬的耐再熱裂紋性提高，能夠使焊絲的加工變得容易。但是在本發明中，B和Zr并不是積極地添加，而是作為限制成分。即，若將B和Zr大量添加到涂藥焊條和焊接金屬中，則焊接金屬的凝固裂紋敏感性變高，因此將這些成分的含量分別限制在O. 0010質量％以下。“不可避免的雜質中的Co :相對于總質量限制在O. 10質量％以下”作為不可避免的雜質被含有的Co，在爐內的中子照射下，變成半衰期長的同位素Co60，成為放射線源，因此其含量越少直優選。在本發明中，將Co的含量限制在O. 10質量％以下。優選Co的含量限制在O. 05質量％以下。“不可避免的雜質中的P和S :相對于總質量限制在O. 015質量％以下”作為不可避免的雜質被含有的P和S，在焊接金屬的凝固時于晶界偏析，在偏析(高濃度地濃縮)部分容易形成低熔點化合物，提高焊接裂紋敏感性，成為凝固裂紋的原因。因此在本發明中，將不可避免的雜質中的P和S限制在O. 015質量以下。其次，說明本發明的Ni基合金涂藥焊條的被覆劑中的焊劑成分的組成限定理由。“熔渣形成劑相當于涂藥焊條的總質量的3. 5至6. 5質量焊劑中的熔渣形成劑，為了確保電弧的穩定性、飛濺發生量、熔渣的剝離性、焊道形狀等良好的焊接操作性而添加3. 5質量％以上。另ー方面，若作為焊劑成分含有大量的熔渣形成劑，使其相對于涂藥焊條的總質量超過6. 5質量％，則飛濺的發生量過多，電弧穩定性降低等，焊接操作性降低。因此在本發明中，在相當于涂藥焊條的總質量的3. 5至6. 5質量％的范圍內控制熔渣形成劑的添加量。作為熔渣形成劑，能夠使用Si02、TiO2, MgO,Al2O3 等 ο“金屬氟化物(F量換算值)相當于涂藥焊條的總質量的2至5質量金屬氟化物提高電弧強度，并且降低熔渣的粘性和凝固溫度而使流動性提高，熔渣剝離性的提高，在防止未熔合、防止凹坑/氣孔上有效，因此相對于涂藥焊條的總質量，以F量換算值計添加2質量％以上添加。但是，若金屬氟化物的添加量過多，則電弧強度變得過強，飛濺増加，咬邊容易發生，焊道形狀變得凸起。因此在本發明中，將金屬氟化物的含量的上限值以F量換算值計規定為5質量％。優選金屬氟化物相對于涂藥焊條的總質量以F量換算值計含有O. 7至I. 8質量％的氟化鈉(NaF)，由此，熔渣剝離性顯著提高。“碳酸鹽(CO2量換算值)相當于涂藥焊條的總質量的2. 5至6.5質量
碳酸鹽借助因高溫分解而發生的氣體，遮蔽電弧，另外，使焊接金屬保持高堿性，確保健全的焊接金屬。另外，碳酸鹽的添加，有助于熔渣流動的適當化，對于確保良好的焊接操作性有效。在本發明中，為了充分地得到這些效果，碳酸鹽的含量相對于涂藥焊條的總質量，以CO2量換算值計為2. 5質量％以上。另ー方面，碳酸鹽的大量的添加使熔渣剝離性和焊道外觀等劣化，因此在本發明中，使碳酸鹽的含量的上限值相對于涂藥焊條的總質量，以CO2量換算值計為6. 5質量％。“堿金屬的氧化物相當于涂藥焊條的總質量的O. 7至I. 8質量Li20、Na20和K2O等的堿金屬的氧化物，通過在適當范圍添加，電弧穩定性提高，有助于飛濺發生量的降低和熔渣包覆性的改善。在本發明中，將堿金屬的上述適當范圍規定為相對于涂藥焊條的總質量的O. 7至I. 8質量％。還有，作為堿金屬的氧化物，也包括來自涂藥焊條的被覆劑中所包含的水玻璃的堿金屬的氧化物。 “焊劑中的Mn :相對于涂藥焊條的總質量限制在2. O質量％以下”焊劑中的Mn，由于添加致使熔渣剝離性等的焊接操作性劣化。因此在本發明中，將焊劑中的Mn的含量，相對于涂藥焊條的總質量限制在2. O質量％以下。“焊劑中的Nb和Ta :相對于涂藥焊條的總質量以總量計限制在I. 5質量％以下”焊劑中的Nb與Mn同樣，由于添加致使熔渣剝離性等的焊接操作性劣化。因此在在本發明中，將焊劑中的Nb的含量相對于涂藥焊條的總質量限制在I. 5質量％以下。“焊劑中的Fe :相對于涂藥焊條的總質量限制在2. 5質量％以下”焊劑中的Fe與Mn、Nb和Ta同樣，由于添加致使熔渣剝離性等的焊接操作性劣化。因此在本發明中，將焊劑中的Fe的含量相對于涂藥焊條的總質量限制在2. 5質量％以下。如此，在本發明中，為了防止熔渣剝離性等的焊接操作性的劣化，將被覆劑中的Mn、Nb、Ta和Fe作為限制成分。即，被覆劑中的Mn、Nb、Ta和Fe成分對被覆劑(保護筒)的熔化方面產生影響，由此推測，熔渣剝離性降低。或者，作為被覆劑的原料添加的Mn、Nb、Ta、Fe成分及其合金所含的雜質成分在熔渣剝離性的降低上產生影響。“被覆率25至45重量％ ’，表示被覆劑對于焊接棒總重量的重量比率的被覆率若低于25重量％，則電弧穩定性變差，并且焊條燒損現象發生，保護筒劣化，不能獲得良好的焊接操作性。另外來自被覆劑的合金成分的添加受到限制。另ー方面，若被覆率超過45重量％，則熔渣過剩，因為熔渣先行，所以不適于坡ロ內的焊接，熔渣剝離性也降低。因此，被覆率為25至45重量％。實施例(實施例I)接著，對于本發明的實施例的效果，與脫離本發明的范圍的比較例進行比較說明。在真空熔爐中，熔煉含有28. O至31. 5質量％的Cr的Ni合金鑄塊后，經過鍛造和軋制，進行拉絲加工，制作涂藥焊條用的焊條。在熔煉エ序中，通過變更使用的原料的添加比率，調整 Ni、Cr、Fe、Mn、Ti、Si、Cu、N、Al、C、Nb+Ta 各元素的濃度，對于 P、S、Mo、Co、Zr、B、Mg 各限制元素，除了原料的添加比率的變更以外，根據使用的主原料(Ni和Cr)的純度也調整其濃度。由此，制作具有各種組成的9種焊條芯。各焊條芯A至I的組成顯示在表1-1和表1-2 中。表1-1
權利要求
1.一種Ni基合金焊接金屬，其特征在于，相對于Ni基合金焊接金屬總質量，含有Cr 28.O至31. 5質量％、Fe :7. O至11. O質量％、Nb和Ta:以總量計I. O至2. O質量％、C O.05質量％以下、Mn :4. O至5. 5質量％、N :0. 005至O. 08質量％、Si :0. 70質量％以下、Mg :0. 0010質量％以下、Al :0. 50質量％以下、Ti :0. 50質量％以下、Mo :0. 50質量％以下和Cu :0. 50質量％以下，將B含量限制在B :0. 0010質量％以下，將Zr含量限制在Zr :0. 0010質量％以下，余量是Ni和不可避免的雜質，將所述不可避免的雜質中的Co含量限制在Co O.10質量％以下，將P含量限制在P :0. 015質量％以下，將S含量限制在S :0. 015質量％以下。
2.—種Ni基合金涂藥焊條，是將含有焊劑成分的被覆劑被覆在由Ni基合金構成的焊條芯的外周而成的Ni基合金涂藥焊條，其特征在于， 所述焊條芯相對于焊條芯的總質量含有Cr :28. O至31. 5質量％、Fe :7. O至11. O質量％、Nb和Ta :以總量計I. O至2. O質量％、C :0. 05質量％以下、Mn :4. O至5. 5質量％、N :0. 001至O. 02質量％、Si 0. 70質量％以下、Mg :0. 0010質量％以下、Al :0. 50質量％以下、Ti :0. 50質量％以下、Mo :0. 50質量％以下、Cu :0. 50質量％以下，將B含量限制在B :O.0010質量％以下，將Zr含量限制在Zr :0. 0010質量％以下，余量是Ni和不可避免的雜質，將所述不可避免的雜質中的Co含量限制在Co :0. 10質量％以下,將P含量限制在P O.015質量％以下，將S含量限制在S :0. 015質量％以下， 所述被覆劑具有如下組成作為所述焊劑成分，相對于涂藥焊條的總質量，含有熔渣形成劑3. 5至6. 5質量％、金屬氟化物(F量換算值)2至5質量％、碳酸鹽(CO2量換算值)2.5至6. 5質量％，將所述焊劑中的Mn含量限制在Mn :2. O質量％以下，將Nb和Ta的含量以總量計限制在Nb+Ta 1. 5質量％以下，將Fe含量限制在Fe :2. 5質量％以下。
全文摘要
適當地規定Ni基合金焊接金屬中的Cr、Fe、Mn、Ti、Si、Cu、N、Al、C、Mg、Mo、B、Zr、Nb+Ta的含量，限制不可避免的雜質中的Co、P和S的量。特別是通過在適當的范圍規定Mn的含量，能夠得到耐裂紋性高的焊接金屬，通過將B和Zr作為限制成分進行適當地限制，凹坑和氣孔等的焊接缺陷的發生也得到抑制。在Ni基合金涂藥焊條中，通過在適當的范圍規定作為焊劑的成分的熔渣形成劑、金屬氟化物和碳酸鹽的含量，限制焊劑中的Mn、Nb+Ta和Fe量，焊接操作性良好，能夠得到具有良好的焊道外觀的焊接金屬。
文檔編號B23K35/30GK102639285SQ201180004526
公開日2012年8月15日 申請日期2011年11月4日 優先權日2010年12月2日
發明者川本裕晃, 池田哲直, 澤田有志, 渡邊博久 申請人:株式會社神戶制鋼所