專利名稱：寬齒形接力傳動(dòng)齒輪和制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
各種機(jī)械設(shè)備內(nèi)部的動(dòng)力變速傳動(dòng)齒輪。
背景技術(shù)：
現(xiàn)有國內(nèi)外齒輪行業(yè)設(shè)計(jì)、制造的齒輪齒形，其輪廓線主要有漸開線、圓弧及雙圓弧齒輪。近年我國從歐美引進(jìn)的擺線齒錐齒輪和準(zhǔn)雙曲線齒輪，還有前蘇聯(lián)曾設(shè)計(jì)過的諧波齒輪。查看近期進(jìn)口和國產(chǎn)高檔汽車的齒輪零件，從互聯(lián)網(wǎng)上檢索中國F16H類1985年以來的發(fā)明和實(shí)用新型專利公告，都屬上述輪廓線齒形的齒輪。
上述各類齒形的齒輪，均有如下不足(1)齒形較窄，使齒輪能夠承受的力矩強(qiáng)度難以再成倍提高。
(2)齒形輪廓線的精確設(shè)計(jì)和制造工藝都較復(fù)雜。
(3)齒間傳動(dòng)時(shí)，齒面的磨損難免，尤其是接近齒根部的磨損尤甚。
自齒輪問世數(shù)百年以來，國內(nèi)外科技界曾對(duì)齒輪的齒形輪廓線的設(shè)計(jì)和精確加工方面做過大量的研究實(shí)驗(yàn)，雖然使齒輪傳動(dòng)性能不斷提高，并趨于理想極限，但均未再取得重大突破。
發(fā)明內(nèi)容
針對(duì)現(xiàn)有技術(shù)存在的不足，本發(fā)明的寬齒形疊合齒輪、寬齒形組合行星齒輪和寬齒形斜齒齒輪具有如下特征和實(shí)用效果(1)在自動(dòng)滿足連續(xù)平穩(wěn)傳動(dòng)的前提下，寬齒形齒輪的齒形寬度是現(xiàn)有各種齒輪的1.2倍以上。應(yīng)力接觸點(diǎn)均在兩個(gè)基準(zhǔn)圓之間，所以，從材料力學(xué)的相關(guān)公式就可估算出寬齒形齒輪的輪齒能夠承受的力矩強(qiáng)度是現(xiàn)有齒輪的1.5倍以上。使齒輪有利于小型化和薄型化，這對(duì)動(dòng)力傳動(dòng)的齒輪，尤其是對(duì)目前已經(jīng)廣泛應(yīng)用的大力矩高功率的動(dòng)力傳動(dòng)齒輪，更為重要，詳見說明書和附圖1～10。
(2)寬齒形齒輪的齒形輪廓線由半徑線、折線和圓弧線段拼接而成。拐角點(diǎn)連接處可以自動(dòng)跑合磨損成弧形，也可以預(yù)先切削研磨成光滑的弧線形。它具有設(shè)計(jì)方便、外形簡單、齒端部和齒根部凹凸不顯著，對(duì)齒形輪廓線精度要求低，采用鍛壓-整修-表面處理的連續(xù)工藝流程制造就更容易了。
(3)寬齒形齒輪的齒間傳動(dòng)接觸面與應(yīng)力方向大部分都接近垂直，接觸面上的節(jié)點(diǎn)切向滑動(dòng)的速度和行程均很小，齒面之間的磨損小。而且，齒形寬度是現(xiàn)有的1.2倍以上(一般情況下齒形寬度是現(xiàn)有的2～4倍)，所以，就是出現(xiàn)相當(dāng)?shù)哪p也無關(guān)緊要，這樣就可以大大延長齒輪的使用壽命。
(4)齒輪是現(xiàn)代和未來大多數(shù)機(jī)械設(shè)備的內(nèi)部傳動(dòng)零件，尤其是動(dòng)力傳動(dòng)的變速箱，主要由齒輪組成。因?yàn)閷掿X形齒輪的生產(chǎn)成本低廉，有利于小型化和薄型化，重量輕、耐磨損，壽命長，又能節(jié)約原材料40％以上，所以應(yīng)用領(lǐng)域廣闊，整體經(jīng)濟(jì)效果可觀。
(5)為了滿足寬齒形齒輪必須實(shí)行連續(xù)接力嚙合傳動(dòng)的特點(diǎn)，筆者分別發(fā)明了沿固定軸嚙合傳動(dòng)的寬齒形疊合齒輪，見圖1。全部由單片寬齒形齒輪組合的寬齒形組合行星齒輪，見圖7。寬齒形斜齒齒輪，見圖8。這3項(xiàng)發(fā)明幾乎壟斷了未來國際大～中～小～微型齒輪行業(yè)的所有原始創(chuàng)新技術(shù)領(lǐng)域。下面，先由寬齒形齒輪的傳動(dòng)特征開始說明。
圖1是寬齒形疊合齒輪齒形和疊合方式示意圖；圖2是寬齒形齒輪齒形輪廓線設(shè)計(jì)原理示意圖；圖3是寬齒形齒輪嚙合傳動(dòng)時(shí)節(jié)點(diǎn)位置變化示意圖；圖4是寬齒形齒輪未嚙合傳動(dòng)時(shí)節(jié)點(diǎn)位置變化示意圖；圖5是寬齒形齒輪嚙合傳動(dòng)時(shí)輪齒受力位置變化圖；圖6是寬齒形行星齒輪齒形輪廓線設(shè)計(jì)原理示意圖；圖7是寬齒形組合行星齒輪組合原理示意圖；圖8是寬齒形斜齒齒輪設(shè)計(jì)原理示意圖；圖9是寬齒形組合行星齒輪的內(nèi)齒圈齒端部齒形特征圖；圖10是寬齒形疊合齒輪齒形面之間對(duì)加工死角區(qū)的齒面整修研磨的高強(qiáng)度合金鋼輪片結(jié)構(gòu)原理示意圖。
圖中1.齒端部、2.齒根部、3.疊合齒輪的輪齒旋轉(zhuǎn)角、4.齒頂圓、5.齒根圓、6.齒端部外增部分、7.齒根部內(nèi)留部分、8.轉(zhuǎn)動(dòng)方向、9.主動(dòng)輪、10.從動(dòng)輪、11.嚙合受力時(shí)節(jié)點(diǎn)起點(diǎn)、12.嚙合受力時(shí)節(jié)點(diǎn)終點(diǎn)、13.未嚙合受力時(shí)節(jié)點(diǎn)位置、14.太陽輪、15.行星輪、16.內(nèi)齒圈、17.輪齒旋轉(zhuǎn)傾斜的斜角、18.短柱狀斜齒齒輪的軸向長度、19.高強(qiáng)度合金鋼輪片、20.轉(zhuǎn)動(dòng)軸、21.合金鋼輪片兩側(cè)粘鍍的磨料層。
具體實(shí)施例方式
以下結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明具體實(shí)施方式
進(jìn)行說明(1)參見圖2，先根據(jù)齒輪直徑大小估計(jì)值和傳動(dòng)比，確定兩個(gè)齒輪齒數(shù)z1、z2及主動(dòng)輪或從動(dòng)輪齒頂圓4的半徑Rd1或Rd2值。
(2)由齒數(shù)z1、z2直接計(jì)算齒端部1或齒根部2所對(duì)應(yīng)的圓心角3，即寬齒形疊合齒輪中各為兩片齒輪同軸疊合時(shí)的輪齒應(yīng)錯(cuò)開的旋轉(zhuǎn)角θ1、θ2?；蛘呤切行驱X輪接力連續(xù)嚙合傳動(dòng)時(shí)行星齒輪應(yīng)錯(cuò)開的最大圓心角。也是寬齒形斜齒齒輪的輪齒必須旋轉(zhuǎn)傾斜的最小圓心角。
(3)由主動(dòng)輪9或從動(dòng)輪10的齒頂圓4半徑Rd1或Rd2值，導(dǎo)出兩個(gè)齒頂圓4相交的弦長AB 由圖2、(1.1)式，可求出另一個(gè)齒頂圓4半徑Rd2和節(jié)點(diǎn)最大的間距CD分別為
(4)根據(jù)齒輪嚙合傳動(dòng)連續(xù)穩(wěn)定性要求，確定齒端部1外增部分6和齒根部2內(nèi)留部分7的厚度值ΔH。
(5)由圖2即可看出齒輪各參數(shù)分別為全齒高H＝CD+2ΔH齒形寬度最大處P2=AB]]>齒輪外輪廓線的實(shí)際半徑R1=Rd1+ΔHR2=Rd2+ΔH]]>因?yàn)辇X形兩側(cè)的輪廓線都是半徑線段，齒端部1和齒根部2均為圓弧線段拼接而成。連接拐彎處可直接切削成小圓弧形。圖2、圖3、圖4的A、B位置及整個(gè)齒根部2都應(yīng)略為擴(kuò)大，留下嚙合傳動(dòng)的適當(dāng)間隙即可。
(6)由圖3、圖4、圖5看出在嚙合傳動(dòng)中，只有主動(dòng)輪9為齒根部2、從動(dòng)輪10為齒端部1時(shí)，從節(jié)點(diǎn)11處沿齒頂圓4圓弧線AD和CB軌跡至節(jié)點(diǎn)12處，嚙合傳動(dòng)才能成立；當(dāng)主動(dòng)輪9為齒端部1、從動(dòng)輪10為齒根部2時(shí)，節(jié)點(diǎn)12處已經(jīng)是嚙合傳動(dòng)的終點(diǎn)，隨后齒輪將處于未嚙合傳動(dòng)的滑動(dòng)狀態(tài)。所以，對(duì)固定軸寬齒形疊合齒輪，由2片或2片以上齒輪，輪齒錯(cuò)開同軸疊合，實(shí)行接力連續(xù)嚙合傳動(dòng)是必要的選擇。對(duì)寬齒形組合行星齒輪，剛好可以利用2～6個(gè)行星齒輪與太陽輪和內(nèi)齒圈之間錯(cuò)開的嚙合傳動(dòng)關(guān)系才能實(shí)現(xiàn)連續(xù)接力嚙合傳動(dòng)。對(duì)寬齒形斜齒齒輪，輪齒應(yīng)傾斜錯(cuò)開一定的角度，才能實(shí)現(xiàn)連續(xù)接力嚙合傳動(dòng)。
(7)對(duì)行星齒輪，(1.3)式中的節(jié)點(diǎn)間距CD，見圖6，應(yīng)改為 它將使節(jié)點(diǎn)上的齒面滑動(dòng)距離和磨損更小(8)現(xiàn)有的齒形為漸開線、圓弧及雙圓弧......的各類齒輪，在每個(gè)嚙合傳動(dòng)區(qū)段必須同時(shí)存在兩個(gè)以上的輪齒嚙合接觸點(diǎn)，傳動(dòng)才能連續(xù)。為了使兩個(gè)以上的嚙合接觸點(diǎn)沿軌跡運(yùn)動(dòng)時(shí)保持相同的角速度 達(dá)到平穩(wěn)傳動(dòng)的目的，對(duì)齒形輪廓線的設(shè)計(jì)、加工的精度要求就非常高。由本發(fā)明的圖1～9可以看出寬齒形疊合齒輪、寬齒形組合行星齒輪和寬齒形斜齒齒輪的連續(xù)嚙合傳動(dòng)全過程，每個(gè)嚙合傳動(dòng)區(qū)段始終只有一個(gè)應(yīng)力接觸點(diǎn)，(在中心線處為半徑線段組成的整合面)。這個(gè)應(yīng)力接觸點(diǎn)分別固定在兩個(gè)齒輪的齒端部1拐角點(diǎn)A處，并沿著另一側(cè)齒端部的整個(gè)側(cè)面滑動(dòng)。由此可知它不同時(shí)存在兩個(gè)以上的嚙合應(yīng)力接觸點(diǎn)，因角速度 的微小差異發(fā)生互相干擾現(xiàn)象，齒形輪廓線的設(shè)計(jì)加工精度和磨損產(chǎn)生的誤差也不影響該齒輪嚙合傳動(dòng)原有的平穩(wěn)性能。
下面以具體實(shí)施例子進(jìn)行優(yōu)化選擇寬齒形疊合齒輪(1)先由傳動(dòng)比和主動(dòng)輪的半徑預(yù)計(jì)值，分別帶入(1.1)、(1.2)、(1.3)式，可以計(jì)算出齒輪半徑、圓心角、節(jié)點(diǎn)間距值。再由齒端部的外增部分和齒根部的內(nèi)留部分ΔH值，就可確定齒輪的全部參數(shù)值。
(2)對(duì)寬齒形疊合齒輪，雖然可以由兩片加工好的齒輪再用緊固零件疊合在一起，這樣做的好處是單片齒輪容易加工，不存在切削的“死角”，但并不是最理想的選擇。應(yīng)提倡盡量采用熱軋-冷軋連續(xù)工藝一次性完成兩片疊合齒輪整體鍛造，再進(jìn)行必要的整修和表面處理，這樣的制造工藝流程能夠進(jìn)一步提高齒輪的整體強(qiáng)度。
(3)對(duì)如圖1所示的齒根部2處死角區(qū)的齒面整修、研磨的技術(shù)工藝。我們可采用如圖10所示的方法利用齒根部略大于齒端部時(shí)留下的齒面間隙，設(shè)計(jì)一個(gè)高強(qiáng)度的合金鋼輪片，輪片兩側(cè)粘鍍上磨料制成薄砂輪(切割片)。高速轉(zhuǎn)動(dòng)薄砂輪(切割片)，順著齒面間隙切割、擴(kuò)張，同時(shí)整修及研磨齒面的加工死角區(qū)。
寬齒形組合行星齒輪(1)設(shè)中心太陽輪齒頂圓半徑Rda＝5cm，齒數(shù)za＝5，行星輪為2個(gè)，齒數(shù)zc＝3。太陽輪和行星輪的凹凸內(nèi)留和外增部分ΔHac＝0.1cm，內(nèi)齒圈齒頂端的外增部分預(yù)設(shè)ΔHb＝0.3cm，齒根部凹部內(nèi)留部分也為ΔHacb＝0.1cm。
(請(qǐng)注意為了實(shí)現(xiàn)連續(xù)接力嚙合傳動(dòng)，2個(gè)行星輪與太陽輪和內(nèi)齒圈之間的輪齒嚙合傳動(dòng)的圓心角應(yīng)適當(dāng)錯(cuò)開。太陽輪和內(nèi)齒圈的齒數(shù)不等于行星輪個(gè)數(shù)2的倍數(shù)，行星輪的齒數(shù)應(yīng)取奇數(shù)，這樣才能在太陽輪和內(nèi)齒圈之間有效地連續(xù)接力嚙合傳遞力矩。)(2)由(1.2)(1.3)式和附圖7可得，行星輪和內(nèi)齒圈的齒頂圓半徑Rdc、Rdb，太陽輪與行星輪的節(jié)點(diǎn)間距CDac分別為 由圖7所示，在ΔAO1O2中，O1O2＝Rda+Rdc-CDac＝7.4315(cm)，由任意三角形余弦定理 將相關(guān)數(shù)據(jù)代入(1.5)式得Rdb＝10.2251(cm)。
(3)由(1.2)、(1.4)式，內(nèi)齒圈的齒數(shù)zb、行星輪與內(nèi)齒圈的節(jié)點(diǎn)間距CDcb、內(nèi)齒圈每個(gè)內(nèi)齒所對(duì)應(yīng)的圓心角θb分別為 zb＝90°÷(arcsin0.1511)＝10.356，(zb取整數(shù)＝11)
因?yàn)楣?jié)點(diǎn)間距CDac＞CDcb，我們可以取CDac+ΔHac≥CDcb+ΔHb，這樣可以提高行星齒輪嚙合傳動(dòng)的穩(wěn)定性。
由上述計(jì)算結(jié)果可以看出，齒頂圓半徑Rdb＝10.2251(cm)，內(nèi)齒圈的齒根部圓心角θb＝17.381°是定值，我們無法更改。對(duì)內(nèi)齒圈，齒數(shù)必須是自然數(shù)，所以，zb應(yīng)取大值11，θb＝16.364°(也是定值)。為了使行星輪和太陽輪之間的嚙合傳動(dòng)能夠進(jìn)行，見圖9，我們必須將內(nèi)齒圈的齒根部適當(dāng)放寬，對(duì)應(yīng)的圓心角θb值由16.364°放寬至17.381°。同理，內(nèi)齒圈的齒端部寬度對(duì)應(yīng)的圓心角就必須由16.364°收縮至16.364°×2-17.381°＝15.347°。所以必須重新令調(diào)整后的內(nèi)齒圈的齒根圓半徑Rdbg＝Rdb，齒頂圓的半徑Rdbd為Rdbd＝Rdbg-CDac＝10.2251-0.6587＝9.5664(cm)取消內(nèi)齒圈齒端部外增部分ΔHb＝0.3cm，見圖9，此時(shí)，內(nèi)齒圈齒頂圓在中心線上能占據(jù)行星輪齒根部內(nèi)凹處的最大值ΔHacb為 顯然，ΔHacb的設(shè)計(jì)值是成立的。根據(jù)行星輪齒根圓與內(nèi)齒圈齒頂圓的嚙合關(guān)系，見圖9，由(1.1)式，可以推導(dǎo)出內(nèi)齒圈齒頂圓對(duì)應(yīng)的圓心角θbd為θbd=2arcsin(Rdcd-CDacRdbdsinθc2)---(1.6)]]>將相關(guān)數(shù)據(jù)帶入(1.6)式得θbd＝14.602°。由圖9，我們還可以進(jìn)一步推導(dǎo)出內(nèi)齒圈齒端部側(cè)面齒形斜角β為 由上述計(jì)算結(jié)果，繪出寬齒形組合行星齒輪見圖7。由圖9所示，必要時(shí)，我們還可以將內(nèi)齒圈齒端部的凌角預(yù)先磨鈍，避免嚙合傳動(dòng)中在行星輪齒根部被卡住。由圖7可以看出假設(shè)太陽輪14為主動(dòng)輪，內(nèi)齒圈16為從動(dòng)輪，行星架固定，則下行星輪15處于嚙合傳動(dòng)力矩狀態(tài)，而上行星輪15則由內(nèi)齒圈16將力矩回傳給太陽輪14。只要有2個(gè)或2個(gè)以上的行星輪，就能在太陽輪和內(nèi)齒圈之間有效地實(shí)現(xiàn)連續(xù)接力嚙合傳遞力矩。
寬齒形斜齒齒輪(1)見附圖8，設(shè)寬齒形斜齒齒輪的軸向長度(也就是兩齒輪圓平面S1、S2之間的垂直距離)為L，L≥2A1B1。
(2)如果寬齒形齒輪為單個(gè)直齒時(shí)，圖8所示的節(jié)點(diǎn)S1圓平面上的A1點(diǎn)與S2圓平面上的B4點(diǎn)的連接直線應(yīng)與短柱狀的齒輪中軸線平行。如果令該齒輪位于下方為從動(dòng)輪10，A1B1屬齒端部位置。主動(dòng)輪位于上方，剛好屬齒根部位置。則由圖2～4的寬齒形齒輪嚙合傳動(dòng)原理即可看出此時(shí)A1B4直線段剛好處于嚙合受力傳動(dòng)的起始點(diǎn)。當(dāng)齒輪轉(zhuǎn)動(dòng)θ1圓心角后至B1A3節(jié)點(diǎn)位置時(shí)，則整個(gè)主動(dòng)齒輪到達(dá)嚙合受力傳動(dòng)的終點(diǎn)，隨后就開始轉(zhuǎn)入滑動(dòng)狀態(tài)。連續(xù)嚙合接力傳動(dòng)就無法實(shí)現(xiàn)。
(3)當(dāng)我們將輪齒傾斜旋轉(zhuǎn)θ2角度時(shí)，見圖8的S2圓平面。輪齒傾斜角為
α=arctgA1B1L---(1.7)]]>設(shè)L＝2A1B1，則a＝26.565°。
這時(shí)，如果也令該齒輪位于下方為從動(dòng)輪，S1圓平面上A1節(jié)點(diǎn)處于主動(dòng)輪嚙合受力傳動(dòng)的起始點(diǎn)上，S2圓平面上A3節(jié)點(diǎn)處則是終止點(diǎn)。沿A1A3整條弧線段是節(jié)點(diǎn)受力接觸線，并隨著齒輪的轉(zhuǎn)動(dòng)θ1角度，S1圓平面上A1節(jié)點(diǎn)到達(dá)終止點(diǎn)。A1A3整條弧線段節(jié)點(diǎn)受力接觸軌跡線逐漸向A1點(diǎn)收縮，由線接觸變?yōu)辄c(diǎn)接觸。而這時(shí)，S2圓平面上的齒端部A4B4點(diǎn)則向前旋轉(zhuǎn)到B4A3點(diǎn)，主動(dòng)輪又可以連續(xù)從B4點(diǎn)開始對(duì)從動(dòng)輪10進(jìn)行連續(xù)接力嚙合傳動(dòng)了。
(4)從寬齒形斜齒齒輪的連續(xù)接力嚙合傳動(dòng)過程的分析可以看出如果輪齒的傾斜角a值由(1.7)式?jīng)Q定時(shí)，雖然節(jié)點(diǎn)受力接觸軌跡線A1A3弧線可達(dá)到最大值，但在S1、S2的嚙合受力起始點(diǎn)和終止點(diǎn)，都只是點(diǎn)接觸。所以，為了增大寬齒形斜齒齒輪連續(xù)嚙合傳動(dòng)的平穩(wěn)性，(1.7)式中的a傾斜角度應(yīng)適當(dāng)增大，一般應(yīng)擴(kuò)大1.25～2倍。為便于加工切削，可以在合適范圍內(nèi)取整度數(shù)值。
當(dāng)然，對(duì)本人前期發(fā)明的寬齒形組合行星齒輪，采用適當(dāng)?shù)妮嘄X傾斜角同樣也具有增大平穩(wěn)接力嚙合傳動(dòng)的效果。
權(quán)利要求
1.一種用于機(jī)械動(dòng)力傳動(dòng)裝置的寬齒形接力傳動(dòng)齒輪，與現(xiàn)有的齒形輪廓線為漸開線、圓弧形、雙圓弧形......的齒輪比較，其特征是齒形寬度是現(xiàn)有齒輪的1.2倍以上，根據(jù)不同的接力傳動(dòng)方式，分為寬齒形疊合齒輪、寬齒形組合行星齒輪和寬齒形斜齒齒輪。
2.如權(quán)利要求1所述的寬齒形疊合齒輪，其特征在于由兩片寬齒形齒輪，輪齒錯(cuò)開旋轉(zhuǎn)適當(dāng)?shù)膱A心角θ，以滿足接力傳動(dòng)的要求，再整體疊合鍛造而成。
3.如權(quán)利要求2所述的寬齒形疊合齒輪，其制造特征在于疊合鍛造形成齒面之間的加工死角區(qū)的整修和研磨加工，是由薄的高強(qiáng)度合金鋼輪片，兩側(cè)粘鍍上磨料，利用齒根部略大于齒端部之間形成的間隙，由高速轉(zhuǎn)動(dòng)高強(qiáng)度合金鋼輪片，進(jìn)行切割擴(kuò)張式的兩側(cè)整修及研磨加工的。
4.如權(quán)利要求1所述的寬齒形組合行星齒輪，其特征在于由2個(gè)或2個(gè)以上的行星輪，輪齒適當(dāng)錯(cuò)開，與太陽輪和內(nèi)齒圈共同組成連續(xù)接力嚙合傳動(dòng)裝置。
5.如權(quán)利要求4所述的寬齒形組合行星齒輪，其特征在于如果是2個(gè)行星輪，則2個(gè)行星輪相對(duì)太陽輪和內(nèi)齒圈的輪齒嚙合位置，應(yīng)錯(cuò)開的圓心角θ，由行星輪齒數(shù)z決定，θ＝180°/z。行星輪的齒數(shù)必須是奇數(shù)，太陽輪和內(nèi)齒圈的齒數(shù)應(yīng)該都是不等于行星輪個(gè)數(shù)的倍數(shù)。
6.如權(quán)利要求4所述的寬齒形組合行星齒輪，其特征在于如果是2個(gè)以上的行星輪組合，則各個(gè)行星輪相對(duì)太陽輪和內(nèi)齒圈的輪齒嚙合位置，應(yīng)錯(cuò)開的圓心角θ，可以有多種選擇。若行星輪是奇數(shù)個(gè)，則輪齒圓心角θ可以均勻錯(cuò)開；若是偶數(shù)個(gè)，則輪齒圓心角θ可以均勻錯(cuò)開，也可以成對(duì)以適當(dāng)?shù)膱A心角θ值錯(cuò)開。
7.如權(quán)利要求1所述的寬齒形斜齒齒輪，其特征在于輪齒旋轉(zhuǎn)傾斜的角度a值，見圖8的S2圓平面，由(1.7)式?jīng)Q定α=KαarctgA1B1L---(1.7)]]>設(shè)L＝2A1B1，Ka＝1.25～2，則a＝33.206°～53.13°，實(shí)際設(shè)計(jì)時(shí)可取該區(qū)間的整度數(shù)值，同樣必須滿足接力傳動(dòng)的要求。
8.如權(quán)利要求1所述的寬齒形接力傳動(dòng)齒輪，其特征在于齒形輪廓線和節(jié)點(diǎn)運(yùn)動(dòng)軌跡的設(shè)計(jì)，由齒數(shù)z和相交的齒頂圓半徑確定，齒形輪廓線直接由半徑線段和圓弧線段連接而成，節(jié)點(diǎn)運(yùn)動(dòng)軌跡就是兩個(gè)齒頂圓相交的圓弧線段的各一半。
9.如權(quán)利要求1所述的寬齒形接力傳動(dòng)齒輪，其特征在于在齒端部有外增部分，在齒根部有內(nèi)留部分，拐角點(diǎn)處預(yù)先切削磨成光滑的弧線形，以增大齒輪連續(xù)接力嚙合傳動(dòng)的穩(wěn)定性，齒根部略大于齒端部，在嚙合傳動(dòng)中留有一定的間隙。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種機(jī)械內(nèi)部動(dòng)力變速傳動(dòng)裝置用的寬齒形接力傳動(dòng)齒輪和制造方法。根據(jù)接力傳動(dòng)方式不同分為寬齒形疊合齒輪、寬齒形組合行星齒輪和寬齒形斜齒齒輪。它們與現(xiàn)有的齒輪相比，其特征是齒形寬度是現(xiàn)有的1.2倍以上，單個(gè)輪齒所能承受的力矩強(qiáng)度是現(xiàn)有的1.5倍以上。齒形輪廓線的設(shè)計(jì)加工工藝簡單，制造成本低廉，耐磨損、壽命長。將它用于機(jī)械動(dòng)力傳動(dòng)裝置的變速箱中，可節(jié)省原材料40％以上。
文檔編號(hào)B23P15/14GK101016945SQ200610106730
公開日2007年8月15日 申請(qǐng)日期2006年7月24日 優(yōu)先權(quán)日2005年10月15日
發(fā)明者黃振強(qiáng) 申請(qǐng)人:黃振強(qiáng)