凝聚粒子的制造方法

專利名稱：：凝聚粒子的制造方法
技術領域：
：本發明涉及一種凝聚粒子的制造方法。技術背景電子照相方式的圖像形成裝置，向形成于感光體表面上的靜電潛影提供處于帶電狀態的色粉，將靜電潛影顯影，從而形成色粉圖像，并通過使該色粉圖像定影到記錄介質上，而形成圖像。在電子照相方式中，通過使色粉均勻附著在靜電潛影上，而形成圖像濃度高、且畫質品位優異的圖像。除了使色粉均勻附著在靜電潛影上之外，色粉粒子的粒徑一致、粒度分布寬度狹窄、帶電性能均勻也非常重要。色粉的粒徑，對帶電性能以及原稿圖像的高精細重現均有影響。粒徑適度小的色粉、即粒徑為56/mi左右的色粉，可以有效地得到高精細的復印圖像。因此，一直以來，為了使色粉粒徑一致且小徑化，進行了種種研究。作為制造小徑色粉的方法，例如開發有在有機溶劑或有機溶劑和水的混合溶劑中制造色粉的濕式法。通過濕式法制造的色粉稱為化學色粉。在濕式法中，f^為使色粉粒徑一致的方法，公知有凝聚法。根據凝聚法，例如，在分散了微細的樹脂粒子、著色劑粒子及脫模劑粒子等的水性漿液中，添加二價或三價金屬鹽等凝聚劑，從而使樹脂粒子、著色劑粒子和脫模劑粒子凝聚，制造作為色粉的凝聚粒子。在凝聚法中，例如使用反應釜。反應釜是槽型反應器，在其外周部安裝熱交換用外殼，在反應釜的內部設置有攪拌葉片。作為凝聚法中應該解決的問題，例如包括由于水性漿液中包含的樹脂微粒子等粒子容易發生過凝聚，而生成必要以上的大粒徑的凝聚粒子，因此很難高精度地獲得具有需要的粒度分布及形狀的凝聚粒子，并且為了控制凝聚粒子的粒徑，需要耗費很長時間來進行凝聚反應。此外還包括在凝聚粒子表面，著色劑粒子不均勻地露出，各個凝聚粒子的帶電性能產生偏差；在凝聚粒子表面，脫模劑粒子露出，露出到該凝聚粒子表面的脫模劑粒子熔融，產生附著在感光體表面的成膜，成為產生圖像不良的原因等。鑒于這種問題，例如，提出了如下色粉的制造方法在水性溶劑中，在具有聚合性不飽和基團的表面活性劑的存在下，在加熱及存在凝聚劑的條件下，使將聚合性單體聚合而得到的樹脂粒子和著色劑凝聚(例如，參照日本專利特開2003-345063號公報)。根據日本專利特開2003-345063號公報，具有聚合性不飽和基團的表面活性劑，是具有包含乙烯基鍵的聚合性不飽和基團的非離子性表面活性劑等。作為凝聚劑，例如使用堿金屬鹽，堿土類金屬鹽，錳、銅等二價金屬鹽，鐵、鋁等三價金屬鹽等。凝聚劑以溶解到適當的溶劑中的溶液的方式添加到日本專利特開2003-345063號公報的反應系統中。在添加凝聚劑溶液的基礎上，注意日本專利特開2003-345063號公報容易產生過凝聚，添加凝聚劑濃度低的溶液很重要。例如，在日本專利特開2003-345063號公報的第段中，使用包含420.7g樹脂粒子、900g離子交換水、166g著色劑分散液、12.lg氯化鎂六水合物及1000ml離子交換水的水性漿液。該水性漿液中的作為凝聚劑的氯化鎂六水合物濃度不過約0.48重量％。在這種低濃度下，凝聚需要很長時間。進而，即使使凝聚劑為低濃度，也可能產生過凝聚，因此用于直至凝聚溫度為止的升溫及成熟的加熱攪拌時間，也需要長時間。這種制造方法的生產性能低，不適于工業規模的實施。此外，不能解決著色劑粒子在凝聚粒子表面不均勻地露出而使帶電性能不均的問題。此外，各個凝聚粒子中的樹脂粒子、著色劑粒子及脫模劑粒子的個數不均，因此各個凝聚粒子中的成分比例不同，也會導致帶電性能不均。此外，存在以批量方式制造膠囊粒子的如下方法以29.4MPa(300kgf/cm2)以上的噴射壓力，對數均粒徑為0.1100/mi的母粒子、和數均粒徑為母粒子的數均粒徑的1/5以下的子粒子進行均化處理，使子粒子凝聚在母粒子表面，制造膠囊粒子(例如，參照日本專利特公平7-75666號公報)。在日本專利特公平7-75666號公報的技術中，為了防止產生過凝聚、獲得粒徑均勻的粒子，需要加壓到54.8MPa以上。在日本專利特公平7-75666號公報中所使用的均化器，根據日本專利特公平7-75666號公報的第3頁第5欄第818行，是使高壓的分散體互相沖撞的形式的均化器(例如7一夕口7》,夕、'一if'一等)、或使高壓的分散體與內壁沖撞的形式的均化器(例如^y卜y力、夕yy爾千^于^if'等)。這些均化器，均不具備本發明中使用的均化器那樣的線圈狀配管，因此即使施加剪斷力，離心力的施加也很少。此外，在日本專利特公平7-75666號公報的技術中，如上所述，在29.4MPa以上、并根據情況在54.8MPa以上的高壓下進行凝聚。因此，在工業規模的實施中必須為耐壓設備及避難設備，還需要均化器的大型化，因此不是現實的方法。此外，僅可使用具有母粒子的數均粒徑的1/5以下的數均粒徑的子粒子，因此可使用的子粒子受到限制。此外，具有以獲得形狀一致的色粉為目的、在色粉用流路中進行色粉粒子的形狀控制的色粉的制造方法(例如參照日本專利特開2006-189710號公報)。根據日本專利特開2006-189710號公報，在樹脂粒子的凝聚后、或凝聚后的熔融后，在色粉用流路中對使包含該樹脂粒子的水性介質流過的同時對其進行加熱。通過加熱在表面張力的作用下獲得近似球形、形狀一致的色粉。作為色粉用流路的一例，在曰本專利特開2006-189710號公報中公開有螺旋狀的色粉用流路。在曰本專利特開2006-189710號公報所公開的色粉的制造方法中，在樹脂粒子凝聚后、或凝聚后的熔融后，使凝聚粒子流過色粉用流路，因此即使可以使凝聚粒子的形狀一致，也無法調整粒徑。因此，難以高精度地獲得粒度分布狹窄的色粉。此外，日本專利特開2006-189710號公報所公開的色粉，通過聚合法形成樹脂粒子，因此著色劑等色粉成分的含量及在色粉粒子中的分布不均，色粉的帶電不均。
發明內容本發明的目的在于提供一種凝聚粒子的制造方法，該凝聚粒子適度小徑化，具有需要的粒度分布及形狀，特性的波動少。本發明為一種凝聚粒子的制造方法，其特征在于，包括凝聚工序，使樹脂微粒子的水性漿液在加熱加壓下流過線圈狀配管，從而獲得凝聚粒子的水性漿液；減壓工序，進行減壓以從凝聚粒子的水性漿液中的凝聚粒子表面除去氣泡；和冷卻工序，對凝聚粒子的水性漿液進行冷卻。根據本發明，在凝聚工序中使樹脂微粒子的水性漿液在加熱加壓下流過線圈狀配管，凝聚樹脂微粒子，為了將在凝聚工序中凝聚了樹脂微粒子的凝聚粒子的水性漿液中的凝聚粒子表面上附著的氣泡除去，而進行減壓。通過除去附著在凝聚粒子表面的氣泡，使水性漿液中的凝聚粒子更加容易與水性漿液中的水溶液融合，可以更有效地對凝聚粒子施加外力。然后，將在減壓工序中進行減壓而充分地除去了氣泡的凝聚粒子的水性漿液，在冷卻工序中進行冷卻。因此使樹脂微粒子凝聚而獲得凝聚粒子時，難以引起樹脂微粒子的過凝聚，并且凝聚粒子的粒徑控制容易，即使在比較低的低壓下也可以使樹脂微粒子凝聚，可以適當地實施工業規模上的擴大。此外，可以使凝聚粒子的形狀一致、粒度分布寬度狹窄，因此各個凝聚粒子基本具有相同特性，可以獲得特性波動非常少的凝聚粒子。此外在本發明中，其特征在于，樹脂微粒子的體積平均粒徑為0.43/xm。根據本發明，樹脂微粒子的體積平均粒徑優選為0.43/mi。通過使這種樹脂微粒子凝聚，通過本發明制造的凝聚粒子的優異特性更加顯著。優異特性是指，形狀的均勻性、小粒徑化、粒度分布寬度的狹窄性等。此外在本發明中，其特征在于，在凝聚工序之前，包括樹脂微粒子的水性漿液調制工序，通過高壓均化法調制樹脂微粒子的水性漿液。根據本發明，優選的是，樹脂微粒子的水性漿液，在凝聚工序之前，在樹脂微粒子的水性漿液調制工序中，通過高壓均化法進行調制。這種水性漿液中的樹脂微粒子的形狀一致且粒度分布寬度狹窄，因此凝聚性良好，樹脂微粒子之間的凝聚力較強。因此，如果使用該樹脂微粒子，可以容易地獲得大致正球狀的凝聚粒子。此外在本發明中，其特征在于，樹脂微粒子的水性漿液調制工序，包括粉碎階段，使合成樹脂或包括著色劑及脫模劑的合成樹脂的粗粉末的水性漿液在加熱加壓下通過耐壓噴嘴，將該粗粉末粉碎，獲得包含粒徑3/mi以下的樹脂微粒子的水性漿液。根據本發明，在樹脂微粒子的水性漿液制造工序中，在粉碎階段，使合成樹脂或包括著色劑及脫模劑的合成樹脂的粗粉末的水性漿液在加熱加壓下通過耐壓噴嘴，從而將該粗粉末粉碎，獲得包含粒徑3/xm以下的樹脂微粒子的水性漿液。在粉碎階段中，通過加熱合成樹脂的粗粉末而容易粉碎，此外，可以通過加壓使包含合成樹脂粗粉末的水性漿液高速通過耐壓噴嘴的狹窄流路。由于高速通過，因此可以提高剪斷力，有效地使柔軟化的合成樹脂的粗粉末微粒子化。因此，有利于通過粉碎合成樹脂的粗粉末而獲得的樹脂微粒子的微粒化及成品率的提高。此外在本發明中，其特征在于，減壓工序，通過使凝聚粒子的水性漿液流過減壓噴嘴來進行。根據本發明，在減壓工序中，使凝聚粒子的水性漿液流過減壓噴嘴，從而可以對該水性漿液進行減壓，以不產生溺沸引起的冒泡。這樣降低對凝聚粒子的水性漿液施加的壓力而防止镚沸的冒泡，從而可以防止在湖沸時引起樹脂微粒子的過凝聚，防止產生粗大粒子。此外，即使存在粗大粒子，也可以從粗大粒子中分離多于的樹脂微粒子。因此，可以獲得適度小徑化的粒度分布寬度狹窄的凝聚粒子。更具體地說，例如，使100MPa的壓力急劇降低到大氣壓左右時，產生樹脂微粒子的水性漿液的湖沸，同時隨之產生噴射現象，樹脂微粒子的水性漿液中進入空氣而產生冒泡。該冒泡會促進樹脂微粒子的水性漿液中的樹脂微粒子的過凝聚。此外，在凝聚工序中使用分散穩定劑時，本來為了分散水性漿液中的樹脂微粒子而應該使用的分散穩定劑，與氣泡親和，分散穩定劑白白地消耗掉，從而進一步促進樹脂微粒子的過凝聚。在使用減壓噴嘴時，不會產生這種現象，可以在短時間內使壓力大幅降低。此外在本發明中，其特征在于，線圈狀配管的線圈巻繞數為l200，并且線圈半徑為25200mm。根據本發明，凝聚工序中使用的線圈狀配管，優選線圈巻繞數為1200，并且線圈半徑為25200mm。通過使用這種線圈狀配管，可以更切實地防止凝聚工序中樹脂微粒子的過凝聚及隨之產生粗大粒子，可以容易地進行凝聚粒子的粒徑控制，因此有利于工業規模的擴大。此外在本發明中，其特征在于，凝聚工序，在樹脂微粒子的玻璃轉化溫度軟化溫度的加熱下、以及5100MPa的加壓下進行。根據本發明，在樹脂微粒子的玻璃轉化溫度軟化溫度的加熱下以及5100MPa的加壓下進行凝聚工序，從而不會產生樹脂微粒子的過凝聚，可以高成品率地在短時間內獲得凝聚粒子。此外，即使在510MPa左右的較低的加壓力下也可切實地凝聚，因此與至少需要30MPa左右的加壓的現有的均化法相比，有利于工業生產，工業規模的擴大也容易。通過在上述溫度范圍及壓力范圍中適當調整，從而進一步提高凝聚粒子的粒徑控制性。本發明的目的、特點及優點，通過以下附圖及詳細說明得以明確。圖1是表示本發明的一個實施方式的凝聚粒子的制造方法的流程圖。圖2是表示樹脂微粒子的水性漿液的調制工序的流程圖。圖3是簡要表示粉碎用高壓均化器的構成的系統圖。圖4是示意地表示耐壓噴嘴的構成的剖視圖。圖5是示意地表示減壓噴嘴的構成的長度方向剖視圖。圖6是表示加熱器的構成的透視圖。圖7A是將圖6的加熱器的線圈狀配管投影到與軸線平行的假想平面上的平面投影圖。圖7B是將圖6的加熱器的線圈狀配管投影到與軸線垂直的假想平面上的平面投影圖。圖8A及圖8B是用于說明二分之一線圈節距及線圈整體長度的求法的圖。圖9是示意地表示減壓噴嘴的構成的長度方向剖視圖。圖10是示意地表示其他方式的減壓噴嘴的構成的長度方向剖視圖。圖11是簡化表示凝聚用高壓均化器的構成的系統圖。圖12是簡化表示其他方式的凝聚用高壓均化器的構成的系統圖。具體實施方式以下參照附圖詳細說明本發明的優選實施方式。凝聚粒子的制造方法圖1是表示本發明的一個實施方式的凝聚粒子的制造方法的流程圖。本實施方式的凝聚粒子的制造方法，包括樹脂微粒子的水性漿液調制工序S1、凝聚工序S2、減壓工序S3、和冷卻工序S4。樹脂微粒子的水性漿液調制工序Sl在樹脂微粒子的水性漿液調制工序Sl中，調制樹脂微粒子的水性漿液。樹脂微粒子的水性漿液，是將樹脂微粒子分散到液體、例如水中而得到的物質。圖2是表示樹脂微粒子的水性槳液的調制工序的流程圖。在樹脂微粒子的水性漿液的調制工序Sl中包括粗粉調制階段Sla、粗粉漿液調制階段Slb、粉碎階段Slc、減壓階段Sld、和冷卻階段Sle。樹脂微粒子，可以按照公知的合成樹脂的粒化方法來制造，但優選為由高壓均化法制造的樹脂微粒子。即，樹脂微粒子的水性漿液，優選通過高壓均化法調制。在本發明中，"高壓均化法"是指利用高壓均化器將合成樹脂粒化的方法，高壓均化器是在加壓下將粒子粉碎的裝置。作為高壓均化器，公知有市場有售的裝置、及專利文獻記載的裝置等。市場有售的高壓均化器例如包括7一夕口7》一夕、Vf—(商品名，7一夕口7^fV只夕(Microfluidics)公司制造)、于乂7一1f'一(商品名，于乂7一f一公司制造)、7少亍一7一f一(商品名，株式會社7年乂^、乂y公司制造)等的腔室式高壓均化器，高圧爾乇^亍一f'(商品名，，二一(Rannie)公司制造)、高圧示乇-于Y"lf'(商品名，三丸機械工業株式會社制造)、高圧爾乇^于^f(商品名，株式會社一X飛7—K7、乂于U制造)等。并且，作為專利文獻記載的高壓均化器，例如包括國際公開第03/059497號公報中所述的裝置。其中，優選使用國際公開第03/059497號公報中所述的高壓均化器。樹脂微粒子的水性漿液的調制，例如，使用圖3所示的粉碎用高壓均化器1來進行。圖3是簡要表示粉碎用高壓均化器1的構成的系統圖。粉碎用高壓均化器1包括箱體2、傳送泵3、加壓單元4、加熱器5、粉碎用噴嘴6、減壓模塊7、冷卻機8、配管9、和取出口10。在粉碎用高壓均化器1中，通過配管9依次連接箱體2、傳送泵3、加壓單元4、加熱器5、粉碎用噴嘴6、減壓模塊7、及冷卻機8。在通過配管9連接的系統內，可以從取出口10將由冷卻機8冷卻后的樹脂微粒子的水性漿液取出到系統外，或使由冷卻機8冷卻后的樹脂微粒子的水性漿液再次返回到箱體2，并沿著箭頭11的方向反復循環。直到儲存在箱體2內的粗粉漿液通過粉碎用噴嘴6為止，為粉碎階段Slc，通過減壓模塊7的階段為減壓階段Sld，通過冷卻機8的階段為冷卻階段Sle。箱體2為具有內部空間的容器狀部件，儲存在粗粉漿液調制階段Slb得到的粗粉漿液。傳送泵3將箱體2內儲存的粗粉漿液傳送到加壓單元4。加壓單元4將從傳送泵3提供的粗粉漿液加壓并傳送到加熱器5。加壓單元4例如可以使用柱塞泵，該柱塞泵具有柱塞、和通過柱塞吸入噴出地驅動的泵部。圖6是表示加熱器5的構成的透視圖。加熱器5對從加壓單元4提供的、處于加壓狀態的粗粉漿液進行加熱。'加熱器5可以使用包括線圈狀(以下也稱為"螺旋狀")配管50和未圖示的加熱部的物質。在本實施方式中，線圈狀配管50為圓筒形狀，將一根管狀部件巻繞成單層的線圈狀而構成。更詳細的說，線圈狀配管50包括在圓周方向上巻繞管狀部件的巻繞部分55;和從巻繞部分55向軸線方向A的兩側Al、A2延伸的兩個連接部分56a、56b。兩個連接部分56a、56b中，在向軸線方向一側Al延伸的第一連接部分56a的流路上形成有入口50a，在向軸線方向另一側A2延伸的第二連接部分56b的流路上形成有出口35b。線圈狀配管50的流路的入口35a及出口35b分別與配詧9連接。線圈狀配管50在軸線方向A上的尺寸稱為"自由高度51"，線圈狀配管的外徑尺寸的一半的尺寸稱為"線圈半徑(以下也稱為線圈曲率半徑)54"，管狀部件旋轉一圈時前進的距離、即相鄰的管狀部件的兩個部分間的間隔稱為"線圈節距52"。加熱部包括沿著線圈狀配管的外周面設置、可流過熱介質例如水蒸氣的配管；和向該配管提供熱介質的加熱介質供給部。加熱介質供給部例如為鍋爐。圖7A是將圖6所示的加熱器5的線圈狀配管50投影到與軸線53平行的假想平面上的平面投影圖。圖7B是將圖6所示的加熱器5的線圈狀配管50投影到與軸線53垂直的假想平面上的平面投影圖。在圖7A中，線圈節距的一半的長度稱為二分之一線圈節距，線圈狀配管的外徑尺寸的長度稱為垂直方向的高度61，管狀部件旋轉半圈所需要的長度稱為實際的線圈高度62。在圖7B中，管狀部件的內徑稱為線圈內徑64。使包含粒子的水性漿液流過加熱器5的線圈狀配管時，在加熱加壓狀態下施加離心力和剪斷力。離心力和剪斷力同時作用，從而在流路內產生亂流。粒子若為體積平均粒徑0.43/xm的樹脂微粒子等足夠小的粒子，則粒子受到亂流的影響而不規則地流過，粒子之間的沖撞次數明顯多于粒徑100/mi左右的粗粉，發生凝聚。另一方面，若粒子為粒徑100/mi左右的粗粉，則由于粒子足夠大，粒子因離心力而在流路內壁面附近以穩定的狀態流過，難以受到亂流的影響，'因此難以發生凝聚。粉碎用噴嘴6，通過使從加熱器5提供的處于加熱加壓狀態的粗粉漿液流過在其內部形成的流路，從而將粗粉漿液中包含的粗粉粉碎成更小徑化的樹脂微粒子。在粉碎用噴嘴6中可以使用液體可流過的一般的耐壓噴嘴，但優選使用例如具有多個流路的多重噴嘴。多重噴嘴的流路，可形成為以多重噴嘴的軸心為中心的同心圓狀，或者多個流路在多重噴嘴的長度方向上基本平行地形成。作為多重噴嘴的具體例，入口直徑及出口直徑為0.050.35mm左右、長度為0.55cm的流路，形成為l個或多個、優選形成12個左右。此外可以使用在噴嘴內部不將流路形成為直線狀的耐壓噴嘴。作為這種耐壓噴嘴，例如包括圖4所示的噴嘴。圖4是示意地表示耐壓噴嘴15的結構的剖視圖。耐壓噴嘴15在內部具有流路16。流路16的入口16a及出口16b分別與配管9連接。該流路16鉤狀彎曲，至少具有一個與從箭頭18的方向進入到流路16內的粗粉漿液沖撞的沖撞壁17。粗粉槳液相對于沖撞壁17大致直角地沖撞，從而使粗粉漿液中的粗粉粉碎，成為更小徑化的樹脂微粒子，而從耐壓噴嘴15的出口排出。在耐壓噴嘴15中，入口直徑和出口直徑形成為相同尺寸，但不限于此，也可使出口直徑小于入口直徑。另外，出口16b及入口16a通常形成為正圓形，但不限于此，也可形成為正多邊形等。耐壓噴嘴可設置一個，也可設置多個。設置多個耐壓噴嘴時，可與配管9串聯設置，也可并聯設置。減壓模塊7優選使用國際公開第03/059497號公報記載的多級減壓裝置。該多級減壓裝置包括入口通路、出口通路和多級減壓通路。入口通路，一端與配管9連接且另一端與多級減壓通路連接，將包含樹脂微粒子的處于加熱加壓狀態的漿液導入到多級減壓通路。多級減壓通路，一端與入口通路連接且另一端與出口通路連接，其進行減壓以從經由入口通路導入到其內部的處于加熱加壓狀態的樹脂微粒子的水性漿液中的凝聚粒子表面除去氣泡，使之不會因繃沸而產生氣泡(bubbling)。多級減壓通路例如包括多個減壓部件和多個連接部件。減壓部件例如使用管狀部件。連接部件例如使用環狀密封部件。通過環狀密封部件連接內徑不同的多個管狀部件，從而構成多級減壓通路。例如如下形成的多級減壓通路從入口通路到出口通路，通過環狀密封部件連接24個具有相同內徑的管狀部件A，接著通過環狀密封部件連接一個與管狀部件A相比為其二倍左右內徑的大的管狀部件B，進一步通過環狀密封部件連接13個左右與管狀部件B相比內徑為其520%左右的較小的管狀部件C。使處于加熱加壓狀態的漿液流過這種多級減壓通路內時，可以從樹脂微粒子的水性漿液中的凝聚粒子表面除去氣泡，因此可以使水性漿液中的凝聚粒子更容易溶于水溶液中，可以更有效地向凝聚粒子施加外力。此外，可以不產生冒泡地將該漿液減壓到大氣壓、或與之接近的加壓狀態。也可在多級減壓通路的周圍設置使用致冷劑或致熱劑的熱交換部，根據施加到樹脂微粒子的水性漿液上的壓力值，進行減壓的同時，進行冷卻或加熱。出口通路，一端與多級減壓通路連接，另一端與配管9連接，將通過多級減壓通路減壓的槳液傳送到配管9。在該多級減壓裝置中，可以構成為入口直徑和出口直徑相同，也可以使出口直徑大于入口直徑。在本實施方式中，作為減壓模塊7，不限于具有上述構成的多級減壓裝置，例如也可以使用減壓噴嘴。圖5是示意地表示減壓噴嘴20的構成的長度方向剖視圖。在減壓噴嘴20中，形成有在長度方向上貫通其內部的流路21。流路21的入口21a及出口21b分別與配管9連接。流路21形成為入口直徑大于出口直徑。進而在本實施方式中，流路21，在與漿液的流過方向的箭頭22的方向垂直的方向上的截面，隨著從入口21a靠近出口21b而逐漸變小，且該截面的中心(軸線)位于與箭頭22的方向平行的同一軸線(減壓噴嘴20的軸線)上。根據減壓噴嘴20，從入口21a將處于加熱加壓狀態的樹脂微粒子的水性漿液導入到流路21內，該樹脂微粒子的水性漿液受到減壓的同時，在流路21內流過。受到了減壓的樹脂微粒子的水性漿液從出口21排出到配管9。在加熱器5中凝聚了的合成樹脂的粗粉末的凝聚體與流路21的內壁面21c接觸，多余的合成樹脂的粗粉末從凝聚體分離，變成適度大小的樹脂微粒子，并從出口21b排出。在減壓噴嘴20中，流路21的入口直徑大于出口直徑，因此與入口直徑小于出口直徑時相比，可以施加更強的剪斷力。因此，與下文記載的減壓工序S3中的減壓噴嘴25相比，可以從凝聚體更切實地分離多余的粗粉末。可以設置一個或多個一上述多級減壓裝置或減壓噴嘴。設置多個時，可以串聯設置，也可以并聯設置。冷卻機8可以使用具有耐壓結構的一般的液體冷卻機，例如可使用如下冷卻機在樹脂微粒子的水性漿液流過的配管的周圍設置使冷卻水循環的配管，并通過使冷卻水循環來冷卻樹脂微粒子的水性漿液。其中優選使用蛇管式冷卻機之類的冷卻面積大的冷卻機。并且優選如下結構從冷卻機入口到冷卻機出口，冷卻梯度變小(或者冷卻能力逐漸下降)。急劇冷卻樹脂微粒子時，樹脂微粒子可能局部發生凝聚，從而產生樹脂微粒子的過凝聚。產生樹脂微粒子的過凝聚時，過凝聚的樹脂微粒子可能會堵塞減壓模塊。因此，為了防止凝聚工序中凝聚的凝聚粒子產生過凝聚，而緩緩且均勻地冷卻樹脂微粒子的水性漿液，需要從入口到出口冷卻梯度變小。這樣使冷卻機的冷卻梯度從入口到出口變小，從而與冷卻梯度從冷卻機入口到冷卻機出口不變的冷卻機相比，可以進一步防止粉碎的樹脂微粒子的再凝聚，因此可以更有效地實現粗粉的微粒化，提高樹脂微粒子的成品率。冷卻機8可以設置一個或多個。設置多個時，可以串聯設置或并聯設置。串聯設置時，優選以在漿液的流過方向上冷卻能力逐漸降低的方式設置冷卻機。從減壓模塊7排出的、包含樹脂微粒子且處于加熱狀態的樹脂微粒子的水性漿液，例如從冷卻機8的與配管9連接的入口8a導入到冷卻機8內，在具有冷卻梯度的冷卻機8的內部受到冷卻，并從冷卻機8的出口8b排出到配管9。'粉碎用高壓均化器1是在市場上銷售的裝置。作為其具體例，例如包括NANO3000(商品名，株式會社美粒制造)等。根據粉碎用高壓均化器1，將箱體2內儲存的粗粉漿液在加熱加壓狀態下導入到粉碎用噴嘴6內，將粗粉粉碎成樹脂微粒子，將從粉碎用噴嘴6排出的處于加熱加壓狀態的樹脂微粒子的漿液導入到減壓模塊7內，以不引起冒泡的方式進行減壓，將從減壓模塊7排出的處于加熱狀態的樹脂微粒子的漿液導入到冷卻機8中進行冷卻，獲得樹脂微粒子的漿縛。樹脂微粒子的漿液從取出口IO排出，或再次循環到箱體2內，進行同樣的粉碎處理。粗粉調制階段Sla在本階段調制合成樹脂的粗粉。此時，合成樹脂可以含有一種或兩種以上的合成樹脂用添加劑。合成樹脂的粗粉例如可以如下制造將包括合成樹脂以及根據需要包括一種或兩種以上的合成樹脂用添加劑的混煉物的固化物粉碎。混煉物例如可以如下制造在混合機中對合成樹脂以及根據需要將一種或兩種以上的合成樹脂用添加劑進行干式混合，在混煉機中對得到的粉體混合物進行混練。混煉溫度為合成樹脂的軟化溫度以上的溫度(通常為8020(TC左右、優選100150'C左右)。在此作為混合機可以使用公知的混合機，例如包括亨舍爾混合機(八y乂工小5年廿)(商品名，三井礦山株式會社制造)、高速混合機(只一z—5年廿)(商品名，株式會社川田制造)、機械研磨機力乂s》，商品名，岡田精工株式會社制造)等亨舍爾型混合裝置，才>夕、飛少(ONGUMill，商品名，細川密克朗(示V力!7$夕口乂)株式會社制造)、八一/U夕、V廿一、>3y、乂7亍厶(HybridizationSystem,商品名，株式會社奈良制作所制造)、及〕7乇〉7T厶(CosmoSystem,商品名，川崎重工業株式會社制造)等。作為混煉機可使用公知的混煉機，例如可以使用雙軸壓出機、三輥滾軋機、，求7°，7卜^》(laboplastmill)等一般的混煉機。進一步具體地說，例如包括TEM-100B(商品名，東芝機械株式會社制造)、PCM-65/87(商品名，株式會社池貝制造)等單軸或雙軸壓出機，二一f<、乂夕只(Kneadics，商品名，三井礦山株式會社制造)等開口輥方式的混煉機。其中，優選使用開口輥方式的混煉機。另外，為了使著色劑等合成樹脂用添加劑均勻分散到混煉物中，可以將其母煉膠化來使用。此外，可以將兩種以上合成樹脂用添加劑復合粒子化來使用。復合粒子例如可以如下制造在兩種以上合成樹脂用添加劑中，添加適量的水、低級醇等，用高速研磨機等一般的造粒機進行造粒，并使之干燥。母煉膠及復合粒子，在干式混合時，混合到粉體混合物中。一固化物通過將混煉物冷卻而得到。固化物的粉碎使用切磨機(cuttermill)、絨磨機(feathermill)、噴磨機等粉體粉碎機。由此得到合成樹脂的粗粉。粗粉的粒徑沒有特別限制，但優選為450pmlOOO]Um，進一步優選為500/mi800/mi。作為用于粗粉的調整的合成樹脂，只要是可在熔融狀態下進行造粒的樹脂即可，并無特別限制，例如包括聚氯乙烯、聚乙酸乙烯、聚乙烯、聚丙烯、聚酯、聚酰亞胺、苯乙烯類聚合物、(甲基)丙烯酸樹脂、聚乙烯醇縮丁醛、硅樹脂、聚氨酯、環氧樹脂、酚酸樹脂、二甲苯樹脂、松香改性樹脂、萜烯樹脂、脂肪族烴樹脂、脂環式烴樹脂及芳香族石油樹脂等。"(甲基)丙烯酸樹脂"包括(甲基)丙烯酸類單體的均聚物、以及(甲基)丙烯酸類單體和可與之共聚的單體的共聚物。合成樹脂可以單獨使用一種，也可以同時使用兩種以上。在這些合成樹脂中，優選通過水類的濕式造粒容易得到具有高表面平滑性的粒子的如下物質聚酯、苯乙烯類聚合物、(甲基)丙烯酸樹脂、聚氨酯以及環氧樹脂等。作為聚酯可使用公知的物質，包括多元酸與多元醇的縮聚物等。作為多元酸，可使用已知的作為聚酯用單體的物質，例如包括對苯二甲酸、間苯二甲酸、鄰苯二甲酸酐、偏苯三酸酐、均苯四酸、萘二甲酸等芳香族羧酸類，馬來酸酐、富馬酸、琥珀酸、烯基琥珀酸酐、己二酸等脂肪族羧酸類，這些多元酸的甲酯化物等。多元酸可單獨使用一種，也可同時使用二種以上。作為多元醇類，也可使用已知的作為聚酯用單體的物質，例如包括乙二醇、丙二醇、丁二醇、己二醇、新戊二醇、甘油等脂肪族多元醇類，環己二醇、環己烷二甲醇、氫化雙酚A等脂環式多元醇類，雙酚A的環氧乙烷加成物、雙酚A的環氧丙垸加成物等芳香族二醇類等。多元醇可單獨使用一種，也可同時使用二種以上。多元酸與多元醇的縮聚反應可以按照常用方法實施，例如，在有機溶劑存在下或不存在下以及縮聚催化劑的存在下，通過使多元酸與多元醇接觸而進行，并使其在生成的聚酯的酸值、軟化溫度等達到預定值時結束。由此，可以得到聚酯。若用多元酸的甲酯化物作為多元酸的一部分，則進行脫甲醇縮聚反應。在該縮聚反應中，通過適當地改變多元酸與多元醇的混合比、反應率等，例如可以調整聚酯末端的羧基含量，進而可以使得到的聚酯的特性改變。而且，若用偏苯三酸酐作為多元酸，則能容易地將羧基導入聚酯的主鏈中，從而得到改性聚酯。另外，也可以使用通過在聚酯的主鏈及/或側鏈上結合磺酸基及磷酸基等親水性基團、從而在水中具有分散性的自身分散性聚酯。作為苯乙烯類聚合物，包括苯乙烯類單體的均聚物、以及苯乙烯類單體和可與苯乙烯類單體共聚的單體的共聚物等。作為苯乙烯類單體，例如包括苯乙烯、鄰甲基苯乙烯、乙基苯乙烯、對甲氧基苯乙烯、對苯基苯乙烯、2，4-二甲基苯乙烯、對正辛基苯乙烯、對正癸基苯乙烯、以及對正十二垸基苯乙烯等。作為可與苯乙烯類單體共聚的單體，例如包括(甲基)丙烯酸甲酯、(甲基)丙烯酸乙酯、(甲基)丙烯酸丙酯、(甲基)丙烯酸丁酯、(甲基)丙烯酸異丁酯、(甲基)丙烯酸正辛酯、(甲基)丙烯酸十二烷酯、(甲基)丙烯酸2-乙基己酯、(甲基)丙烯酸十八烷酰酯、(甲基)丙烯酸苯酯、以及(甲基)丙烯酸二甲胺基乙酯等(甲基)丙烯酸酯類、丙烯腈、甲基丙烯酰胺、甲基丙烯酸縮水甘油酯、N-羥甲基丙烯酰胺、N-羥甲基甲基丙烯酰胺、丙烯酸-2-羥基乙酯等(甲基)丙烯酸類單體類、乙烯基甲醚、乙烯基乙醚及乙烯基異丁醚等乙烯基醚類、乙烯基甲酮、乙烯基己酮及甲基異丙烯基酮等乙烯基酮類、以及N-乙烯吡咯烷酮、N-乙烯基咔唑及N-乙烯基n引哚等N-乙烯基化合物等。苯乙烯類單體以及可與苯乙烯類單體共聚的單體，可以分別使用一種或兩種以上。"(甲基)丙烯酸"包括丙烯酸和甲基丙烯酸。作為(甲基)丙烯酸樹脂，包括(甲基)丙烯酸酯類的均聚物、以及(甲基)丙烯酸酯類和可與(甲基)丙烯酸酯類共聚的單體的共聚物等。作為(甲基)丙烯酸酯類，可以使用與上述相同的物質。作為可與(甲基)丙烯酸酯類共聚的單體，包括(甲基)丙烯酸類單體、乙烯基醚類、乙烯基酮類及N-乙烯基化合物等。這些可以使用與上述相同的物質。作為(甲基)丙烯酸樹脂，也可以使用含酸性基團的丙烯酸樹脂。例如，含酸性基團的丙烯酸樹脂例如可以如下制造在丙烯酸樹脂單體或丙烯酸樹脂單體和乙烯類單體聚合時，同時使用通過將含有酸性基團或親水性基團的丙烯酸樹脂單體，以及/或者含有酸性基團或親水性基團的乙烯類單體。丙烯酸樹脂單體可以使用公知的物質，例如包括含取代基的丙烯酸、含取代基的甲基丙烯酸、含取代基的丙烯酸酯、以及含取代基的甲基丙烯酸酯等。丙烯酸樹脂單體可以單獨使用一種，也可以同時使用兩種以上。乙烯類單體也可以使用公知的物質，例如包括苯乙烯、a-甲基苯乙烯、溴乙烯、氯乙烯、醋酸乙烯、丙烯腈以及甲基丙烯腈等。乙烯類單體可以單獨使用一種，也可以同時使用兩種以上。苯乙烯類聚合物以及(甲基)丙烯酸樹脂的聚合，使用一般的自由基引發劑，通過溶液聚合、懸濁聚合、乳化聚合等進行。作為聚氨酯沒有特別限制，例如可以優選使用含酸性基團或堿性基團的聚氨酯。含酸性基團或堿性基團的聚氨酯例如可通過公知的方法制造。例如，可以使含酸性基團或堿性基團的二醇、多元醇和聚異氰酸酯加聚而制造。作為含酸性基團或堿性基團的二醇，例如可以列舉二羥甲基丙酸和N-甲基二乙醇胺等。作為多元醇，例如可以列舉聚乙二醇等聚醚多醇、聚酯多醇、丙烯酸多元醇和聚丁二烯多元醇等。作為聚異氰酸酯，例如可以列舉甲苯二異氰酸酯、六甲撐二異氰酸酯和異氟爾酮二異氰酸酯等。這些成分可單獨使用一種，也可同時使用二種以上。作為環氧樹脂，沒有特別的限定，但可以優選使用含酸性基團或堿性基團的環氧樹脂。含酸性基團或堿性基團的環氧樹脂，例如可以通過將己二酸和偏苯三酸酐等多元羧酸或二丁胺、乙二胺等胺加成或加聚到成為基礎的環氧樹脂上而制造。在本發明中，作為合成樹脂，可以使用自身分散性樹脂。自身分散性樹脂是指，在其分子內具有親水性基團、對水等液體具有分散性的樹脂。作為親水性基團，例如包括匿COO基、-S(V基、-CO-基、陽OH基、-OSCV基、-P03H2、國P。4-基、及其鹽等。其中優選-COO—基、-S(V基等陰離子性親水性基團。具有一種或兩種以上這種親水性基團的自身分散性樹脂，無需使用分散劑，或僅使用極少量的分散劑，即可分散到水中。自身分散性樹脂中含有的親水性基團量沒有特別限制，但優選相對于100g自身分散性樹脂，為0.001摩爾0.050摩爾，迸一步優選0.005摩爾0.030摩爾。自身分散性樹脂，例如可以通過在樹脂上結合具有親水性基團及不飽和雙鍵的化合物(以下稱為"含親水性基團化合物")來制造。含親水性基團化合物在樹脂上的結合，可以按照接枝聚合及嵌段聚合等方法來實施。此外，也可以通過使含親水性基團化合物或含親水性基團化合物及可與其共聚的化合物聚合，來制造自身分散性樹脂。作為可以結合含親水性基團化合物的樹脂，例如包括聚苯乙烯、聚-a-甲基苯乙烯、氯代聚苯乙烯、苯乙烯-氯苯乙烯共聚物、苯乙烯-丙烯共聚物、苯乙烯-丁二烯共聚物、苯乙烯-氯乙烯共聚物、苯乙烯-醋酸乙烯共聚物、苯乙烯-馬來酸共聚物、苯乙烯-丙烯酸酯共聚物、苯乙烯-甲基丙烯酸酯共聚物、苯乙烯-丙烯酸酯-甲基丙烯酸酯共聚物、苯乙烯-a-氯代丙烯酸甲酯共聚物、苯乙烯-丙烯腈-丙烯酸酯共聚物、苯乙烯-乙烯基甲基醚共聚物等苯乙烯類樹脂、(甲基)丙烯酸樹脂、聚碳酸酯、聚酯、聚乙烯、聚丙烯、聚氯乙烯、環氧樹脂、氨基甲酸乙酯改性環氧樹脂、硅酮改性環氧樹脂、松香改性馬來酸樹脂、離子交聯聚合物樹脂、聚氨酯、硅酮樹脂、酮樹脂、乙烯-丙烯酸乙酯共聚物、二甲苯樹脂、聚乙烯醇縮丁醛、萜烯樹脂、酚醛樹脂、脂肪烴樹脂以及脂環烴樹脂等。含親水基團的化合物，例如包括不飽和羧酸化合物及不飽和磺酸化合物等。作為不飽和羧酸化合物，例如包括(甲基)丙烯酸、巴豆酸及異巴豆酸等不飽和單羧酸、馬來酸、富馬酸、四氫鄰苯二甲酸、衣康酸及檸康酸等不飽和二羧酸、馬來酸酐及檸康酸酐等酸酐、以及它們的垸基酯、二烷基酯、堿金屬鹽、堿土金屬鹽及銨鹽等。作為不飽和磺酸化合物，例如包括苯乙烯磺酸類、磺基(甲基)丙烯酸烷基酯類、它們的金屬鹽、鉸鹽等。含有親水基團的化合物可以單獨使用一種，也可以同時使用兩種以上。另外，作為含親水基團的化合物之外的單體化合物，例如可以使用磺酸化合物等。作為磺酸化合物，例如包括磺基間苯二酸、磺基對苯二酸、磺基鄰苯二酸、硫代琥珀酸、硫代苯甲酸、硫代水楊酸及它們的金屬鹽和銨鹽等。在上述合成樹脂中，考慮到容易實施成為樹脂微粒子的造粒操作、添加劑在合成樹脂中的混煉性、使樹脂微粒子的形狀及大小更加均勻等，優選軟化溫度為15(TC以下的合成樹脂，特別優選軟化溫度為60'C150'C的合成樹脂。進而在其中，優選重量平均分子量為5000500000的合成樹脂。合成樹脂可以單獨使用一種，也可以同時使用兩種以上。進而，即使是相同的樹脂，也可以使用多種分子量、單體組成等的任意一個或全部不同的樹脂。本發明所使用的合成樹脂中，可以含有一種或兩種以上一般的合成樹脂用添加劑。作為該合成樹脂用添加劑的具體例，例如包括各種形狀(粒子狀、纖維狀、鱗片狀)的無機質填充劑、著色劑、抗氧化劑、脫模劑、防帶電劑、電荷控制劑、潤滑劑、熱穩定劑、阻燃劑、防水劑、紫外線吸收劑、光穩定劑、遮光劑、金屬惰性劑、抗老化劑、滑劑、增塑劑、沖撞強度改良劑、及相溶化劑等。粗粉漿液調制階段Slb在粗粉漿液調制階段Slb中，將粗粉調制階段Sla中得到的合成樹脂粗粉和液體混合，使合成樹脂粗粉分散到液體中，從而調制粗粉漿液。作為與合成樹脂粗粉混合的液體，只要是可以不溶解且可均勻分散合成樹脂粗粉的液狀物即可，并無特別限制，但考慮到工序管理的難易度、所有工序后的廢液處理、處理難易度等，優選水，進一步優選含有分散穩定劑的水。分散穩定劑，優選在將合成樹脂粗粉添加到水中之前，添加到水中。作為分散穩定劑，可以使用該領域中常用的物質。其中優選水溶性高分子分散穩定劑。作為水溶性高分子分散穩定劑，例如包括(甲基)丙烯酸類聚合物、聚環氧乙垸類聚合物、纖維素類聚合物、聚環氧烷基烷基芳基醚硫酸鹽、聚環氧垸基垸基醚硫酸鹽等。其中，(甲基)丙烯酸類聚合物包括選自以下單體的一種或兩種親水性單體(甲基)丙烯酸、a-氰基丙烯酸、a-氰基甲基丙烯酸、衣康酸、巴豆酸、富馬酸、馬來酸、馬來酸酐等丙烯酸類單體，丙烯酸-/3-羥乙酯、甲基丙烯酸-Z-羥乙酯、丙烯酸-/3-羥丙酯、甲基丙烯酸-Z-羥丙酯、丙烯酸-7-羥丙酯、甲基丙烯酸-，羥丙酯、丙烯酸-3-氯-2-羥丙酯、甲基丙烯酸-3-氯-2-羥丙酯等含羥基的丙烯酸類單體，二甘醇單丙烯酸酯、二甘醇單甲基丙烯酸酯、甘油單丙烯酸酯、甘油單甲基丙烯酸酯等酯類單體，N-羥甲基丙烯酰胺、N-羥甲基甲基丙烯酰胺等乙烯醇類單體，乙烯基甲基醚、乙烯基乙基醚、乙烯基丙基醚等乙烯基烷基醚類單體，醋酸乙烯酯、丙酸乙烯酯、酪酸乙烯酯等乙烯基垸基酯類單體，苯乙烯、o;-甲基苯乙烯、乙烯基甲苯等芳香族乙烯類單體，丙烯酰胺、甲基丙烯酰胺、雙丙酮丙烯酰胺、它們的羥甲基化合物等酰胺類單體，丙烯腈、甲基丙烯腈等腈類單體，丙烯酸氯化物、甲基丙烯酸氯化物等酸性氯化物類單體，乙烯基吡啶、乙烯基吡咯烷酮、乙烯基咪唑、乙撐亞胺等乙烯基含氮雜環類單體，乙二醇二甲基丙烯酸酯、二甘醇二甲基丙烯酸酯、甲基丙烯酸烯丙酯、二乙烯基苯等交聯性單體。作為聚環氧乙烷類聚合物包括聚環氧乙垸、聚環氧丙垸、聚環氧乙烷垸基胺、聚環氧丙垸烷基胺、聚環氧乙烷烷基酰胺、聚環氧丙烷烷基酰胺、聚環氧乙垸壬基苯基醚、聚環氧乙垸十二垸基苯基醚、聚環氧乙垸硬脂酰基苯基酯、聚環氧乙垸壬基苯基酯等。作為纖維素類聚合物包括甲基纖維素、羥乙基纖維素、羥丙基纖維素等。作為聚環氧烷基垸基芳基醚硫酸鹽包括聚環氧乙垸十二烷基苯基醚硫酸鈉、聚環氧乙烷十二烷基苯基醚硫酸鉀、聚環氧乙垸壬基苯基醚硫酸鈉、聚環氧乙垸油烯基苯基醚硫酸鈉、聚環氧乙烷十六烷基苯基醚硫酸鈉、聚環氧乙烷十二垸基苯基醚硫酸銨、聚環氧乙烷壬基苯基醚硫酸銨、聚環氧乙烷油烯基苯基醚硫酸銨等。作為聚環氧烷基烷基醚硫酸鹽包括聚環氧乙烷十二烷基醚硫酸鈉、聚環氧乙烷十二烷基醚硫酸鉀、聚環氧乙垸油烯基醚硫酸鈉、聚環氧乙垸十六垸基醚硫酸鈉、聚環氧乙烷十二烷基醚硫酸銨、聚環氧乙垸油烯基醚硫酸銨等。分散穩定劑可以單獨使用一種，也可以同時使用兩種以上。另外，作為分散穩定劑，如果將使用下文的陰離子類分散劑得到的樹脂微粒子的水性漿液直接用于凝聚粒子的制造，則可以省略凝聚粒子的制造方法的凝聚工序S2中的陰離子類分散劑的添加。分散穩定劑的添加量沒有特別限制，但優選為粗粉漿液總量的0.05重量％10重量％，進一步優選0.1重量％3重量％。在粗粉漿液中，在添加分散穩定劑的同時，可以添加增粘劑及表面活性劑等。增粘劑例如對粗粉的進一步微粒化有效。表面活性劑例如可以進一步提高合成樹脂粗粉相對于水的分散性。作為增粘劑優選選自合成高分子多糖類及天然高分子多糖類的多糖類增粘劑。作為合成高分子多糖類可以使用公知的物質，例如包括陽離子化纖維素、羥乙基纖維素、淀粉、離子化淀粉衍生物、及淀粉和合成高分子的嵌段聚合物等。作為天然高分子多糖類，例如包括透明質酸、角叉菜膠、槐豆膠、合成生物聚合膠、瓜爾膠、結冷膠等。增粘劑可以單獨使用一種，也可以同時使用兩種以上。增粘劑的添加量沒有特別限制，但優選為粗粉漿液總量的0.01重量％2重量％。作為表面活性劑例如包括磺基琥珀酸月桂酯二鈉、聚氧乙烯磺基琥珀酸月桂酯二鈉、聚氧乙烯烷基(C12C14)磺基琥珀酸酯二鈉、磺基琥珀酸聚氧乙烯月桂酰基乙醇酰胺二鈉、磺基琥珀酸二辛酯二鈉等磺基琥珀酸酯鹽。表面活性劑可以單獨使用一種，也可以同時使用兩種以上。表面活性劑的添加量沒有特別限制，但優選為粗粉漿液總量的0.05重量％0.2重量％。合成樹脂粗粉和液體的混合，使用一般的混合機來進行，從而得到粗粉漿液。在此，合成樹脂粗粉相對于液體的添加量沒有特別限制，但優選為合成樹脂粗粉和液體總量的3重量％45重量％，進一步優選5重量％30重量％。此外，合成樹脂粗粉和水的混合，可以在加熱或冷卻條件下進行，但通常在室溫下進行。作為混合機，例如包括亨舍爾混合機(八y〉工》5:年f—)(商品名，三井礦山株式會社制造)、高速混合機(7—A—5年寸一)(商品名，株式會社川田制造)、機械研磨機(乂力/$^，商品名，岡田精工株式會社制造)等亨舍爾型混合裝置，才y夕、飛少(ONGUMm,商品名，細川密克朗(示乂力I73夕口y)株式會社制造)、八一7'!i夕'、一if一、乂3乂、>只亍厶(HybridizationSystem,商品名，株式會社奈良制作所制造)、〕只乇、乂7亍厶(CosmoSystem,商品名，川崎重工業株式會社制造)等。這樣得到的粗粉漿液可以直接用于粉碎階段Slc，但也可以例如作為前處理，進行一般的粉碎處理，優選使合成樹脂粗粉的粒徑為100ym左右，進一步優選為100/mi以下后，用于粉碎階段Slc。作為前處理的粉碎處理，例如通過在高壓下使粗粉漿液通過一般的耐壓噴嘴來進行。在本階段調制的粗粉漿液，被提供到粉碎用高壓均化器1的箱體2。粉碎階段Slc在粉碎階段Slc中，在加熱加壓下對在粗粉漿液調制階段Slb中得到的粗粉漿液進行粉碎，獲得樹脂微粒子的水性漿液。在粗粉漿液加熱加壓中，使用粉碎用高壓均化器1的加壓單元4及加熱器5。在粗粉的粉碎中，使用粉碎用高壓均化器1的粉碎用噴嘴6。粗粉漿液的加壓加熱條件沒有特別限定，但優選加壓到50250MPa、且加熱到50t:以上，進一步優選加壓到50250MPa、且加熱到粗粉中含有的合成樹脂的軟化溫度以上，特別優選加壓到50250MPa、且加熱到粗粉中含有的合成樹脂的軟化溫度Tm+25"C(Tm為合成樹脂的流動測試儀(FlowTester)的軟化溫度)。在此，粗粉含有兩種以上的合成樹脂時，合成樹脂的軟化溫度及流動測試儀的軟化溫度，均是具有最高軟化溫度及流動測試儀的軟化溫度的合成樹脂的值。當壓力小于50MPa時，剪斷力變小，無法充分進行粉碎。當超過250MPa時，在實際的生產線上危險性過大，不太現實。粗粉漿液在上述范圍的壓力及溫度下，從粉碎用噴嘴6的入口導入到粉碎用噴嘴6內。從粉碎用噴嘴6的出口排出的水性漿液，例如包含樹脂微粒子，以60'CTm+6(TC(Tm同上)且580MPa左右的加熱加壓狀態被排出。減壓階段Sld在減壓階段Sld中，將在粉碎階段Slc中得到的處于加熱加壓狀態的樹脂微粒子的水性漿液，在保持不引起冒泡的狀態的同時，減壓到大氣壓或與之接近的壓力。在進行減壓時使用粉碎用高壓均化器1的減壓模塊7。減壓階段Sld結束后的水性漿液，例如包含樹脂微粒子，且液溫為60Tm+60。C左右。在本發明中，Tm為樹脂微粒子的軟化溫度。在本發明中，樹脂微粒子的軟化溫度，使用流動性評估裝置(商品名，7口一亍7夕一CFT-100C、株式會社島津製作所制造)來測定。在流動性評估裝置(7口一亍7夕一CFT-100C)中，以將lg試料(樹脂微粒子)從模頭(噴嘴，口徑lmm、長度lmm)擠出的方式，施加10kgf/cm2(9.8X105Pa)荷重，同時以每分鐘6'C的升溫速度加熱，將從模頭流出一半試料時的溫度作為軟化溫度求得。此外，合成樹脂的玻璃轉化溫度(Tg)如下測定。使用示差掃描熱量計(商品名DSC220，七,〕一電子工業株式會社制造)，根據日本工業規格(JIS)K7121-1987，對lg試料(含羧基樹脂或水溶性樹脂)以每分鐘l(TC的升溫速度進行加熱，測定DSC曲線。將以下兩條線的交點的溫度作為玻璃轉化溫度(Tg)求得獲得的DSC曲線的相當于玻璃轉化的吸熱峰值的嵩溫一側的基線延長到低溫一側的直線；及相對于從峰值的上升部分到頂點為止的曲線傾角最大的點所引出的切線。冷卻階段Sle在冷卻階段Sle中，將在減壓階段Sld中減壓、液溫為60Tm+60°C(Tm同上)左右的樹脂微粒子的水性漿液冷卻，使之為204(TC左右的樹脂微粒子的水性漿液。對于冷卻，使用粉碎用高壓均化器1的冷卻機8。這樣獲得含有樹脂微粒子的水性漿液。該水性漿液可以直接用于凝聚粒子的制造。此外，可以從該水性漿液分離樹脂微粒子，將該樹脂微粒子重新漿液化，用作凝聚粒子的原料。從該水性漿液分離樹脂微粒子，使用過濾、離心分離等一般的分離裝置。在本實施方式中，對粗粉漿液流過粉碎用噴嘴6時施加到粗粉漿液上的溫度及壓力、粗粉漿液中的粗粉濃度及粉碎次數等進行適當調整，由此可以控制得到的樹脂微粒子的粒徑。粉碎的次數，例如通過與配管連接的粉碎用噴嘴的個數及粉碎用噴嘴的沖撞壁的數量來調整。在本發明中，調整各條件，以使樹脂微粒子的體積平均粒徑優選為3Mm以下，進一步優選為0.4/rni3/xm。另外，在本說明書中，體積平均粒徑及變動系數(CV值)為如下求得的值。向50ml電解液(商品名，ISOTON-II，^<、乂夕7>〕一》夕一公司制造)中添加20mg試料及lml烷基醚硫酸酯鈉鹽，由超聲波分散器(商品名，UH-50，STM公司制造)以20kHz的超聲波頻率分散處理3分鐘，調制出測定用試料。對于該測定用試料，使用粒度分布測定裝置(商品名，Multisizer3，《、;/夕7y*〕一少夕一公司制造)，在孔徑為20/mi、測定粒子數為50000計數的條件下進行測定，根據試料粒子的體積粒度分布求出體積平均粒徑及體積粒度分布的標準偏差。根據下述公式計算出變動系數(CV值，％)。CV值(。/。)=(體積粒度分布的標準偏差/體積平均粒徑"100凝聚工序S2在本工序中，使在樹脂微粒子的水性漿液調制工序Sl中調制出的樹脂微粒子的水性漿液在加熱加壓下流過線圈狀配管，從而樹脂微粒子凝聚，獲得凝聚粒子的水性楽液(以下如無特別限定，稱為"凝聚粒子漿液")。樹脂微粒子漿液中的樹脂微粒子濃度，沒有特別限制，優選為樹脂微粒子漿液總量的2重量％40重量％，進一步優選為5重量％20重量。/。。小于2重量％時，樹脂微粒子的凝聚力減小，難以進行粒徑控制。超過40重量％時，可能會引起樹脂微粒子的過凝聚。在樹脂微粒子漿液中，可以添加陽離子類分散劑及陰離子類分散劑。陽離子類分散劑及陰離子類分散劑，在作為樹脂微粒子的基體成分的合成樹脂為自身分散性樹脂以外的樹脂時，優選添加到樹脂微粒子漿液中。陰離子類分散劑可以提高樹脂微粒子在水中的分散性。陽離子類分散劑，電中和陰離子類分散劑，消除陰離子類分散劑的粉碎穩定性，引起樹脂微粒子的異凝聚。即，在本發明中，陽離子類分散劑作為凝聚劑發揮作用。因此，預先在樹脂微粒子漿液中添加陰離子類分散劑，進而添加陽離子類分散劑，從而順利地進行樹脂微粒子的凝聚，并且防止過凝聚的產生，可以成品率高地制造粒度分布寬度狹窄的凝聚粒子。陰離子類分散劑，可以在凝聚工序中添加到樹脂微粒子的水性漿液中，也可以在上述粗粉漿液調制階段Slb中添加。在粗粉漿液的調制工序中，添加陰離子類分散劑，在凝聚工序中添加陽離子類分散劑時，在粗粉漿液調制工序中，通過陰離子類分散劑使樹脂微粒子在水性漿液中分散穩定化，在凝聚工序中，通過具有與陰離子類分散劑不同的電荷的陽離子類分散劑，使陰離子類分散劑不穩定，從而使樹脂微粒子凝聚。作為陽離子類分散劑可以使用公知的物質，例如優選包括烷基三甲銨型陽離子類分散劑、烷基酰胺(alkyamideamine)型陽離子類分散劑、垸基二甲基芐基銨型陽離子類分散劑、陽離子化多糖型陽離子類分散劑、垸基甜菜堿型陽離子類分散劑、烷基酰胺甜菜堿型陽離子類分散劑、硫代甜菜堿型陽離子類分散劑及氧化胺型陽離子類分散劑等。其中進一步優選垸基三甲銨型陽離子類分散劑。作為烷基三甲銨型陽離子類分散劑的具體例，例如包括硬脂酰三甲基氯化銨、三(聚氧乙烯)硬脂酰氯化銨、及十二烷基三甲基氯化銨等。陽離子類分散劑可以單獨使用一種，也可以同時使用兩種以上。陽離子類分散劑，例如添加到樹脂微粒子的水性漿液中使用。陽離子類分散劑的添加量沒有特別限制，可以從較大的范圍內適當選擇，但優選為樹脂微粒子漿液總量的0.1重量％5重量％。添加量小于0.1重量％時，弱化樹脂微粒子的分散性的能力不夠，樹脂微粒子的凝聚可能不充分。添加量超過5重量％時，出現陽離子類分散劑的分散效果，凝聚可能會不充分。作為陰離子類分散劑可以使用公知的物質，包括磺酸型陰離子類分散劑、硫酸酯型陰離子類分散劑、聚氧乙烯醚型陰離子類分散劑、磷酸酯型陰離子類分散劑、及聚丙烯酸鹽等。作為陰離子類分散劑的具體例，例如可以優選使用十二烷基苯磺酸鈉、聚丙烯酸鈉、及聚氧乙烯苯基醚等。陰離子類分散劑可以單獨使用一種，或同時使用兩種以上。陰離子類分散劑的添加量沒有特別限制，但優選為樹脂微粒子漿液總量的0.1重量％5重量％。小于0.1重量％時，由陰離子類分散劑產生的樹脂微粒子的分散效果不充分，可能會引起過凝聚。即使超過5重量％，分散效果也不會提高到添加有0.1重量％5重量°/。時的分散效果以上，反而會提高樹脂微粒子漿液的粘性，從而導致樹脂微粒子的分散性降低。其結果可能會引起過凝聚。陽離子類分散劑和陰離子類分散劑的使用比例沒有特別限制，只要是通過使用陽離子類分散劑可以降低陰離子類分散劑的分散效果的使用比例即可。然而，考慮到凝聚粒子的粒徑控制的難易性、引起凝聚的難易性、防止產生過凝聚、及凝聚粒子的粒度分布寬度的進一步狹窄化等，陰離子類分散劑和陽離子類分散劑的重量比優選為10:11:10，進一步優選為10:1-1:3，特別優選為5:11:2。另外，陰離子類分散劑可以在調制粗粉漿液的階段添加到粗粉漿液中。樹脂微粒子漿液，優選加熱到樹脂微粒子的玻璃轉化溫度以上樹脂微粒子的軟化溫度(。C)以下、進一步優選加熱到6(TC9(TC，并且優選加壓到5MPa100MPa、進一步優選加壓到5MPa20MPa。加熱到樹脂微粒子的玻璃轉化溫度以上樹脂微粒子的軟化溫度rc)以下、并且加壓到5MPa100MPa，從而不會引起樹脂微粒子的過凝聚，可以在短時間內高成品率地獲得凝聚粒子。通過加熱到6(TC9(TC、加壓到5MPa20MPa，不會引起樹脂微粒子的過凝聚，可以在短時間內更高成品率地獲得凝聚粒子。若加熱溫度低于樹脂微粒子的玻璃轉化溫度，則樹脂微粒子難以凝聚，凝聚粒子的成品量降低。若加熱溫度超過樹脂微粒子的軟化溫度，則導致過凝聚，難以控制粒徑。加壓壓力若小于5MPa，則無法使樹脂微粒子漿液順利地在線圈狀配管內流過。若加壓壓力超過lOOMPa，則樹脂微粒子非常難以凝聚。使樹脂微粒子漿液流過的線圈狀配管，是將在內部具有流路的管狀配管巻繞成線圈狀即螺旋狀的部件，可以使用與圖6所示的加熱器5相同的物質。另外，樹脂微粒子的水性漿液調制工序S1中的加熱器5，不限于線圈狀配管50，可以使用各種形狀的加熱器。線圈狀50的線圈巻繞數優選為1200，進一步優選為2560，特別優選為1535。線圈巻繞數小于1時，并不生成樹脂微粒子，具有適度的粒徑的凝聚粒子產生凝聚，而生成粗大粒子。線圈巻繞數超過200時，施加離心力的時間變長，因此難以控制粒徑。其結果，具有適度粒徑的凝聚粒子的成品率降低。線圈的巻繞數為1200的范圍時，容易控制粒徑，可以高成品率地獲得形狀及粒徑一致的凝聚粒子。線圈的巻繞數為1535的范圍時，特別容易控制粒徑，可以更高成品率地獲得形狀及粒徑一致的凝聚粒子。30此外，一個線圈的線圈半徑沒有特別限制，但優選為25mm200mm，特別優選為30mm80mm。線圈半徑小于25mm時，在線圈狀配管的流路內，角速度成為支配、即圓周運動成為支配，存在樹脂微粒子穩定地偏在流路的內壁面及其附近的傾向。其結果，容易引起樹脂微粒子的過凝聚，難以控制粒徑，具有適度粒徑的凝聚粒子的成品率降低。線圈半徑超過200mm時，在流路內離心力增大，因施加離心力和剪斷力而產生的亂流難以產生，樹脂微粒子之間沖撞的機會減少，難以引起樹脂微粒子的凝聚。因此，難以控制粒徑，具有適度粒徑的凝聚粒子的成品率降低。此外，螺距角優選為1(T3(T。螺距角是圖6中與線圈狀配管50的自由高度垂直的面和線圈狀配管50的角度，表示線圈的傾斜。螺距角小于l(T時，線圈間隔過短，因此在線圈狀配管50中，在相鄰的管之間流動的熱介質量，比沿著線圈狀配管50的外周面或線圈狀配管50的內周面流動的熱介質量少，流過線圈狀配管50的樹脂微粒子漿液的溫度產生不均。螺距角大于3(T時，難以獲得充足的離心力，且線圈整體的長度變得過長，不便作為加熱器處理。線圈整體的長度為管狀部件整體的長度。圖8A及圖8B是用于說明二分之一線圈節距60及線圈整體長度的求法的圖。可以根據線圈狀配管50的線圈曲率半徑54、巻繞數及螺'距角，計算二分之一線圈節距60及線圈整體的長度。在圖7中，線圈整體的長度，可以利用線圈曲率半徑54、巻繞數及傾斜率如下表示。(線圈整體的長度"27rX(線圈曲率半徑)X(巻繞數)X(傾斜率)傾斜率為實際的線圈高度62相對于垂直方向的高度61的比率，用以下公式表示。(傾斜率)=(實際的線圈高度)/(垂直方向的高度)表示線圈狀配管50的螺距角的螺距角R為30°、線圈曲率半徑為40mm、巻繞數為50時的二分之一線圈節距60及線圈整體的長度，可以如下求出。在圖8中，由垂直方向的高度61、實際的線圈高度62、以及作為連接垂直方向高度61及實際線圈高度62的線的底邊65形成的直角三角形中，如虛線63所示2等分底邊65時，可以形成銳角為15°的直角三角形，三邊的比率從短邊開始為0.5:V^:1.8。實際的線圈的高度62為線圈曲率半徑的2倍、即40X2，設二分之一線圈節距為x時，x如下求出。VI:0.5-40x2:;cx=l1.5(mm)傾斜率為1.8/VJ，因此，如下求出線圈整體的長度。線圈整體的長度-2x;rx40x50x1.8/V^=26105.4(mm)樹脂微粒子在加熱加壓狀態下流過線圈狀配管，從而引起凝聚的理由并不十分明確，但可以如下考慮。樹脂微粒子漿液，在直線狀配管的流路內形成層流并流過。在層流中，在流路中心，粒徑大的粒子大致整齊排列而流過，在流路的內壁面附近，粒徑小的粒子大致整齊排列而流過。此時，流動中并不紊亂，因此粒子之間沖撞較少，幾乎不產生凝聚。與之相對，將樹脂微粒子導入到線圈狀配管的流路內時，在流路的內壁面附近朝向流路外方的離心力增強。與之相對，在流路的中心通過施加離心力和剪斷力而產生亂流。粒徑大的粒子因離心力集中到流路的內壁面附近，并且因離心力較小，而不會表現出不規則的舉動，大致整齊排列而流過，粒子之間沖撞也較少，難以引起凝聚。另一方面，樹脂微粒子等粒徑(或質量)小的粒子在流路的中心部分流過時巻入到亂流中，因此粒子之間的沖撞次數增加，凝聚頻繁發生。并且，凝聚粒子變成適度大小后，該凝聚粒子因離心力而移動到流路的內壁面附近，防止產生樹脂微粒子的過凝聚。從而，可以盡量防止過凝聚的粗大粒子的產生，同時可以基本選擇性地僅凝聚樹脂微粒子。減壓工序S3在減壓工序S3中，從在凝聚工序S2中得到的處于加熱加壓狀態的凝聚粒子漿液中的凝聚粒子表面除去氣泡，并以不產生繃沸引起的冒泡(bubbling)的方式減壓到大氣壓或與之接近的壓力。在減壓的同時進行粒度調整。粒度調整主要是粗大粒子的小徑化。因此，減壓后的凝聚粒子漿液基本不含粗大粒子，包含形狀及粒徑大致均勻的凝聚粒子，液溫為5080。C左右。凝聚粒子漿液的減壓，例如使用減壓噴嘴來進行。作為減壓噴嘴，例如可以使用圖9所示的減壓噴嘴25。圖9是示意地表示減壓噴嘴25的構成的長度方向剖視圖。在減壓噴嘴25中，以在長度方向貫通其內部的方式形成流路26。流路26的長度方向一端為入口27，另一端為出口28。從入口27將處于加熱加壓狀態的凝聚粒子漿液導入到減壓噴嘴25內，從出口28將減壓且處于加熱狀態的凝聚粒子漿液排出到減壓噴嘴25的外部。流路26形成為，其長度方向軸線與減壓噴嘴25的長度方向軸線一致，且出口直徑大于入口直徑。進而在本實施方式中，流路26形成為，與漿液流過方向(箭頭29的方向)垂直的方向上的截面直徑相對較小的部分和相對較大的部分交互相連。進而，流路26的入口27附近為截面直徑相對較小的部分，出口28附近為截面直徑相對較大的部分。處于加熱加壓狀態的凝聚粒子漿液從入口27導入到減壓噴嘴25的流路26時，該漿液受到減壓的同時在流路26內流過。通過使之流過減壓噴嘴25并減壓，可以從凝聚粒子的水性漿液中的凝聚粒子表面除去氣泡，因此可以使凝聚粒子表面與水性漿液中的溶液融合，可以更有效地對凝聚粒子施加外力。此外，可以防止溺沸的產生，防止因繃沸產生亂流，因此可以防止樹脂微粒子的過凝聚。此外，凝聚粒子中僅粒徑過大的粒子與流路26的內壁面26a接觸，多余的樹脂微粒子被分離，變成適度大小的凝聚粒子，并從出口28排出。在減壓噴嘴25中，流路26的出口直徑大于入口直徑，因此通過漿液與內壁面26a接觸來施加適度的剪斷力。因此，僅粒徑過大的凝聚粒子(粗大粒子)受到粒徑控制，可以使凝聚粒子的粒度分布寬度變窄。另一方面，入口直徑大于出口直徑時，施加很強的剪斷力，因此樹脂微粒子不僅從粒度過大的凝聚粒子，還從除此以外的凝聚粒子脫離。因此，凝聚粒子的粒度分布寬度與進入減壓噴嘴前相比，可能會變大。在本實施方式中，不限于減壓噴嘴25，可以使用具有以出口直徑大于入口直徑的方式形成的流路的各種減壓噴嘴。通過使出口直徑大于入口直徑，可以防止因在減壓噴嘴內適度粉碎的凝聚粒子的再凝聚生成粗大化粒子。圖7A及圖7B是示意地表示其他方式的減壓噴嘴30的構成的長度方向剖視圖。減壓噴嘴30，以在長度方向上貫通其內部的方式形成流路31。流路31的一端為入口32，另一端為出口33。流路31形成為，其長度方向軸線與減壓噴嘴30的長度方向軸線一致，且出口直徑大于入口直徑。進而，在本實施方式中，流路31形成為，與漿液流過方向(箭頭34的方向)垂直的方向的截面直徑從入口32向出'口33連續逐漸變大。減壓噴嘴30具有與減壓噴嘴25相同的效果。進而在本實施方式中，不限于減壓噴嘴，也可以使用粉碎用高壓均化器1中的減壓模塊7。在本實施方式中，分別交互并列設置多個線圈狀配管和減壓噴嘴或減壓模塊，交互且反復進行凝聚及減壓，則凝聚粒子的形狀及粒徑更加均勻。冷卻工序S4在冷卻工序S4中，對在減壓工序S3中得到的液溫為5080'C左右的凝聚粒子漿液進行冷卻。從該凝聚粒子漿液分離凝聚粒子，并根據需要清洗后，使之干燥，從而得到凝聚粒子。對于凝聚粒子的分離，可以采用過濾、離心分離及傾析等一般的固液分離裝置。凝聚粒子的清洗，用于除去未凝聚的樹脂微粒子、陰離子類分散劑及陽離子類分散劑等。清洗中例如使用導電率為20/^S/cm以下的純水。混合凝聚粒子和純水，直至從該混合物分離凝聚粒子后殘留的清洗水的導電率為50MS/cm以下為止，反復進行上述純水的清洗。清洗后使之干燥，從而獲得凝聚粒子。這樣得到的凝聚粒子，優選具有56/mi左右的體積平均粒徑，形狀及粒徑均勻，粒度分布寬度非常窄。為了得到體積平均粒徑為56/mi左右的凝聚粒子，例如，在最佳的時間結束非常重要。另外，在本發明中，也可以冷卻工序S4之后設定減壓工序。該減壓工序與減壓工序S3相同。上述樹脂微粒子的凝聚方法，例如可以使用國際公開第03/059497號公報所記載的高壓均化器來實施。圖8A及圖SB是簡要表示用于實施圖1所示的本發明的凝聚粒子的制造方法的高壓均化器35(以下也稱為"凝聚用高壓均化器")的構成的系統圖。高壓均化器35，與圖3所示的粉碎用高壓均化器1類似，對于對應的部分標以相同的參照標號并省略說明。高壓均化器35與粉碎用高壓均化器1的不同點在于，不包含粉碎用噴嘴6，包含與減壓模塊7不同的三個減壓模塊、即第一減壓模塊36、第二減壓模塊38、及第三減壓模塊39，并且包含線圈狀配管37。高壓均化器35不是用于粉碎粒子，而是用于使粒子凝聚的高壓均化器。高壓均化器35包括箱體2、傳送泵3、加壓單元4、加熱器5、第一減壓模塊36、線圈狀配管37、第二減壓模塊38、冷卻機8、第三減壓模塊39、配管9、和取出口IO。在高壓均化器35中，通過配管9依次連接箱體2、傳送泵3、加壓單元4、加熱器5、第一減壓模塊36、線圈狀配管37、第二減壓模塊38、冷卻機8、及第三減壓模塊39。在通過配管9連接的系統內，可以從取出口IO將由第三減壓模塊39減壓后的樹脂微粒子的水性漿液取出到系統外，或使由第三減壓模塊39減壓后的漿液再次返回到箱體2，并沿著箭頭11的方向反復循環。箱體2、傳送泵3及加壓單元4，使用與粉碎用高壓均化器1中相同的裝置。箱體2內的樹脂微粒子漿液，通過傳送泵3及加壓單元4，在加壓的狀態下傳送到加熱器5。加熱器5也使用與粉碎用高壓均化器l中相同的裝置。即，使用圖6所示的包括線圈狀配管和未圖示的加熱部的加熱器5。線圈狀配管的兩端分別與配管9連接。通過在加熱器5內流過，樹脂微粒子漿液變成加熱加壓狀態，并提供到第一減壓模塊36。第一減壓模塊36例如使用減壓噴嘴。減壓噴嘴是以在長度方向上貫通其內部的方式形成有流路的噴嘴。流路的長度方向一端部為入口，另一端部為出口，出口直徑大于入口直徑。入口及出口分別與配管9連接，從入口將處于加熱加壓狀態的漿液導入到流路內，并從出口排出減壓后的漿液。作為減壓噴嘴，例如包括圖9所示的減壓噴嘴25及圖10所示的減壓噴嘴30等。此外，也可以使用粉碎用高壓均化器1中的減壓模塊7來替代減壓噴嘴。通過第一減壓模塊36粉碎在加熱器5內生成的粗大粒子。在線圈狀配管37內進行樹脂微粒子的凝聚工序，獲得凝聚粒子槳液。線圈狀配管37可以使用與上述凝聚工序S2中說明的線圈狀配管相同的配管。在第二減壓模塊38內進行減壓工序。艮P，進行凝聚粒子漿液的減壓，并且選擇性地僅粉碎粗大粒子，進行凝聚粒子的粒度控制。在冷卻機8中進行冷卻工序，冷卻凝聚粒子漿液。冷卻機8使用與粉碎用高壓均化器1中相同的裝置。冷卻后的凝聚粒子漿液在第三減壓模塊39內再次受到粒度控制，從而獲得凝聚粒子。根據高壓均化器35，首先在箱體2內填充樹脂微粒子漿液，在添加了陽離子類分散劑及陰離子類分散劑(若在粗粉調制階段Slb中在粗粉中含有陰離子類分散劑，則僅添加陽離子類分散劑)后，導入到加熱器5的線圈狀配管內，使之成為加熱加壓狀態。其后，通過第一減壓模塊36進行粗大粒子的粉碎后，通過線圈狀配管37在加熱加壓下對樹脂微粒子施加離心力和剪斷力，選擇性地凝聚樹脂微粒子，生成凝聚粒子漿液。然后將該凝聚粒子槳液導入到第二減壓模塊38中，受到減壓，并且使樹脂微粒子從具有過度粒徑的凝聚粒子脫離，使凝聚粒子的粒徑一致。該凝聚粒子漿液被導入到冷卻機8中冷卻后，在第三減壓模塊39中再次受到粒度控制。從而凝聚工序S2減壓工序S3冷卻工序S4結束。可以反復進行這一系列的工序。此時，冷卻工序S13中得到的凝聚粒子再循環到箱體2中，再次進行相同的處理。圖12是簡要表示其他方式的凝聚用高壓均化器40的構成的系統圖。高壓均化器40與高壓均化器35類似，對于對應的部分標以相同的參照標號，并省略說明。高壓均化器40的特征在于，在高壓均化器35的第二減壓模塊38和冷卻機8之間設置線圈狀配管41及減壓模塊42。線圈狀配管41與在凝聚工序S2中說明的相同。減壓模塊42與第一減壓模塊36相同。根據高壓均化器40，將線圈狀配管和減壓模塊設為一組，通過設置多個該組，可以反復進行樹脂微粒子的凝聚和具有過度粒徑的凝聚粒子的粒徑控制(小徑化)。因此，凝聚粒子的粒徑變得更加均勻，最終獲得的凝聚粒子的粒度分布寬度更窄。凝聚粒子本發明所制造的凝聚粒子，為樹脂微粒子的凝聚物，優選以使其體積平均粒徑為56/mi的方式進行粒度控制來制造。體積平均粒徑為56/xm的凝聚粒子，例如在用作色粉時，在圖像形成裝置內的收容色粉或色粉和載體的顯影槽等中，在加熱條件下的保存穩定性優異。此外，色粉的圖像再現性良好，可以穩定地形成高濃度且高精細、沒有圖像不良的高畫質圖像。該體積平均粒徑為56ptm的凝聚粒子可以如下獲得使上述樹脂微粒子的水性漿液調制工序中獲得的體積平均粒徑為3/xm以下、進一步優選體積平均粒徑為0.4/xm3/mi的樹脂微粒子凝聚。樹脂微粒子的體積平均粒徑小于0.4/xm時，到達目標的凝聚粒子的粒度需要很長時間，從而效率不高。此外，體積平均粒徑超過3Mm時，難以獲得體積平均粒徑為56Atm的、有利于高精細地重現原稿圖像的凝聚粒子。最終獲得的凝聚粒子，用作電子照相方式的色粉時，在樹脂微粒子的水性漿液調制工序中的粗粉調制階段，在上述合成樹脂中優選使用聚酯。聚酯的透明性優異，且可以對凝聚粒子賦予良好的粉體流動性、低溫定影性及二次色彩再現性，因此適于彩色色粉用的粘合樹脂。此外，也可以將聚酯和丙烯酸樹脂接枝來使用。此外，將凝聚粒子用作色粉時，優選在合成樹脂中含有著色劑、脫模劑及電荷控制劑等。作為著色劑，沒有特別限制，例如可使用有機類染料、有機類顏料、無機類染料、無機類顏料等。作為黑色的著色劑，例如包括炭黑、氧化銅、二氧化錳、苯胺黑、活性炭、非磁性鐵素體、磁性鐵素體、及磁鐵礦等。作為黃色著色劑例如包括鉛黃、鋅黃、鎘黃、黃色氧化鐵、礦物永固黃(^才、，少77只卜一工口一)、鎳鈦黃、臍黃(氺一7、'》一工口一)、萘酚黃S、漢撒黃G、漢撒黃IOG、聯苯胺黃G、聯苯胺黃GR、喹啉黃色淀、永固黃NCG、酒石黃色淀、C丄顏料黃12、C.I.顏料黃13、C丄顏料黃14、C.I.顏料黃15、C.I.顏料黃17、C.I.顏料黃93、C.I.顏料黃94、及C丄顏料黃138。作為橙色著色劑例如包括赤黃鉛、'鉬橙、永固橙GTR、吡唑啉酮橙、伏爾甘橙、陰丹士林亮橙RK、聯苯胺橙G、陰丹士林亮橙GK、C丄顏料橙31、C.I.顏料橙43等。作為紅色著色劑例如包括氧化鐵紅、鎘紅、鐵丹、硫化汞、鎘、永固紅4R、立索爾紅、吡唑啉酮紅、華瓊紅(々才、;/千y^1/，K)、鈣鹽、色淀紅C、色淀紅D、亮洋紅6B、曙紅色淀、若丹明色淀B、茜素色淀、亮洋紅3B、C.I.顏料紅2、C丄顏料紅3、C丄顏料紅5、Ci顏料紅6、C.I.顏料紅7、C.I.顏料紅15、C.I.顏料紅16、C丄顏料紅48:1、C.I.顏料紅53:1、C.I.顏料紅57:1、C丄顏料紅122、C.I.顏料紅123、C.I.顏料紅139、C.I.顏料紅144、C.I.顏料紅149、C.I.顏料紅166、C.I.顏料紅177、C.I.顏料紅178、及C.I.顏料紅222等。作為紫色的著色劑例如包括錳紫、堅牢紫B和甲基紫色淀等。作為藍色的著色劑例如包括深藍、鈷藍、堿性藍色淀、維多利亞藍色淀、酞氰藍、非金屬酞氰藍、酞氰藍部分氯化物、耐曬天藍、陰丹士林藍BC、C.I.顏料藍15、C.I.顏料藍15:2、C.I.顏料藍15:3、C丄顏料藍16、及C丄顏料藍60等。作為綠色的著色劑例如包括鉻綠、氧化鉻、顏料綠B、孔雀綠色淀、終級黃綠G、及C丄顏料綠7等。作為白色的著色劑例如包括-鋅白、氧化鈦、銻白及硫化鋅等化合物。著色劑可單獨使用一種，也可同時使用二種以上的不同顏色。并且同一顏色時也可使用二種以上。樹脂微粒子中著色劑的含量沒有特別限定，但優選為樹脂微粒子總量的0.1重量％20重量％，進一步優選為0.2重量％10重量%.作為脫模劑，沒有特別限定，例如包括石蠟及其衍生物、微晶蠟及其衍生物等石油類蠟，費托合成蠟及其衍生物、聚烯烴蠟及其衍生物、低分子量聚丙烯蠟及其衍生物、聚烯烴類聚合物蠟(低分子量聚乙烯蠟等)及其衍生物等烴類合成蠟，加洛巴蠟及其衍生物、米蠟及其衍生物、小燭樹蠟及其衍生物、木蠟等植物類蠟，蜂蠟、鯨蠟等動物類蠟，脂肪酸酰胺、苯酚脂肪酸酯等油脂類合成蠟，長鏈羧酸及其衍生物、長鏈醇及其衍生物、硅酮類聚合物、高級脂肪酸等蠟。而且，在衍生物中，包括氧化物、乙烯類單體與蠟的嵌段共聚物、乙烯類單體與蠟的接枝改性物等。其中，優選具有上述樹脂微粒子的水性漿液調制工序中樹脂微粒子的水性漿液的液溫以上的熔點的蠟。樹脂微粒子中脫模劑的含量沒有特別限制，可從較大范圍內適當選擇，但優選為樹脂微粒子總量的0.2重量％20重量%.〕作為電荷控制劑，沒有特別的限制，可以使用正電荷控制用和負電荷控制用的物質。作為正電荷控制用的電荷控制劑，例如可以列舉堿性染料、季銨鹽、季鱗鹽、氨基比林、嘧啶化合物、多核聚氨基化合物、氨基硅烷、苯胺黑染料及其衍生物、三苯甲烷衍生物、胍鹽、脒鹽等。作為負電荷控制用的電荷控制劑，可以列舉石油炭黑、鐵黑(7tf口y:/，、乂夕)等油溶性染料、含金屬偶氮化合物、偶氮絡合物染料、環烷酸金屬鹽、水楊酸及其衍生物的金屬絡合物和金屬鹽(金屬為鉻、鋅、鋯等)、脂肪酸皂、長鏈垸基羧酸鹽、樹脂酸皂等。電荷控制劑可以單獨使用一種，也可以根據需要同時使用兩種以上。樹脂微粒子中電荷控制劑的使用量沒有特別的限制，可以在較廣的范圍內適當地選擇，但優選為樹脂微粒子總量的0.5重量％3重量o/。。將本發明所制造的凝聚粒子用作電子照相方式中的色粉時，使用添加劑對凝聚粒子進行表面改性。作為添加劑可以使用電子照相領域常用的，例如包括氧化硅、氧化鈦、硅樹脂、用有機硅垸偶合劑等進行了表面處理的氧化硅及氧化鈦等。添加劑的使用量沒有特別限制，可以從較大的范圍適當選擇，但優選相對于IOO重量份凝聚粒子，為1重量份10重量份。將本發明的凝聚粒子用作電子照相方式中的色粉時，可以采用單成分顯影劑或雙成分顯影劑的任意一種方式。用作單成分顯影劑時，不使用載體，僅使用凝聚粒子。'使用刮刀及毛刷，通過顯影套筒使之摩擦帶電，使凝聚粒子附著到套筒上，從而進行輸送并形成圖像。用作雙成分顯影劑時，同時適用凝聚粒子和載體。作為載體可以使用電子照相領域常用的，例如具有包含從鐵、銅、鋅、鎳、鈷、錳及鉻等選擇的一種或兩種以上的鐵素體等。可以在載體的表面形成被覆層。作為被覆層的材料，例如包括聚四氟乙烯、一氯三氟乙烯聚合物、聚偏二氟乙烯、硅樹脂、聚酯樹脂、二叔丁基水楊酸的金屬化合物、苯乙烯類樹脂、丙烯酸樹脂、縮多酸、聚乙烯醇縮丁醛、苯胺黑、氨基丙烯酸酯樹脂、堿性染料、堿性染料的色淀物、二氧化硅粉末、鋁粉末等。被覆層的材料可以根據凝聚粒子的含有成分而適當選擇。被覆層的材料可以單獨使用一種或同時使用兩種以上。載體的平均粒徑優選為10/mi100)tmi，進一步優選為20/mi50/mi。實施例下面列舉實施例和比較例具體地說明本發明。另外，下面的"％"和"份"若沒有特別的限定，分別指"重量％"和"重量份"。實施例及比較例中的色粉的體積平均粒徑及變動系數cv、色粉的電阻值Rt，如下進行測定。色粉的體積平均粒徑及變動系數CV向50ml電解液(商品名，ISOTON-II，《y夕7乂.〕一/>夕一公司制造)中添加20mg試料及lml烷基醚硫酸酯鈉鹽(分散劑，年Vy'化學公司制造)，由超聲波分散器(商品名，UH-50，STM公司制造)以20kHz的超聲波頻率分散處理3分鐘，調制出測定用試料。對于該測定用試料，使用粒度分布測定裝置(商品名，Multisizer3，^:y夕7乂〕一少夕一公司制造)，在孔徑為20/rni、測定粒子數為50000計數的條件下，測定試料粒子的體積粒度分布，根據測定結果測定出累積體積分布中來自大粒徑側的累積體積分布為50%的粒徑d5Q。色粉的電阻值Rt''色粉的電阻值Rt使用電介質損耗測定器(商品名，TR-10C型，安藤電氣株式會社制造)如下求出。另外，振蕩器使用WBG-9型(商品名.，安藤電氣株式會社制造)、平衡點檢測器使用BDA-9型(商品名，安藤電氣株式會社制造)、恒溫槽使用T0-19型(商品名，安藤電氣株式會社制造)、固體用電極使用SE-70型(商品名，安藤電氣株式會社制造)。固體用電極的有效電極面積A約為2.83(0.952TT)cm2。用錠劑成型機將lg色粉成型為錠劑，將其作為測定用樣品。使用該測定用樣品，如下測定電導。首先，作為零平衡操作使電導與預定值一致。此時的電導值設為Ro。然后將制作出的測定用樣品置于固體用電極的中心，從其上方用保護電極夾住，將振蕩器的頻率設為lkHz，在電極間施加IOV的電壓。從電極間開始施加電壓經過15分鐘后，測定電導。此時測定的電導值設為R'。測定結束后，在中心1點及周邊部4點對測定用樣品的厚度進行測定，求出其平均值，將其設為Tx。色粉的電阻值Rt，可以根據以下公式求出。R=10A/(Gx.Tx)Gx為電感，根據以下公式求出。Gx-RATIO值X(R，-Ro)RATIO值是指，在測定時按照各個測定頻率確定的常數。在此，測定頻率為lkHz，與之對應的RATIO值為1Xl(T9。制造例1粗粉漿液的調制將87.5份聚酯樹脂(玻璃轉化溫度Tg為60°C、軟化溫度Tm為ll(TC)、1.5份帶電控制劑(商品名，TRH，保土^谷化學工業株式會社制造)、3份聚酯類蠟(熔點85'C)及8份著色齊IJ(KET.BLUE111)，在混合機(商品名^W工A^年廿，三井鉱山株式會社制造)中混合，用雙軸壓出機(商品名PCM-30,株式會社池貝制造)以氣缸溫度145t:、滾筒旋轉次數300rpm對得到的混合物進行熔融混煉，調制出色粉原料的熔融混煉物。該熔融混煉物冷卻到室溫后，用切磨機(商品名VM-16，株式會社iOy企業制造)進行粗粉碎，調制出粒徑100/xm以下的粗粉。混合40g該粗粉、13.3g合成生物聚合膠、4g十二烷基苯磺酸鈉(商品名小乂、乂夕7S-100，陰離子類分散劑，東邦化學工業株式會社制造)、0.67g磺基丁二酸酯類表面活性劑(商品名工7口一》CT-lp，主成分琥珀酸二異辛酯磺酸鈉，東邦化學工業株式會社制造)及742g水，將獲得的混合物投入到混合機(商品名二二一^工氺^一、>3乂$年廿NGM-1.5TL，株式會社美粒制造)，以2000rpm攪拌5分鐘后，脫氣并調制出粗粉漿液。實施例1樹脂微粒子的水性漿液的調制將上述得到的粗粉漿液800g投入到高壓均化器(商品名NANO3000，株式會社美粒制造)的箱體中，將溫度維持在12(TC以上并在210MPa的加壓下，在該高壓均化器內循環40分鐘，調制出包括體積平均粒徑為2.5/mi的樹脂微粒子的樹脂微粒子水性漿液。在此使用的高壓均化器為圖3所示的粉碎用高壓均化器1。此時，在加壓單元4中對粗粉漿液施加了210MPa的壓力。在加熱器5中加熱到120'C以上。加熱器5中的線圈狀配管，線圈內徑為4.0mm、線圈半徑(線圈曲率半徑)為40mm、線圈巻繞數為50、螺距角為15°、二分之一線圈節距為23mm、線圈整體的長度為26105mm。粉碎用噴嘴6，使用噴嘴長度為0.4mm且形成有一個在長度方向貫通的直徑為0.09mm的流路的噴嘴。減壓模塊7使用圖5所示的耐壓噴嘴20。在本實施例中，噴嘴長度為150mm，噴嘴入口直徑為2.5mm，噴嘴出口直徑為0.3mm。凝聚粒子的制造將800g該樹脂微粒子的水性漿液和10g硬脂酰三甲基氯化銨(商品名〕一夕$y86W，陽離子類分散劑，花王株式會社制造)的20%水溶液投入到混合機(二二一夕工氺^一、乂3乂$年廿NGM-1.5TL)中，以2000rpm攪拌5分鐘后脫氣，調制出包含陽離子類分散劑的樹脂微粒子的水性漿液。將該樹脂微粒子的水性漿液全部投入到高壓均化器的箱體中，使該樹脂微粒子的水性漿液在70°C、130MPa的加熱加壓下在該高壓均化器內循環40分鐘，制造出包含凝聚粒子的漿液。在此使用的高壓均化器，是將高于均化器(商品名NANO3000，株式會社美粒制造)部分變更了的圖12所示的粒子凝聚用高壓均化器.40。加熱器5中的線圈狀配管與上述使用的粉碎用高壓均化器1中的相同。第一線圈狀配管37的線圈曲率半徑為38mm，巻繞數為54，螺距角為15°，二分之一線圈節距為22mm，長度為26784mm。第二線圈狀配管41的線圈曲率半徑為38mm，巻繞數為27，螺距角為15°，二分之一線圈節距為38mm，長度為13392mm。減壓模塊36、38、39、42，使用圖10所示的減壓噴嘴30。在本實施例中，噴嘴長度為150mm，噴嘴入口直徑為0.3mm，噴嘴出口直徑為2.5mm。通過過濾上述得到的凝聚粒子漿液，取出凝聚粒子，進行5次水洗后，在75'C的熱風下將凝聚粒子干燥，制作出凝聚粒子。實施例2在凝聚粒子的制造中，除了將加壓壓力從13MPa變更為70MPa、并且將循環時間從40分鐘變更為25分鐘以外，與實施例1相同地制造出凝聚粒子。實施例3在凝聚粒子的制造中，除了將循環時間從40分鐘變更為3分鐘以外，與實施例1相同地制造出凝聚粒子。實施例4樹脂微粒子的水性漿液的調制在樹脂微粒子的水性漿液的調制中，將高壓均化器內維持的溫度(維持溫度)從120。C以上變更為16(TC以上，將加壓壓力從210MPa變更為168MPa，并且將循環時間從40分鐘變更為20分鐘，除此以外，與實施例1相同，調制出包含體積平均粒徑為0.5Mm的樹脂微粒子的樹脂微粒子水性漿液。凝聚粒子的制造將樹脂微粒子的水性漿液從實施例1的物質變更為如上得到的物質，并將10g硬脂酰三甲基氯化銨(〕一夕5:乂S6W)的2oV。水溶液變更為13.3g硬脂酰三甲基氯化銨(3—夕Sy86W)的30%水溶液，并且將加壓壓力從13MPa變更為35MPa，除此以外，與實施例l相同地制造出凝聚粒子。實施例5除了使用圖11所示的高壓均化器35取代圖12所示的粒子凝聚用高壓均化器40以外，與實施例相同地制造出凝聚粒子。實施例6在凝聚粒子的制造中，除了將第一線圈狀配管37的線圈曲率半徑從38mm變更為60mm，將巻繞數從54變更為34，將第二線圈狀配管41的曲率半徑從38mm變更為60mm，將巻繞數從27變更為17以外，與實施例1相同地制造出凝聚粒子。實施例7在凝聚粒子的制造中，除了將第一線圈狀配管37在8(TC的恒溫槽中保溫、并且將第二線圈狀配管41用自來水冷卻的同時使樹脂微粒子凝聚以外，與實施例6相同地制造出凝聚粒子。實施例8在樹脂微粒子的水性漿液的調制中，除了將循環時間從20分鐘變更為IO分鐘以外，與實施例4相同地制造出凝聚粒子。樹脂微粒子的'體積平均粒徑為0.3/mi。實施例9在樹脂微粒子的水性漿液的調制中，除了將循環時間從40分鐘變更為80分鐘以外，與實施例1相同地制造出凝聚粒子。樹脂微粒子的體積平均粒徑為3.3/mi。實施例10除了對制造例1中獲得的粗粉漿液800g在無顆粒(beads-less)分散機7,少$、乂夕7(商品名，S夕7公司制造)中以50m/s進行2次5分鐘的處理，而調制出樹脂微粒子的水性漿液以外，與實施例1相同地制造出凝聚粒子。實施例11在凝聚粒子的制造中，除了將加熱器5的線圈狀配管的巻繞數從50變更為190,將線圈曲率半徑從40mm變更為27mm，將第一線圈狀配管37的巻繞數從54變更為190，將線圈曲率半徑從38mm變更為27mm，將第二線圈狀配管41的巻繞數從27變更為190，將線圈曲率半徑從38mm變更為27mm以夕卜，與實施例4相同地制造出凝聚粒子。實施例12在凝聚粒子的制造中，除了將加熱器5的線圈狀配管的線圈曲率半徑從40mm變更為190mm，將第一線圈狀配管37的線圈曲率半徑從27mm變更為190mm，將第二線圈狀配管41的線圈曲率半徑從27mm變更為190mm以外，與實施例11相同地制造出凝聚粒子。實施例13在凝聚粒子的制造中，除了將加熱器5的線圈狀配管的線圈曲率半徑從40mm變更為24mm，將第一線圈狀配管37的線圈曲率半徑從27mm變更為24mm，將第二線圈狀配管41的線圈曲率半徑從27mm變更為24mm以外，與實施例11相同地制造出凝聚粒子。實施例14在凝聚粒子的制造中，除了將加熱器5的線圈狀配管的線圈曲率半徑從40mm變更為205mm，將第一線圈狀配管37的線圈曲率半徑從27mm變更為205mm，將第二線圈狀配管41的線圈曲率半徑從27mm變更為205mm以外，與實施例11相同地制造出凝聚粒子。實施例15在凝聚粒子的制造中，除了將加熱器5的線圈狀配管的線圈巻繞數從50變更為210，將第一線圈狀配管37的線圈巻繞數從190變更為210，將第二線圈狀配管41的線圈巻繞數從190變更為210以外，與實施例11相同地制造出凝聚粒子。實施例16在凝聚粒子的制造中，除了將加熱器5的線圈狀配管的線圈曲率半徑從40mm變更為24mm，將第一線圈狀配管37的線圈曲率半徑從27mm變更為24mm，將第二線圈狀配管41的線圈曲率半徑從27mm變更為24mm以外，與實施例15相同地制造出凝聚粒子。實施例17在凝聚粒子的制造中，除了將加熱器5的線圈狀配管的線圈曲率半徑從40mm變更為205mm，將第一線圈狀配管37的線圈曲率半徑從27mm變更為205mm，將第二線圈狀配管41的線圈曲率半徑從27mm變更為205mm以外，與實施例15相同地制造出凝聚粒子。比較例1除了取代圖12所示的粒子凝聚用高壓均化器40，而使用對圖12所示的粒子凝聚用高壓均化器40進行改造以使其不包含第二、第三線圈狀配管37、41及第二、第三減壓模塊38、42而直接連接第一減壓模塊36與冷卻機8而形成的高壓均化器以外，與實施例4相同地制造出比較用的凝聚粒子。比較例2除了在樹脂微粒子的水性漿液調制工序及凝聚工序中，將線圈整體的長度及線圈半徑與實施例1中使用的線圈狀配管相同的管狀部件成為直線狀的直線配管用作加熱器5的線圈狀配管以外，與實施例1相同地制造出比較用的凝聚粒子。實施例117及比較例12中得到的凝聚粒子的體積平均粒徑(/xm)、變動系數(CV值)及色粉的電阻值Rt如表1所示。表l<table>tableseeoriginaldocumentpage48</column></row><table>根據表1可知，根據本發明可以獲得如下凝聚粒子體積平均粒徑處于37/mi的范圍內，且變動系數較小，為2729，形狀一致。由本發明制造的色粉，色粉粒子內部含有的成分均勻分散，因此與一般的色粉相比，與色粉原料相對的導電物質，即使在例如著色劑的濃度較高、并且使用作為導電物質的分散劑進行制造時，也示出較高的電阻值。此外，色粉粒子的粒徑較小，從而色粉粒子的表面積大，并且色粉粒子之間的熔融面少，因此清洗時與水接觸的導電物質的量相對于導電物質總量的比率，在色粉粒子的粒徑越小時就越高，通過清洗而沖洗掉的導電物質的量增多。因此，色粉粒子內封入的導電物質的量變少，電阻比較高。作為一般的色粉的一例，體積平均粒徑為5.5Mm，變動系數為22%，電阻值為107X109Q，但若為具有與之同等程度的粒徑的色粉粒子，由本發明制造的色粉的電阻更高，色粉的帶電更容易控制。此外，由本發明制造的色粉，預先在混煉機中對色粉原料充分進行混煉，并在維持該充分混煉的狀態下進行造粒，因此混煉后無論以怎樣的條件制造色粉，電阻值幾乎不變化。本發明在不脫離其主旨和主要特征的前提下可以各種方式實施。因此上述實施方式從各方面而言僅是單純的示例，本發明的范圍如權利要求范圍所示，不受說明書正文的任何約束。并且，屬于權利要求范圍的變形、變更全部屬于本發明的范圍之內。權利要求1.一種凝聚粒子的制造方法，其特征在于，包括凝聚工序，使樹脂微粒子的水性漿液在加熱加壓下流過線圈狀配管，從而獲得凝聚粒子的水性漿液；減壓工序，進行減壓以從凝聚粒子的水性漿液中的凝聚粒子表面除去氣泡；和冷卻工序，對凝聚粒子的水性漿液進行冷卻。2.根據權利要求l所述的凝聚粒子的制造方法，其特征在于，樹脂微粒子的體積平均粒徑為0.43/mi。3.根據權利要求l所述的凝聚粒子的制造方法，其特征在于，在凝聚工序之前，包括樹脂微粒子的水性槳液調制工序，通過高壓均化法調制樹脂微粒子的水性漿液。4.根據權利要求3所述的凝聚粒子的制造方法，其特征在于，樹脂微粒子的水性漿液調制工序，包括粉碎階段，使合成樹脂或包括著色劑及脫模劑的合成樹脂的粗粉末的水性漿液在加熱加壓下通過耐壓噴嘴，將該粗粉末粉碎，獲得包含粒徑3/mi以下的樹脂微粒子的水性槳液。5.根據權利要求l所述的凝聚粒子的制造方法，其特征在于，減壓工序，通過使凝聚粒子的水性漿液流過減壓噴嘴來進行。6.根據權利要求1所述的凝聚粒子的制造方法，其特征在于，線圈狀配管的線圈巻繞數為1200，并且線圈半徑為25200mm。7.根據權利要求1所述的凝聚粒子的制造方法，其特征在于，凝聚工序，在樹脂微粒子的玻璃轉化溫度軟化溫度的加熱下、以及5100MPa的加壓下進行。全文摘要本發明的目的在于提供一種凝聚方法，在使樹脂微粒子凝聚時，可以在低壓下進行凝聚，并且防止產生樹脂微粒子的過凝聚，獲得具有需要的粒徑且粒度分布狹窄的凝聚粒子。通過包括凝聚工序(S1)、減壓工序(S2)、冷卻工序(S3)的凝聚粒子的制造方法，制造凝聚粒子。在凝聚工序(S1)中，使體積平均粒徑為0.4～3μm的樹脂微粒子的水性漿液在加熱加壓狀態下流過線圈狀配管，獲得包含凝聚了樹脂微粒子的凝聚粒子的漿液。在減壓工序(S2)中，進行包含凝聚粒子的漿液的減壓，并進行粗大粒子粉碎的粒度控制，使凝聚粒子的粒徑均勻。在冷卻工序(S3)中，對包含粒徑均勻的凝聚粒子的漿液進行冷卻。文檔編號G03G9/08GK101118393SQ200710138400公開日2008年2月6日申請日期2007年8月1日優先權日2006年8月1日發明者前澤宜宏,松本香鶴,紀川敬一申請人:夏普株式會社