專利名稱：土壤或地面增強處理方法
技術領域：
本發明涉及一種土壤或地面增強的處理方法，該方法是通過將生產鋼時的副產品氧化鐵細粉制成的Al-Fe氧化物混合物、熔煉鋁時的副產品紅泥同石灰混合，或者將添加氧化鈦的Al-Fe-Ti氧化物混合物同石灰混合以生產土壤或地面增強材料，并將其加到包括碎石、天然土壤等的土壤或地面上來提高土壤或地面的強度和粘彈性。
日本鋪砌道路的全長接近770，000km或者說約占全部公路1，100，000km的70%，并且用瀝青混凝土(一種瀝青混凝土路面)鋪砌的道路約占鋪砌道路的95%。通過使上述混合物保持一定百分率(3-7%)的空氣泡可以維持瀝青混凝土的剪切強度。然而，瀝青的粘性阻力十分依賴于溫度，當在炎熱的夏季阻力下降時，瀝青混凝土由于繁重的交通負載而致密，使空氣泡百分率下降。當空氣泡百分率低于2%時，剪切強度急劇下降并且產生不固定的車轍而喪失路面功能。然而，若瀝青混凝土中空氣泡的百分率超過一定的百分率時，則混合物中的瀝青將同氧反應并硬化，致使它失去粘性，在寒冷的冬季由于缺少柔韌性而產生斷裂破壞。
日本是一個由許多從北方延伸到南方的島嶼組成的狹長鏈形島國，因為地平緯度相差極大的地貌特點，由于在冬季日本北部和高山的大雪而在夏季環境溫度為30℃時瀝青混凝土表面溫度卻高達60℃，所以氣候條件對于瀝青路面十分嚴酷。而且交通狀況也十分擁擠在日本注冊的載重汽車比在歐洲主要國家注冊的載重汽車多10倍，因此對日本的公路帶來較大的破壞。為此在日本鋪砌道路要設計成耐用十年。
盡管如此，交通擁擠的道路也往往由于在炎熱夏季強度不夠而產生不固定的車轍，交通相對不太擁擠的道路又由于瀝青老化致使柔韌性不夠，因此引起斷裂破壞而喪失路面功能。結果，這種一般區域內交通擁擠的道路在開始投用后的3-4年內就必須進行維修，因為不固定的車轍達到了使用壽命的極限。已經采取了許多改進瀝青熱敏性防范不固定車轍的措施，但仍存在著經常產生裂紋之類一些其它問題，而且也還未建立充分的措施。多年以來都采用添加石灰以增強土壤或地面的方法，其反應機制是(1)通過土粒表面上的離子交換反應使得土粒結成團塊(2)通過形成碳酸鈣而產生硬化作用。然而，根據最近的研究(3)例如在土壤或地面內形成粘土或膠體的硅石(SiO2)或鋁礬土(Al2O3)一類的非結晶物質，同土壤或地面內的石灰進行水合反應而產生硅酸鈣水合物或鋁酸鈣水合物。這些單質形態或組合物形態的材料可用作粘結劑以提高強度和延長使用壽命。
一般說來，這種反應稱為石灰一凝硬反應，可認為用石灰進行土壤或地面增強處理的成功取決于這種石灰一凝硬反應。
在由天然土添加石灰或水泥制成的土壤或地面增強材料用作筑路材料的情況下，強度和粘彈性的相互關系是彼此矛盾的。
例如，不可能同時獲得最大應力時約1.0%的應變和高于10kgf/cm2的單軸壓縮強度的性能。
目前，通過使用添加石灰的鐵氧化物混合物制取的土壤或地面強度材料就可以獲得上述性能，也可以初步實現要達到的目的。這種氧化鐵細粉、生石灰、熟石灰和石灰石粉的混合物的土壤或地面增強材料在本說明書下文中將稱之為“Fe石灰”。
本申請的發明人根據迄今獲得滿意成就的Fe石灰提出了若干發明。例如，這些發明是關于使用天然土、轉爐廢渣、氧化鐵細粉和熟石灰的混合物鋪砌路基軟底中間層的鋪砌筑路法(請參考日本專利公告公報No.52-7256)，是關于利用添加了氧化鐵細粉和熟石灰的天然土的化學反應，在基底材料層和路基之間提供作為中間層的土壤或地面增強材料層的簡易道路筑路法(請參考日本專利公告公報No.54-25738)和關于使用由添加氧化鐵細粉和熟石灰的天然土制成的增強土壤或地面材料增強路面和鋪砌一定厚度的可得到彈性系數低于建筑結構臨界撓曲度的增強土壤或地面材料層以防止固結沉陷的方法(日本專利申請公開公報No.63-134709)。使用Fe石灰的土壤或地面增強處理可以生產一種質量十分良好的材料，因為混合了Fe石灰的土壤(所用的土壤)是一種風化花崗石，這是一種風化后的花崗巖殘剩的土壤，它包含一些具有很大反應活性的非結晶材料(例如SiO2、Al2O3和Fe2O3)。然而，如果所用土壤是一種由含粘土較少的以山石砂、河床泥沙、礫砂土一類的硅石砂為代表的SiO2組成的高結晶材料，或者主要礦物為火山玻璃和大多數成分是砂和稱為Sirsu的泥沙的未風化火山碎屑物流出沉積物，則存在這樣一個問題，即該土壤幾乎不含非結晶材料，因此也不能獲得所要求的強度。
本發明的目的是通過制取具有特定組成但不限于使用特定土壤的土壤或地面增強材料，來提供一種對每一鋪砌層都能獲得所需強度和粘彈性的土壤或地面增強處理方法。例如，在所用土壤是一種風化花崗巖的情形下，通過采用本發明的土壤或地面增強處理方法，可以大大地提高強度而不會削弱使用Fe石灰的普通增強土壤或地面材料的撓曲性能。因此，本發明就可能應用于交通擁擠道路的基底上層，能顯著地降低路面的撓曲度并通過粘彈性的減震作用也能防止路面結構破壞和不固定的車轍。
廣泛分布于日本九州南部的火山巖石渣床是一種火山噴發巖漿的凝結沉積物，它不能作為耕地的土壤，需要從該地區的主要農耕地中清除出去。根據制定清除計劃期間收集的資料，(1)平均水含量為37%(在28-54%范圍內)，(2)切割試樣(4×4×16cm)的平均彎曲張力強度為2.3kgf/cm2(在1.4-4.3kgf/cm2范圍內，使用Michael試驗機)，(3)根據機械清除試驗，最有效的方法是從距火山巖渣床1米高處投下一種重2.7噸，寬3米，具有8個刀片(片距50cm)的釘齒耙若干次，以破碎火山巖渣床，然后拉起釘齒耙并使推土機推進以取走火山巖渣板，然后重復上述操作。
這種方法和在鋪砌道路維修工程中清除比較厚的瀝青混凝土板采用的方法是完全一樣的，火山巖渣床不僅堅硬而且具有類似于瀝青混合物床的粘彈性，在粒徑上也非常類似于瀝青混凝土。因此，從機械觀點考慮，摩擦阻力是由集聚作用以及由具有類似于瀝青的粘滯性或粘聚阻力的礦物而產生的粘彈性能所賦予的。
本發明首先計劃，假定若人工地生產一種其粘滯阻力類似于瀝青粘結劑的礦物，則可以獲得一種理想的土壤或地面增強材料。
本發明涉及一種土壤或地面的增強處理方法，該方法是將一種添加了石灰的氧化鋁和富含氧化鐵的Al-Fe氧化物混合物混合進包含碎石、天然土等的土壤或地面中，最好該土壤或地面增強材料含有氧化鈦的Al-Fe-Ti氧化物混合物，該混合物除了其主要成分氧化鋁和氧化鐵和添加的石灰以外還含有氧化鈦，而且在土壤或地面增強材料中的Al-Fe-Ti氧化物混合物的含量應能使氧化鋁含量在5-15%(重量)范圍，氧化鐵含量在15-35%(重量)范圍內和氧化鈦含量在0.5-2%(重量)范圍內。
(
圖1)該圖是根據本發明實施方案將土壤或地面增強材料加到土壤中時說明化學反應機制的方程式。
化學反應式
(圖2)該圖是一張根據本發明實施方案將土壤或地面增強材料加到硅石粉中的試樣0天時切割表面的顯微照片。
(圖3)該圖是一張根據本發明實施方案將土壤或地面增強材料加到硅石粉中的試樣4天時切割表面的顯微照片。
(圖4)
該圖是一張根據本發明實施方案將土壤或地面增強材料加到硅石粉中的試樣28天時切割表面的顯微照片。
(圖5)該圖是一張根據本發明實施方案將土壤或地面增強材料加到硅石粉中的試樣60天時切割表面的顯微照片。
(圖6)該圖是一張將普通熟石灰加到硅石粉中的試樣0天時切割表面的顯微照片。
(圖7)該圖是一張將普通熟石灰加入到硅石粉中的試樣4天時切割表面的顯微照片。
(圖8)該圖是根據本發明實施方案使用添加有土壤或地面增強材料的風化花崗巖土壤來進行土壤或地面增強處理的表示CBR試驗結果的圖形。
(圖9)該圖是表示單軸壓縮試驗結果的曲線圖，該曲線圖表示單軸強度和根據本發明實施方案使用添加有土壤或地面增強材料的風化花崗巖土壤來進行土壤或地面增強處理二者之間的相互關系。
(圖10)該圖是表示應變試驗結果的曲線圖，該曲線圖表示最大應力時的應變和根據本發明實施方案使用添加有土壤或地面增強材料的風化花崗巖土壤來進行土壤或地面增強處理的壽命二者之間的相互關系。
(圖11)該圖是表示根據本發明實施方案使用添加有土壤或地面增強材料的Sirsu土壤來進行土壤或地面增強處理的CBR試驗結果的曲線圖。
(圖12)該圖是表示單軸壓縮試驗結果的曲線圖，該曲線圖表示單軸強度和根據本發明實施方案使用添加有土壤或地面增強材料的Sirsu土壤來進行土壤或地面增強處理的壽命二者之間的相互關系。
(圖13)該圖是表示應變試驗結果的曲線圖，該曲線圖表示最大應力時的應變和根據本發明實施方案使用添加有土壤或地面增強材料的Sirsu土壤進行土壤或地面增強處理的壽命二者之間的相互關系。
(圖14)該圖是根據本發明實施方案使用添加有土壤或地面增強材料的硅石砂土壤來進行土壤或地面增強處理的CBR試驗結果的曲線圖形。
本發明實施方案詳述如下1)土壤或地面增強材料的制取
Al-Fe氧化物混合物(紅泥)(參考表2)原料是水含量約為30%的副產品。以特定的混合比混合適量(相對于原料干重的當量比)的生石灰(CaO)和/或熟石灰(Ca(OH)2)對濕紅泥進行干燥，可獲得具有如表3所示組成的土壤或地面增強材料(Al-Fe-Cu土壤或地面增強材料)。
生石灰和熟石灰是具有表4和表5所示化學組成的市售產品。
為對比起見，在表8、9、12、13和15中示出了普通Fe石灰的組成。
2)土壤或地面增強處理2-1)風化花崗巖土壤的強度試驗風化花崗巖是一種風化后的花崗巖石的殘剩沉積物，它廣泛地分布于西部日本。風化花崗巖的技術性能是這樣的，有些根據風化條件而顯著地變成粘土，但一般而言，它是一種砂質土，其中5-10%部分包含大于2mm的礫石和小于0.005mm的粘土。所用土壤取自于日本Saga Prefecfure，Yamatomachi的Saga土壤工業有限公司的土壤貯藏所，其物理性能示于表6而化學性能示于表7。
將表3中所示土壤或地面增強材料以93%土壤和7%材料(干重組成)的混合比同土壤混合，根據JISA1211的CBR試驗方法按CBR一層20次五層搗固(ofCBR 1 Layer 20 times 5 Layers by a Stick-hardening)制取試樣。CBR試驗和單軸試驗二者的搗固功Ec＝9.2cm·kgf/cm2，通過所用土壤的搗固試驗結果規定了搗固的水含量為最佳含量(13.3%)。試樣的養護方法是在搗固后試樣不立即浸入水中，而在搗固后超過4天的試樣，立即浸入水溫保持在23℃的水中直到根據CBR試驗進行滲透試驗，試樣用薄膜密封后在恒溫(23℃)進行養護直到負載試驗的前一天，試樣用真空脫氣水完全浸透30分鐘，然后根據單軸壓縮試驗用水浸法(24小時)進行養護。水浸CBR試驗結果示于表8和9，單軸壓縮試驗(該試驗是按照土壤質量工程協會的“JSF，T511-1990”標準進行)結果示于表9和圖9，應變試驗結果示于圖10。
正如試驗結果明顯指出的那樣，根據試樣壽命和水浸CBR(%)之間的關系以及試樣壽命和單軸強度(kgf/cm2)之間的關系可以看出，使用Al-Fe-Ca土壤或地面增強處理土壤同使用常規Fe石灰土壤或地面增強處理土壤比較，前者的強度得到較大提高，較高的Al含量在任何試樣壽命時都具有較高的CBR強度。
例如，在前一種情況下(本實施方案)28天試樣的單軸強度(qu28)在16-20之間，而后一種情況(普通的)下的強度約為11，本實施方案最大應力時應變超過1.0%，這決不是低于后一種情況的數值。
2-2)使用Sirsu土壤的強度試驗Sirsu是一種火山流出沉積物，它廣泛地分布于日本九州的南部，其大部分的復合粒子是火山玻璃和浮石。因此，該顆粒的比重(2.30-2.50)低于普通土壤，摩擦時易碎而且是可破碎的。它的主要成分是砂和含有少量大于2mm的礫石和小于0.005mm粘土的河沙。所用土壤取自鹿兒島市的貯藏所，土粒的比重和粒徑分布示于表10，而化學組成示于表11。將表3所示土壤或地面增強材料以7%和93%的混合比(干重)同上述土壤混合，根據JIS A1211CBR試驗方法按照CBR一層20次五層搗固(by CBR 1Layer 20 Times 5 Layers stick-hardening)制取試樣。CBR試驗和單軸壓縮試驗二者的搗固功為Ec＝9.2cm·kgf/cm2，通過所用土壤的搗固試驗結果規定了搗固的水含量為最佳水含量。試樣的養護方法同使用風化花崗巖土壤的情況下適用的方法完全相同。水浸CBR試驗結果示于表12和圖11、單軸壓縮試驗結果示于表13和圖12，應變試驗結果示于圖13。
正如試驗結果明顯指出的那樣，根據試樣壽命和水浸CBR(%)之間的關系以及試樣壽命和單軸強度(kgf/cm2)之間的關系可以看出，使用Al-Fe-Ca土壤或地面增強處理土壤同使用常規Fe石灰土壤比較，前者的強度得到較大提高，換言之，較高Al含量的試樣在任何試樣壽命時具有更高的CBR強度。例如，在前一種情況下(本實施方案)28天試樣(que28)的單軸強度約為18-27，這遠遠大于后一種情況(常規的)接近13的強度，本實施方案的最大應力時應變約為1.15%，這也決不是低于后一種情況的數值。在將Sirsu用作土壤的情況下其單軸強度顯示出同圖9中風化花崗巖土壤的單軸強度值幾乎完全相同。但是，強度的不同范圍極大地取決于土壤或地面增強材料的類型。換言之，在土壤或地面增強材料中Al含量對提高強度的作用在Sirsu用作土壤的情況下是最大的。在土壤或地面增強處理土壤中具有最大Al含量的Al-Fe-Ca No.3土壤或地面增強材料約有27kgf/cm2的最大應力，而28天試樣的最大應變約為1.13%。水泥含量為8%的28天試樣的單軸壓縮試驗給出約17kgf/cm2的最大應力和約0.65%的最大應變。因此，應用Al-Fe-Ca No.3土壤或地面增強土壤同添加水泥的土壤相比較，前者可以獲得1.6倍于后者的強度和1.8倍于后者的撓曲度。
2-3)硅石砂土壤的強度試驗用表14中所示化學組成的硅石粉(小于0.074mm)制取試樣，將三種類型的天然硅石砂(5.0-0.074mm)以93%土和7%在表2中所示土壤或地面增強材料(干重組成)同根據JIS A1211 CBR試驗方法按照CBR一層20次五層搗固(by CBR 1Layer 20 times 5 Layers Stick-hardening)制取的土壤混合，該土壤具有以已知粒徑曲線為基準的綜合粒徑(一種普通砂質土相對風化分解的花崗巖)。養護方法是在風化花崗巖土壤用作強度試驗的相同條件下進行。水浸CBR試驗結果示于表15和圖14。試驗結果考慮如下(1)同熟石灰處理土壤和Fe石灰或地面增強處理的土壤比較，本發明實施方案的Al-Fe-Ca土壤或地面增強處理土壤顯示出，4天試樣的CBR＝45-70%而14天試樣的CBR＝180-315%，直到60天的試樣的強度提高也是緩慢的，但此后強度急劇增加，120天試樣的CBR＝270-430%。CBR強度的增加同土壤或地面增強材料中的Al2O3含量成正比。(2)從14天到60天的試樣壽命期是從圖1所示土壤或地面增強土壤反應機制中所述水合Al-Fe氧化物混合物形成膠質態Al-Fe水合物(1)的時間。
在60天以后，由于氧的存在使得結晶再次發展，在復雜的結晶條件下，由于形成顯示同硅酸強結合的鋁一氧結合鏈和顯示粘彈性的鐵-氧結合鏈而獲得了結構穩定性。
因為CBR強度同土壤或地面增強材料中的Al2O3含量成比例增加，如果土壤或地面增強材料僅僅根據強度或僅僅根據彈性系數進行評價，則應優選Al2O3含量較高的材料。然而，如同AASHO試驗道路的結果來看，也必須考慮另一個重要因素-粘彈性或撓曲性。還有，所需要的強度和撓曲度是隨路面結構位置的用途而變化的。如果該用途是作為軟路基的增強層，則應該優先考慮粘彈性而不是強度。如果該用途是作為緊接瀝青表面層下的基底層，則應優選考慮強度。對使用硅石砂作為地面增強處理用土壤的試樣壽命和單軸強度之間的關系進行試驗。結果獲知，該關系顯示了用風化花崗巖土作為處理用土壤和Sirsu作為處理用土壤得到的數據之間的中間值。
本發明的土壤或地面增強處理方法使用一種添加石灰的氧化鋁和富含氧化鐵的Al-Fe氧化物混合物的土壤或地面增強材料，正如實施方案的結果所指出的那樣，土壤或地面增強材料中的氧化鋁混合物可提高土壤或地面增強處理土壤的強度，而氧化鐵混合物可增強土壤或地面增強處理土壤的粘彈性。
當土壤或地面增強處理土壤用作筑路結構材料時，強度增加能產生分散負載的作用，從而減輕車輪負載對路面造成的撓曲，而粘彈性吸收了運輸車輛造成的振動負載，從而防止路面結構的破壞和瀝青路面材料的不固定車轍，因而大大地延長了路面的使用壽命。本發明的有效用途是將Al-Fe氧化物混合物混合進Al-Fe-Ca土壤或地面增強材料中，使其中的氧化鋁在5-15%(重量)范圍而氧化鐵在15-35%(重量)范圍內，如果超過上述界限，則難以達到既極大地提高強度，同時又保持撓曲性的目的。熔煉鋁時的副產品紅泥除了含作為主要成分的氧化鋁(Al2O3)和氧化鐵(Fe2O3)外，還包含氧化鈦(TiO2)。當包含氧化鈦的Al-Fe-Ti-Ca土壤或地面增強材料加入土壤中時，氧化鈦將根據圖1所示反應對土壤或地面的結構增強產生附加的效果。在此情況下，土壤或地面增強材料中含量在0.5-2.0%(重量)的氧化鈦產生了極好的作用。
表1示出了火山巖渣床的化學分析(摘自“Character-istic Soilin Kyrshu and Okinawa”Compiled by The Society of Soil Quality Engineering of Japan，Kyushu Branch and Published by The u-niversity of Kyushu Publishing Committee)。火山巖渣床的化學組成以氧化鋁(Al2O3)和氧化鐵(Fe2O3)為其特征，已獲知這非常類似于紅泥(用氫氧化鈉處理鋁礬土來生產高純鋁礬土的剩余物)的化學分析結果。
表2示出了Al-Fe-Ti氧化物混合物(紅泥)的化學分析結果(按照日本鋼鐵聯合公司TAC分析中心的分析)。
圖1顯示了含有上述Al-Fe氧化物混合物和熟石灰的土壤或地面增強材料加入土壤中時的反應機制。
當把Al-Fe氧化物混合物和熟石灰的混合物加入土壤中時，熟石灰溶解在土壤濕氣中，結果顯示出強堿性，在堿性條件下，Al-Fe氧化物混合物進行水合，生成了活性鋁-鐵水合物(I)，該水合物分散在膠體形態的集聚土粒之間。然后由于例如壓縮的物理作用使結晶繼續發展，由于氧氣存在隨著時間而發生了不可逆轉的化學變化，從而形成具有鋁同硅酸強結合能的鋁-氧結合鏈和具有鐵特有的粘彈性的鐵-氧結合鏈，這些結合鏈的結合形成復雜的結晶條件(H)從而增強土壤或地面的結構。
加入土壤中的由Al-Fe氧化物混合物和熟石灰組成的土壤或地面增強材料(在下文中稱為Al-Fe-Ca土壤地面增強材料)的電子顯微研究敘述如下在將7%(干重量)的熟石灰加到不含有非結晶材料的高結晶硅石粉中的情況下，該粉狀試樣進行粘性一硬化處理并在規定時間內進行養護，然后在110℃的爐內干燥。然后冷卻到環境溫度并用樹脂密封，該試樣切割表面照片分別示于圖6(0天)和圖7(4天)。
該圖指出在老化試樣的顆粒結構中沒有發生變化。
然而，如果將含量為7%(干重量)的Al-Fe-Ca土壤或地面增強材料(同表3中的實施例Al-Fe-Ca-No.2相同)加到上述的硅石粉中，在圖2(0天)、圖3(4天)、圖4(28天)、圖5(60天)所示相同條件下，將它們的切割表面照片進行比較顯示出，表示在搗固后立即浸水條件的圖2看起來同硅石砂試樣材料的圖6非常相似，而在4天試樣的圖3中沒有觀察到結晶現象。28天試樣的圖4顯示出Al-Fe氧化物混合物發生水合反應并分散呈膠體狀態，還從60天試樣的圖5觀察到，在氧氣存在下包覆硅石的Al-Fe水合氧化物的結晶發展。
相應于這種反應機制的強度和粘彈性顯示了今后要討論的在單軸壓縮試驗時應力和應變之間的深刻的相互關系，因此，可以根據長期的強度要求，使用那些其機械性能在普通水泥-混凝土彈性材料和瀝青-混凝土粘彈材料之間的材料筑路。
如上所述，本發明的土壤或地面增強處理方法是，將主要成分是添加有石灰的氧化鋁、氧化鐵和氧化鈦的Al-Fe-Ti氧化物混合物的土壤或地面增強材料混合進碎石、天然土等的土壤中，并通過土壤或地面增強處理以提高強度和獲得粘彈性的減震作用。
因而，本發明應用于筑路材料時可增加負載分散作用，以減低車輪負載造成的路基撓曲，并吸收和減輕由運輸車輛產生的振動負載(通常約為路面設計靜止車輪負載的1.8倍)。因此，本發明的土壤或地面增強處理方法應用于軟路基上的增強層可以減輕振動負載或路基的顫動，以防止路基疲勞或軟化。這種減震作用對道路上不固定車轍顯示了劃時代的阻止作用，這種路面上的不固定車轍一直是我國瀝青筑路工程中的一個致命問題。
以應用于軟路基上道路鋪砌的情況來解釋本發明的土壤或地面增強處理方法的優選實施方案，但是本發明的處理方法可以應用于更多方面，例如房屋建筑、停車場、運動場和機場地面。
為了便于參考，以下附出表1-15的名稱表1火山巖渣床的化學分析表2Al-Fe氧化物混合物(紅泥)的化學分析表3土壤或地面增強材料的主要成分表4生石灰的化學組成表5熟石灰的化學組成表6風化花崗巖土的物理性能表7風化花崗巖土的化學組成表8;用風化花崗巖土進行土壤或地面增強處理的CBR試驗結果表9用風化花崗巖土進行土壤或地面增強處理的單軸壓縮試驗結果表10Sirsu土的比重和粒經組成表11Sirsu土的化學組成表12用Sirsu土來進行土壤或地面增強處理的CBR試驗結果表13使用Sirsu土來進行土壤或地面增強處理的單軸壓縮試驗結果表14硅石粉的化學組成和粒徑分布表15用硅石砂土來進行土壤或地面增強處理的CBR試驗結果。
權利要求
1.一種土壤或地面增強處理方法，其特征在于，將主要成分是添加有石灰的氧化鋁和氧化鐵的Al-Fe氧化物混合物的土壤或地面增強材料混合進碎石、天然土等的土壤中。
2.根據權利要求1的土壤或地面增強處理方法，其中土壤或地面增強材料是Al-Fe-Ti氧化物混合物，其主要成分是氧化鋁和氧化鐵并包含氧化鈦和添加的石灰。
3.根據權利要求1或2的土壤或地面增強處理方法，其中，在土壤或地面增強材料中Al-Fe氧化物混合物所占的比率是，氧化鋁在5-15%(重量)范圍和氧化鐵在15-35%(重量)范圍內。
4.根據權利要求2或3的土壤或地面增強處理方法，其中，在土壤或地面增強材料中的氧化鈦含量在0.5-2.0%(重量)范圍內。
全文摘要
將一種Al-Fe氧化物混合物的土壤或地面增強材料和添有石灰的混合物加進碎石、天然土等土壤中，該增強材料的主要成分是由鋼生產中的副產品氧化鐵細粉構成的氧化鐵和熔煉鋁中的副產品紅泥構成的氧化鋁，并將氧化鈦混進上述土壤或地面增強材料，以生產添有石灰的Al-Fe-Ti氧化物混合物，將這種材料混進含有碎石、天然土等的土壤或地面中，從而提高它們的強度和粘彈性。土壤或地面增強材料中的氧化鈦含量在0.5—2.0％(重量)范圍內。
文檔編號E01C7/36GK1088650SQ9310564
公開日1994年6月29日 申請日期1993年5月10日 優先權日1992年12月15日
發明者井月夫, 井彬, 井清, 溝口孝芳 申請人:株式會社愛福易石灰工業所