專利名稱：：通過拉長石英玻璃的中空?qǐng)A筒而生產(chǎn)石英玻璃管的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及通過拉長石英玻璃的中空?qǐng)A筒而生產(chǎn)石英玻璃管的方法，該石英玻璃的中空?qǐng)A筒被持續(xù)地供給到加熱區(qū)，在其中被逐區(qū)地軟化，并通過使用輥式引出器(rollpuller)沿拉制軸線的方向從軟化區(qū)域拉制管狀連鑄流(tubestrand),該輥式引出器包括一個(gè)框架，通過該框架固定有多個(gè)引出輥(pullerroll),該引出輥可繞著旋轉(zhuǎn)軸線旋轉(zhuǎn)且分布在管狀連鑄流的周圍，并鄰接具有圓柱形外表面的管狀連鑄流。
背景技術(shù)：
：豎直拉制的方法用來將石英玻璃的中空?qǐng)A筒形成為具有任何期望的剖面的管且不用工具。通過這種方式獲得的管例如被用作化學(xué)工業(yè)和半導(dǎo)體制造業(yè)中的反應(yīng)器，用作光學(xué)中的燈管，或用作用于生產(chǎn)光學(xué)纖維的預(yù)制品的初始材料等。在此，通常沿豎直方向從上方向加熱管供給中空?qǐng)A筒，在其中逐區(qū)地軟化，從軟化區(qū)域拉制管狀連鑄流，在軟化區(qū)域形成拉制球管(drawingbulb)。一方面，在這種形成過程中，工具的缺失導(dǎo)致取出的連鑄流的低損傷的表面。然而，另一方面，出現(xiàn)了必須不用任何機(jī)械介入就確保取出的連鑄流的尺寸穩(wěn)定性的問題。這由于已經(jīng)存在的中空?qǐng)A筒的尺寸變化而變得困難，該變化傾向于在取出的管狀連鑄流中持續(xù)或甚至加強(qiáng)。最頻繁地發(fā)現(xiàn)的缺陷是徑向剖面中的高頻率直徑變化和橢圓變形(ovality)，或壁單側(cè)性(wallone-sidedness)，即管壁厚度的徑向不規(guī)則性，在專業(yè)人員中也被稱為"側(cè)偏(siding)"。假定橢圓變形和側(cè)偏起因于拉制球管的區(qū)域中的徑向不均勻的溫度分布，并且通過將中空?qǐng)A筒繞著其縱向軸線旋轉(zhuǎn)而能夠補(bǔ)償這種效應(yīng)。從DE19949411Al已知一種相關(guān)方法和用于進(jìn)行該方法的相關(guān)裝置。在此，圓柱形半成品^^拉長成連鑄流，半成品和連鑄流繞著其聯(lián)合縱向軸線同步地旋轉(zhuǎn)，該聯(lián)合縱向軸線平行于拉制軸線而延伸。為了改善拉出的連鑄流的引導(dǎo)，以被布置為成對(duì)地相對(duì)和配置成輥的方式使用引導(dǎo)主體(guidebody)。在DE19949411Al中沒有描述拉出設(shè)備本身。在EP994078Bl中也提到了從由套管和芯棒組成的同軸組件(coaxialassembly)拉制纖維預(yù)制品的期間的半成品和拉出的連鑄流的同步旋轉(zhuǎn)。為了減少纖維預(yù)制品的橢圓變形，旋轉(zhuǎn)速度^皮設(shè)定為至少5rpm。這份文獻(xiàn)也沒有描述取下設(shè)備本身。為了在預(yù)制品的拉長期間減少直徑的變化，US6,178,778Bl也推薦了半成品和拉出的連鑄流的同步旋轉(zhuǎn)。取下單元(take-offunit)包括一個(gè)夾具(gripper)或優(yōu)選幾個(gè)相對(duì)于^:此而布置的夾具，這些夾具以至少一個(gè)夾具始終作用在拉出的連鑄流上的方式沿豎直引導(dǎo)裝置向上和向下移動(dòng)。在玻璃連鑄流的前端通過夾具元件將玻璃連鑄流夾住并將其拉出的方法和設(shè)備具有以下缺點(diǎn)能夠拉制到最大的玻璃連鑄流長度受取下設(shè)備的尺寸限制。大的取下長度需要長或高的結(jié)構(gòu)。類似的，從結(jié)構(gòu)的觀點(diǎn)看，采用多個(gè)逆向可動(dòng)的夾具的備選進(jìn)程相對(duì)復(fù)雜。WO03/022757八17>開了一種豎直拉制的過程，其中，玻璃連鑄流由所謂的"輥式引出器"(輥式拉線器)拉出。輥式引出器包括多個(gè)引出輥，該引出輥固定在框架內(nèi)并分布在將^皮拉出的玻璃連鑄流上，這些輥在將被拉出的玻璃連鑄流上相互面對(duì)且將適合于拉出玻璃連鑄流的力施加在所述連鑄流上。所以，輥式引出器設(shè)有轉(zhuǎn)矩控制，通過該轉(zhuǎn)矩控制，使引出輥的轉(zhuǎn)矩不斷地適應(yīng)基準(zhǔn)輥的轉(zhuǎn)矩并被再次調(diào)整。5輥式引出器的形式的取下單元以相對(duì)較小的結(jié)構(gòu)改進(jìn)允許玻璃連鑄流的持續(xù)拉制。然而，當(dāng)輥式引出器^f皮配置成可繞著拉制軸線旋轉(zhuǎn)以允許^皮拉出的玻璃連鑄流的旋轉(zhuǎn)時(shí)，就喪失了這個(gè)優(yōu)點(diǎn)。GB1315447A中描述了此類方法和設(shè)備。為了在水平拉制方法中從起始圓筒拉制石英玻璃的管狀或棒形的連鑄流，該公開提出了一種設(shè)備，該設(shè)備包括第一工作頭(workinghead)和第二工作頭，通過第一工作頭保持起始圓筒并將其供給到加熱區(qū)，通過第二工作頭拉出連鑄流。旋轉(zhuǎn)設(shè)備使得兩個(gè)工作頭可繞著拉制軸線旋轉(zhuǎn)。服務(wù)于取出目的的工作頭包括兩個(gè)輥，該兩個(gè)輥^皮彈簧偏置桿壓在將一皮拉出的連鑄流上，由此實(shí)現(xiàn)將凈皮拉出的連鑄流的取出和繞著拉制軸線的旋轉(zhuǎn)。這種設(shè)備在其結(jié)構(gòu)上非常復(fù)雜。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的目的在于，提供一種豎直拉制的方法，其中，也能夠通過使用輥式引出器的形式的取下單元以較小的結(jié)構(gòu)改進(jìn)來實(shí)現(xiàn)高拉制比，同時(shí)允許獲得石英玻璃管的尺寸穩(wěn)定性的優(yōu)化，尤其避免由橢圓變形和側(cè)偏導(dǎo)致的材料損失。此目的是#^居本發(fā)明而實(shí)現(xiàn)的，源自于上述方法，在本發(fā)明中，輥式引出器的框架靜止，中空?qǐng)A筒和管狀連鑄流相對(duì)于彼此而繞著拉制軸線旋轉(zhuǎn)，相對(duì)旋轉(zhuǎn)被設(shè)定成0.01至5轉(zhuǎn)每拉出的管狀連鑄流的延米的范圍。所拉出的管狀連鑄流和石英玻璃的中空?qǐng)A筒的縱向軸線在拉長過程中相對(duì)于彼此而旋轉(zhuǎn)，這在拉制球管的軟化區(qū)域中導(dǎo)致石英玻璃的塑性變形和混合，在下文中也被稱為"扭轉(zhuǎn)"。中空?qǐng)A筒和管狀連鑄流繞著拉制軸線沿相反的方向或以不同速度旋轉(zhuǎn)，從而完成扭轉(zhuǎn)，其中，兩個(gè)旋轉(zhuǎn)速度中的一個(gè)也可以是零。基本上已經(jīng)知道，扭轉(zhuǎn)操作使得溫度分布變均勻，從而補(bǔ)償加熱區(qū)的區(qū)域中的不對(duì)稱性。由此能夠減少諸如橢圓變形和側(cè)偏等的幾何的管缺陷，并完全或部分地消除材料中的可能的徑向不均勻性。例如，針對(duì)制作玻璃管的JP2006021979A中提出，水平定向的玻璃的中空?qǐng)A筒必須^皮逐區(qū)地軟化并在此過程中被拉長，中空?qǐng)A筒的兩端^皮夾在類似車床的設(shè)備的拾取軸(take-upspindle)中。在拉長期間，通過夾住并拉出所取出的管端的拾取軸以比相對(duì)的軸更高的速度旋轉(zhuǎn)的措施，在拉制球管的區(qū)域中進(jìn)行扭轉(zhuǎn)操作。US2003/01406598Al描述了將預(yù)制品拉長為所謂的芯棒的形式的光學(xué)構(gòu)件，在此，取出的芯棒和預(yù)制品在拉制過程期間也沿相反的方向旋轉(zhuǎn)。拉制設(shè)備包括夾具，該夾具作用在取出的連鑄流的圓柱形外表面上并通過軸而沿拉制軸線的方向^皮向下運(yùn)輸。同時(shí)，隨著沿著拉制方向的取出移動(dòng)，繞著拉制軸線的旋轉(zhuǎn)移動(dòng)因而凈皮應(yīng)用到取出的芯棒上，所述移動(dòng)在拉制球管上持續(xù)，從而使軟的石英玻璃物質(zhì)在那里被扭轉(zhuǎn)。針對(duì)拉制速度，標(biāo)示了在5至70cm/min之間的范圍內(nèi)的值，并設(shè)定芯棒的旋轉(zhuǎn)速率，從而獲得20至100轉(zhuǎn)每延米。在取下單元被配置成車床卡盤或夾具的情況下，其中所提出的措施適合于類似車床的拉制設(shè)備。然而，針對(duì)輥式引出器的形式的取下設(shè)備，這些方法要求所拉出的玻璃連鑄流的旋轉(zhuǎn)性(rotatability)，這在結(jié)構(gòu)上難以實(shí)現(xiàn)。此外，已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，已知的措施不適合于尺寸精確的石英玻璃管的制造。本發(fā)明以輥式引出器的使用為特征，該輥式引出器用于拉出管狀連鑄流，且結(jié)合了拉出的管狀連鑄流和中空?qǐng)A筒的相對(duì)旋轉(zhuǎn)的較低速率，同時(shí)，本發(fā)明以較小的機(jī)械扭轉(zhuǎn)為特征。已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，特別低的相對(duì)速率的旋轉(zhuǎn)實(shí)現(xiàn)了關(guān)于管狀連鑄流中的尺寸偏離的最小化的優(yōu)化結(jié)果，該尺寸偏離由已經(jīng)存在于中空?qǐng)A筒中的幾何缺陷導(dǎo)致。在此必須特別注意壁單邊性(側(cè)偏)已經(jīng)存在于中空?qǐng)A筒中。中空?qǐng)A筒的側(cè)偏立即在所拉出的管狀連鑄流的側(cè)偏中被注意到，且不能僅通過中空?qǐng)A筒和管狀連鑄流的同步旋轉(zhuǎn)來減少。相反地，中空?qǐng)A筒的7側(cè)偏能夠引起徑向不均勻的溫度分布，這在所拉出的管狀連鑄流中可能放大側(cè)偏并另外產(chǎn)生橢圓變形。這些效應(yīng)能夠被慢速扭轉(zhuǎn)抵消，該扭轉(zhuǎn)以0.01至5轉(zhuǎn)每拉出的管狀連鑄流的延米的范圍內(nèi)的較小的相對(duì)旋轉(zhuǎn)為特征。根據(jù)本發(fā)明，利用靜止的輥式引出器作為取下設(shè)備，即不繞著拉制軸線旋轉(zhuǎn)的輥式引出器。輥式引出器能夠?qū)崿F(xiàn)任何(期望的)高拉出比以及具有小的旋轉(zhuǎn)速率的結(jié)構(gòu)上簡單的拉制過程的實(shí)施，這將在下文中更詳細(xì)地解釋。已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，中空?qǐng)A筒和管狀連鑄流之間的高旋轉(zhuǎn)速率在拉制過程中容易導(dǎo)致意外的變形和混亂，尤其是彎曲?？紤]到這點(diǎn)，一個(gè)進(jìn)程已被證明是特別有用的，在該進(jìn)程中，相對(duì)旋轉(zhuǎn)被設(shè)定成少于一轉(zhuǎn)每拉出的管狀連鑄流的延米的范圍。尤其優(yōu)選，相對(duì)旋轉(zhuǎn)在0.05至0.5轉(zhuǎn)每拉出的管狀連鑄流的延米的范圍內(nèi)。為了避免用于實(shí)現(xiàn)可繞著拉制軸線旋轉(zhuǎn)的輥式引出器的技術(shù)上復(fù)雜的結(jié)構(gòu)，在本方法的第一優(yōu)選變型中，中空?qǐng)A筒繞著拉制軸線旋轉(zhuǎn)，引出輥同時(shí)^皮壓力壓在管狀連鑄流上，所述力阻止管狀連鑄流的旋轉(zhuǎn)。在此，管狀連鑄流繞著拉制軸線的旋轉(zhuǎn)^皮省去，這筒化了使用輥式引出器的拉出操作。為了確保拉制球管中的扭轉(zhuǎn)，引出輥無論如何必須被牢固地壓在管狀連鑄流上以使它們抵消旋轉(zhuǎn)。然而，在一個(gè)備選但同等優(yōu)選的進(jìn)程中，管狀連鑄流繞著拉制軸線旋轉(zhuǎn)。在這種情況下，中空?qǐng)A筒繞著拉制軸線的旋轉(zhuǎn)能夠被省去。在此，優(yōu)選通過引出輥繞著引出輥的旋轉(zhuǎn)軸線旋轉(zhuǎn)，從而完成使用輥式引出器的所拉出的管狀連鑄流的旋轉(zhuǎn)，并且，通過其中至少一個(gè)引出輥以傾斜的定向相對(duì)于拉制軸線定向，使得引出輥的旋轉(zhuǎn)軸線與拉制軸線圍成不同于90度的傾斜角度(oc),從而完成管狀連鑄流的旋轉(zhuǎn)。通常，引出輥的旋轉(zhuǎn)的軸線沿著垂直于拉制軸線的方向延伸。那么，引出輥的可能的平側(cè)(前側(cè))將平行于豎直拉制軸線而延伸。這在優(yōu)選實(shí)施例中不同，其中，前側(cè)相對(duì)于拉制軸線而稍微傾斜地延伸。這種定向產(chǎn)生切線地作用在管狀連鑄流的圓筒護(hù)套(cylinderjacket)上的力分量，該分量迫使所述連鑄流繞著拉制軸線進(jìn)行持續(xù)的旋轉(zhuǎn)移動(dòng)，所以不必繞著拉制軸線旋轉(zhuǎn)輥式引出器。以這種方式實(shí)現(xiàn)的旋轉(zhuǎn)移動(dòng)比較小，且在上述的0.01至5轉(zhuǎn)每拉出的管狀連鑄流的延米的范圍內(nèi)。引出輥的旋轉(zhuǎn)軸線和拉制軸線之間的適宜的傾斜角實(shí)際上取決于預(yù)定的旋轉(zhuǎn)速率和管狀連鑄流的直徑。已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，已非常小的傾斜角(即，90度的偏離)適合根據(jù)本發(fā)明的微小的相對(duì)旋轉(zhuǎn)。優(yōu)選傾斜角度與90度相差不超出10度。關(guān)于引出輥和管狀連鑄流之間的盡可能小的接觸壓力以及關(guān)于繞著管狀連鑄流周圍的盡可能一致的切線作用力的分布，輥式引出器的所有引出輥相對(duì)于拉制軸線傾斜地定向。在根據(jù)本發(fā)明的方法的一個(gè)特別優(yōu)選的實(shí)施例中，即，在取出的管狀連鑄流的拉制過程期間，針對(duì)其橢圓變形或側(cè)偏而確定測量，所確定的測量用于控制相對(duì)旋轉(zhuǎn)的速率。例如通過針對(duì)穿過管狀連鑄流的周圍的外徑和內(nèi)徑(以及因此也針對(duì)壁厚)而確定測量值，從而可以確定針對(duì)管狀連鑄流的橢圓變形或側(cè)偏的測量。橢圓變形#皮確定為一個(gè)給定的徑向管剖面中的最大和最小外徑之間的差，側(cè)偏^皮確定為管的一個(gè)給定的徑向剖面中的最大和最小壁厚之間的差。調(diào)制能夠以管狀連鑄流的橢圓變形的最小化或側(cè)偏的最小化為目標(biāo)，或也^^皮配置成以兩個(gè)尺寸偏離的最小值為目標(biāo)。另外，當(dāng)使用通過機(jī)械處理或加工而生產(chǎn)的具有徑向最終尺寸的石英玻璃的中空?qǐng)A筒時(shí)，已被證明是有利的。通過機(jī)械處理(尤其是鉆孔、珩磨以及研磨)，能夠生產(chǎn)具有大于100mm的外徑以及2m或更長的長度的石英玻璃的中空?qǐng)A筒，該機(jī)械處理使用已知的對(duì)磨和研磨方法以及適合于其的市售的設(shè)備，該中空?qǐng)A筒以具有精確圓形剖面的確切圓筒對(duì)稱性和l/100mm的范圍內(nèi)的小尺寸偏離為特征。中空?qǐng)A筒的彎曲和橢圓變形因此能夠4皮忽略，而仍可能被發(fā)現(xiàn)的中空?qǐng)A筒的側(cè)偏能夠通過根據(jù)本發(fā)明的方法而被最小化。機(jī)械地處理過的中空?qǐng)A筒也是經(jīng)過最終蝕刻處理的中空?qǐng)A筒。由于該最終蝕刻處理，中空?qǐng)A筒的幾何形狀和最終尺寸不顯著地改變。根據(jù)本發(fā)明的方法在相對(duì)薄壁的管的制造中已被證明是特別有用的，其中，管狀連鑄流#:拉出時(shí)，壁厚在從O.l至3mm的范圍。根據(jù)本發(fā)明的方法中的小的相對(duì)旋轉(zhuǎn)有力地避免了變形，該變形尤其使薄管壁不穩(wěn)定并因此導(dǎo)致尺寸穩(wěn)定性變差?，F(xiàn)在，將參照實(shí)施例和附圖，更詳細(xì)地解釋本發(fā)明。附圖是示意圖，具體而言圖1中顯示了根據(jù)本發(fā)明的方法的用于拉制管狀連鑄流的裝置；圖2中顯示了管狀連鑄流的取下的實(shí)施例詳情的俯視圖；以及圖3中顯示了根據(jù)圖2的取下的一部分的側(cè)視圖。具體實(shí)施方式示例1根據(jù)圖1的裝置顯示了電阻型加熱爐，其包括豎直地定向的加熱管1，該加熱管包圍圓形剖面的加熱區(qū)3。加熱管1由具有193mm的內(nèi)徑、215mm的外徑的環(huán)形石墨元件組成，且其包圍具有100mm的長度的加熱區(qū)3(最大溫度的區(qū)域)。石英玻璃的中空?qǐng)A筒4凸出穿過加熱管1,該加熱管具有盡可能定向成平行于拉制軸線2的縱向軸線13。中空?qǐng)A筒4的上端連接到夾具7，該夾具使得中空?qǐng)A筒沿水平方向(xy)可置換，沿豎直方向可向上和向下移動(dòng)，且可繞著拉制軸線2旋轉(zhuǎn)，如方向箭頭6所示。中空?qǐng)A筒4在加熱區(qū)3中^皮軟化，管10從軟化區(qū)域豎直向下地被拉制，形成拉制球管9。在整體上被賦予參照數(shù)字8的輥式引出器充當(dāng)取下設(shè)備且包括兩個(gè)取下輥5，該兩個(gè)取下輥在管的圓筒護(hù)套上的相同高度水平處彼此相對(duì)。該兩個(gè)取下輥5可繞著旋轉(zhuǎn)軸線旋轉(zhuǎn)，且它們被固定在輥式引出器8的框架14內(nèi)。管10在輥式引出器8之下穿過滑動(dòng)接觸環(huán)12，該滑動(dòng)接觸環(huán)同時(shí)用作可繞著管10的外周旋轉(zhuǎn)的壁厚測量設(shè)備11的導(dǎo)軌。借助于連接到計(jì)算機(jī)上的壁厚測量設(shè)備11,能夠在拉制過程的期間記錄拉出的管10的壁厚曲線，且借助于計(jì)算機(jī)評(píng)定所述曲線?，F(xiàn)在將在下文中參照?qǐng)D1更詳細(xì)地解釋用于進(jìn)行本發(fā)明的豎直拉制的過程以生產(chǎn)石英玻璃管的實(shí)施例。在豎直地定向的加熱管1中，調(diào)整具有145mm的外徑和60mm的內(nèi)徑的石英玻璃的中空?qǐng)A筒4，從而使其縱向軸線13沿加熱管1的中間軸線延伸，該中心軸線同時(shí)也是拉制軸線2。石英玻璃的中空?qǐng)A筒4然后纟皮夾具7以恒定的供給速率降低進(jìn)入加熱管1，導(dǎo)致9.2kg/h的質(zhì)量流動(dòng)速率。在加熱區(qū)，將中空?qǐng)A筒4加熱到2100°C以上的溫度，從形成中的拉制球管9以大約2.7m/min的受控拉制速度將石英玻璃管10拉制成6mm的理想外徑和2mm的理想壁厚，同時(shí)在管狀連鑄流10的內(nèi)孔中保持小的負(fù)壓。借助于夾具7，使中空?qǐng)A筒4同時(shí)以0.25rpm的速度繞著其縱向軸線13旋轉(zhuǎn)，而輥式引出器8不繞著該軸線13旋轉(zhuǎn)。輥式引出器8的框架14靜止(不繞著拉制軸線2旋轉(zhuǎn))，取下輥5被壓力壓在管狀連鑄流10上，由此防止了管狀連鑄流10的共同旋轉(zhuǎn)(co-rotation),從而使軟的石英玻璃物質(zhì)在拉制球管的區(qū)域中被扭轉(zhuǎn)。這導(dǎo)致0.093轉(zhuǎn)每拉出的管狀連鑄流10的延米(linearmeter)。壓力在從10至約65kp的范圍內(nèi)且隨著管狀連鑄流10的重量增加而增大，如WO03/022757Al中所述。借助于繞著管狀連鑄流10旋轉(zhuǎn)的壁厚測量設(shè)備11,持續(xù)地產(chǎn)生所拉出的管狀連鑄流10的壁厚曲線，并在計(jì)算機(jī)中針對(duì)內(nèi)徑、外徑、側(cè)偏(壁厚的最大值減去最小值)以及最小壁厚的位置進(jìn)行評(píng)定。出于將橢圓變形最小化的目的，以這種方式獲得的測量值-波用來控制中空?qǐng)A筒4的旋轉(zhuǎn)速度。所拉出的管狀連鑄流10^皮切成具有1.50m的長度的管，且管的橢圓變形的最大值^皮確定。為此，在10cm的距離處生成管的徑向剖面，并在其基礎(chǔ)上測量直徑擴(kuò)展(diameterextension)。針對(duì)每個(gè)剖面確定橢圓變形，作為最大外徑和最小外徑的差值。表l中標(biāo)出的橢圓變形值是通過這種方式獲得的所有測量值的最大值。示例2在上述方法的變型中，不是中空?qǐng)A筒4(夾具7不繞著拉制軸線2旋轉(zhuǎn))，而是所拉出的管狀連鑄流10繞著其縱向軸線13旋轉(zhuǎn)(相應(yīng)地繞著拉制軸線2)，且輥式引出器8的框架14不繞著拉制軸線2旋轉(zhuǎn)(框架14靜止)。出于該目的，繞著其旋轉(zhuǎn)軸線22旋轉(zhuǎn)的取下輥5、5，被導(dǎo)向成傾斜地抵在管狀連鑄流10的圓筒護(hù)套23上，如圖2和圖3中示意性地所示。在此，取下輥5的定向成其旋轉(zhuǎn)軸線22不垂直于拉制軸線2，而是相對(duì)于拉制軸線傾斜，如在圖3中能夠看到的，其中，自身^^皮管狀連鑄流10遮住的取下輥設(shè)有參照數(shù)字5，。為了更好地觀察，以擴(kuò)大的比例顯示取下輥5和5，的旋轉(zhuǎn)軸線22相對(duì)于拉制軸線2的傾斜。另外，圖1到圖3是不依照真實(shí)比例的純示意性的圖。在本實(shí)施例中，拉制軸線2和旋轉(zhuǎn)軸線間的傾斜角a是90.1度(即，與管狀連鑄流10不旋轉(zhuǎn)時(shí)的拉制軸線2和旋轉(zhuǎn)軸線22的另外的標(biāo)準(zhǔn)垂直的布置相比，為+/-0.1度的傾斜)。取下輥5的這種定向發(fā)揮出切線地作用在管狀連鑄流10的外護(hù)套23上的力，這導(dǎo)致管狀連鑄流10繞著拉制軸線2的持續(xù)的旋轉(zhuǎn)移動(dòng)，如方向箭頭24所示。通過這種方式產(chǎn)生的旋轉(zhuǎn)速度為0.1轉(zhuǎn)每拉出的延米。還進(jìn)行了拉制測試，如上面參照示例1和2詳細(xì)地描述的。在此，12只有中空?qǐng)A筒的旋轉(zhuǎn)速率(根據(jù)示例1類推)或管狀連鑄流的旋轉(zhuǎn)速率(根據(jù)示例2類推)不同。針對(duì)最大橢圓變形和彎曲而評(píng)定所有測量樣品。為了確定該彎曲，管的表面沿其中心軸線的方向^f皮掃描，距中心軸線的最大距離在此被確定。表1中標(biāo)出的彎曲值遵循基于管長度(單位為米)的最大距離(單位為毫米)。在表l中總結(jié)了針對(duì)管側(cè)偏的相應(yīng)測試和所獲得的結(jié)果。對(duì)比示例2代表了在沒有任何扭轉(zhuǎn)的情況下生產(chǎn)的標(biāo)準(zhǔn)測量樣品。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>權(quán)利要求1.一種通過拉長石英玻璃的中空?qǐng)A筒(4)來生產(chǎn)石英玻璃管的方法，該石英玻璃的中空?qǐng)A筒被持續(xù)地供給到加熱區(qū)(3)，并在其中被逐區(qū)地軟化，通過使用輥式引出器(8)而沿拉制軸線(2)的方向從軟化區(qū)域(9)拉制出管狀連鑄流(10)，所述輥式引出器(8)包括框架(14)，通過該框架而固定有多個(gè)引出輥(5)，該引出輥可繞著旋轉(zhuǎn)軸線(22)旋轉(zhuǎn)且分布在所述管狀連鑄流(10)的周圍，并鄰接具有圓柱形外表面的所述管狀連鑄流(10)，其中，所述輥式引出器(8)的所述框架(14)靜止，所述中空?qǐng)A筒(4)和所述管狀連鑄流(10)相對(duì)于彼此而繞著所述拉制軸線(2)旋轉(zhuǎn)，所述相對(duì)旋轉(zhuǎn)被設(shè)定成0.01至5轉(zhuǎn)每拉出的管狀連鑄流的延米的范圍。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述相對(duì)旋轉(zhuǎn)被設(shè)定成少于1轉(zhuǎn)每拉出的管狀連鑄流的延米的范圍。3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的方法，其特征在于，所述相對(duì)旋轉(zhuǎn)被設(shè)定成0.05至0.5轉(zhuǎn)每拉出的管狀連鑄流的延米的范圍。4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，所迷中空?qǐng)A筒(4)繞著所述拉制軸線(2)旋轉(zhuǎn)，所述引出輥(5)被壓力壓在所述管狀連鑄流(10)上，所述力阻止所述管狀連鑄流(10)的旋轉(zhuǎn)。5.根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，所述管狀連鑄流(10)繞著所述拉制軸線(2)旋轉(zhuǎn)。6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的方法，其特征在于，所述引出輥(5)繞著所述引出輥的旋轉(zhuǎn)軸線(22)旋轉(zhuǎn)，通過其中至少一個(gè)所述引出輥(5)以傾斜的定向而相對(duì)于所述拉制軸線(2)定向，使得所述引出輥的所述旋轉(zhuǎn)軸線(22)與所述拉制軸線(2)圍成不同于90度的傾斜角(ot),從而完成所述管狀連鑄流(10)的旋轉(zhuǎn)。7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的方法，其特征在于，所述傾斜角度與90度相差不超過10度。8.根據(jù)權(quán)利要求6或7所述的方法，其特征在于，所有所述引出輥(5)相對(duì)于所述拉制軸線(2)傾斜地定向。9.根據(jù)上述權(quán)利要求中任一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，在取出的管狀連鑄流(10)的所述拉制過程的期間，針對(duì)其橢圓變形或側(cè)偏而確定測量，所述確定的測量用于控制所述相對(duì)旋轉(zhuǎn)的速率。10.根據(jù)上述權(quán)利要求中任一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，使用通過加工而生產(chǎn)的具有徑向最終尺寸的石英玻璃的中空?qǐng)A筒(4)。11.根據(jù)上述權(quán)利要求中任一項(xiàng)所述的方法，其特征在于，管狀連鑄流(10)被拉出時(shí)，壁厚在從0.1至3mm的范圍內(nèi)。全文摘要在已知的通過拉長來生產(chǎn)石英玻璃管的方法中，石英玻璃的中空?qǐng)A筒被持續(xù)地供給到加熱區(qū)，并在其中被逐區(qū)地軟化，通過使用輥式引出器而沿拉制軸線的方向從軟化區(qū)域拉制出管狀連鑄流，該輥式引出器包括框架，通過該框架而固定有多個(gè)引出輥，該引出輥可繞著旋轉(zhuǎn)軸線旋轉(zhuǎn)且分布在管狀連鑄流的周圍，并鄰接具有圓柱形外表面的管狀連鑄流。從此開始，為了指出一種豎直拉制的方法，且在該方法中也能夠通過使用輥式引出器的形式的取下單元以較小結(jié)構(gòu)改進(jìn)來實(shí)現(xiàn)高拉制比，同時(shí)允許獲得石英玻璃管的尺寸穩(wěn)定性的優(yōu)化，尤其避免由橢圓變形和側(cè)偏導(dǎo)致的材料損失，本發(fā)明提出，輥式引出器的框架靜止，中空?qǐng)A筒和管狀連鑄流相對(duì)于彼此而繞著拉制軸線旋轉(zhuǎn)，相對(duì)旋轉(zhuǎn)被設(shè)定成0.01至5轉(zhuǎn)每拉出的管狀連鑄流的延米的范圍。文檔編號(hào)C03B23/047GK101679098SQ200880015436公開日2010年3月24日申請(qǐng)日期2008年4月29日優(yōu)先權(quán)日2007年5月9日發(fā)明者H·海因,O·岡茨,T·博格達(dá)恩申請(qǐng)人:赫羅伊斯石英玻璃股份有限兩合公司