專利名稱：：降低火焰傳播的方法降低火焰傳播的方法相關申請的交叉參考本申請依據35U.S.C.§119(e)要求2005年4月12日提交的美國臨時申請序列第60/594,492的權益，且將其全部內容引入作為參考。發明領域本發明涉及降低房間內的火焰傳播。更具體地，本發明涉及房間內沿內飾的火焰傳播。發明背景用于建筑和結構應用的材料存在可燃性要求。用于建筑材料的多種可燃性試驗包括與火焰傳播和煙霧產生相關的規定，即，材料與結構中出現的火焰反應的方式。為了通過大多數可燃性要求，建筑材料應不會可觀地將火焰傳播到房間的任意其它部件，且不應可觀地增加火焰中產生的總熱量或煙霧。建筑材料例如內飾的制造商采用各種方法來滿足這些可燃性要求。最簡單的方式是采用不可燃的材料例如玻璃、石材、水泥、金屬、或磚塊來制造它們的產品。但是，這些材料經常是極重的，可能難以處理，且不能提供許多現代建筑所要求的設計多樣性。木材和聚合物材料是多功能性的，且可以被制造成寬范圍的產品設計和功能，但是這些材料的大多數不滿足可燃性要求。這些材料的可燃性經常通過加入阻燃劑來控制。但是，阻燃劑的使用是昂貴的，且許多阻燃劑在建筑火災期間可能產生毒煙。特別是大量阻燃劑的引入，也可以降低一些聚合物的韌性和熱變形溫度。一種例外是聚(氯乙烯)，其本質上是不可燃的，且廣泛地用于內飾應用。但是，聚(氯乙烯)在經受火焰時也可以釋放出有毒的氯化氫，且是環境上頑強的。由此，期望提供一種用于降低由可燃燒的基材制造的內飾的火焰傳播和煙霧產生的方法，其無需使用阻燃劑或聚(氯乙烯)。這種方法應使得能采用多種可燃燒的材料來制造內飾，否則其由于差的可燃性性能而可能不被使用。這種方法將廣泛地應用于建筑和結構工業。發明概述已發現，通過采用使得內飾在暴露于火焰的熱量時至少部分地從墻壁或天花板上脫離的方式粘貼該內飾，可以降低沿含有具有一些性能的聚合物材料的內飾的火焰傳播。由此，本發明提供了一種用于降低火焰傳播的方法，包括將至少一個內飾貼到房間的天花板、一個或多個墻壁、或其組合上，所述內飾包括含有基于所述內飾的總重為至少80wt%的聚合物組合物的膜、板材、或型材，該聚合物組合物具有至少5分鐘的結晶化半衰期，約400J/g。K或更低的放熱容量，和20%或更低的產生炭化，且總面積為所述房間的所述天花板和墻壁的總面積的至少10%;其中如NationalFireProtectionAgencyStandardNFPA286才是出的那才羊，所述內飾在暴露于40kW火焰的熱量5分鐘或更少時間之后，部分或者全部從所述墻壁或天花板上脫離。我們已發現，基于具有一定性能的結晶半衰期、放熱容量、和產生炭化的聚合物組合物的內飾，如果以將使得至少一部分該內飾在暴露于火焰期間從墻壁上脫離的方式將該內飾貼到墻壁或天花板上，將具有降低的火焰傳播。在暴露于火焰的熱量期間，該內飾可以徹底地或者部分地從墻壁上脫離，使得降低其暴露于火焰的熱量。由此，也降低了沿該內飾的火焰傳播和煙霧產生。該內飾可以包括板材、膜、型材、纖維、織物、或預制板，且可以包括一個或多個層。例如，該內飾可以是通過擠出、壓延、熱成型等制得的板材、膜、或層壓結構。該內飾可以包括基于內飾的總重為約80~100wt。/。的聚合物組合物，該聚合物組合物又可以包括，但并非限定于，聚酯、聚酰胺、聚碳酸酯、聚丙烯、聚乙烯、聚丙烯酸酯、纖維素、聚(曱基丙烯酸甲酯)、其共聚物、和其組合。本發明的一種實施方式中，例如，該聚合物組合物包括聚酯。如NationalFireProtectionAgencyStandardNFPA286提出的那樣，該內飾在暴露于40kW~160kW火焰的熱量之后，可以部分或者全部從墻壁或天花板上脫離。但是，為了使火焰傳播最小化，優選地該內飾在暴露于40kW火焰的熱量5分鐘或更少時間之后部分或者全部從墻壁或天花板上脫離。例如，該內飾可以通過下垂、巻縮、剝皮、落下、收縮、或起泡而脫離。在本發明的一個方面中，例如，可以采用在約70。C約25(TC的溫度下軟化或熔化的2個或多個扣件，且其在暴露于火焰的熱量時將內飾從墻壁或天花板上釋放。在我們的新方法的一種實施方式中，我們已發現，該內飾從墻壁或天花板上脫離使火焰傳播降低，取決于聚合物組合物的性能和用于該內飾到墻壁的扣件之間的間距。扣件之間的間距又取決于膜的厚度和聚合物的玻璃化轉變溫度(下文縮寫為"Tg")。由此，本發明的另一方面是一種用于降低火焰傳播的方法，包括采用兩個或多個扣件將至少一個內飾貼到房間的天花板、一個或多個墻壁、或其組合上，所述內飾的總面積為所述房間的所述天花板和墻壁的總面積的至少10%,且包括含有基于所述內飾的總重為至少80wty。的聚合物組合物的膜、板材、或型材，該聚合物組合物具有至少5分鐘的結晶化半衰期，約400J/g。K或更低的放熱容量，和20%或更低的炭化產生；且所述扣件間隔平均間距L,其等于或大于最小距離Lc，其中L和Lc由下式限定<formula>formulaseeoriginaldocumentpage10</formula>其中，L為以米為單位的所述平均間距，N為所述扣件的數目，和面積為以平方米為單位的所述內飾的面步和<formula>formulaseeoriginaldocumentpage10</formula>其中，Lc為以米為單位的所述最小距離，5為所述內飾的以mil為單位的厚度，和Tg為所述聚合物組合物的以°C為單位的玻璃化轉變溫度。該聚合物組合物可以包括一種或多種聚酯、聚酰胺、聚碳酸酯、聚丙烯、聚乙烯、聚丙烯酸酯、纖維素、聚(曱基丙烯酸甲酯)、其共聚物、和其組合。例如，該聚合物組合物可以一種聚酯，其包括基于總二酸殘基為至少80mol。/。的一種或多種的對苯二曱酸、萘二曱酸、1,4-環己烷二羧酸、和間苯二曱酸的殘基，和基于總二醇殘基為約10~100mol。/。的一種或多種二醇的殘基，該二醇選自1,4-環己烷二曱醇、新戊二醇、2,2,4,4-四曱基-l,3-環丁二醇、和乙二醇。該內飾也可以包括可熱收縮的板材、膜、纖維、或織物以增強在暴露于熱量時從墻壁或天花板上的脫離。也可以將內飾設置在距離天花板或墻壁約0.5cm約20cm的位置。間距的其它實例為約lcm~約20cm,且約1.5cm~約20cm。由此，本發明的另一實施方式中為一種用于降低火焰傳播的方法，包括采用兩個或多個扣件將至少一個內飾貼到房間的天花板、一個或多個墻壁、或其組合上，其中將至少一部分所述內飾的內表面置于距離所述天花板或墻壁的表面約0.5cm約20cm的位置，所述內飾的總面積為所述天花板和墻壁的總面積的至少10%，且包括含有基于所述內飾的總重為至少80wt。/。的聚合物組合物的膜、板材、或型材，該聚合物組合物具有至少5分鐘的結晶化半衰期，約400J/g°K或更低的放熱容量，和20%或更低的產生炭化；且所述扣件間隔平均間距L，其等于或大于最小距離Lc,其中L和Lc由下式限定丄=/兩f其中，L為以米為單位的所述平均間距，N為所述扣件的數目，和面積為以平方米為單位的所述內飾的面積，和<formula>formulaseeoriginaldocumentpage11</formula>其中，Lc為以米為單位的所述最小距離，5為所述內飾的以mil為單位的厚度的1/2,和Tg為所述聚合物組合物的以°C為單位的玻璃化轉變溫度。當該內飾如上所述地偏離時，該裝飾暴露于該裝飾的內外表面中的熱量，其降低了該內飾厚度對粘結點的間距的影響大約1/2。本發明的另一方面為采用高溫下軟化或熔化的扣件將內飾貼到天花板或墻壁的方法。由此，本發明也提供了一種用于降低火焰傳播的方法，包括采用2個或多個在約7(TC約25(TC的溫度下軟化或溶化的扣件將至少一個內飾貼到房間的天花板、一個或多個墻壁、或其組合上，所述內飾包括至少50wty。的可燃燒的基質，且總面積為所述墻壁和天花板的總面積的至少10%。在本發明的這種實施方式中，該內飾可以包括基于內飾的總重為至少50wt。/。的任意可燃燒的基質，例如木材或聚合物。火災期間，當房間溫度升高到約7(TC-約250。C時，該扣件軟化或熔化且使得該內飾從天花板或墻壁上部分或徹底脫離。圖1為用于周邊和剛性安裝模型的連接點的近似布置的示意圖，如本申請實施例部分中所述的那樣。詳細i兌明采用能使內飾在暴露于火焰的熱量時部分或全部從墻壁、天花板、或其組合上脫離的方式粘貼該內飾，可以降低沿含有可燃燒的材料的內飾的火焰傳播。由此，在總的實施方式中，本發明為一種用于降低火焰傳播的方法，包括將至少一個內飾貼到房間的天花板、一個或多個墻壁、或其組合上，內飾包括含有基于內飾的總重為至少80wt。/。的聚合物組合物的膜、板材、或型材，該聚合物組合物具有至少5分鐘的結晶化半衰期，約400J/g。K或更低的放熱容量，和20%或更低的產生炭化，且總面積為房間的天花板和墻壁的總面積的至少10%;其中如NationalFireProtectionAgencyStandardNFPA286提出的那樣，該內飾在暴露于40kW火焰的熱量5分鐘或更少時間之后，部分或者全部從墻壁或天花板上脫離。我們已發現，基于具有一定性能的結晶半衰期、放熱容量、和產生炭化的聚合物組合物的內飾，如果以將使得至少一部分該內飾在暴露于火焰期間從墻壁上脫離的方式將該內飾貼到墻壁或天花板上，將具有降低的火焰傳播。通過至少部分地從墻壁或天花板上脫離，該內飾降低了其暴露于火焰的熱量，且由此，也降低了其參與燃燒過程。除非另外指出，所有表示組分的量、性能如分子量、反應條件的數字，且如該說明書和權利要求中所使用的那樣，應被理解為在一切情況下由術語"約"來修正。由此，除非相反地指出，下列說明書和所附權利要求書中提到的數字參數為近似值，且可以依據通過本發明設法獲得的期望的性能。最低限度，每個數字參數應至少是根據所報道的有效數字和通過應用常規舍入技術而構成的。另外，該公開內容和權利要求書中聲稱的范圍旨在明確地包括整個范圍而非僅是端點。例如，聲稱為0~10的范圍旨在包括了0到IO之間的所有整數，例如l、2、3、4等，0到10之間的所有分數，例如1.5、2.3、4.57、6.1113等，以及端點0和10。另外，與化學取代基相關的范圍例如"C1C5烴"，旨在明確地包括和公開了Cl和C5烴，以及C2、C3、C4烴。盡管闡明本發明的寬范圍的數字范圍和參數是近似值，但是具體實例中提到的數值盡可能精確地報道。但是，任意數值本質上含有由于它們各自的試驗測量中發現的標準偏差而必然產生的一些誤差。該說明書和所附權利要求中使用的單數形式"一個(a)"、"一個(an)"和"這個(the)"包括它們的復數指示物，除非上下文清楚地相反指出。例如，提到"聚合物"、"聚合物組合物"、或"內飾"時，旨在包括多個聚合物、聚合物組合物、或內飾。提到含有或包括"一種"成分或"一種"聚合物的組合物時，旨在除了所指定的之外，分別還包括其它成分或其它聚合物。"包括(comprising)"或"含有(containing)"或"包括(including)",我們的含義是，至少所指定的化合物、元素、顆粒、或方法步驟等存在于組合物或制品或方法中，但是并不排除其它化合物、催化劑、材料、顆粒、方法步驟等的存在，即使其它該化合物、材料、顆粒、方法步驟等的功能與所指定的相同，除非權利要求中清楚地排除。也將理解的是，提到一個或多個方法步驟并不排除在組合的所述步驟之前或之后其它步驟的存在，或者在清楚確定的那些步驟之前插入方法步驟。另外，工藝步驟或成分的編字碼是用于鑒別截然不同的行為或成分的便利方式，且所述編字碼可以以任意順序排列，除非相反地指出。我們的方法涉及一種用于降低房間內火焰傳播和/或煙霧產生的方法，通過將內飾貼到房間的天花板、一個或多個墻壁、或其組合上，其中該內飾在暴露于40kW火焰的熱量5分鐘或更少時間之后，部分或者全部從所述墻壁或天花板上脫離。除非相反地指出，本文中所使用的術語"粘貼"理解為具有其通常理解的含義，即，將該內飾固定到墻壁或天花板上，使得該內飾的內表面實質上與墻壁或天花板的外表面連續接觸。典型地，采用2個或多個扣件將該內飾貼到天花板或墻壁上，但是可以包括高達io，ooo個扣件，取決于內飾的尺寸。在本發明的一些方面，但是，可以粘貼該內飾，使得該內飾的內表面設置在距離墻壁或天花板約0.5cm約20cm的位置處。本文中所使用的術語"扣件"表示連接、粘貼、或固定該內飾到天花板或墻壁的任意方式，其是本領域技術人員已知的，例如，螺釘、釘子、鉚釘、螺栓、扣環、托架、粘合劑、夾子、卡釘、帶子、或其組合。本文中所使用的術語"內飾"含義為用于覆蓋墻壁或天花板的內部構架的區域、或材料的任意材料。典型地，以離散的面板、板材、帶子、或型材將內飾貼到墻壁或天花板上。該內飾的尺寸對于本發明的方法來說并不是重要的；但是，對于可燃性試驗，典型地使用4英尺x8英尺板材。內飾的實例包括，但并非限定于，板材、膜、型材、纖維、織物、壁板、成壓到織物上的膜和板材、墻面涂料、一種或多種聚合物的層壓體，和包含上述的任一種的預制板。本發明中所使用的術語"型材"含義為具有橫截面區域的物體，連續地通過形成模具擠出。成型的材料的實例包括護角、定價管道、管道系統、管道等。該內飾典型地包括1~7個層。另外，任意上述裝飾可以進一步包括涂層，例如涂料或密封劑。本發明的內飾和聚合物組合物典型地包括可燃燒的材料。本文中所使用的術語"可燃燒的"，應理解為該材料能夠在空氣的存在下維持火焰。例如，該可燃燒的材料可以是木材、一種或多種聚合物，或者其組合。本文中所使用的術語"火焰傳播"應理解為本領域技術人員理解的普通含義，即，火焰從其點火源跨越固體或液體的表面、或者穿過其它混合物的體積的蔓延。對于本發明，火焰傳播旨在含義是火焰跨越內飾的表面的蔓延。火焰傳播可以通過本領域技術人員眾所周知的可燃性試馬全來測量，例3口，通過NationalFireProtectionAgencyStandardNFPA286。本發明的方法涉及一種或多種內飾，其總面積為房間的天花板和墻壁的總面積的至少10%。術語"面積"應理解為表示"表面積"。例如，如果房間的天花板和墻壁的總面積為800平方英尺，本發明的內飾將具有至少80平方英尺的總表面積。本文中所使用的術語"房間"具有建筑領域內的普通含義，其由地板、墻壁、和天花板包圍。本文中所使用的術語"天花板或墻壁，，應理解為含義是房間的覆蓋的包裹體，以及包裹房間的任意框架，無論覆蓋與否。我們的方法應理解為包括將內飾貼到一個或多個墻壁、貼到天花板、或者貼到一個或多個墻壁與天花板的組合上。本發明的內飾的總面積的其它實例為房間天花板和墻壁的總面積的至少20%、至少30%、至少40%、至少50%、至少60%、至少70%、至少80%、至少90%和100%。如NationalFireProtectionAgencyStandardNFPA286才是出的那才羊(下文也稱作"NFPA286試驗")，采用容許內飾在暴露于40kW火焰的熱量5分鐘或更少時間之后部分或者全部從墻壁或天花板上脫離的方式將該內飾貼到一個或多個墻壁、天花板或其組合上。典型地，采用2個或多個扣件將該內飾貼到天花板或墻壁上。該粘貼也可以采用由美國之外的其他國家中可燃性標準試驗限定的各種火焰能量范圍中的熱量來進4亍。其他可燃性試驗的實例為EN13823(英國)和ISO9705-2003。本文中所使用的術語"脫離"含義為，該內飾面板，在暴露于如NFPA286試驗所示的40kW火焰時，從天花板或墻壁的表面中部分或完全分離，使得下面的天花板或墻壁的表面不再被該內飾覆蓋，且降低了該內飾暴露于火焰。本文中所使用的術語"部分脫離"含義為，約0.5約99面積％的內飾面板，在暴露于如NFPA286試驗所示的40kW火焰時，從天花板或墻壁的表面上脫落。該內飾可以通過從墻壁或天花板上落下或掉下，或者通過下垂、脫離、巻曲、剝落、收縮、或發泡而分開。例如，該內飾在暴露于火焰的熱量時可以完全從墻壁上掉下。另一實例中，一部分內飾可以從天花板或墻壁上巻曲或剝落。典型地，全部或一部分脫離的內飾將離開天花板或墻壁的平面。一旦該內飾從墻壁上脫落，降低了氣暴露于火焰的熱量，且也減少了火焰的熱量中內飾點燃的可能性。由此，脫離之前該內飾對火焰熱量的總暴露可以大于脫離之后對熱量的總暴露。另外，如果脫離部分的內飾點燃，由于剩余脫離的內飾不在火焰的路徑上而降低了火焰向剩余脫離的內飾的傳播。本發明的方法的內飾包括至少80wt。/。的聚合物組合物，基于該內飾的總重。該聚合物組合物典型地為熱塑性的，含義為該組合物在加熱時軟化且在冷卻時變石更。該內飾之內聚合物組合物重量百分比的其它實例為至少85wt%,至少90wt%，至少至少95wt%,至少99wt%，和100wt%。本發明的聚合物組合物可以包括至少一種聚合物。聚合物的代表性實例包括，但并非限定于，聚酯、聚酰胺、聚碳酸酯、聚丙烯、聚乙烯、聚丙烯酸酯、纖維素、聚(曱基丙烯酸甲酯)、其共聚物、和其組合。一種或多種聚合物的組合可以包括，例如，包含至少2層的、每層中相同或不同聚合物的層壓體，或者2種或多種聚合物的可混溶的和不可混溶的共混物。例如，該內飾可以包括含有單個聚酯的聚合物組合物。另一實例中，該聚合物組合物可以包括為可混溶的或不可混溶的共混物的2或多個聚合物的組合。仍另一實例中，該聚合物組合物可以包括存在于單獨的層中的2個或多個聚合物的組合，將其層壓以形成板材或預制板。內飾從墻壁或天花板上脫離和/或伴隨的火焰傳播降低可以依賴于該聚合物組合物的性能。該聚合物組合物的一些性能抑制了該內飾從墻壁或天花板上脫離，使得不能充分降低火焰傳播。這些抑制的性能包括高玻璃化轉變溫度，快的結晶速率、和高的炭化產生。另外，顯示由它們的放熱容量限定的高可燃性的聚合物組合物也趨于在該內飾從墻壁上脫離之前點燃。該聚合物組合物有益地具有至少5分鐘的結晶半衰期，以增強該內飾從天花板或墻壁上脫離。該結晶半衰期可以由熔融態或玻璃態來測量，采用本領域技術人員眾所周知的技術。具有更短結晶半衰期的聚合物組合物將趨于在暴露于火焰的熱量時快速結晶，且將不會充分地下垂、發泡、巻曲、收縮、剝離、或落下以降低暴露于火焰的熱量。由此，這些材料將趨于快速地點燃并傳播該火焰。對于該內飾的聚合物的熔融態或玻璃態中的結晶半衰期的其它實例包括，但并非限定于，至少10分鐘，至少100分鐘，和無窮大。例如，本領域技術人員典型地認為無定性聚合物具有無窮大的結晶半衰期。對于本發明，對于聚合物的結晶半衰期的測量可以是由熔融態或結晶體來獲得，采用本領域普通技術人員眾所周知的4支術。例如，可以采用Perkin-ElmerModelDSC-2差示掃描量熱計測量該結晶半衰期。該結晶半衰期采用下列工序由熔融態來測量將15.0mg聚酯樣品密封在鋁盤中并以約320°C/min的速率加熱2分鐘到290°C。隨后在氦氣的存在下以約320°C/min的速率將樣品立即冷卻到預定的等溫結晶溫度。該絕熱結晶溫度為玻璃化轉變溫度和熔融溫度之間的溫度，獲得最高速率的結晶。該絕熱結晶溫度描述于，例如，Elias,H.Mac腿olecules,PlenumPress:NY,1977,第391頁。該結晶半衰期測量為從達到絕熱結晶溫度到DSC曲線上結晶峰點的時間間隔。玻璃態中的結晶半衰期也可以采用Perkin-EimerModelDSC-2差示掃描量熱計來測量。將10.0mg樣品密封在鋁盤中并以約320°C/min的速率加熱2分鐘到290。C。隨后將樣品在溫度低于0匸的冷鐵上淬滅。將DSC冷卻到低于樣品的玻璃化轉變溫度3(TC的溫度之后，隨后將淬滅的樣品放回到單元中并在氦氣的存在下以約320°C/min的速率加熱到預定的絕熱結晶溫度。該結晶半衰期測量為從達到絕熱結晶溫度到如上所述的DSC曲線上結晶峰點的時間間隔。結晶半衰期也可以通過SmallAngleLaserLightScattering(SALLS)來測量，借助激光和光檢測器測量在溫度控制的熱臺上樣品的透光率隨時間的變化。通過將聚合物暴露于高于其熔點的溫度并隨后冷卻到期望的試驗溫度來進行這種測量。隨后通過熱臺保持樣品在該期望的溫度下，同時進行透光率隨時間變化的測量。最初，樣品在視覺上是透明的且具有高透光率，且隨后樣品結晶而變為不透明。結晶半衰期記錄為透光率為初始透光率和最后透光率之間的一半時的時間。期望地，該內飾的聚合物具有400J/g。K或更低的放熱容量。隨著聚合物放熱容量的增加，其燃料值和燃燒趨勢也增加。聚合物材料的放熱容量可以采用本領域已知的技術來計算，例如，Waters等在"MolarCro叩ContributionstoPolymerFlammability",JournalofAppliedPolymerScience,Vol87(2003)，第548-563頁中所描述的那樣。對于共聚物，采用基團貢獻方法計算每個重復單元的放熱容量，且隨后聚合物的放熱容量計算為重量平均值，基于每個重復單元的摩爾分數和各自的摩爾放熱容量。對于共混物和/或聚合物層壓體，采用基團貢獻方法計算每個聚合物的放熱容量，且隨后共混物的總放熱容量近似為重量平均值，基于重量分數和各自的比放熱容量。對于本發明的聚合物組合物的放熱容量的其它代表性實例為350J/g。K或更低，和300J/g。K或更低。依據本發明，該內飾的聚合物組合物具有約35%或更小、典型地約20%或更小、更典型地約15%或更小、和最典型地10%或更小的炭化產生。炭化產生的其它實例為0~約35%，約0.5~約30%，和約我們以意料不到地發現產生高水平炭化的聚合物，典型地大于約35%,抵抗在暴露于火焰中的熱量時從天花板或墻壁上一些模式的脫離，因為該炭化可以抑制材料在其點燃之前從火焰源中巻曲、剝離、收縮、或下垂。聚合物的炭化產生的測量是本領域中已知的。例如，采用熱重分析(TGA)可以測量重量百分比炭化，采用TAInstruments型號2950熱重分析儀測量在氮氣氣氛中以20°C/min的掃描速度將聚合物樣品從30(TC加熱到600。C之后剩余物質的重量。對于共混物和層壓體，優選地采用代表該共混物/層壓體結構的樣品直接測量有效的炭化。如果一些TGA設備的樣品尺寸限制防礙了直接測量，也可以采用各個組分的炭化值的重量平均來估算共混物和層壓體的炭化值。該內飾可以是染色的、清晰的、透明的、或不透明的，取決于應用，且可以通過各種不同的聚合物方法來制造，如板材擠出、膜材擠出、熱成型、壓延、層壓等。另外，該聚合物組合物可以包括阻燃劑和其它添加劑如著色劑、抗沖改性劑、抗氧劑等。另外，可以通過共擠出或層壓的方法將添加劑如抗沖改性劑、著色劑、阻燃劑、粘度改性劑等結合到表面層或其它層以改進性能。可以采用幾種方式增強該內飾脫離的能力。一種實施方式中，例如，該內飾可以包括可熱收縮的膜、板材、纖維、或織物，其可以是單層或者多層結構如層壓體的一部分。該內飾通常將包含1~7個層。典型地，該可熱收縮的膜、板材、纖維、或織物在暴露于IO(TC的水或空氣5分鐘之后具有至少20%收縮。對于這種膜、板材、纖維、或織物的收縮的其它實例為暴露于IO(TC的水或空氣時至少30%收縮和至少40%收縮。該可熱收縮的膜、板材、纖維、或織物的制備，典型地通過使制品取向來完成，例如通過拉伸，且是本領域眾所周知的。在暴露于火焰中的熱量時，該可熱收縮的膜、板材、纖維、或織物將從火焰的熱量中收縮或巻曲。另一實例中，該內飾可以包括層壓體，其中一個或多個或者外層為可熱收縮的膜、板材、纖維、或織物。暴露于火焰中的熱量隨后將導致該層壓體從墻壁上巻曲和脫離，并且遠離火焰的熱量。可以采用容許內飾在暴露于火焰的熱量時至少部分脫離的任意方式將該內飾貼到天花板、一個或多個墻壁、或其組合上，例如如theUnitedStatesNationalFireProtectionAgencyStandardNFPA286中所描述的約40kW~約160kW火焰中的熱量。在火災的早期階段，房間的溫度，特別是在火焰的附近，典型地為IO(TC或更高。另一實例中，可以采用兩個或多個扣件將該內飾貼到天花^1、一個或多個墻壁、或其組合上，該扣件是由在約7(TC約25(TC的溫度下軟化或熔化的金屬、金屬合金、或聚合物制成的。可以使用的扣件的實例包括，但并非限定于，螺釘、釘子、鉚釘、螺栓、扣環、托架、粘合劑、夾子、卡釘、帶子、或其組合。隨著房間溫度升高高于該扣件的熔點或軟化點，該扣件軟化或熔化且將該內飾從天花板或墻壁上釋放。該扣件可以采用在約70。C~約250r下軟化或熔化的任意金屬、金屬合金、聚合物或聚合物共混物制備，例如，聚烯烴、聚酯、聚酰胺、苯乙烯聚合物、其組合，或其共聚物。本發明上下文中使用的術語"軟化"應理解為表示金屬、金屬合金、或聚合物的模量降低至少10倍時的溫度，采用本領域技術人員眾所周知的方法測量，例如通過動態枳4戎熱分析("DMTA")。例如，可以采用低熔點金屬合金制備扣件，其可以從MCPGro叩以商標MCP72(mp72°C)、MCP92(mp92°C)、MCP109(mp109°C)、MCPT118(mp118°C)、MCP125(mp125°C)、MCP127(mp127°C)、MCP135(mp135°C)、MCP146(mp146°C)、MCP197(mp197°C)、和MCP221(mp221。C)商購獲得。可以用于粘合劑或扣件的聚合物的代表性實例為EPOLENEN-10(軟化點107-115。C)和E-43聚乙烯(從EastmanChemicalCompany獲得)、JET-MELT(TM)熱熔融粘合劑3748V-0和3779(從3MCompany獲得)、和HYSOL7809FR與7804FRM-HV聚酰胺熱熔融粘合劑(從Henkel-Loctite獲得)。將內飾貼到天花板或墻壁上的方法可以與聚合物的性能相關。由此，除了上述材料的化學和物理特性之外，本發明的另一方面是一種用于降低火焰傳播的方法，包括采用兩個或多個扣件將至少一個內飾貼到房間的天花板、一個或多個墻壁、或其組合上，該內飾的總面積為天花板和墻壁的總面積的至少10%，且包括含有基于內飾的總重為至少80wt。/o的聚合物組合物的膜、板材、或型材，該聚合物組合物具有至少5分鐘的結晶化半衰期，約400J/g。K或更低的放熱容量，和20%或更低的產生炭化；且該扣件間隔平均間距L,其等于或大于最小距離Lc,其中L和Lc由下式限定/"=/餘其中，L為以米為單位的所述平均間距，N為所述扣件的數目，和面積為以平方米為單位的所述內飾的面積，和=2.69乂10[eXp(75exp(-308/5)+2Cl1)9^(-205/-653"^其中，Lc為以米為單位的所述最小距離，S為所述內飾的以mil為單位的厚度的1/2,和Tg為所述聚合物組合物的以°C為單位的玻璃化轉變溫度。雖然對于給定面板的實際間距的確定對于定期或均勻間隔安裝點是簡單的，但是其對于非均勻間隔安裝點來說可能是冗長乏味的。由此，便利地采用由上述等式限定的扣件之間的平均間距L。該等式表示扣件的平均數量的倒數的平方英尺/單元面積的內飾。分母中另外的平方英尺術語幫助修正間距和邊緣影響，由此更好地使計算的L與定期格柵間隔安裝距離相匹配。例如，圖1中"剛性"安裝面板具有28個安裝點和32平方英尺(4608平方英寸)的面積。L的計算值為15.8英寸(0.41m),其等同于格柵點之間實際的水平和垂直間距(1516")。對于周邊安裝的面板，存在12個安裝點，產生的L值為27英寸(0.70m)。該數值表示沿周邊24間距的有效平均值，且通過中部具有最大自由間隙。由此，依據本發明，如果L值等于或大于Lc,將預期該面板從墻壁或天花板上脫離或部分脫離。另一實例中，其中將面板粘貼或者連續地拴扣到下面的表面上，應確保安裝點或扣件的數目為大約1個/平方英寸粘合劑面積。通常，預期粘合上的面板不能通過燃燒試驗；但是，如果僅將這種剛性拴扣施用到一小部分的面板上，其可以保持足夠的柔韌性，由此在暴露于火焰的熱量時從天花板或墻壁上脫離或部分脫離。作為這種的實例，如果用2個剛性安裝帶(每個為l英寸寬x4英尺長)粘貼4x8英尺面板，面板的每端上一個，這樣表示N-96安裝點和有效L-7.7英寸。該方法包括如上所述的和任意組合的聚合物組合物、內飾、內飾的脫離、結晶半衰期、百分比炭化產生、和放熱容量的各個方面。例如，該內飾的總面積可以為房間的天花板和墻壁的總面積的至少10%。本發明的內飾的總面積的其它實例為房間的天花板和墻壁的總面積的至少20%、至少30%、至少40%、和至少50%。該內飾可以通過下垂、巻縮、剝皮、落下、收縮、或起泡而脫離。一種實施方式中，例如，該內飾可以包括可熱收縮的膜、板材、纖維、或織物，其可以是單層或者多層結構如層壓體的一部分。該內飾可以進一步包括纖維、或織物且可以是預制板的形式。這些可熱收縮的制品典型地在暴露于IO(TC的水或空氣時顯示至少20%收縮。對于這種膜、板材、纖維、或織物的收縮的其它實例為暴露于100。C的水或空氣時至少30%收縮和至少40%收縮。如上所示，該內飾包括基于該內飾的總重為至少80wt。/o的、可以包括一種或多種聚合物的聚合物組合物。該內飾之內聚合物組合物重量百分比的其它實例為至少85wt%,至少90wt%,至少至少95wt%，至少括聚:、聚酰胺Zi碳口酸酯、聚丙烯、'^i烯、聚丙烯酸酯:纖^維素、聚(曱基丙烯酸甲酯)、其共聚物、和其組合。一種實例中，該聚合物組合物可以包含2~4種不同的聚合物。該聚合物可以有益地具有至少5分鐘的熔融態或玻璃態中的結晶半衰期。對于該內飾的聚合物的熔融態或玻璃態中結晶半衰期的其它實例包括，但并非限定于，至少IO分鐘，和至少100分鐘。如前所述，期望該聚合物組合物具有400J/g。K或更低的放熱容量。放熱容量的其它代表性實例為350J/g。K或更低，和300J/g。K或更低。也如本文中上面所述，該內飾的聚合物可以具有約35%或更低、典型地20%或更低、更典型地15%或更低、和最典型地10%或更低的炭化產生。可以采用扣件將該內飾拴扣到墻壁上，該扣件可以包括本領域技術人員眾所周知的任意連接方式，例如螺釘、釘子、鉚釘、螺栓、扣環、托架、粘合劑、夾子、卡釘、帶子、或其組合。典型地，為了能使該內飾在暴露于火焰的熱量期間脫離或部分脫離，連接方式應是離散的和不連續的。例如，當采用覆蓋內飾的整個外側表面的連續粘合劑膜將該內飾貼到天花板或墻壁上時，可以確保扣件之間平均間距為1個扣件/平方英寸。扣件之間的間距取決于板材、膜或型材的厚度和聚合物的Tg。例如，當板材、膜或型材的厚度增加時，扣件之間的間距也增加。類似地，如果聚合物的Tg增加，扣件之間的間距也增加。例如，如果在每個拐角處將該內飾點拴扣到墻壁上，該板材或膜通常可以在暴露于火焰的熱量時從墻壁上部分脫離或完全脫離。但是，如果使用過多的扣件，該內飾可能不能夠充分脫離且將不能降低火焰傳播。其它因素也影響連接點之間的間距。例如，阻燃劑加到聚合物中典型地降低了其偏轉的熱量，且將降低連接點之間的間距。例如，該內飾的聚合物組合物可以包括至少一種聚酯。本發明中使用的術語"聚酯"包括"均聚聚酯"和"共聚聚酯"二者，且含義為通過包含一種或多種雙官能羧酸的二酸組分與包含一種或多種雙官能羥基化合物的二醇組分的縮聚而制得的合成聚合物。典型的雙官能羧酸為二羧酸且該雙官能羥基化合物為二羥基醇，例如乙二醇和二醇。替換地，該雙官能羧酸可以是羥基羧酸，例如p-羥基苯曱酸，且該雙官能羥基化合物可以是帶有2個羥基取代基的芳核，例如氫醌。本文中所使用的術語"殘基，，含義為通過涉及相應單體的縮聚反應引入到聚合物中的任意有機結構。該二酸殘基可以衍生自二酸單體或其相關的酰氯、酉旨、鹽、酸酐、或其混合物。由此，本發明的二酸組分應理解為包括二羧酸以及二羧酸的衍生物，例如相關的酰氯、酉旨、半酯、鹽、半鹽、酸酐、混合的酸酐、或其混合物。該聚酯可以包括二羧酸單體殘基、二醇單體殘基、和重復單元。由此，本文中所使用的術語"單體殘基"含義為二羧酸、二醇、或羥基羧酸的殘基。本文中所使用的術語"重復單元"含義為具有通過羰基氧基鍵合的2個單體殘基的有機結構。本發明的聚酯含有實質上等摩爾比例的酸殘基(100molo/。)和二醇殘基(100mo1。/。)，其實質上等摩爾比例地反應，使得重復單元的總摩爾數等于100mol%。本公開內容中提供的摩爾百分比，由此，可以是基于酸殘基的總摩爾數，二醇殘基的總摩爾數，或重復單元的總摩爾數。例如，含有30mol。/。單體的聚酯，其可以是二酸、二醇、或羥基羧酸，基于總重復單元，含義為含有總共100mol。/o重復單元中30mol。/。單元的聚酯。由此，每IOO摩爾重復單元之中存在30摩爾單體殘基。類似地，含有30mol。/。二羧酸單體的聚酯，基于總酸殘基，含義為含有總共100mol。/。酸殘基中30mol。/。二酸單體的聚酯。由此，在后一種情形中，每IOO摩爾酸殘基之中含有30摩爾二羧酸單體殘基。本發明的聚合物組合物可以包括至少一種聚酯，該聚酯包含基于二酸殘基的總摩爾數為至少80mol。/。的、一種或多種二羧酸的殘基，該二羧酸選自對苯二曱酸、萘二甲酸、1,4-環己烷二羧酸、和間苯二甲酸。可以使用萘二曱酸的各種異構體的任一種或者異構體的混合物，但是優選1,4-、1,5-、2,6-、和2,7-異構體。另外，1,4-環己烷二羧酸可以用作純的順式或反式異構體，或者用作順式和反式異構體的混合物。該二酸殘基可以進一步包括約020mol。/。的殘基，一種或多種改性的二羧酸，選自富馬酸、琥珀酸、己二酸、戊二酸、壬二酸、癸二酸、間苯二酚二乙酸、二乙醇酸、4,4'-氧雙(苯甲酸)、聯苯二曱酸、4,4'-亞曱基二苯曱酸、反-4,4'-芪二曱酸、和硫代間苯二曱酸。該聚酯可以含有二醇殘基，其包含基于二醇殘基的總摩爾數為約10100mol。/o的、一種或多種二醇的殘基，該二醇選自1,4-環己烷二曱醇；新戊二醇；2,2,4,4-四甲基-1,3-環丁二醇，和乙二醇。1,4-環己烷二甲醇可以用作純的順式或反式異構體，或者用作順式和反式異構體的混合物。除了上述二醇之外，該二醇殘基可以包括約0~90%的一種或多種二醇的殘基，其選自二乙二醇、1,2-丙二醇、1,3-丙二醇、1,4-丁二醇、1，5-戊二醇、1,6-己二醇、1，8-辛二醇、2，2,4-三曱基-1，3-丙二醇、1，3-環己烷二甲醇、雙酚A、和聚亞烷基二醇。例如，該內飾可以包括含有約60~100molo/o對苯二甲酸的殘基和0~約40mol。/。間苯二曱酸的殘基的聚酯。另一實例中，該聚酯的二酸殘基可以包括約95mol。/。對苯二甲酸的殘基和約5mol。/。間苯二曱酸的殘基。仍另一實例中，該二酸殘基可以包括100moiy。對苯二曱酸的殘基。可以用于本發明的內飾的聚酯的其它實例包括具有含有100mol。/。對苯二曱酸的殘基的二酸殘基，和含有約10~約40mol%1,4-環己烷二曱醇的殘基和60~約90mol%乙二醇的殘基的二醇殘基的聚酯；和其中二醇殘基包括約10~約99moiy。l,4-環己烷二曱醇的殘基、0約90molo/o乙二醇的殘基、和約1~約25mol。/o二乙二醇的殘基的聚酯。該聚酯的本征粘度(I.V.)數值范圍通常為約0.5dL/g~約1.4dL/g。I.V.范圍的其它實例包括約0.65dL/g~約1.0dL/g和約0.65dL/g~約0.85dL/g。采用0.25g聚合物/50mL溶劑(由60wt。/。的苯酚和40wt。/o的四氯乙烷組成)在25。C下測量本征粘度。可以用于本發明的方法的聚酯容易由適當的二羧酸、酯、酸酐、或鹽，和適當的二醇或二醇混合物，采用典型的縮聚反應條件來制備。它們可以通過連續、半連續、或間歇模式的操作來制備，且可以利用各種反應器類型。示意反應器類型的實例包括，但并非限定于，攪拌槽、連續攪拌槽、淤漿、管式、擦拭膜、降膜、或擠出反應器。出于經濟原因該工藝典型地以連續工藝有利地操作，且由此產生較好的聚合物著色，因為如果使其在反應器中在高溫下停留更長時間時該聚酯可能惡化外觀。本發明的聚酯通過本領域技術人員已知的工序來制備。二醇和二羧酸的反應可以采用傳統聚酯聚合條件或者通過熔體相工藝來進行，但是具有足夠結晶度的那些可以通過熔體相隨后通過固相縮聚技術來制備。例如，當通過酯交換反應的方式制備聚酯時，即由二羧酸組分的酯形式，該反應工藝可以包括兩個步驟。第一步中，將二醇組分和二羧酸組分例如對苯二曱酸二曱酯在高溫(典型地約15(TC約25CTC)下在約O.OkPa表壓~約414kPa表壓(60磅/平方英寸，"psig")下反應約0.5約8小時。優選地，酯交換反應的溫度范圍為約18(TC~約23(TC下約1~約4小時，同時優選的壓力范圍為約105kPa表壓(15psig)約約276kPa表壓(40psig)。之后，將反應產物在更高溫度和減壓下加熱以形成聚酯，同時排除二醇，其容易在這些條件下揮發且從該體系中除去。該第二步驟，或者聚合步驟，在更高真空和溫度下繼續進行，溫度范圍通常為約230°C~約35(TC，優選為約250°C~約3l(TC，且最優選地約260°C~約290。C,反應約0.1約6小時、或者優選地約0.2~約2小時，直到獲得具有期望的聚合度的聚合物(通過本征粘度測量)。縮聚步驟可以在范圍為約53kPa(400乇)~約0.013kPa(0.1乇)的減壓下進行。兩個步驟中可以采用攪拌或適當的條件以確保足夠的熱交換和反應混合物的表面更新。適當的催化劑可以增加兩個步驟的反應速率，例如烷氧基鈦化合物、堿金屬氫氧化物和醇鹽、有機羧酸的鹽、烷基錫化合物、金屬氧化物等。也可以采用類似于US5,290,631中所述的三級制備工序，特別是在采用酸和酯的混合單體進料時。為了確保通過酯交換的二醇組分和二羧酸組分的反應進4亍徹底，有時期望地約1.05~約2.5mol的二醇組分lmol的二羧酸組分。但是，本領域技術人員將理解二醇組分與二羧酸組分的比例通常由其中發生反應過程的反應器的設計來確定。在通過直接酯化制備聚酯時，即由二羧酸組分的酸形式，通過將二羧酸或二羧酸的混合物與二醇組分或二醇組分的混合物反應來制備聚酯。該反應在約7kPa表壓(lpsig)約1379kPa表壓(200psig)、優選地小于689kPa表壓(100psig)的壓力下進行，由此制得平均聚合度為約1.4~約10的低分子量聚酯產物。直接酯化反應期間采用的溫度典型地范圍為約180°C~約280°C，更優選地范圍為約220°C~約270°C。這種低分子量聚合物隨后可以通過縮聚反應來聚合。另外，該聚酯可以進一步包含一種或多種下列組分抗氧劑，熔體強度增強劑，支化劑(例如，甘油、苯偏三酸和酸酐)，擴鏈劑，阻燃劑，填料，除酸劑，染料，著色劑，顏料，抗粘連劑，流動增強劑，抗沖改性劑，抗靜電劑，加工助劑，脫模劑，增塑劑，滑動，穩定劑，抗氧劑，蠟，UV吸收劑，光學增白劑，潤滑劑，閉合添加劑，發泡劑，抗靜電劑，成核劑，玻璃珠，金屬球，陶瓷珠，碳黑，交聯聚苯乙烯珠等。可以加入著色劑(有時稱作調色劑)以賦予聚酯期望的中性色調和/或亮度。優選地，該聚酯可以包含0約30wtQ/。的一種或多種加工助劑以改變組合物的表明性能和/或增強流動。加工助劑的代表性實例包括碳酸4丐、滑石、粘土、云母、沐石、鉤硅石、高呤土、硅藻土、Ti02、NH4C1、硅石、氧化釣、硫酸鈉、和磷酸鈣。可以包括二氧化鈦和其它顏料或染料的使用，例如，由此控制白度或者由此制備染色的聚合物。該聚酯可以含有少量的，典型地2moP/。或更少的，基于二酸或二醇殘基的總摩爾數，一種或多種支化劑的殘基，如果期望的話。支化劑的典型水平為約0.1~約1.5mol%，約0.1~約1.0mol%,和約0.1~約0.5mol%。常規支化劑包括多官能酸、酸酐、醇及其混合物。適宜支化劑的實例包括，但并非限定于，苯偏三酸酐、均苯四酸二酐、甘油、三羥曱基丙烷、和季戊四醇。該內飾也可以是偏離天花^1或墻壁約0.5cm-約20cm的距離。這種實施方式中，扣件之間距離上該內飾的厚度大小降低1/2。由此，本發明的另一實施方式是，一種用于降低火焰傳播的方法，包括采用兩個或多個扣件將至少一個內飾貼到房間的天花板、一個或多個墻壁、或其組合上，其中將至少一部分所述內飾的內表面置于距離所述天花板或墻壁的表面約0.5cm約20cm的位置，所述內飾的總面積為所述天花板和墻壁的總面積的至少10%,且包括含有基于所述內飾的總重為至少80wt。/。的聚合物組合物的膜、板材、或型材，該聚合物組合物具有至少5分鐘的結晶化半衰期，約400J/g。K或更低的放熱容量，和20%或更低的產生炭化；且所述扣件間隔平均間距L,其等于或大于最小距離Lc，其中L和Lc由下式限定<formula>formulaseeoriginaldocumentpage26</formula>其中，L為以米為單位的所述平均間距，N為所述扣件的數目，和面積為以平方米為單位的所述內飾的面積,和/一—7rpvr>〖_-19892_、]1/3Z_c—2.69aM075exp(-308/5)+200exp(-205/6)+rp-653"其中，Lc為以米為單位的所述最小距離，S為所述內飾的以mil為單位的厚度的1/2，和Tg為所述聚合物組合物的以°C為單位的玻璃化轉變溫度。該方法應理解為包括如上所述的和任意組合的聚合物組合物、內飾、內飾的脫離、結晶半衰期、百分比炭化產生、和放熱容量的各個方面。在本發明的仍另一方面，可以采用2個或多個由在約7(TC約250"C的溫度下軟化或溶化的金屬、金屬合金、或聚合物制成的扣件將內飾貼到天花板、一個或多個墻壁、或天花板和墻壁的組合上。由此，本發明也包括一種用于降低火焰傳播的方法，包括采用2個或多個在約70。C~約25(TC的溫度下軟化或溶化的扣件將至少一個內飾貼到房間的天花板、一個或多個墻壁、或其組合上，所述內飾包括至少50wt。/o的可燃燒的基質，且總面積為所述墻壁和天花板的總面積的至少10%。該方法可以包括如上所述的和任意組合的聚合物組合物、內飾、內飾的脫離、結晶半衰期、百分比炭化產生、和放熱容量的各個方面。例如，該內飾的總面積可以是墻壁和天花^1的總面積的至少20%、至少30%、至少40%、和至少60%。在暴露于高溫時，該內飾通過扣件的軟化或熔化從墻壁或天花板上脫離。可以使用的扣件的實例包括，但并非限定于，螺釘、釘子、鉚釘、螺栓、扣環、托架、粘合劑、夾子、卡釘、帶子、或其組合。隨著房間溫度升高高于該扣件的熔點或軟化點，該扣件軟化或熔化且將該內飾從天花板或墻壁上釋放。如前所述，該扣件可以采用在約7(TC~約250°C下軟化或熔化的任意金屬、金屬合金、聚合物或聚合物共混物制備，例如，聚烯烴、聚酯、聚酰胺、苯乙烯聚合物、其組合，或其共聚物。本發明上下文中使用的術語"軟化"應理解為表示金屬、金屬合金、或聚合物的模量降低至少10倍時的溫度，采用本領域技術人員眾所周知的方法測量，例如通過動態機械熱分析("DMTA，，)。例如，可以采用低熔點金屬合金制備扣件，其可以從MCPGroup以商標MCP72(mp72。C)、MCP92(mp92°C)、MCP109(mp109°C)、MCP⑧T118(mp118°C)、MCP125(mp125°C)、MCP127(mp127°C)、MCP135(mp135°C)、MCP146(mp146°C)、MCP197(mp197°C)、和MCP221(mp221°C)商購獲得。可以用于粘合劑或扣件的聚合物的代表性實例為EPOLENEN-10(軟化點107-115°C)和E-43聚乙烯(從EastmanChemicalCompany獲得)、JET-MELT(TM)熱熔融粘合劑3748V-0和3779(從3MCompany獲得)、和HYSOL7809FR與7804FRM-HV聚酰胺熱熔融粘合劑(從Henkel-Loctite獲得)。如前所述，該內飾可以包括板材、膜、纖維、織物、型材、或預制板，且包括至少50wt。/。的可燃燒的基材。例如，該內飾可以包括木材或至少一種聚合物。聚合物的實例包括，但并非限定于，聚酯、聚酰胺、聚碳酸酯、聚丙烯、聚乙烯、聚丙烯酸酯、纖維素、聚(曱基丙烯酸曱酯)，其組合，和其共聚物。在扣件軟化或熔化時，該內飾可以通過任意上述機理從天花板或墻壁上脫離或者部分脫離，例如通過下垂、巻縮、剝皮、落下、或收縮。例如，該內飾可以通過全部或一部分內飾/人天花一反或墻壁的平面移開而脫離。如前所述，該內飾可以包括可熱收縮的聚合物以增強從天花板或墻壁上的脫離。例如，該內飾可以包括可熱收縮的膜、板材、纖維、或織物，其在暴露于10(TC的水或空氣5分鐘之后具有至少20%收縮。實施例本發明進一步通過下列實施例來闡述。使用于建造和結構應用的內飾以及其他材料滿足可燃性要求，包括與火焰傳播和煙霧產生相關的規定。實施例1-17中，依據theNationalFireProtectionAgencystandardNFPA286標題為"StandardMethodsofFireTestsforEvaluatingContributionofWallandCeilingInteriorFinishtoRoomFireGrowth."對4英尺x8英尺板材進行試驗。表2和3中通過了板材的組成。其他國家中規定了類似于該試驗的類似試驗標準。該NFPA286試驗方法采用煤氣灶來產生擴散火焰以暴露房間拐角處的墻壁。該燃燒爐供給凈速率為40kW的熱功率5分鐘隨后是160kW10分鐘。總的暴露時間為15分鐘。采用通過單門道給試驗房間自然通風來進行試驗。通過持續監控地板中心出現的熱通量、產生的氣體的溫度、放熱速率、煙霧釋放、和跳火的時間，測量內飾材料對火焰擴大的貢獻。NFPA286試驗中的變量包括板材的組成、材料的布局、和連接方法或材料的安裝技術。布局選擇如下僅有墻壁、僅有天花板、或者墻壁和天花板組合。除了試驗布局之外，也改變將材料貼到墻壁上的方法。下面提供了試驗布局和安裝技術的進一步定義。NFPA試驗在攝像機上記錄，且從該視頻中估算內飾從天花板或墻壁上脫離的數量(作為暴露于火焰的熱量的內飾面板的總面積的百分比)。通過NFPA286試驗標準測定火焰傳播和煙霧產生；由此，判斷通過該試驗的樣品相對于未通過該試驗的樣品具有更小的火焰傳播。表1中給出了NFPA接受標準表1-NFPA286接受標準A.在40kW暴露期間，該內飾將遵循項目1。B.在160kW暴露期間，該內飾將遵循項目2。C.在整個試驗期間，該內飾將遵循項目3。項目1-3:1.在40kW暴露期間，火焰將不會傳播到天花板。2.在160kW暴露期間，該內飾將遵循下列2.1火焰將不會傳播到任何墻壁或天花板上樣品的外端。2.2跳火，如NFPA286中所定義的，將不會發生。3.整個NFPA286期間釋放的總煙霧將不超過1000m2。當已達到下列情形的任意兩種時確定發生了跳火(1)放熱速率超過1MW。(2)地板處的熱通量超過20kW/m2。(3)平均上層溫度超過600。C(1112。F)。(4)火焰離開門道。(5)地板上發生紙張目標的自燃。僅有墻壁的布局-對于該試驗，將樣品安裝在三個墻壁(爐后墻和兩個側墻)上。對于該試驗構造的房間結構為ASTM標準8'x8'x12，木墻筋結構。用5/8"類型X石膏墻板覆蓋該結構的內部。將兩塊尺寸為8'x4'的材料貼到后墻上，且將三塊板貼到該結構的每個側墻上，總共8英尺。采用#6x2"喇叭頭螺釘(具有2"直徑防護板墊圈)將該板材固定到5/8"類型X石膏墻板上。僅有天花板的布局-對于這種布局，將樣品安裝在試驗房間的天花板上。對于該試驗構造的房間結構為ASTM標準8'x8'x12'木墻筋結構。用5/8"類型X石膏墻板覆蓋該結構的內部。將三塊板材貼到該結構的天花板上。釆用#6x2"喇叭頭螺釘(具有2"直徑防護板墊圏)將該板材固定到5/8"類型X石膏墻板上。墻壁和天花板布局-對于這種布局，將樣品安裝在試驗房間的三個墻壁(爐后墻和兩個側墻)和天花板上。對于該試驗構造的房間結構為ASTM標準8'x8，x12'木墻筋結構。用5/8"類型X石膏墻^反覆蓋該結構的內部。將兩塊板材貼到后墻上，且將三塊板貼到該結構的每個側墻和天花板上，總共11英尺。采用弁6x2"喇叭頭螺釘(具有2"直徑防護板墊圏)將該板材固定到5/8"類型X石膏墻板上。安裝技術-可以依據典型的施用工藝來安裝和粘貼該試驗中的材料。圖1,闡述了對于實施例1-28中所使用的4英尺x8英尺板材的安裝模式。在圖1中，沿板材每個軸的尺寸是以英寸為單位給出的。試驗了兩種安裝模式圓周安裝方法，其中沿該板材的圓周以大約23-24英寸間隔安置扣件；和剛性安裝方法，其中沿該板材的圓周和在其內部以大約15-16英寸間隔安置扣件。相應的平均間距，L,對于圓周安裝樣品為27英寸(0.70m)且對于剛性安裝樣品為15.8英寸(0.41m),且采用下列等式來計算其中，N為該內飾上扣件的數目，面積為以平方米或平方英寸為單^f立的該內飾的面積。表3中顯示了實際間距和由上述等式計算的平均間距。對于大多數內飾來說，優選圓周安裝工藝；但是，一些情形中可能要求更大剛性的安裝技術。應當指出的是，本說明書和權利要求書中使用的最小間距Lc，表示任意方向上(例如，水平、垂直、對角線等)安裝點或扣件之間的最小間距。放熱容量_采用JournalofAppliedPolymerScience,Vol87(2003),第548-563頁中標題為"MolarCroupContributionstoPolymerFlammability"的文章中提供的基團貢獻方法來計算放熱容量。對于共聚物，采用基團貢獻方法計算每個重復單元對于放熱容量的貢獻，并隨后基于每種重復單元的摩爾分數和各自的摩爾放熱容量計算該共聚物的重量平均的放熱容量。對于共混物和/或聚合物層壓體，采用基團貢獻方法計算每個聚合物的放熱容量，且隨后共混物的總放熱容量近似為重量平均值，基于重量分數和各自的比放熱容量。結晶半衰期-采用Perkm-ElmerModelDSC-2差示掃描量熱計測量該結晶半衰期。該結晶半衰期采用下列工序由熔融態來測量將15.0mg聚酯樣品密封在鋁盤中并以約320°C/min的速率加熱2分鐘到290°C。隨后在氦氣的存在下以約320°C/min的速率將樣品立即冷卻到預定的等溫結晶溫度。該絕熱結晶溫度為玻璃化轉變溫度和熔融溫度之間的溫度，獲得最高速率的結晶。該絕熱結晶溫度描述于，例如，Elias,H.Macromolecules,PlenumPress:NY，1977,第391頁。該結晶半衰期測量為從達到絕熱結晶溫度到DSC曲線上結晶峰點的時間間隔。玻璃態中的結晶半衰期采用下列工序來測量將lOmg聚酯樣品密封在鋁盤中并以約320°C/min的速率加熱2分鐘到290°C。隨后將樣品在溫度低于0。C的冷鐵上淬滅。將DSC冷卻到低于樣品的玻璃化轉變溫度30。C的溫度之后，隨后將淬滅的樣品放回到單元中并在氦氣的存在下以約320°C/mm的速率加熱到預定的絕熱結晶溫度。該結晶半衰期再次測量為從達到絕熱結晶溫度到如上所述的DSC曲線上結晶峰點的時間間隔。在共混物情形中，直接采用共混物測量結晶半衰期。在由不同聚合物的層壓體組成的面板情形中，分別測量每個層的半衰期。隨后認為整個結構的有效結晶半衰期為基于每個層的各自半衰期的厚度平均值。結晶半衰期也可以通過SmallAngleLaserLightScattering(SALLS)來測量，借助激光和光檢測器測量在溫度控制的熱臺上樣品的透光率隨時間的變化。通過將聚合物暴露于高于其熔點的溫度并隨后冷卻到期望的試驗溫度來進行這種測量。隨后通過熱臺保持樣品在該期望的溫度下，同時進行透光率隨時間變化的測量。最初，樣品在視覺上是透明的且具有高透光率，且隨后樣品結晶而變為不透明。結晶半衰期記錄為透光率為初始透光率和最后透光率之間的一半時的時間。玻璃化轉變溫度-采用差示掃描量熱計(DSC)以20°C/min的加熱速率測量玻璃化轉變溫度。對于具有多個玻璃化轉變的不互溶的共混物，認為該玻璃化轉變溫度是各個共混物組分的Tg的重量平均值。這樣做是為了反映對于結構/模型計算的中間軟化溫度。對于層壓體，每個層通常具有單獨的玻璃化轉變，使得應以類似于上述關于不互溶的共混物描述的方式使用相同重,平均途徑。炭化-采用熱重分析(TGA)測量炭化，在氮氣氣氛中以20°C/min的掃描速度從30(TC加熱到60(TC之后剩余物質的重量百分比。熱重分析儀的實例為TAInstruments型號2950。對于共混物和層壓體，優選地采用代表該共混物/層壓體結構的樣品直接測量有效的炭化。如果一些TGA設備的樣品尺寸限制防礙了直接測量，也可以采用各個組分的炭化值的重量平均來估算共混物和層壓體的炭化值。聚合物樣品-實施例l-28使用了表2中所示的下列聚合物組合物。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage31</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage32</column></row><table>實施例1:采用僅有墻壁的布局和圓周安裝技術，依據NFPA286，試驗厚度為0.236英寸(6mm)的聚合物A的板材樣品。燃燒試驗期間肉眼觀察顯示在該試驗的最初低燃燒階段期間無可辯別的板材剝離或下垂。由此，該^1材并不遵循該試驗所限定的可4妄受標準的項目2。實施例2:采用僅有墻壁的布局和圓周安裝技術，依據NFPA286，試驗厚度為0.236英寸(6mm)的聚合物B的板材樣品。進入試驗約3分鐘后，兩個拐角面板顯示輕微的扭曲或者橫跨50~75%它們各自的表面的"閃光"。該扭曲來自于板材的軟化和嵌入模內的應力(例如拋光導致的應力)的松弛。約4分鐘之后，在約5%~10%的總面板表面積的火焰之上的拐角中存在可察覺的巻曲。在火焰附近和之上，試驗樣品顯示巻曲和下垂，達到對于該試驗的大部分低燃燒階段其不在直接火焰之中的程度。高燃燒階段期間，在超過約50%的表面積之上該面板從火焰中巻曲/扭曲出來。實施例3:采用僅有墻壁的布局和圓周安裝技術，依據NFPA286，試驗厚度為0.236英寸(6mm)的聚合物C的板材樣品。在該試驗的開始2分鐘之內，在頂部大約10%的面板處出現流型線，表明扭曲已開始發生。在開始4分鐘之內在約60~70%的面板表面上看到波狀扭曲，且在5~10%的板材上看到房間拐角處板材的巻曲。在高功率燃燒階段期間，在火焰的向下方位和遠離方向上約50%的面板表面上看到巻曲下垂。該試驗樣品通過了該試驗所限定的全部可接受標準。實施例4:采用僅有墻壁的布局和圓周安裝技術，依據NFPA286，試驗厚度為0.236英寸(6mm)的聚合物D的板材樣品。在約3.5分鐘之后，該板材顯示在約50%的其表面上所出現的是顯著的變黑和/或翹曲。在約5%的表面積上火焰的附近出現顯著的從火焰中巻曲。在該試驗的高功率燃燒部分期間，在約75%的面板上出現扭曲/從火焰中下垂。該試驗樣品通過了該試驗所限定的全部可接受標準。實施例5:采用僅有墻壁的布局和圓周安裝技術，依據NFPA286,試驗厚度為0.236英寸(6mm)的聚合物E的板材樣品。該試驗樣品在火焰的附近處顯示一些巻曲跡象，以及在4分鐘時在約50%的表面積上的扭曲，但是該板材仍然點燃且火焰開始傳播。由此，該樣品并不遵循該試驗所限定的可4妄受標準的項目2。實施例6:采用僅有墻壁的布局和圓周安裝技術，依據NFPA286,試驗厚度為0.236英寸(6mm)的聚合物F的板材樣品。該試驗樣品在3分鐘時在約50%的表面積上顯示波狀扭曲，并且在該火焰之上和附近的約5%面積上存在顯著的扭曲。該板材點燃且并不遵循該試驗所限定的可接受標準的項目2。實施例7:采用在僅有墻壁的布局中試驗和圓周安裝技術，依據NFPA286,試驗厚度為0.236英寸(6mm)的聚合物G的板材樣品。該試驗樣品在約5~10%的表面積上在火焰附近顯示巻曲/下垂的局部征兆，但是仍點燃。該樣品不遵循該試驗所限定的可接受標準的項目2。實施例8:采用僅有墻壁的布局和圓周安裝技術，依據NFPA286,試驗厚度為0.080英寸(2mm)的聚合物C的板材樣品。在該試驗的第一分鐘內在80%的表面積上，該平面顯示嚴重的、可見的波狀和變形。4分鐘內，該氺反材在40-50%的表面積上從該火焰中巻落。該試馬全樣品遵循該試-驗所限定的所有可接受標準。實施例9:采用墻壁和僅有天花板的布局和圓周安裝技術，依據NFPA286,試驗厚度為0.236英寸(6mm)的聚合物C的板材樣品。在開始兩分鐘內在30~40%的表面積上，該面板開始顯示流動-型變形線，在34分鐘內暴露于幾乎100%的表面積。在火焰附近約20%的面積上出現巻曲/下垂(即，在距離火焰幾英寸的板材中下垂導致的變形)。在燃燒試驗的后階段，在天花板面板的中心也觀察到一些下垂。壁板已變形遠離火焰且不能被試驗火焰點燃。該試驗樣品遵循該試驗所限定的所有可接受標準。實施例10:采用墻壁和僅有天花板的布局和剛性安裝技術，依據NFPA286,試驗厚度為0.236英寸(6mm)的聚合物C的板材樣品。將樣品暴露于40kW的火焰5分鐘且，然后，暴露于160kW火焰。在6分30秒之后觀察到試驗火焰附近的一些板材表面(<5。/。表面)開始剝離，但是更剛性的安裝阻止了任意顯著的變形。在試驗的后階段，該壁板點燃且容許在1平方英尺或更大的天花板面板上的火焰接觸，由此導致失效。該試驗樣品并不遵循該試驗所限定的可接受標準的項目2。實施例11:購買厚度為0.236英寸(6mm)的聚合物H的板材樣品，且采取墻壁和天花板布局和圓周安裝技術，依據NFPA286對其進行試驗。由于聚合物H為無定性聚合物，估計其結晶半衰期大于2000分鐘。在該試驗的開始3分鐘內，該板材顯示穿過其整個表面的變形和"閃光"的征兆。其也顯示出一些變形且在火焰上的頂角中彎曲(約5-10%表面積)但是僅是小規模的，因為該板材仍并不顯示完全從該火焰中移出。另外，甚至在高功率燃燒期間，該板材也并不顯示從火焰中下垂，而是仍停留在容許燃燒和可觀的煙霧產生的位置中。這種缺乏下垂的一些是由于阻止任意進一步板材運動性的顯著的焦化形成。該試驗樣品并不遵循該試驗所限定的可接受標準的項目2和3。實施例12:購買厚度為0.236英寸(6mm)的聚合物I的板材樣品，且采取墻壁和天花板布局和圓周安裝技術，依據NFPA286對其進行試驗。由于聚合物I為無定性聚合物，估計其結晶半衰期大于2000分鐘。該試驗樣品在顯示任意的下垂或巻曲征兆之前點燃，且并不遵循該試驗所限定的可接受標準的項目1。實施例13:由67wt。/。聚合物D(TiglazeST,可從EastmanChemicalCompany獲得)、30wt%聚合物H(熔融指數8)、和3%在聚合物D中的Weston619濃縮物(亞磷酸鹽穩定劑濃縮物)的通用共混物制備板材樣品。該板材的厚度為0.236英寸(6mm),且采用墻壁和天花板布局和圓周安裝技術依據NFPA286對其進行試驗。在開始2分鐘內，該面板在穿過10-20%的面板表面上顯示一些波狀/閃光變形，在4分鐘內擴展到約75%的面板。火焰附近存在很小的巻曲(小于5%面積)，即使在高燃燒期間。發現該板材點燃且火焰傳播。結果，其并不遵循該試驗所限定的可接受標準的項目2。實施例14:由47wto/o聚合物D(TiglazeST,可從EastmanChemicalCompany獲得)、50wt%聚合物H(熔融指數13)、和3%在聚合物D中的Weston619濃縮物(亞磷酸鹽穩定劑濃縮物)的通用共混物制備板材樣品。該板材的厚度為0.236英寸(6mm),且采用僅由墻壁的布局和圓周安裝技術依據NFPA286對其進行試驗。該試驗樣品類似于上面的實施例13,且并不遵循該試驗所限定的可接受標準的項目2。實施例15:由27wt。/。聚合物D(TiglazeST，可從EastmanChemicalCompany獲得)、70wt%聚合物H(熔融指數13)、和3。/o在聚合物D中的Weston619濃縮物(亞磷酸鹽穩定劑濃縮物)的通用共混物制備板材樣品。該板材的厚度為0.236英寸(6mm)，且采用僅由墻壁的布局和圓周安裝技術依據NFPA286對其進行試驗。該試-險樣品在最初3分鐘內在大約20%的*反材上顯示輕微的波狀變形，在4~5分鐘之后延伸到約75%表面。但是，在火焰附近并未發生可辨別的巻曲。在過渡到高功率燃燒階段時，該板材點燃且火焰開始傳播。結果，該樣品并不遵循該試驗所限定的可接受標準的項目2。實施例16:由47wt。/。聚合物J、50wt%聚合物(熔融指數8)、和3%在聚合物D中的Weston619濃縮物(亞磷酸鹽穩定劑濃縮物)的通用共混物制備板材樣品。該板材的厚度為0.236英寸(6mm),且采用僅由墻壁的布局和圓周安裝技術依據NFPA286對其進行試驗。3分鐘之后，觀察到波狀變形穿過約30%的面板傳播。另外，在火焰附近約5%的板材上存在一些巻曲/變形。該樣品在早期階段也顯示煙灰形成的征兆。在過渡到高功率燃燒時，該板材點燃且火焰傳播。其也顯示煙灰形成阻止了任意進一步的板材巻曲。該試驗樣品并不遵循該試驗所限定的可4妻受標準的項目2。實施例17:采用僅有墻壁的布局和圓周安裝技術，依據NFPA286,對厚度為0.236英寸(6mm)的、具有9.2wto/。間苯二酚二磷酸酉旨(RDP)(作為阻燃劑)的聚合物C的板材樣品進行試驗。在開始4~5分鐘內在約50%的面板上出現了波狀變形。在火焰之上、和附近，在約10-15%的板材上出現了剝離/巻曲。該面板顯示距離火焰至少幾英寸的巻曲/下垂。高燃燒階段期間，8分鐘后在約75%的面積上繼續發生巻曲。該試驗樣品遵循該試驗所限定的全部可接受標準。實施例18:采用僅有墻壁的布局和剛性安裝技術，依據NFPA286,對厚度為0.236英寸(6mm)的聚合物B的板材樣品進行試驗。該面板在該試驗的低功率燃燒部分期間顯示很小的變形(在面板的底部上僅有約20%的波狀變形)。在該試驗的高燃燒部分期間，該材料剝離正好遠到足以呆在火焰之外。這種剝離面積的表面覆蓋為約5%。當高燃燒階段繼續時，該面板在約50%的面板面積上顯示出在熔點周圍下垂和流動。該試驗樣品通過了該試驗所限定的全部可接受標準且在試驗期間顯示出從火焰中下垂/巻曲。實施例19:采用僅有墻壁的布局和剛性安裝技術，依據NFPA286，對厚度為0.060英寸(1.5mm)的聚合物B的板材樣品進行試驗。該樣品在該試驗的開始2分鐘內在全部面板上顯示顯著的巻曲和翹曲。在火焰附近，在約20%的面積上發生巻曲。高燃燒階段期間，該面板在約30-40%的面板表面上顯示顯著的變形，使得火焰不能與板材直接接觸。該試驗樣品通過了該試驗所限定的全部可接受標準。實施例20:采用僅有墻壁的布局和圓周安裝技術，依據NFPA286,對厚度為0.060英寸(1.5mm)的聚合物B的板材樣品進行試驗。該樣品在整個面板(75%或更大的覆蓋)上顯示巻曲。觀察到火焰附近的部分剝離和下垂達到距離火焰1英尺。該試驗樣品通過了該試驗所限定的全部可接受標準。實施例21:采用僅有墻壁的布局和剛性安裝技術，依據NFPA286,對厚度為0.236英寸(6mm)的聚合物C的板材樣品進行試驗。對于低燃燒階段的開始5分鐘來說，由于更剛性的安裝而不存在可見的板材變形。在過渡到高功率燃燒時，在靠近火焰的約10%的面積上存在可見的一些變形。8分鐘之后，在火焰附近的約10~20%的面板上出現剝離。IO分鐘之后，整個面板顯示出試圖在安裝點周圍流動。該試驗樣品通過了該試驗所限定的全部可4妄受標準。實施例22:采用僅有墻壁的布局和圓周安裝技術，依據NFPA286，對厚度為0.060英寸(1.5mm)的聚合物C的板材樣品進行試-驗。該面板在整個面板表面上顯示出從火焰中巻曲/下垂。在火焰附近，一些位置中板材巻曲為6英寸或更大的變形。該試驗樣品通過了該試驗所限定的全部可接受標準。實施例23:采用僅有墻壁的布局和圓周安裝技術，依據NFPA286,對厚度為0.150英寸(3.8mm)的聚合物C的板材樣品進行試—驗。在該試驗的第一分鐘期間，該試驗樣品顯示在50%面板上出現的波狀變形。5分鐘內，火焰附近的巻曲/下垂覆蓋5~10%的表面積。高燃燒階段期間，整個面板上的板材巻曲是明顯的，同時一些位置中區域巻曲達到距離火焰2英尺。該試驗樣品通過了該試驗所限定的全部可接受標準。實施例24:采用僅有墻壁的布局和剛性安裝技術，依據NFPA286,對厚度為0.060英寸(1.5mm)的聚合物C的板材樣品進行試驗。即使采用剛性安裝，該面板也顯示在開始2分鐘內開始發生的巻曲。5分鐘之后，在30%的面板表面上該面板顯示明顯的從火焰中巻曲。在高燃燒階段期間，這種顯著的巻曲增加到覆蓋50%的面板。該試驗樣品通過了該試驗所限定的全部可4妻受標準。實施例25:采用僅有墻壁的布局和圓周安裝技術，依據NFPA286,對厚度為0.354英寸(9mm)的聚合物C的板材樣品進行試驗。該樣品在試驗期間并未顯示出可見的變形/下垂征兆，由此容許火焰點燃該板材，該試驗樣品并不遵循該試驗所限定的可接受標準。實施例26:采用僅有墻壁的布局和剛性安裝技術，依據NFPA286，對厚度為0.236英寸(6mm)的聚合物D的板材樣品進行試驗。在低功率燃燒階段期間，該板材并未顯示出可察覺的下垂巻曲(即，小于5%的面板表面積)。高功率階段期間，該板材在約50~75%的板材面積上開始顯著變形(一些位置中該板材從火焰中移開1英尺或更遠)。該板材已在這點點燃且火焰開始傳播。該試驗樣品并不遵循該試驗所限定的可接受標準。實施例27:采用僅有墻壁的布局和圓周安裝技術，依據NFPA286,對厚度為0.118英寸(3.2mm)的聚合物D的板材樣品進行試驗。在低功率燃燒階段的結尾，該面板在約20%的面板面積上顯示出從火焰中明顯的巻曲/下垂(一些位置中巻曲偏移為6英寸到1英尺)。高功率燃燒期間，在約80%的面板上出現巻曲。由于該面板點燃且火焰開始傳播，因此該試驗樣品并不遵循該試驗所限定的可4妻受標準。實施例28:采用僅有墻壁的布局和圓周安裝技術，依據NFPA286，對厚度為0.060英寸(1.5mm)的聚合物D的板材樣品進行試驗。在5分鐘低燃燒階段的結尾，該面板在約30%的板材面積上顯示出從火焰中偏移(一些場所中出現的偏移為距離火焰6英寸到l英尺)。高燃燒階段期間，該下垂/巻曲面積增加到80%覆蓋。但是，面板點燃且并不遵循該試驗所限定的可接受標準。實施例1-28的結果概括于表3中。表3中，"安裝"欄表示如上所述的圓周安裝(P)或剛性安裝(R)。標記為"P/F，的欄表示板材是否通過(P)或未通過(F)NFPA268可接受標準。聚合物F和G的Tg為估算值。連接點之間計算的最小間距Lc以英寸為單位給出。采用Fox等式計算實施例13-16的共混物的Tg值<formula>formulaseeoriginaldocumentpage40</formula>其中Tg為共混物的玻璃化轉變溫度，°C;Wl、W2分別為聚合物1和2的重量分數；Tgl、Tg2分別為聚合物1和2的玻璃化轉變溫度，開氏溫度。實施例1-7證實了結晶和放熱容量對聚酯板材的燃燒性能的影響。實施例1未通過NFPA268,因為板材在火災的初始階段期間顯著結晶且結晶隨后阻止了材料在其點燃之前從火源中巻曲或剝離。實施例2-4通過了NFPA268,因為它們顯示低的結晶速率和較低的放熱容量。實施例5-7未通過NFPA268,因為材料具有高的放熱容量且隨后在火災的初期就點燃。總之，結晶半衰期大于2分鐘且放熱容量小于約400J/gk的組合物通過了NFPA268。實施例9和10證實了安裝技術的影響。具體地，當用于將板材連接到結構的程度從圓周安裝增加到剛性安裝時，材料未通過NFPA268,因為剛性安裝阻止了材料在其點燃之前從火焰中下垂或剝落。實施例4、13-15和11證實了扣件之間的間距與Tg之間的關系的影響。當Tg增加時，樣品開始未通過NFPA268,因為樣品不能在它們點燃之前從火焰中巻曲或剝落。表3<table>tableseeoriginaldocumentpage41</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage42</column></row><table>實施例29:連接間距、板材厚度和Tg之間的關系的模型化本發明的仍另一實施方式為板材厚度和安裝技術之間的關系，在該實驗中將其模型化。巻曲、剝離、收縮、下落、和下垂隨著材料參數如模量和玻璃化轉變溫度與實驗參數如時間和溫度而變化。當材料厚度增加時，材料流動和下垂所需的時間和溫度也增加。這點在下列實施例中得到最好的解釋。本領域技術人員可以通過任意方法連接材料，其包括但并非限定于、螺釘、螺栓、鉚釘、和掛鉤。另外，可以使用粘合劑將材料粘貼到墻壁上。所選的粘合劑應能使材料流動和下垂。熱熔融粘合劑為能使材料從墻壁上流動和下垂并脫離火焰的粘合劑的實例。替換地，熱固性粘合劑并非良好的選擇且具有較高放熱容量的材料對該試驗來說也可能是有害的。該預言性實施例證實了下列變量對板材燃燒特性的影響板材厚度、聚合物玻璃化轉變溫度Tg、和沿水平軸扣件之間的間距(m)L。對于垂直軸預期存在類似的影響。隨著支撐點之間間距增加，板材能夠更容易地從火焰中下垂且由此不會明顯地燃燒。該實施例是基于該試驗期間板材中熱交換和下垂的計算機模型化。采用Maple10符號軟件(WaterlooMapleInc.)進行才莫擬，且針對正好在火焰外側的板材和其在900秒的試驗期間是如何升溫和變形的。采用"集總電容"型模型模擬板材的加熱，其中忽略傳導率影響(例如，參見E.C.Guyer(McGrawHill,NewYork,1989)的"HandbookofAppliedThermalDesign"或任意標準傳熱課本)。由此々i設整個板材沿厚度均勻地升溫-合理的假設，前提是加熱機理是自然對流。也存在一些輻射加熱影響，但是塑料板材對這些波長是半-透明的，且由此沿厚度相當均勻地吸收熱量(進一步支持了集總電容途徑)。板材溫度T(t)隨時間變化的模型為印,=+fTo_—Z^/pQ"其中，h是以瓦特/m、C為單位的對流系數，Te是(熱)空氣溫度，To是初始板材溫度(假設為25°C),p是密度，Cp是熱容量，且S是厚度。假設h值為20W/m2-C,其為到垂直平墻壁/從中自然對流的典型值。聚酯的平均密度為1100kg/m3，且Cp為2000W/kg-C。厚度S優選是以"m"為一致的單位，但是其優選以"mil"為單位以保持與工業術語相一致和保持計算更少的不便利。空氣溫度Te是基于在先試驗中的實驗數據。實驗發現，墻壁附近的溫度在試驗的開始5分鐘期間為大約10(TC且隨后為約300。C(火焰附近的溫度更高，但是下垂和巻曲也取決于遠離火焰的板材的溫度)。這種變化對應于從較低燃燒器設置到較高燃燒器設置的轉換，且是由于房間中增加的空氣加熱的結果。如果發生廣泛的板材燃燒，那么釋放出額外的熱量，由此驅使空氣溫度升得更高。但是，對于這種模型，預期還不會發生顯著的燃燒和能量釋放。通過Heaviside階梯函數H(t)將在100300。C變化的Te引入沖莫型。換句話說，溫度為IO(TC達到300秒鐘(5分鐘)且隨后精確地升高到300'C持續該試驗的剩余部分。這點表示為Te=100+200*H(t-300)其中，總的試驗持續時間為900秒。雖然該模型給出了溫度隨時間和溫度的變化，但是其并未解釋板材是否下垂。為了確定這一點，假設可以將板材模擬為在其自身重量下垂下的懸臂梁。假設火焰直接之上的支點斷裂/燃燒，且板材長度等于自由垂下的連接點之間的水平間距L。懸臂側對應于仍在原地的支點。顯然，連接點之間的間距越大，施加的總量越大且板材更大可能地下垂和脫離火焰。梁彎曲度的等式可以由任意適當的機械課本而活動，例如，Roark'sFormulasforStressandStrain,W.Young,McGrawHill,1989,第102頁。這種模型中的梁具有長度Lc、寬度Y、和單位長度上的載荷w,其中w等于pgYS，且g為重力常數(9.8m/s2)。該術語w表示梁上單位長度所顯示的力，由于梁的自身重量。對于實驗研究，Y為2.24m且表示從地板到天花板的距離。對于這種分析應指出的是，該梁有效地水平于地板，其中在寬度和Y尺寸上出現"彎曲"且長度等于支點之間的間距Lc。最大彎曲和棒旋轉出現在梁的末端(靠近火焰)。假設在末端旋轉角(D(單位為弧度)相對于水平超過約兀/4弧度(45度)時該梁從火焰中移出。注意，這些等式僅對于小彎曲/旋轉來說是嚴格精確的；但是這點上的數字精確性并不重要，只要彎曲是大的且知道彎曲發生在哪一點。兀/4弧度的數值表示任意的，但是對于我們的目的來說可是足夠高的旋轉。對于末端彎曲角的等式由此為其中，E為模量(其隨溫度而變化)，且I為橫截面的慣性面積矩，其等于5Y2/12。該等式給出了旋轉角隨連接點之間間距Lc、厚度、和模量的變化關系。如前所述，假設在①超過約兀/4弧度時存在過量的下垂。對于給定厚度的板材，采用該數值且解決隨模量而變化的所需的支撐間距。上面描述了溫度隨板材的時間的變化，以及彎曲隨模量的變化。后一條是模量和溫度聯系起來，由此可以組合所有這些關系。對于無定性共聚聚酯，典型地Tg(i:)下模量為約109Pa,且在12(TC下降到約106Pa，在200。C下進一步降到103或更低。另外加熱導致聚合物為液狀且模量最后變為幾乎沒有意義。雖然這種模量vs溫度的數據中存在一些"平穩段"，但是采用下面的Arrhenius型關系可以相對精確地將其模型化<formula>formulaseeoriginaldocumentpage44</formula>其中，T為攝氏溫度。其它聚酯和可混溶的聚酯共混物在Tg之上具有類似的模量VS溫度行為(通常如大多數玻璃質聚合物那樣)，但是，它們的曲線將被偏移以說明Tg的變化。為了說明這種模型中Tg變化，將上述等式改進為五二4.25，exp((r+(:2)+2"))當Tg增加時，額外的"80-Tg"術語將該曲線偏移到更高溫度，且對于寬范圍的玻璃質聚酯和聚合物提供了良好的近似值。在結晶聚合物、或者如結晶半衰期小于約10分鐘所表示的快速結晶的聚合物情形中，形成的結晶網絡作用在于使板材更硬。對于這些樣品，更適當的是采用熔融溫度代替上述Tg。結晶聚合物的熔融溫度典型地為17(TC和更高，取決于晶體結構的"完美"程度。我們假設在對于結晶半衰期小于IO分鐘的任意樣品的模型中數值為17(TC。顯然，晶體形成的作用將保持板材在火焰中更長時間，且預期增加了板材燃燒的機會。另外，將用于溫度和模量的等式代入用于彎曲角的等式中，由此得出下垂角隨時間、板材厚度、支點之間間距Lc、和玻璃化轉變溫度Tg而變化的等式(一些代數操作之后)。該等式如下<formula>formulaseeoriginaldocumentpage45</formula>一個等式是是否板材將在試驗持續時間(900秒)內從火焰中充分下垂。通過插入t-900s且i殳定下垂角=0.17弧度，能夠確定導致下垂的、連接點之間的最小臨界距離隨板材厚度和玻璃化轉變溫度的變化。進一步代數操作和求出Lc之后，得出<formula>formulaseeoriginaldocumentpage45</formula>表4中匯編了對于不同數值的板材厚度和Tg的結果。注意，在上述等式中，板材后的是以mil為單位，且間距Lc是以m為單位。但是，在表4中，已將Lc轉換為英寸以與試驗數據進行對比。表3中也匯編了實施例1-28的Lc預測值。如上所述，對于快速結晶材料的情形(即，結晶半衰期小于IO分鐘)，用17(TC的近似熔融溫度代替該模型中的Tg。為了更好地理解該結果，將預測的Lc與表3的實施例21、23、和25的實驗數據進行對比，其代表了一系列一致的Tg但厚度增加(150-354mil)的板材樣品。聚合物的Tg為80。C且以24，，間隔安裝該板材。臨界長度Lc隨板材厚度5英寸(150mi1板材)到53英寸(354mil板材)的變化而增加。在實施例25的354mil板材的情形中，試驗期間使24"以上的安裝間距，由此預期該板材失效(與實驗相一致)。該燃燒實驗的觀察顯示，該板材只是太厚且并不軟化和變形到足以從火焰中移開。相反地，實施例21和23具有小于24"安裝間距的預測Lc值，由此預期它們通過該燃燒實驗。這點也與實驗相一致，肉眼觀察顯示顯著的巻曲和變形，阻止了該板材完全點燃。作為另一實例，Tg為125'C的236mil板材(例如實施例15)將需要更大的連接點間距Lc,至少約65英寸。更高的板材Tg導致其保持剛性更長，且由此更容易燃燒(實施例15中的板材未通過燃燒試驗)。由此，需要更寬間隔的支點來增強下垂。除了Tg之外，實施例15中的板材具有與實施例3類似的性能，然而后者通過了燃燒試驗，因為其更加能夠巻曲和從火焰中下垂。實施例4、6、7、12、13、16、和26-28失效，因為它們的^:熱容量過高，導致它們容易點燃。大多數這些膜顯示顯著的巻曲，與Lc預測相一致，但是它們的可燃性只是太高以致于不能阻止燃燒。實施例9、10和21的對比證實了安裝方法對板材的影響。全部三個是由PETG(聚合物C)制成的，Tg為8(TC，且全部三個為相同的厚度。采用面板將實施例9和10安裝在墻壁和天花板二者上，但是實施例21僅為墻壁。類似地，實施例10和21包括以16"間隔的更剛性安裝，相反地對于實施例9為24"。對于該板材的Lc預測值為15",其表示全部將通過該燃燒試驗，但是御車16"安裝將是"邊界線"。實際上，這點與實驗結果相一致。實施例9和21通過了，與數據相一致，但是實施例并未通過，因為天花板面板點燃且火焰傳播增加。但是不采用天花板面板，該剛性安裝將正好通過(例如實施例21)，由此，這些實施例證實了安裝間距4妄近Lc時安裝方法中細孩吏變化可以如何改變燃燒試驗的通過/失效結果。另一觀察是，隨著板材變得更薄，臨界間距變得更小。由此對于極薄的材料來說(類似壁紙)，連接點間距可以是非常小的，因為膜將快速地加熱和下垂。例如，Tg為8(TC的60mil板材，將需要僅1英寸或更大的連接點間距，由此容許足夠的下垂。另外，如果采用膠印安裝面板或板材，使得其距離墻壁足夠遠以容許在面板的BOTH側上發生快速的傳熱，隨后應用半-厚度代替墻壁覆蓋的有效厚度d。例如，如果采用膠印安裝100mil厚的板材，d值將是50mi1，并非100mil。這種變化反映的事實是，該棒材將更快速地加熱(且由此更快速地下垂)，相對于直接連接于墻壁的類似板材。表4最小連接點間距Lx(英寸)隨板材厚度和Tg的變化板材厚度Tg=60°CTg=BO°CTg=100°CTg=120。CTg=MO。C(mils)601123580134711841316039162920059163162240915295812430016316213431336028S6120277700實施例30:將高收縮膜施用到板材上以改進分離在該預言性實施例中，將共聚聚酯收縮膜層壓到含有100mol。/。對苯二曱酸、31mol%1，4-環己烷二曱醇、和69mol。/。乙二醇的PETG聚酯板材上以增強燃燒試驗中的變形。該共聚聚酯收縮膜是采用，例如，EastmanEmbrace共聚聚酯樹脂制成的，且通過在拉幅機和/或練條機上拉伸該膜約5X來獲得，由此產生在一個或多個方向上的取向。通過快速冷卻將該取向"鎖定"到該膜中且通過將該膜在70。C或更熱附近再加熱來活化該收縮。由Embrace制得的典型商用收縮膜在拉幅機上拉伸，公稱厚度為2mi1，且在IO(TC下具有約75%的收縮恢復。當在擠出線上制備時將該收縮膜層壓到PETG大尺寸板材的一側上。PETG板材中殘余的熱量將導致粘附于該收縮膜，但是必須小心地保持溫度足夠低以使得不會導致過早的收縮。假設PETG板材在層壓之前為公稱118mi1。由于共聚聚酯收縮膜是透明的，且與PETG相容，不存在霧度、色彩或循環/再研磨相容性的問題。然而，可以采用收縮膜以施用薄的UV保護、色彩、光澤等的層，如果期望的話。共聚聚酯收縮膜的典型收縮應力為約9MPa(1300psi)。這就是該膜在經歷收縮時所施加的應力。對于2mil膜，這樣構成了2.61bs力/線性英寸寬度。由于將收縮膜層壓到PETG板材的一側上，該收縮力將以導致板材朝向板材的收縮膜側翹曲和巻曲的方式作用(即，在收縮膜側上凹曲度)。對于4英尺(48英寸)寬板材面板，這點轉變為由2mi1膜在板材上施加的]241bs,其是相當大的力。優選地將收縮膜安裝在遠離下面的支撐壁的一側上，由此使得從墻壁(和火焰)中巻曲。但是，層壓到"內側表面"也將起作用。實際上，如果整個結構將粘貼到墻壁表面上優選后一種方法，因為高收縮將有助于更容易地斷裂膠合劑，由此能使板材從火焰中離開和下落。該膜的收縮方向在單軸膜情形中可以水平地或垂直地校準，或者在雙軸定位的收縮膜情緒中在兩個方向上校準。但是，在該預言性實施例中，安裝使得收縮方向是在墻壁上的水平方向上，因為這樣將導致從熱源中更快速的巻曲。實施例31:定向的PETG板材該預言性實施例類似于實施例30，但是現在將整個板材結構定向。如果適當地定向，用于板材的大多數聚合物將顯示高收縮，問題是，板材的定向導致厚度降低，其可以使板材是不能接收的薄。然而，對于一些應用，定向中硬度的增加可以補償厚度降低中的硬度損失，具有更好耐火性的額外益處。在該實施例中，澆鑄由含有100mol。/o對苯二曱酸、31mol。/。l,4-環己烷二曱醇、和69mol。/。乙二醇的PETG聚酯制成的大尺寸板材，和/或采用如上所述的傳統方式拋光。初始澆鑄厚度為400mil,澆鑄之后，隨后采用壓力輔助的牽引單元將該板材單軸定向。該牽引工藝類似于用于膜的常規MDO練條機，但是在輥上增加的壓力能使得降低拉伸比，且不會形成不期望的尺寸帶。通過該方法將該實施例中的板材拉伸大約3X,并隨后切割為適當尺寸的板材。最后的板材厚度為133mil(=1/3*400)。該板材的收縮應力與先前實施例中的Embrace收縮膜相當，但是現在整個厚度的板材將收縮(而不只是層壓層)，由此顯著地增加了總的力。當板材達到約809(TC的溫度時，可以預期每線性英寸的板材100~2001bs量級的收縮力。這樣高的力將導致從火焰中快速的收縮，且將導致安裝點附近板材的撕斷和/或斷裂。由此，在點燃的極早階段中，該板材將從火焰中收縮顯著的距離，由此阻止了火焰傳播到墻壁的可能性。實施例32:定向的PET板材該預言性實施例類似于實施例31,但是施用聚對苯二曱酸乙二醇酯(PET)代替PETG。由于其結晶趨勢，初始澆鑄板材僅為300mil厚。采用拉輻機在90。C下將該PET板材定向大約3x1。并未進行加熱固化，因為我們需要使收縮最大化。由于PET在拉伸時將結晶，其將喪失大部分其在較低溫度下收縮的能力。典型的拉伸PET在低于IO(TC時將收縮約20~30%。但是，其仍將收縮甚至更大，盡管在更高的溫度下，當限制的晶體開始熔化時。在約15025(TC的溫度范圍下，將發生更高的收縮，且具有相當大的收縮力。雖然總的收縮降低(且在更寬的溫度范圍上散開)，但是其仍足以導致板材相當大的翹曲和巻曲，且由此使板材從任意火焰中移出。實施例33:PETG/纖維織物層壓體在該預言性實施例中，通過標準方法制備使用含有100mol。/。對苯二曱酸、31mol%1,4-環己烷二曱醇、和69mol。/o乙二醇的聚酯的未定向的PCTG板材，并且將其與高度定向的聚酯纖維織物層壓在一起。將織物編織成裝飾設計，采用高度定向的、具有高放熱容量的、非-熱固化的纖維。對于該實施例，由含有100molo/。對苯二曱酸、62mol%1,4-環己烷二曱醇、和38mol。/o乙二醇的PETG聚酯制備該纖維，且熔融紡絲并隨后拉伸，由此制得高度定向的纖維/紗線。并未采用熱固化步驟，因為我們需要保持收縮。通過該方法由PCTG聚酯制得的纖維將具有極高的收縮(大約70%),其中在80~IO(TC左右開始收縮。PCTG聚酯相對于PETG聚酯更高的收縮范圍是因為Tg的不同(PCTG為86°C，相對于，PETG為80。C)。將織物編織成裝飾圖案，且隨后在兩片PETG板材之間層壓。對于該實施例，該板材是不同的后的，因為我們需要該織物是"偏離中心的"，由此增強火焰中的翹曲。由此我們在一側使用100mil板材，在另一側使用20mil板材，之間具有該織物，由此制得120mil最終產物。采用標準層壓技術施用該織物，優選地作為100mil板材擠出過程的一部分。必須小心地保持溫度低到不至于導致PCTG纖維收縮，但是PCTG的更高Tg和收縮窗將提供更寬的層壓窗。最終板材具有美學和裝飾性能，但是也能夠在靠近火焰時顯著地收縮和巻曲。實際收縮方向將依據該織物的編織而變化，但是典型地本質上是雙軸的。獲得的巻曲將使板材從火焰中移出并且將使火焰傳播停止。實施例34:高溫發泡添加劑的使用在該預言性實施例中，將具有高活化溫度的化學發泡劑引入到板材層中。該活化溫度高于正常的加工溫度，由此在板材形成過程期間不會發生發泡。但是，設計使得發泡直到將該板材暴露于火源時候才發生，由此放出氮氣或二氧化碳，同時削弱了該板材，由此有助于其更快速地從墻壁上掉落。最終結構是A/B/A層壓體，由110mil的標準PETG(如實施例33中所述)板材(B層)、與每側上PETG+發泡劑的5mil層(A層)組成。通過壓延方法制備該A層，因為所使用的溫度低于擠出且更少可能地使發泡劑活化。A層由PETG和lwt。/。的偶氮二甲酰胺發泡劑(例如，CelogenHT-550)組成，該發泡劑直到溫度為約23037(TC時才釋放出氣體。通過加入活化劑和/或將其分散于適當的惰性載體樹脂中，可以如所需要的那樣控制或剪裁實際的釋放溫度。壓延溫度為約170~190°C。隨后將制得的板材層壓到大塊PETG板材(B層)上以形成最終結構。在暴露于火焰時，外側A表面將發泡，首先釋放出氮氣，其將有助于淬滅該燃燒。隨著內側表面變得更熱，其將開始發泡，導致其從可能將其固定在該位置處的任意支點或粘合劑中"斷裂"。可以通過擠出配料將發泡劑引入到整個板材中(但是該板材將是相當大模糊的)，但是必須小心地保持擠出溫度極低。權利要求1.一種用于降低火焰傳播的方法，包括將至少一個內飾貼到房間的天花板、一個或多個墻壁、或其組合上，所述內飾包括含有基于所述內飾的總重為至少80wt％的聚合物組合物的膜、板材、或型材，該聚合物組合物具有至少5分鐘的結晶化半衰期，約400J/g°K或更低的放熱容量，和20％或更低的產生炭化，且總面積為所述房間的所述天花板和墻壁的總面積的至少10％；其中如NationalFireProtectionAgencyStandardNFPA286提出的那樣，所述內飾在暴露于40kW火焰的熱量5分鐘或更少時間之后，部分或者全部從所述墻壁或天花板上脫離。2.權利要求1的方法，其中所述內飾通過下垂、巻縮、剝皮、落下、收縮、或起泡而脫離。3.權利要求1的方法，其中所述粘貼包括全部或一部分所述內飾向外移所述天花板或墻壁的平面。4.權利要求l的方法，其中所述內飾包括板材、膜、纖維、織物、型材、或預制板。5.權利要求1的方法，其中所述聚合物組合物包括選自聚酯、聚酰胺、聚碳酸酯、聚丙烯、聚乙烯、聚丙烯酸酯、纖維素、聚(曱基丙烯酸曱酯)、其共聚物、和其組合的至少一種聚合物。6.權利要求l的方法，其中該內飾包括可熱縮的膜、板材、纖維、或織物，其在暴露于100。C的水或空氣時顯示至少20%的收縮。7.權利要求1的方法，其進一步包括用2個或多個扣件粘貼所述內飾，該扣件在約70°C~約25(TC的溫度下^l化或熔融。8.權利要求7的方法，其中所述扣件包括釘子、螺釘、鉚釘、螺栓、扣環、托架、或其組合。9.權利要求8的方法，其中所述內飾通過所述扣件的軟化或溶化而月充離。10.權利要求9的方法，其中所述扣件包括金屬、金屬合金、聚烯烴、聚酯、聚酰胺、苯乙烯類、纖維素、其組合，或其共聚物。11.一種用于降低火焰傳播的方法，包括采用兩個或多個扣件將至少一個內飾貼到房間的天花板、一個或多個墻壁、或其組合上，所述內飾的總面積為所述房間的所述天花4反和墻壁的總面積的至少10%，且包括含有基于所述內飾的總重為至少80wt%的聚合物組合物的膜、板材、或型材，該聚合物組合物具有至少5分鐘的結晶化半衰期，約400J/g。K或更低的放熱容量，和20%或更低的炭化產生；且所述扣件間隔平均間距L，其等于或大于最小距離Lc,其中L和Lc由下式限定面積L為以米為單位的所述平均間距，N為所述扣件的數目，和面積為以平方米為單位的所述內飾的面積，和<formula>formulaseeoriginaldocumentpage3</formula>其中，Lc為以米為單位的所述最小距離，8為所述內飾的以mil為單位的厚度，和Tg為所述聚合物組合物的以。C為單位的玻璃化轉變溫度。12.權利要求11的方法，其中所述內飾進一步包括纖維、織物、或預制板。13.權利要求ll的方法，其中所述內飾包括1~7個層。14.權利要求13的方法，其中所述內飾含有24種不同的聚合物。15.權利要求ll的方法，其中所述板材、膜、或型材在暴露于100'C的水或空氣5分鐘之后具有至少20%的收縮。16.權利要求11的方法，其中所述內飾包括至少90wt。/。的所述聚合物組合物。17.權利要求11的方法，其中所述聚合物組合物包括選自聚酯、聚酰胺、聚碳酸酯、聚丙烯、聚乙烯、聚丙烯酸酯、聚(曱基丙烯酸甲酯)、纖維素、其共聚物、和其組合的至少一種聚合物。18.權利要求11的方法，其中所述聚合物組合物包括至少一種包含二酸殘基和二醇殘基的聚酯，基于二酸殘基的總摩爾量，包含至少80mol。/。的一種或多種二酸的殘基，該二酸選自對苯二曱酸、萘二甲酸、1,4-環己烷二羧酸、和間苯二曱酸；基于二醇殘基的總摩爾量，包含約10~100mol。/。的一種或多種二醇的殘基，該二醇選自1,4-環己烷二曱醇、新戊二醇、2,2,4,4-四甲基-1,3-環丁二醇、和乙二醇；且包含約0~90%的一種或多種二醇的殘基，該二醇選自二乙二醇、1,2-丙二醇、1,3-丙二醇、1,4-丁二醇、1,5-戊二醇、1,6-己二醇、1，8-辛二醇、2，2，4-三甲基-l,3-丙二醇、1,3-環己烷二曱醇、雙酚A、和聚亞烷基二醇。19.權利要求18的方法，其中所述二酸殘基進一步包括約0~20mol。/。的一種或多種二羧酸的殘基，該二羧酸選自富馬酸、琥珀酸、己二酸、戊二酸、壬二酸、癸二酸、間苯二酚二乙酸、二乙醇酸、4,4'-氧雙(苯曱酸)、聯苯二曱酸、4,4'-亞甲基二苯曱酸、反-4,4'-芪二曱酸、和硫代間苯二曱酸。20.權利要求18的方法，其中所述聚酯進一步包括一種或多種支化劑的殘基，該支化劑選自苯偏三酸酐、均苯四酸二酐、甘油、三羥曱基丙烷、和季戊四醇。21.權利要求19的方法，其中所述二酸殘基包括約60~100mol%的對苯二甲酸的殘基和0~約40molQ/。的間苯二甲酸的殘基。22.權利要求19的方法，其中所述二酸殘基包括約95mol。/。的對苯二甲酸的殘基和約5mol。/。的間苯二曱酸的殘基。23.權利要求19的方法，其中所述二酸殘基包括100mol。/。的對苯二甲酸的殘基。24.權利要求19的方法，其中所述二酸殘基包括100mol。/o的對苯二曱酸的殘基，且所述二醇殘基包括約10約40mol。/()的1,4-環己烷二甲醇的殘基和60~約90mol。/。的乙二醇的殘基。25.權利要求19的方法，其中所述二醇殘基包括約10~約99mol%的1,4-環己烷二曱醇的殘基、0~約90mol。/o的乙二醇的殘基、和約1~約25mol。/。的乙二醇的殘基。26.權利要求ll的方法，其中所述聚合物組合物具有至少10分鐘的結晶半衰期。27.權利要求26的方法，其中所述聚合物組合物具有至少100分鐘的結晶半衰期。28.權利要求11的方法，其中所述聚合物組合物具有至少350J/g°K或更低的放熱容量。29.權利要求11的方法，其中所述聚合物組合物具有15%或更小的產生炭化。30.權利要求11的方法，其中所述聚合物組合物具有10%或更小的產生炭化。31.權利要求11的方法，其中所述內飾的總面積為所述天花板和墻壁的總表面積的至少20%。32.權利要求11的方法，其中所述內飾的總面積為所述天花板和墻壁的總表面積的至少40%。33.—種用于降低火焰傳播的方法，包括采用兩個或多個扣件將至少一個內飾貼到房間的天花板、一個或多個墻壁、或其組合上，其中將至少一部分所述內飾的內表面置于距離所述天花^1或墻壁的表面約0.5cm約20cm的位置，所述內飾的總面積為所述天花板和墻壁的總面積的至少10%,且包括含有基于所述內飾的總重為至少80wt。/。的聚合物組合物的膜、板材、或型材，該聚合物組合物具有至少5分鐘的結晶化半衰期，約400J/g。K或更低的放熱容量，和20%或更低的產生炭化；且所述扣件間隔平均間距L，其等于或大于最小距離Lc，其中L和Lc由下式限定<formula>formulaseeoriginaldocumentpage5</formula>其中，L為以米為單位的所述平均間距，N為所述扣件的數目，和面積為以平方米為單位的所述內飾的面積和/■c=2.69AiO7[eXp(75exp(—308/W+2010，1(-20S/5)+。—6S3"^其中，Lc為以米為單位的所述最小距離，5S為所述內飾的以mil為單位的厚度的1/2,和Tg為所述聚合物組合物的以°C為單位的玻璃化轉變溫度。34.權利要求33的方法，其中所述內飾進一步包括纖維、織物、或預制板。35.權利要求33的方法，其中所述內飾包括1~7個層。36.權利要求33的方法，其中所述聚合物組合物包括選自聚酯、聚酰胺、聚碳酸酯、聚丙烯、聚乙烯、聚丙烯酸酯、聚(曱基丙烯酸甲酯)、纖維素、其共聚物、和其組合的至少一種聚合物。37.權利要求36的方法，其中所述聚合物組合物包括至少一種包含二酸殘基和二醇殘基的聚酯，基于二酸殘基的總摩爾量，包含至少80mol。/。的一種或多種二酸的殘基，該二酸選自對苯二甲酸、萘二曱酸、1,4-環己烷二羧酸、和間苯二曱酸；基于二醇殘基的總摩爾量，包含約10~100mol。/。的一種或多種二醇的殘基，該二醇選自1,4-環己烷二曱醇、新戊二醇、2,2,4,4-四曱基-1,3-環丁二醇、和乙二醇；且包含約0~90%的一種或多種二醇的殘基，該二醇選自二乙二醇、1,2-丙二醇、1,3-丙二醇、1，4-丁二醇、1,5-戊二醇、1,6-己二醇、1,8-辛二醇、2,2,4-三曱基-l,3-丙二醇、1，3-環己烷二曱醇、雙酚A、和聚亞烷基二醇。38.權利要求37的方法，其中所述二酸殘基包括約60~100mol%的對苯二曱酸的殘基和0~約40mol。/。的間苯二甲酸的殘基。39.權利要求37的方法，其中所述二酸殘基包括約95moP/。的對苯二甲酸的殘基和約5mol。/。的間苯二曱酸的殘基。40.權利要求37的方法，其中所述二酸殘基包括100mol。/。的對苯二曱酸的殘基。41.權利要求37的方法，其中所述二酸殘基包括100moP/。的對苯二曱酸的殘基，且所述二醇殘基包括約10約40molo/t)的1,4-環己烷二甲醇的殘基和60-約90moP/。的乙二醇的殘基。42.4又利要求37的方法，其中所述二醇殘基包括約10~約99mol%的1,4-環己烷二曱醇的殘基、0~約90mol。/。的乙二醇的殘基、和約1~約25mol。/。的乙二醇的殘基。43.權利要求33的方法，其中所述聚合物組合物具有至少IO分鐘的結晶半衰期。44.一種用于降低火焰傳播的方法，包括采用2個或多個在約70°C~約250。C的溫度下軟化或溶化的扣件將至少一個內飾貼到房間的天花板、一個或多個墻壁、或其組合上，所述內飾包括至少50wt。/。的可燃燒的基質，且總面積為所述墻壁和天花板的總面積的至少10%。45.權利要求44的方法，其中所述內飾通過所述扣件的軟化或溶j匕而脫離。46.權利要求44的方法，其中所述內飾通過下垂、巻縮、剝皮、落下、或收縮而從所述天花板或墻壁上脫離或部分脫離。47.權利要求44的方法，其中所述粘貼包括全部或一部分所述內飾向外移所述天花板或墻壁的平面。48.權利要求44的方法，其中所述內飾包括板材、膜、纖維、織物、型材、或預制板。49.權利要求44的方法，其中所述所述可燃燒的基質包括木材或至少一種聚合物。50.權利要求49的方法，其中所述至少一種聚合物選自聚酯、聚酰胺、聚碳酸酯、聚丙烯、聚乙烯、聚丙烯酸酯、纖維素、聚(甲基丙烯酸曱酯)、及其共聚物。51.權利要求50的方法，其中內飾包括在暴露于IO(TC的水或空氣5分鐘之后具有至少20%收縮的、可熱收縮的膜、板材、纖維、或織物。52.權利要求45的方法，其中所述扣件包括釘子、螺釘、鉚釘、螺栓、扣環、托架、粘合劑、或其組合。53.權利要求45的方法，其中所述粘合劑或扣件包括金屬、金屬合金、聚烯烴、聚酯、聚酰胺、苯乙烯類、纖維素、其組合，或其共聚物。54.4又利要求44的方法，其中所述內飾的總面積為所述墻壁和天花板的總面積的至少20%。55.權利要求44的方法，其中所述內飾的總面積為所述墻壁和天花^1的總面積的至少40%。全文摘要公開了一種降低房間內火焰傳播的方法，通過將包含至少80wt％的聚合物組合物的內飾貼到天花板、一個或多個墻壁、或其組合上，其中該內飾在暴露于火焰的熱量時部分地或者全部從該墻壁或天花板上脫離。該聚合物組合物具有結晶化半衰期、放熱容量、產生炭化的一些性能，且可以包括一種或多種聚合物。該內飾由于其暴露于熱量時的熱行為或者由于扣件的軟化或熔融而可以從天花板或墻壁上脫離或部分脫離。該內飾的扣件的間距取決于聚合物的物理性能。文檔編號E04B1/94GK101278095SQ200680012084公開日2008年10月1日申請日期2006年4月11日優先權日2005年4月12日發明者D·G·薩爾耶,D·S·麥威廉斯,E·D·米德爾馬斯,J·E·C·維爾哈姆,M·A·斯特蘭,M·D·謝爾比,M·E·多納爾森申請人:伊士曼化工公司