襯墊體、座椅以及它們的制造方法

專利名稱：襯墊體、座椅以及它們的制造方法
技術領域：
本發明涉及襯墊體、座椅以及它們的制造方法，特別涉及使用由聚酯纖維等構 成的纖維結構體的襯墊體和座椅以及它們的制造方法。
背景技術：
現在，使用由聚酯纖維等構成的纖維結構體作為襯墊體的座椅是公知的(例如， 參照專利文獻l)。
專利文獻1中記載的座椅使用的纖維結構體是沿著其長度方向以林立的狀態 將在由非彈性聚酯類巻曲短纖維集合體構成的基質纖維中分散 混入以熱粘著性復 合短纖維作為粘著成分的織物順序折疊的狀態形成的纖維結構體。即，該纖維結構 體將織物折疊成可手風琴狀并形成規定的厚度。
對于專利文獻1記載的座椅，在就座部、靠背部分別層疊多個該纖維結構體形 成襯墊體并用表皮覆蓋該襯墊體構成。因此，由于該座椅沿著就座時的承重方向向 著織物的林立方向(襯墊體的厚度方向)，具有透氣性不用說，可以對于承重方向 具有適當的硬度，分散承重。為此，該座椅是具有現在通常使用的聚氨酯所不具有 的柔軟觸感的座椅。
專利文獻l:日本特開平8-318066號公報 發明概述
對于專利文獻l的座椅，由于是纖維的長度方向沿著承重方向的結構，所以 可以維持柔軟的觸感且支持足夠的承重。
然而，對于專利文獻l的座椅，就座部和靠背部由于僅是層疊多個可手風琴 狀的纖維結構體而形成的，所以雖然可以得到柔軟的觸感，但是具有座椅的耐用性 差的問題。
另一方面，如果為了提高耐用性而增加纖維結構體的層疊個數，雖然可以得 到某種程度的硬度，但是具有失去纖維結構體特有的柔軟的觸感的不適宜的情況。 本發明的目的是提供一種層疊多個折疊成林立狀態的規定厚度的纖維結構體從而可以確保柔軟的觸感和耐用性兩個方面的襯墊體和座椅以及它們的制造方法。 本發明的襯墊體，其是通過具有規定形狀空腔的成形模型使主體纖維和粘合纖
維混合的纖維結構體成形的襯墊體，其特征在于層疊多個上述纖維結構體形成該
襯墊體，在上述層疊的多個纖維結構體之間，設置有比上述纖維結構體相對于厚度
方向的承重彎曲程度小的承重部件。
這樣，本發明的襯墊體由于由主體纖維和粘合纖維混合的纖維結構體形成，所
以在受到來自由于就座等的襯墊體外部的承重時向承重方向產生大的彎曲。為此，
可以給就座者在就座時柔軟的觸感。
此外，由于在多個纖維結構體之間設置有對于厚度方向的承重的彎曲程度比纖
維結構體小的承重部件，所以在纖維結構體受到厚度方向的承重時，承重部件可以
受到來自纖維結構體的承重并使其分散。因此，不太可能在承重下產生永久變形，
可以確保耐用性。
這樣，根據本發明的襯墊體，可以實現柔軟的觸感和耐用性兩個方面。 此外，上述承重部件優選由纖維材料或樹脂材料形成。
或者，上述承重部件由與上述纖維結構體大致相同的纖維材料形成，且形成為 比上述纖維結構體的纖維密度高是適宜的。
這樣，通過纖維結構體和承重部件由大致相同的纖維材料形成，且使纖維密度 不同，可以使彎曲程度不同。
此外，由于承重部件與纖維結構體由大致相同的纖維材料形成，所以在襯墊體 廢棄時，不需要分辨纖維結構體是哪種纖維材料，可以節省分辨的功夫，為此，提 高再循環性。
此外，本發明的座椅是包括襯墊體和支持該襯墊體的座椅框架的座椅，其特征 在于上述襯墊體使用上述任意一項記載的襯墊體
這樣，本發明的座椅由于使用包括如上所述的柔軟的觸感和耐用性的襯墊體， 所以也成為包括就座時柔軟的觸感和對于就座帶來的承重的有耐用性兩方面的座椅。
本發明的襯墊體的制造方法，是制造由纖維結構體構成的襯墊體的制造方法， 其特征在于至少包括將主體纖維和粘合纖維混合的織物以規定長度順序折疊為層 疊狀態從而形成纖維結構體的纖維結構體形成工序；在層疊多個上述纖維結構體的 同時，在上述多個纖維結構體之間，以配置比上述纖維結構體相對于厚度方向的承重彎曲程度小的承重部件的狀態以及在具有規定形狀空腔的成形模型內層疊壓縮 的狀態配置上述纖維結構體和上述承重部件的纖維結構體配置工序；熱成形上述成 形模型內的上述纖維結構體和上述承重部件從而形成襯墊體的成形工序。
這樣，本發明的襯墊體的制造方法是通過在成形模型內層疊壓縮的狀態配置且
熱成形多個纖維結構體和承重部件，可以在成形模型內一體成形。為此，與在纖維 結構體和承重部件之間或纖維結構體之間通過粘著劑等粘著的情況相比較，可以省
略粘著工序，由此可以縮短襯墊體制造時花費的生產時間。
此外，在上述成形工序，在比大氣壓高的氣壓下，通過形成于上述成形模型的 模型表面上的蒸汽孔，將蒸汽吹入到上述纖維結構體是適宜的。
這樣，本發明的襯墊體的制造方法在壓縮狀態將纖維結構體配置在形成有蒸汽 孔的成形模型內，在比大氣壓高的氣壓下，將蒸汽吹入到纖維結構體。由此，被吹 入到成形模型的蒸汽可以不進行隔熱膨脹而仍然保持成形溫度，經由形成于成形模 型的蒸汽孔通過纖維結構體的內部。此時，由于蒸汽比熱風的熱容量大，所以，在 本發明中，可以在短時間內使纖維結構體成形，大幅度縮短成形時間。此外，由于 通過使成形時間縮短化，纖維結構體的加熱處理時間變短，所以可以使成形后的襯 墊體的手感良好。
此種情況下，在上述成形模型中，與受到來自上述襯墊體的外部承重的承重承 受面側對應的區域相比，在與沒有受到來自上述襯墊體外部的承重的非承重承受面 側對應的區域形成的上述蒸汽孔多，在上述成形工序，通過上述非承重承受面側的 上述蒸汽孔將蒸汽吹入到上述纖維結構體是適宜的。
這樣，本發明的襯墊體的制造方法，由于在成形模型中相比于非承重承受面側， 也是承重面側的蒸汽孔多，所以從非承重承受面側導入成形模型內的蒸汽量比從承 重承受面側導入的蒸汽量多。當供給的蒸汽量多時，由于通過熱成形被熔融固著的 纖維數增加，所以纖維結構體的結構變得堅固，硬度增加。為此，配置在非承重承 受面側的纖維結構體的表層的硬度比配置在承重承受面側的纖維結構體的表層的 硬度高。即，受到就座等來自外部的承重的承重承受面側在使硬度降低并增大相對 于承重的彎曲程度的同時，非承重承受面側可以使相對于承重的彎曲程度減小。
因此，可以提供包括就座時的柔軟的觸感和對于就座帶來的承重的耐用性兩方 面的襯墊體。
此外，上述纖維結構體的配置工序優選根據對熱成形后的襯墊體所要求的觸感，調整配置在接受來自上述襯墊體的外部的承重的承重面和上述承重部件之間的 纖維結構體的個數并進行層疊。
這樣，根據本發明的襯墊體的制造方法，根據承重面與承重部件之間的纖維結 構體的個數，即厚度，可以使就座者就座時受到的來自承重部件的觸感不同。因此， 可以制造具備期望的觸感的襯墊體。
本發明的座椅的制造方法，該座椅包括襯墊體和支持該襯墊體的座椅框架，其 特征在于，至少包括通過上述襯墊體的制造方法形成上述襯墊體的工序；將上述 襯墊體安裝到上述座椅框架的工序。
這樣，由于本發明的座椅的制造方法使用具備如上所述的觸感和耐用性的襯墊 體，所以可以提供具備就座時柔軟的觸感和對于就座帶來的承重的耐用性的兩方面 的座椅。
根據本發明，由于由主體纖維和粘合纖維混合的纖維結構體形成，通過承受來 自襯墊體的外部的承重并在承重方向增大彎曲，可以給予柔軟的觸感。此外，由于 承重部件比纖維結構體對厚度方向的承重的彎曲程度小，保持了某種程度的硬度， 所以通過使纖維結構體受到的承重分散，可以提高耐用性。因此，根據本發明的襯 墊體，可以實現柔軟的觸感和耐用性兩個方面。


圖l是座椅的說明圖。
圖2是織物纖維方向的說明圖。
圖3是片狀纖維結構體的制造工序的說明圖。
圖4是片狀纖維結構體層疊前的說明圖。
圖5是成形模型的說明圖。
圖6是襯墊體的制造工序的說明圖。
圖7是襯墊體的制造工序的說明圖。
圖8是襯墊體的剖面說明圖。
圖9是襯墊體的剖面說明圖。
圖io是涉及其他實施方式的襯墊體的剖面說明圖。
圖11是表示在寬度方向切開座椅的就座部的狀態的剖面圖。 符號說明 1 座椅2織物
4a第一片狀纖維結構體(纖維結構體) 4a-l上部片狀纖維結構體(纖維結構體) 4a-2下部片狀纖維結構體(纖維結構體) 4b第二片狀纖維結構體(纖維結構體) 4b-l上部片狀纖維結構體(纖維結構體) 4b-2下部片狀纖維結構體(纖維結構體) 4c U字型片狀纖維結構體 4d凸型片狀纖維結構體 4e承重部件 10就座部
10a就座表面(承重面)
10b里表面(非承重面)
11， 21襯墊體
13， 23表皮
15， 25座椅框架
17調整索
19嚙合部
20靠背部
40成形部
40a空腔
41第一模型
42第二模型
43蒸汽孔
50高壓蒸汽成形機
61驅動輥
62熱風吸入式熱處理機 a構成織物的纖維 b織物的長度方向 c構成織物的纖維方向e纖維的長度方向相對于織物的長度方向的角度
具體實施例方式
下面，根據

本發明的一個實施例。還有，下面說明的部件，配置等并 不是用于限制本發明，在本發明精神的范圍內進行各種改變都是可以的。
圖1 圖8涉及本發明的一個實施例，圖l是座椅的說明圖，圖2是織物纖維 方向的說明圖，圖3是片狀纖維結構體的制造工序的說明圖，圖4是片狀纖維結構 體層疊前的說明圖，圖5是成形模型的說明圖，圖6、圖7是襯墊體的制造工序的說 明圖，圖8是襯墊體的剖面說明圖。
本例子的座椅l是可以適用于車、電車、飛機等座位的座椅，也可以適用于辦 公椅、看護椅等各種椅子等。如圖1所示，本例子中的座椅1包括就座部10和靠 背部20。就座部10和靠背部20分別在座椅框架15、 25配置有襯墊體11、 21，襯 墊體ll、 21被表皮13、 23覆蓋。
對于本例的襯墊體，以就座部10的襯墊體11為例，針對其形成工序(襯墊體 的形成工序)進行說明。對于襯墊體21，也通過同樣的方法形成。如后所述，本例 的襯墊體11通過如下工序形成形成將織物2折疊為林立狀態的纖維結構體的片 狀纖維結構體(纖維結構體的形成工序)，將該片狀纖維結構體裁剪成規定的形狀 并層疊多個，配置在模型表面形成有多個作為通氣孔的蒸汽孔43的成形模型40內 后(纖維結構體配置工序)，馬上在高壓蒸汽成形機50內以壓緊狀態將成形模型 40高壓蒸汽成形(成形工序)。
首先，使用圖2和圖3，針對用于形成本例的襯墊體11的織物2進行說明。 織物2是在由非彈性巻曲短纖維的聚集體構成的基質纖維中，分散 混合具有比該 短纖維低的熔點，至少12(TC以上熔點的熱粘著性復合短纖維作為粘著成分的織物。 本例的織物2，是由作為非彈性巻曲短纖維的非彈性聚酯類巻曲短纖維、具有 比構成非彈性聚酯類巻曲短纖維的聚酯類聚合物的熔點低40°C以上的熱塑性彈性 體和非彈性聚酯構成的熱粘著性復合短纖維，但是是纖維方向主要向著長度方向的 混棉織物。本例的織物2在具有至少30kg/m3的膨松性的同時，在熱粘著性復合短 纖維彼此之間、以及熱粘著性復合短纖維與非彈性聚酯類巻曲短纖維之間形成有立 體的纖維交差點。
在本例中，作為非彈性聚酯類巻曲短纖維使用通過異性冷卻具有立體巻曲的單 絲織度12旦尼爾、纖維長64mm的中空聚對苯二甲酸乙二醇酯纖維。非彈性聚酯類巻曲短纖維可以使用由通常的聚對苯二甲酸乙二醇酯、聚對苯二 甲酸丙二酯、聚對苯二甲酸丁二醇酯、聚乙烯對苯二甲酸酯、聚四甲基對苯二酸、 聚-1， 4二甲基環己烷對苯二甲酸酯、聚新戊內酯或它們的共聚酯構成的短纖維乃 至它們的纖維混棉體或上述聚合物成分中兩種以上構成的復合纖維等。這些短纖維 中優選的是聚對苯二甲酸乙二醇酯、聚對苯二甲酸丙二酯或聚對苯二甲酸丁二醇酯 的短纖維。還有，也可以使用固有粘度相互不同的兩種聚對苯二甲酸乙二醇酯、聚 對苯二甲酸丙二酯或其組合構成、通過熱處理等具有微小巻曲的潛在巻曲纖維。
此外，短纖維的剖面形狀可以是圓形、扁平、特制形狀或中空中的任意一種。 該纖維的粗細優選在2 200旦尼爾，特別是6 100旦尼爾的范圍內。還有，如果 短纖維的粗度過小，存在雖然柔軟性上升但是襯墊體的彈性下降的情況。
此外，如果短纖維的粗度過大，則適用性，特別是織物2的形成性惡化。此外， 如果構成數量太少且形成在熱粘著性復合短纖維之間的交差點的數量變少，則存在 不容易發現襯墊體的彈性，同時耐用性也降低的情況。特別是織物手感變得粗硬。
在本例中，作為熱粘著性復合短纖維，使用熔點154'C的熱塑性聚醚酯類彈性 體作為外皮成分，熔點23(TC的聚對苯二甲酸乙二醇酯作為芯成分的單絲織度6旦 尼爾、纖維長度51mm的芯/外皮型熱熔融性復合纖維(芯/外皮比=60/40:重量比)。
熱粘著性復合短纖維由熱塑性彈性體和非彈性聚酯構成。并且，優選前者的纖 維表面至少占1/2。對于重量比例，前者與后者的復合比率在30/70 70/30的范圍 是適當的。作為熱粘著性復合短纖維的形態雖然可以是并排型、外皮，芯型中的任 意一種，但是優選后者。在該外皮，芯型中，由非彈性聚酯構成芯，該芯可以是同 心圓或偏心狀。特別是，由于發現線圈彈性巻曲，偏心型的更優選。
作為熱塑性彈性體，優選是聚氨酯類彈性體或聚酯類聚合物。特別是后者更適 合。作為聚氨酯類彈性體是通過分子量約為500 6000的低熔點多元醇，例如二羥 基聚醚、二羥基聚酯、二輕基聚碳酸酯、二羥基聚酰胺酯等、分子量500以下的有 機二異氰酸酯，例如P， p-二苯甲烷二異氰酸酯、甲苯二異氰酸酯、異佛爾酮二異 氰酸酯、氫氧化二異氰酸酯、二甲苯二異氰酸酯、2， 6-二異氰酸酯己酸甲酯、環 已垸二異氰酸酯等與分子量500以下的鏈增長劑，例如乙二醇、氨基醇或三醇反應 得到的聚合物。這些聚合物中，特別優選的是使用作為多羥基化合物的聚丁二醇或 聚-e-己內酯或聚丁二醇的聚亞胺酯。此種情況下，作為有機二異氰酸酯，p， p' _ 二苯甲烷二異氰酸酯是適宜的。此外，作為鏈增長劑，p， p' -二羥基乙氧基苯和1,4-丁二醇是適宜的。
另一方面，作為聚酯類彈性體，其可以是使熱塑性聚酯作為硬鏈段，使聚(氧 亞烷基)二醇作為柔性鏈段共聚的聚醚酯纖維嵌段共聚酯，更具體地，可以是由從 對苯二甲酸、間苯二甲酸、鄰苯二甲酸、萘-2,6 -二羧酸、萘-2,7 -二羧酸、二 苯基-4，4' -二羧酸、二苯氧基乙烷二羧酸和3 -磺基間苯二甲酸鈉等的芳族二 羧酸，1，4 -環己基二羧酸等的脂環族二羧酸，琥珀酸、草酸、己二酸、癸二酸、 十二烷二酸、二聚物酸等的脂肪族二羧酸或其酯形成的衍生物選擇的二羧酸的至少 一種與從l，4-丁二醇、乙二醇、丙二醇、丁二醇、戊撐二醇、己二醇、新戊二醇和 癸亞甲基二醇等的脂肪族二醇，或l， 1-環己垸二甲醇、1， 4-環己垸二甲醇、三環 癸烷二甲醇等的環脂垸二醇或其酯形成的衍生物選擇的二醇成分的至少一種和平 均分子量約為400至5000的聚乙二醇、聚(1,2-和1,3-環氧丙垸二醇)、聚(四 氫呋喃)二醇、環氧乙烷和環氧丙垸的共聚酯、環氧乙垸和四氫呋喃的共聚酯等聚 (氧亞烷基)二醇中的至少一種構成的三元共聚酯。
如果從同非彈性聚酯類巻曲短纖維的粘著性能、溫度特性和強度考慮，優選由 聚丁烯類對苯二甲酸酯作為硬鏈段和聚氧丁二醇作為柔性鏈段的聚醚聚酯嵌段共 聚酯。在這種情況下，構成硬鏈段的聚酯部分是對苯二甲酸作為主要酸組分和丁二 醇作為主要二醇組分的聚對苯二甲酸丁二醇酯。當然，部分酸組分(通常為30mol% 以下)可以被其它二羧酸組分和醇酸組分代替，同樣，部分二醇組分(通常為30mol% 以下)也可以被除去丁二醇之外的二羥基組分代替。
另外，構成柔性鏈段的聚醚部分可以是由除丁二醇之外的二氧基組分取代的聚 醚。還有，根據需要，也可以在聚合物中混合多種穩定劑、紫外線吸收劑、增粘支 化劑、消光劑、著色劑、多種改進劑等。
該聚酯類聚合物的聚合度優選在固有粘度為0. 8 1. 7dl/g，特別是0. 9 1.5dl/g的范圍。如果該固有粘度過低，則在形成構成基質的非彈性聚酯類巻曲短 纖維時容易破壞熱固著點。另一方面，如果該粘度過高，則在熱熔融時很難形成紡 錘狀的節部。
作為熱塑性彈性體的一個基本特性，優選斷裂伸度為500%以上，更優選是800% 以上。如果該伸度過低，襯墊體ll在被壓縮而變形達到熱固著點時，該部分的結 合容易被破壞。
另一方面，熱塑性彈性體的300y。的伸長應力優選是在0.8kg/mm2以下，更優選是0.8kg/mm2。如果該應力過大，熱固著點難以使施加到襯墊體ll的力分散，在襯 墊體ll被壓縮時，該力具有破壞熱固著點的情況或者即使沒有破壞的情況下，具 有構成基質的非彈性聚酯類巻曲短纖維歪斜或使巻曲永久變形的情況。
此外，熱塑性彈性體的300%的伸長恢復率優選為60%，更優選是70%以上。如
果該伸長恢復率低，具有在襯墊體ll被壓縮時熱固著點變形，不容易恢復到原來 的狀態。這些熱塑性彈性體必須是比構成非彈性聚酯類巻曲短纖維的聚合物熔點 低，而且用于熱固著點形成的熔融處理時不使巻曲短纖維的巻曲發熱永久變形的彈 性體。這意味著該熔點優選是比構成短纖維的聚合物的熔點低40。C以上，特別是低 60'C以上。該熱塑性彈性體的熔點例如可以是12(TC 22(TC的范圍。
如果該熔點差小于4(TC，則如下所述的熔融加工時的熱處理溫度變得過高， 引起非彈性聚酯類巻曲短纖維的巻曲的永久變形或使巻曲短纖維的力學特性降低。 還有，對于熱塑性彈性體，不能明確地觀察其熔點時，可以代替熔點，觀察軟化點。 另一方面，用作上述復合纖維熱塑性彈性體的相對方成分的非彈性聚酯，雖然 采用已經描述的那樣構成形成基質的巻曲短纖維的聚酯類聚合物，采用聚對苯二甲 酸乙二醇酯、聚對苯二甲酸丙二酯或聚對苯二甲酸丁二醇酯更好。
以織物2的重量為基準，分散*混入上述復合纖維的范圍為20 100%，優選 是30 80%。
對于本例的織物2，作為粘合纖維的熱粘著性復合短纖維和作為主體纖維的非 彈性巻曲短纖維以60: 40的重量比率混棉。
如果復合纖維的分散*混入比率過低，則熱固著點的數量變少，不僅存在襯墊 體ll容易變形的情況而且存在彈性、相斥性和耐用性變低的情況。此外，還具有 發生配列的隆起部位之間破裂的危險。
對于本例，非彈性聚酯類巻曲短纖維和熱粘著性復合短纖維以重量比率40: 60混棉，通過羅拉粗梳機形成單位面積重量20g/m2的織物2。
本例的織物2如此形成使得向著長度方向的纖維比向著橫向的纖維相對的比 率多。g卩，本例的織物2如此形成滿足平均單位體積為C》3D/2,優選是C》2D的 關系。
當檢査向著該連續織物2的長度方向(連續方向)的纖維C與向著橫向(織物的 寬度方向)的纖維D的平均單位體積的總數時，可以確認C: D=2: 1。
這里，所謂的向著織物長度方向的纖維，如圖2所示，是織物2的長度方向與纖維長度方向的角度e滿足o。《9《45°的條件，所謂的向著橫向(織物的寬度方 向)的纖維是e滿足45。 〈e《9(T的纖維。圖中，符號a是構成織物的纖維，符號 b是織物的長度方向(延伸方向)，符號c表示構成織物的纖維方向。
此外，關于構成片狀纖維結構體的纖維方向，與所謂的沿著片狀纖維結構體的 厚度方向以及和厚度方向垂直的方向這些方向，意味著對于片狀纖維結構體的厚度 方向以及和厚度方向垂直的方向在±45°的范圍內。
通過在織物2的表層部、內層部抽取隨機位置，由投射型光學顯微鏡觀察可以 觀察各個纖維的朝向方向。
還有，織物2的厚度是5咖以上，優選為10mm以上，更優選是20腿以上。通 常是約5 150隱的厚度。
接下來，將沿主長度方向形成纖維的織物2如手風琴狀折疊使得形成規定的密 度和作為結構體的期望的厚度，且在復合纖維彼此之間以及在非彈性聚酯類巻曲短 纖維和復合纖維之間形成立體的纖維交叉點后，通過以比聚酯類聚合物熔點低、比 熱塑性彈性體的熔點(或流動開始點)高的溫度( S(TC)進行熱處理，在上述纖 維交叉點的彈性體成分被熱熔融，形成可彎曲熱固著點。
具體地說，如圖3所示，通過輥表面速度2.5m/分的驅動輥61，向熱風吸入式 熱處理機62 (熱處理區的長度為5m，移動速度為lm/分)內押入，折疊成可手風琴 狀，通過Struto設備在19(TC處理5分鐘，形成熱熔融后厚度為25mm的片狀纖維 結構體(纖維結構體形成工序)。
在這樣形成的片狀纖維結構體中形成各個熱粘著性復合短纖維在交叉的狀態 被熱熔融后的固著點和熱粘著性復合短纖維與非彈性巻曲短纖維交叉的狀態熱熔 融后的固著點分散的狀態。片狀纖維結構體的密度在5 200kg/m3的范圍，對于緩 沖性、透氣性、彈性的發現是適當的。
通過折疊形成沿長度方向形成的織物2，片狀纖維結構體向著厚度方向的纖維 的一方比向著與厚度方向垂直的方向的纖維多，主要是纖維方向與厚度方向平行。 即，本例的片狀纖維結構體形成為使得對于平均單位體積，當使沿著厚度方向配列 的纖維總數為A，沿著與厚度方向垂直的方向配列的纖維總數為B時，滿足A》3B/2， 優選是A^2B的關系。
接下來，將片狀纖維結構體裁剪為規定形狀，如圖4所示，在縱向(厚度方向 T)層疊。在本例中，分別將第一片狀纖維結構體4a，第二片狀纖維結構體4b， U字型的用于形成襯墊體ll的堤壩部的U字型片狀纖維結構體4c以及用于形成在兩 腿之間的空隙突出的凸部的凸形片狀纖維結構體4d的四種片狀纖維結構體4a 4d 和承重部件4e分別裁剪為規定形狀，在第一片狀纖維結構體4a和第二片狀纖維結 構體4b之間夾持U字型片狀纖維結構體4c和凸型片狀纖維結構體4d以及承重部 件4e。
還有，在該圖中，襯墊體ll的寬度方向用W表示，長度方向用L表示，厚度
方向用T表示。
在本例中，層疊第一片狀纖維結構體4a以及與其具有同樣的纖維材料和纖維 密度的第二片狀纖維結構體4b。熱成形前的第一片狀纖維結構體4a和第二片狀纖 維結構體4b的纖維密度優選在10 35kg/m3的范圍。
還有，第一片狀纖維結構體4a和第二片狀纖維結構體4b相當于本發明的纖維 結構體。
如上所述，第一片狀纖維結構體4a通過將主體纖維和粘合纖維混合的織物2 折疊成林立的狀態的片狀纖維結構體而形成。第一片狀纖維結構體4a被配置在座 椅1的就座面10a側(圖4的上側)，具有直接地或者通過表皮間接地承受來自就 座者身體的承重的作用。
第二片狀纖維結構體4b由與第一片狀纖維結構體4a實際上相同的纖維材料構 成的片狀纖維結構體形成。第二片狀纖維結構體4b被配置在座椅1中的座椅框架 15側(圖4的下側)。
在第一片狀纖維結構體4a和第二片狀纖維結構體4b之間配置有作為中間層的 承重部件4e。承重部件4e是平板狀的部件，具有在就座面10a支持由于就座者在 就座面10a就座而發生的向著厚度方向T的承重從而使其分散的作用。
承重部件4e由比第一片狀纖維結構體4a和第二片狀纖維結構體4b相對于厚 度方向T的承重的彎曲程度小的材料形成。作為承重部件4e的材料，列舉了聚酯 類彈性體等樹脂。作為承重部件4e的形態，例如可以是相對于厚度方向具有耐用 性的纖維或潛在的巻曲性纖維、將由Struto設備制造的氈狀纖維加工成板狀的纖 維片或是將上述樹脂形成為板狀的樹脂成形品。
在第一片狀纖維結構體4a和承重部件4e之間設置有U字型片狀纖維結構體4c 和凸型片狀纖維結構體4d。 U字型片狀纖維結構體4c是如后所述的用于形成襯墊 體11的堤壩部的纖維結構體，凸型片狀纖維結構體4d是用于形成襯墊體11的凸部的纖維結構體。
這些片狀纖維結構體4a 4d和承重部件4e在其厚度方向T上層疊。S卩，纖維 方向與縱向一致地進行層疊。
此外，片狀纖維結構體4a 4d相互接觸的部分或片狀纖維結構體4a 4d與承 重部件4e相互接觸的部分根據需要設置有熱金屬薄膜、熱金屬非織布、熱金屬粘 結劑等。
如圖5所示，將這樣層疊的片狀纖維結構體4a 4d和承重部件4e配置在成形 模型40并壓緊(纖維結構體配置工序)。本例的成形模型40由第一模型41和第 二模型42構成。第一模型41是形成襯墊體11中就座面10a側(即表面)形狀的 模型，第二模型42是形成襯墊體11中座椅框架15側，即里表面10b (非承重面) 側形狀的模型。
當第一模型41和第二模型42合模時，形成具有襯墊體11的期望的凹凸形狀 的空腔40a。此外，在成形模型40的模型表面的一部分或整個表面形成有蒸汽孔 43。在本例中，與在第一模型41幾乎沒有形成蒸汽孔相對地，對于第二模型42， 在第二模型42的整個表面設置有多個蒸汽孔43。
成形模型40可以使用鐵、鋼、鋁等金屬、玻璃纖維、碳纖維由樹脂形成，或 者也可以由合成樹脂的任意一種形成。
圖6是在內部配置片狀纖維結構體4a 4d和承重部件4e并合模成形模型40 的狀態的剖面圖。片狀纖維結構體4a 4d比在自然狀態成形模型40的空腔40a的 容積約大1.2 3.0倍地形成。因此，在進行合模時，片狀纖維結構體4a 4d和承 重部件4e成為被壓縮為空腔40a的形狀的狀態。
第一片狀纖維結構體4a被容納在空腔40a使得其上表面與第一模型表面41的 內壁面接觸。此外，第二片狀纖維結構體4b被配置在空腔40a內使得其下表面與 第二模型表面42的內壁面接觸。
承重部件4e被配置在第一片狀纖維結構體4a和第二片狀纖維結構體4b之間。 U字型片狀纖維結構體4c和凸型片狀纖維結構體4d被配置在第一片狀纖維結構體 4a和承重部件4e之間。
接下來，如圖7所示，在內部配置有片狀纖維結構體4a 4d和承重部件4e的 成形模型40放入高壓蒸汽成形機50內。在高壓蒸汽成形機50的上部形成有未圖 示的蒸汽導入口，可以將高壓蒸汽從高壓蒸汽成形機50的外部導入到高壓蒸汽成形機50內。
在高壓蒸汽成形機50內使第二模型42向著垂直上方，使第一模型41向著垂 直下方設置成形模型40。在成形模型40內吹入蒸汽后，進行冷卻、脫型，得到襯 墊體ll (冷卻*離型工序)。
在本例的成形工序中，可以將成形溫度的蒸汽對著成形模型40吹入，并控制 高壓蒸汽成形機50的溫度。
這里，所謂的成形溫度是在作為粘合纖維的熱粘著性復合短纖維的熔點以上， 即，熱塑性彈性體的熔點以上，且比作為主體纖維的基質纖維(非彈性巻曲短纖維) 熔點低的溫度。
當使蒸汽成為成形溫度時，首先，通過未圖示的加熱器使高壓蒸汽成形機50 內的溫度升溫到成形溫度，同時，使高壓蒸汽成形機50內的氣壓從周圍的大氣壓 (約latm)升壓到至少成形溫度時蒸汽的飽和蒸汽氣壓以上。
在本例中，由于粘合纖維的熔點約為154°C，所以將成形溫度設定為比其高的 16rC。并且，在本例中，由于對著成形機40吹入作為熱傳導物質的水蒸汽(H20)，
經約30秒使高壓蒸汽成形機so內升溫到ierc，同時，使高壓蒸汽成形機50內升
壓到成形溫度16rC變為沸點的氣壓約5.5atm (約0.557Mpa) 。 g卩，成形溫度為 16FC時的飽和蒸汽壓約為5. 5atm。
在成形工序中，在使高壓蒸汽成形機50內保持成形溫度和規定壓力的狀態， 對著成形模型40吹入成形溫度的水蒸汽。在本例中，在成形模型40中吹入1分10 秒蒸汽并進行成形。
此后，經約1分鐘使高壓蒸汽成形機50內下降到成形溫度以下，同時，減壓 到周圍大氣壓。并且，將成形模型40從高壓蒸汽成形機50內取出，冷卻成形模型 40 (冷卻工序)，使熱成形后的襯墊體11從成形模型40離型(離型工序)。
在本例中，在高壓蒸汽成形機50內熱成形襯墊體11的生產節拍時間約為3 5 分鐘。
通過這樣吹入成形溫度的蒸汽，蒸汽從成形模型40的蒸汽孔43進入具有透氣 性的片狀纖維結構體4a 4d內，并從其他蒸汽孔43向成形模型40的外部排出。 片狀纖維結構體4a 4d以壓縮狀態設置在成形模型40內，通過蒸汽熱，熱粘著性 復合短纖維之間以及熱粘著性復合短纖維和非彈性巻曲短纖維的交叉點被熱熔融， 形成成形模型40的空腔40a的形狀。此外，片狀纖維結構體4a 4d之間和片狀纖維結構體4a 4d與承重部件4e 之間設置的熱金屬薄膜、熱金屬非織布、熱金屬粘著劑等通過蒸汽熱熔融，固著在 片狀纖維結構體4a 4d之間和片狀纖維結構體4a 4d與承重部件4e之間。
這樣，通過用蒸汽使片狀纖維結構體4a 4d內的纖維之間熱熔融的同時，熱 金屬薄膜、熱金屬非織布、熱金屬粘著劑等固著片狀纖維結構體4a 4d之間和片 狀纖維結構體4a 4d與承重部件4e，形成規定形狀的襯墊體11 。還有，根據需要 也可以在表面插入布帛，也可以在片狀纖維結構體4a 4d之間和片狀纖維結構體 4a 4d與承重部件4e之間插入鋼鐵等導線。
如本例，在升壓到飽和蒸汽壓的高壓蒸汽成形機50內將成形溫度的蒸汽吹入 到成形模型40時，可以大幅度縮短成形時間。即，成形溫度的蒸汽由于比熱風的 熱容量大，所以可以在短時間內使粘合纖維熔融。
還有，在大氣壓下向成形模型吹入高壓蒸汽的情況下，由于高壓蒸汽立刻隔熱 膨脹從而溫度將下降，所以難以在纖維體內達到成形溫度的蒸汽。為此，仍然需要 長的成形時間。
此外，在本例中，通過使成形時間大幅度縮短化，由于纖維在熱中曝露的時間 變短，所以可以使成形的襯墊體11的手感良好。
本例的襯墊體11,層疊纖維的方向向著厚度方向T的片狀纖維結構體4a 4d 并進行高壓蒸汽成形。因此，構成襯墊體ll的纖維在就座者在座椅l上就座時沿 著施加承重的方向配列。通過這樣的結構，本例的襯墊體ll在具有透氣性的同時， 可以確保相對于應力方向適度的硬度，此外，應力的分散性、耐用性更優。
此外，本例的襯墊體11是在成形模型40壓縮的狀態成形的，可以與成形模型 40的空腔40a的形狀一致，并成為三維的復雜凹凸形狀。此時，根據成形模型40 內的壓縮度，可以部分地調整緩沖感。
本例的成形模型40使第二模型42向著垂直上方，即蒸汽導入口側配置。此外， 第二模型42的蒸汽孔43形成得比第一模型41的蒸汽孔43的數量多。為此，從第 二模型42的蒸汽孔43導入空腔40a的蒸汽的量比從第一模型41的蒸汽孔43導入 的蒸汽量多。
從第二模型42的蒸汽孔43導入的蒸汽通過形成于第二模型42的側面的蒸汽 孔和形成于第一模型41的側面的蒸汽孔從空腔40a內排出。該蒸汽的流向如圖7 的虛線箭頭表示。還有，對于本例的成形模型40，在第一模型41中，對應就座面10a的區域沒 有形成蒸汽孔。由此，如后所述，就座面10a的硬度降低，可以給就座者柔軟的觸感。
在本例中，由于從第二模型42導入的蒸汽量比從第一模型41導入的量多，供 給配置在第二模型42的第二片狀纖維結構體4b的熱量比供給配置在第一模型41 側的第一片狀纖維結構體4a的熱量多。當供給的熱量多時，由于因熱成形在短時 間熔融纖維且很多纖維通過熱熔融被固著，所以硬度變高。
另一方面，由于在第一模型41幾乎沒有形成蒸汽孔，所以導入的蒸汽量少。 特別是，在對應于就座面的區域，根本沒有形成蒸汽孔。為此，供給第一片狀纖維 結構體4a的熱量少，特別是在對應于就座面的區域，溫度上升緩慢。因此，對于 第一片狀纖維結構體4a，由于通過熱熔融固著的纖維數少，所以硬度降低。
還有，在第一片狀纖維結構體4a和第二片狀纖維結構體4b之間，配置承重部 件4e。由于該承重部件4e由高密度的纖維結構體或樹脂成形品形成，所以比第一 片狀纖維結構體4a和第二片狀纖維結構體4b的透氣性差。
為此，由于從第二片狀纖維結構體4b側導入的蒸汽，蒸汽的氣流被承重部件 4e阻礙，所以幾乎不能導入到第一片狀纖維結構體4a， p從形成在第二模型42的 側面的蒸汽孔43排出。因此，供給第一片狀纖維結構體4a的熱量比供給第二片狀 纖維結構體4b的熱量少，為此，通過熱成形熔融*固著的纖維數少。
這樣，與比第二片狀纖維結構體4b相比，配置在就座面10a側的第一片狀纖 維結構體4a—方，纖維結構體全體，特別是表層的硬度變低，對于由于就座者的 就座帶來的承重在厚度方向的彎曲程度變大。
另一方面，由于第二片狀纖維結構體4b比第一片狀纖維結構體4a硬度高，所 以可以使對于由于就座帶來的厚度方向的加重耐用性提高。
因此，根據本例的襯墊體成形工序，可以提供同時具備就座時的柔軟觸感和對 于就座帶來的承重的耐用性兩個方面的襯墊體11。
圖8表示離型的襯墊體11的剖面圖。在圖8中表示沿箭頭A—A'方向剖開圖 1的座椅1的襯墊體11的剖面形狀。
如該圖所示，本例的襯墊體11是以在厚度方向T層疊第一片狀纖維結構體4a、 第二片狀纖維結構體4b、 U字型的用于形成襯墊體11的堤壩部的U字型片狀纖維 結構體4c、用于形成在兩腿間稍微突出的凸部的凸型片狀纖維結構體4d以及承重部件4e的狀態下熱成形的襯墊體。各個片狀纖維結構體4a 4d以及片狀纖維結構 體4a 4d與承重部件4e通過熱金屬粘結。
在本例中，第一片狀纖維結構體4a和第二片狀纖維結構體4b熱成形后的纖維 密度約為10 35kg/m3。
這些片狀纖維結構體4a、 4b由于具有纖維間間隙多的結構，所以在受到厚度 方向T的承重后在厚度方向T被壓縮從而產生大的彎曲(圖中的箭頭F1)。因此， 本例的襯墊體11可以在就座時給就座者柔軟的觸感。
另一方面，承重部件4e被配置在第一片狀纖維結構體4a的下面支持該第一片 狀纖維結構體。此外，承重部件4e由比片狀纖維結構體4a、 4b對承重方向的彎曲 程度小的部件形成。為此，當由于就座者的就座第一片狀纖維結構體4a承受厚度 方向T的承重時，該第一片狀纖維結構體4a受到厚度方向T的承重并使其分散(圖 中的箭頭F2)。為此，本例的襯墊體ll即使對于承重方向不太容易永久變形，也 可以確保高的耐用性。
還有，所謂的本說明書中的彎曲程度大意味著對于施加的承重，纖維結構體向 承重方向變形的程度大，具體地說，包括對于承重，纖維結構體在承重方向被壓縮 的壓縮率高以及纖維結構體的形狀在承重方向彎曲的程度大兩個方面。
相反地，所謂的彎曲程度小意味著對于施加的承重，纖維結構體向承重方向變 形的程度小，具體地說，包括對于承重，纖維結構體在承重方向被壓縮的壓縮率低 以及纖維結構體的形狀在承重方向彎曲的程度小兩個方面。
U字型片狀纖維結構體4c被配置在第一片狀纖維結構體4a和第二片狀纖維結 構體4b之間。本例的U字型片狀纖維結構體4c由幾乎與第一片狀纖維結構體4a 和第二片狀纖維結構體4b相同的纖維材料形成。
此外，凸型片狀纖維結構體4d同樣也是被配置在第一片狀纖維結構體4a和第 二片狀纖維結構體4b之間。該凸型片狀纖維結構體4d也是由幾乎與第一片狀纖維 結構體4a和第二片狀纖維結構體4b相同的纖維材料形成。
還有，本例的襯墊體11雖然通過U字型片狀纖維結構體4c和凸型片狀纖維結 構體4d進行堤壩部和凸部的形成，但是并不局限于使用這樣的片狀纖維結構體， 也可以僅通過空腔40a的形狀形成堤壩部和凸部。
此外，第一片狀纖維結構體4a、第二片狀纖維結構體4b、 U字型片狀纖維結構 體4c、凸型片狀纖維結構體4d全部由相同的纖維材料形成。為此，在由于襯墊體11的損傷和超過壽命而廢棄襯墊體ll時，可以節省辨別的時間，因此提高再循環性。
同樣地，也可以讓這些片狀纖維結構體4a 4d和承重部件4e由相同的纖維材 料形成。通過這樣處理，由于與上述同樣的理由，提高再循環性。
還有，作為本例的襯墊體11雖然示出的是一個個層疊第一片狀纖維結構體4a 和第二片狀纖維結構體4b的例子，但是也可以是分別層疊多個或任意層疊多個片 狀纖維結構體。此種情況下，根據襯墊體ll需要的觸感、耐用性、尺寸等，優選 調整層疊的個數。例如，在想進一步提高就座面10a的觸感的情況下，可以層疊兩 個或兩個以上第一片狀纖維結構體4a。相反地，在想進一步提髙襯墊體ll耐用性 的情況下，可以層疊兩個或兩個以上第二片狀纖維結構體4b。
這樣，通過增減纖維結構體的層疊個數，可以使襯墊體ll具有期望的觸感和 耐用性。下面，進行詳細說明。
圖9和圖10是涉及本發明其他實施例的襯墊體的剖面說明圖。對于圖9中示 出的襯墊體11，第一片狀纖維結構體4a是層疊上部片狀纖維結構體4a—l和下部 片狀纖維結構體4a—2兩個片狀纖維結構體而形成的。承重部件4e被配置在下部 片狀纖維結構體4a—2和第二片狀纖維結構體4b之間。
這樣，本例的第一片狀纖維結構體4a由于層疊兩個片狀纖維結構體4a—l、 4a 一2形成，所以與圖8所示的第一實施例的襯墊體11比較，就座面10a和承重部件 4e之間的第一片狀纖維結構體4a的厚度變為兩倍。為此，當就座者就座時，由于 比圖8的例子的襯墊體11向厚度方向T有更大的彎曲，所以可以給就座者在就座 時更柔軟的觸感。
相反地，在想給就座者比圖9的襯墊體11更硬的觸感的情況下，也可以使第 一片狀纖維結構體4a和承重部件4e之間的纖維結構體的厚度變薄。
例如，對于圖10中示出的襯墊體11,與第一片狀纖維結構體4a是一個相對的， 第二片狀纖維結構體4b是層疊上部片狀纖維結構體4b — l和下部片狀纖維結構體 4b—2而形成的。承重部件4e被配置在第一片狀纖維結構體4a和上部片狀纖維結 構體4b—1之間。
通過這樣層疊纖維結構體，與圖9的例子比較，由于就座面10a和承重部件4e 之間的纖維結構體的厚度變薄，就座者在就座時更容易感覺到承重部件4e的硬的觸感。這樣，根據就座面10a和承重部件4e之間的纖維結構體的厚度，可以使就座 者就座時感受到的觸感變化。具體地說，如圖9的例子，在就座面10a和承重部件 4e之間的纖維結構體的厚度厚的情況下，可以給就座者柔軟的觸感。相反地，如圖 IO的例子，在就座面10a和承重部件4e之間的纖維結構體的厚度薄的情況下，可 以給就座者硬的觸感。
以上雖然針對的是襯墊體11進行的說明，背部的襯墊體21也可以同樣地形成。 對于襯墊體21，在就座者就座時具有承重的方向是襯墊體21的厚度方向。因此， 為了確保應力方向的硬度和應力的分散性、耐用性，通過在應力存在的方向層疊片 狀纖維結構體，在成形模型40內進行高壓蒸汽形成，也可以形成三維的形狀。并 且，通過將這樣形成的襯墊體ll、 21設置在座椅框架15、 25，并用表皮13、 23覆 蓋，形成座椅l (組裝工序)。
還有，在形成襯墊體ll時，也可以通過使用熱金屬薄膜、熱金屬非織布、熱 金屬粘著劑等層疊表皮13和片狀纖維結構體4a 4d，將它們設置在成形模型40中， 進行高壓蒸汽成形。據此，可以將表皮13與襯墊體11一體地形成。表皮23也同 樣。
這樣，用表皮13覆蓋片狀纖維結構體4a 4d，將它們配置在成形模型40內并 進行高壓蒸汽成形的情況下，如果成形溫度過高，具有表皮13將會褪色的問題。 因此，此種情況可以將成形溫度設定為比對表皮13進行染色的染料的熔融溫度低。
此外，對于上述的實施例，雖然將水蒸汽吹入成形模型40，但是并不局限于此， 可以使用對纖維沒有惡劣影響的熱傳導物質。即，可以通過使高壓蒸汽成形機50 內的壓力升壓使得期望的成形溫度為選擇的熱傳導物質的沸點，將選擇的熱傳導物 質的蒸汽向成形模型40吹入。
此外，上述實施例中，作為纖維結構體，雖然使用通過將織物2折疊成可手風 琴狀形成的片狀纖維結構體4a 4d形成襯墊體11，但是并不局限于此，例如也可 以使用在厚度方向層疊多個織物2作為纖維結構體，也可以使用將主體纖維和粘合 纖維分散 混合的原纖維聚集體。
此外，上述實施例，雖然使用層疊片狀纖維結構體4a 4d并進行高壓蒸汽形 成的襯墊體ll、 21用于就座部10和靠背部20，但是并不局限于此，在扶手或頭枕 等受到就座者的承重的部位也可以使用層疊片狀纖維結構體4a 4d并進行高壓蒸 汽形成的襯墊體。接下來，針對使用襯墊體ll的座椅進行詳細地說明。圖ll是表示在寬度方向 切斷座椅片狀的就座部的狀態的剖面圖，(a)是表示就座部的整體的圖，(b)是 擴大表示(a)的圓圈圍成的區域的圖。
如圖ll (a)所示，包括就座部IO、襯墊體ll、表皮13以及座椅框架15。襯 墊體11的表面由表皮13覆蓋，如圖11 (b)所示，在表皮13的末端縫合樹脂制的 調整索17。調整索17的剖面呈略J字狀，可以在形成于前端側的彎曲部掛附紐等 部件。
另一方面，在座椅框架15的內側突出設置有嚙合部19。在嚙合部19的前端側 設置有導線。通過將調整索17的彎曲部掛附在嚙合部19的導線上，表皮13被固 定在座椅框架15。
接下來，針對制造車輛用座椅的就座部10的方法進行詳細地說明。
首先，在高壓蒸汽成形前的襯墊體ll的表面粘貼熱金屬薄膜，在其表面由表 皮13覆蓋。接下來，將由表皮13覆蓋表面的襯墊體11放入高壓蒸汽成形機內進 行高壓蒸汽成形， 一體地形成襯墊體11和表皮13。
將成形后的襯墊體ll從高壓蒸汽成形機中取出，放置一會兒進行干燥。干燥 后，在表皮13的末端部縫合樹脂制的調整索17。接下來，拉伸表皮13的末端側并 除去就座部10表面的褶皺，將調整索17掛附在嚙合部19上。
雖然以上是針對座椅1中的就座部IO進行說明，但是也可以通過同樣的工序 制造靠背部20。
權利要求
1. 一種襯墊體，其通過具有規定形狀空腔的成形模型使主體纖維和粘合纖維混合的纖維結構體成形，其特征在于該襯墊體層疊多個所述纖維結構體形成，在所述層疊的多個纖維結構體之間，設置有比所述纖維結構體相對于厚度方向的承重的彎曲程度小的承重部件。
2. 根據權利要求1記載的襯墊體，其特征在于所述承重部件由纖維材料或者樹 脂材料形成。
3. 根據權利要求1記載的襯墊體，其特征在于所述承重部件由與所述纖維結構 體大致相同的纖維材料形成，且形成得比所述纖維結構體的纖維密度高。
4. 一種座椅，包括襯墊體和支持該襯墊體的座椅框架，其特征在于所述襯墊體 使用權利要求1 3任意一項記載的襯墊體。
5. —種襯墊體的制造方法，其是制造由纖維結構體構成的襯墊體的制造方法，特 征在于至少包括將主體纖維和粘合纖維混合的織物以規定長度順序折疊為層疊狀態從而形成纖 維結構體的纖維結構體形成工序；在層疊多個所述纖維結構體的同時，在所述多個纖維結構體之間，以配置比所 述纖維結構體相對于厚度方向的承重彎曲程度小的承重部件的狀態以及在具有 規定形狀空腔的成形模型內層疊壓縮的狀態配置所述纖維結構體和所述承重部 件的纖維結構體配置工序；熱成形所述成形模型內的所述纖維結構體和所述承重部件從而形成襯墊體的成 形工序。
6. 根據權利要求5記載的襯墊體的制造方法，其特征在于在所述成形工序，在 比大氣壓高的氣壓下，通過在所述成形模型的模型表面形成的蒸汽孔，向所述 纖維結構體吹入蒸汽。
7. 根據權利要求6記載的纖維結構體的制造方法，其特征在于在所述成形模型， 與受到來自所述襯墊體的外部承重的承重承受面側對應的區域相比，在沒有受 到來自所述襯墊體外部的承重的非承重承受面側對應的區域形成的所述蒸汽孔 較多；在所述成形工序，通過所述非承重承受面側的所述蒸汽孔將蒸汽吹入到所述纖維結構體。
8. 根據權利要求5記載的襯墊體的制造方法，其特征在于所述纖維結構體配置 工序根據對熱成形后襯墊體要求的觸感，調整配置在受到來自所述襯墊體的外 部的承重的承重面和所述承重部件之間的纖維結構體的個數并進行層疊。
9. 一種座椅的制造方法，該座椅包括襯墊體和支持該襯墊體的座椅框架，其特征 在于，至少包括通過權利要求5 8任意一項記載的襯墊體的制造方法形成所述襯墊體的工序； 將所述襯墊體安裝到所述座椅框架的工序。
全文摘要
提供一種可以確保柔軟的觸感和耐用性兩方面的襯墊體以及具有該襯墊體的座椅和制造它們的方法。襯墊體11是沿著其厚度方向T的延伸方向將層疊了織物2的第一片狀纖維結構體4a和第二片狀纖維結構體4b層疊而形成的，在第一片狀纖維結構體4a和第二片狀纖維結構體4b之間設置對于厚度方向T的承重的彎曲程度小的承重部件4e。由于在就座面10a設置有第一片狀纖維結構體4a，受到就座者帶來的來自襯墊體11外部的承重而產生大的彎曲，所以給就座者柔軟的觸感。另一方面，由于承重部件4e保持彎曲量微小的某種程度的硬度，所以通過支持第一片狀纖維結構體4a受到的向厚度方向T的承重而分散該承重，不太可能在承重下產生永久變形，可以確保耐用性。
文檔編號D04H1/58GK101415353SQ20078001181
公開日2009年4月22日 申請日期2007年3月29日 優先權日2006年3月31日
發明者伊藤美香, 杉山慎二 申請人:東京座椅技術股份有限公司