專利名稱：：含有具有改進的脫去分配件中水分的能力的流體儲存件的吸收結構的制作方法
技術領域：
：本申請涉及主要用于接受并存留身體排泄物如尿液的吸收用品。這類用品是一次性衛生用品如嬰兒尿布、訓練褲、成人失禁用品等。
背景技術：
：用于接受并存留身體排泄物如尿液或糞便的吸收用品如一次性尿布、訓練褲、成人失禁用品是本領域公知的，在改進其性能方面已經作出了大量的努力。提供更好性能的吸收用品如尿布的能力視開發相對薄的吸收芯或結構的能力而定，所述吸收芯或結構能夠收集并儲存大量的體液排泄物，特別是尿液。在這方面，使用某些在本領域中稱為“水凝膠”、“超吸收劑”“水解膠體”、或形成水凝膠的材料的吸收性聚合物是特別重要的。參見，如1972年6月13日授予Harper等人的USP3,699,103以及1972年6月20日授予Harmon的USP3,770,731，其公開了將這類吸收性聚合物(下文稱為“形成水凝膠的吸收性聚合物”)用在吸收用品中。的確，開發更薄的尿布已經是更薄的吸收芯的直接結果，該吸收芯利用這些形成水凝膠的吸收性聚合物吸收大量體液排泄物的能力，通常當與纖維基質聯合使用時。例如，參見，1990年6月19日授予Weisman等人的USP4,673,402和1987年6月16日授予Lash等人的USP4,935,022，所述專利披露了用于制作薄、密實和體積小的尿布中的雙層芯結構，該結構包括纖維基質和形成水凝膠的吸收性聚合物。也參見1996年10月8日授予Goldman等人的USP5,562,646和1997年2月4日授予Goldman等人的USP5,599,335，這兩篇專利涉及含有高濃度形成水凝膠的聚合物的區的吸收芯，其中在溶脹時所述聚合物形成凝膠-連續的流體傳輸區。除了將形成水凝膠的吸收性聚合物用作吸收用品儲存結構中的主要部件外，已經發現了使用來自高內相油包水乳液(HIPE)的聚合物泡沫材料。例如，參見1993年11月9日授予DesMarais等人的USP5,260,345、1995年2月7日授予Dyer等人的USP5,387,207和1997年7月22日授予DesMarais等人的USP5,560,222。這類材料在吸收結構和吸收用品中的用途也集中在將流體儲存在結構內，通常考慮舒適性要求如結構的薄性，如下列文獻所披露的那樣，所述文獻包括1986年9月9日授予Weisman等人、題目為“高密度吸收結構”的USP4,610,678，1987年6月16日授予Weisman等人、題目為“具有雙層芯的吸收用品”的USP4,673,402，1989年12月19日授予Angstadt、題目為“具有除塵層的吸收芯”的USP4,888,231,BeWick-Sonntag等人的EP-A-0640330,US5,180,622(Berg等人)，US5,102,597(Roe等人)，US5,387,207(LaVon),EP-A-774242或1996年3月29日提交的歐洲專利申請96105023.4和1996年5月28日提交的歐洲專利申請96108394.6。其它公開內容涉及在穿用者兩腿之間的區域內容量低的結構，如1997年3月27日提交的PCT申請US97/05046所述，該申請涉及流體通過含有具有好的收集和分配性能的材料的某些區域移動到含有具有特定的流體儲存性能的材料的其它區域。發明目的盡管在考慮毛細傳輸機理下已經設計出具有好的收集和分配性能的材料，從而目的在于更靠近最終儲存材料放置具有較少毛細管和/或增加的親水性的材料，更靠近負載區放置具有較大孔和較低親水性的材料，但還沒有認識到收集和/或分配材料不僅具有傳輸流體，而且具有存留流體的趨勢，這在特定條件下將導致不期望的結果如回濕或降低流體收集和/或分配性能，這種問題在設計用來平衡收集和分配性能的收集和/或分配材料時特別顯著。因此，本發明的一個目的是提供具有改進的平衡流體處理性能的吸收結構，從而性能好的收集/分配材料或元件可以被儲存材料或元件有效脫水。本發明的又一個目的是通過具有高液體吸入容量的流體儲存材料或元件來實現上述目的。本發明的又一個目的是提供具有高毛細吸入容量的吸收儲存材料或元件，其中吸收儲存材料或元件含有形成水凝膠的吸收性聚合物。本發明的再一個目的是通過下文將描述的毛細吸收試驗選擇這類吸收結構所用的合適材料的組合。發明概述本發明是用于吸收用品中的吸收結構，該吸收結構具有用于收集/分配流體的第一區和用于儲存流體的第二區。第一區含有具有相對高的毛細解吸壓的材料，而第二區含有呈現出足夠高的毛細吸收壓以便有效地排出第一區的水分的材料或元件。因此，吸收儲存元件的吸收性能和收集/分配元件的解吸性能使得收集/分配元件仍然有效并高效地被吸收儲存元件脫水，借此流體收集/分配材料仍呈現出好的流體分配性能并因此具有相對高的毛細壓力。因此，本發明的吸收結構具有第一區和與所述第一區液體相通的第二區。第一區內的材料可以用在其最大容量(在0厘米解吸高度下)的50％下的毛細解吸高度CSDH50大于40厘米、大于60厘米或甚至大于80厘米來描述。或者，材料可以具有釋放出其最大容量(在0厘米解吸高度下)的90％下的毛細解吸高度CSDH90大于60厘米或甚至大于80厘米。在一個優選的實施方案中，第一區含有泡沫材料，更優選是聚合物泡沫材料，最優選得自高內相油包水乳液。第二區內的材料可以用在35厘米下的毛細吸收容量(CSAC35)至少為12克/克、優選為14克/克，更優選大于16克/克或甚至大于20克/克來描述。可供選擇的是，第二區內的材料可以用在0厘米高度下的毛細吸收容量(CSAC0)至少為15克/克、優選大于20克/克，更優選大于25克/克并且在40厘米下的毛細吸收效率(CSAE40)至少為55％來描述。可供選擇的是，第二區內的材料可以用在其0厘米吸收高度下的容量的50％下的毛細吸收高度CSAH50至少為35厘米、優選大于45厘米來描述。在一個優選的實施方案中，第二區含有高表面積材料，優選是微纖維或開孔的親水性泡沫。甚至更優選的是衍生于高內相油包水乳液(HIPE)的聚合物泡沫，該泡沫可以是塌陷的。第二區可以含有形成水凝膠的材料。本發明還涉及一次性用品，如嬰兒尿布、成人失禁用品、婦女衛生用品、訓練褲等，所述用品含有此處所描述的吸收結構。從而，吸收結構可以包含一個或多個彼此不直接接觸的第二區，但通過第一區彼此流體相通。另外，至少兩個第二區彼此之間在縱向可隔開一段距離放置，其通過本文所定義的至少一部分襠部區隔開。附圖簡述圖1示出作為吸收用品實例的尿布；圖2示出毛細吸收試驗架。定義本文所用的術語“吸收用品”指吸收并存留身體滲出物的用品，更具體地是指貼著或靠近穿用者的身體放置以吸收并存留從身體排出的各種滲出物的用品。本文所用的術語“體液”包括但不限于尿、月經以及陰道排泄物、汗和糞便。本文所用的術語“一次性”是描述不打算進行洗滌或以其它方式回收或作為吸收用品再使用的吸收用品(即，使用后打算將其拋棄，且優選進行循環、制成堆肥或以適合環保的其它方式進行處理)。本文所用的術語“Z-尺寸”指垂直于元件、芯或用品的長度和寬度的尺寸。Z-尺寸通常相應于元件、芯或用品的厚度。本文所用的術語“X-Y尺寸”指與元件、芯或用品的厚度垂直的平面。X-Y尺寸通常分別相應于元件、芯或用品的長度和寬度。本文所用的術語“吸收芯”指主要決定著用品的流體處理性能包括收集、傳輸、分配和儲存體液的吸收用品的部件。因此，吸收芯通常不包括吸收用品的頂片或底片。本文所用的術語“吸收元件”指通常提供一個或多個流體處理功能如流體收集、流體分配、流體傳輸、流體儲存等的吸收芯的部件。吸收元件可以包括整個吸收芯或只包括吸收芯的一部分，即，吸收芯可以包括一個或多個吸收元件。“儲存吸收元件”是主要用于最終儲存所吸收的體液的吸收芯的吸收元件的一個或多個部分。如前面所討論，作為其垂直毛細吸收能力的結果，儲存吸收元件也可以分配流體。本文所用的術語“區域”或“區”指吸收元件的部分或段。本申請所用的術語“層”是指主要尺寸為X-Y，即沿著其長度和寬度的吸收元件。應當理解的是，術語“層”不一定僅限制于材料的單一層或片。因此層可包括所需類型材料的片材或紙幅的層壓材料或復合物。因此術語“層”包括術語“幾層”和“呈層狀的”。就本發明而言，還應當理解的是，術語“上層”是指最靠近于吸收用品穿用者的吸收元件，如層，并且一般地，它們朝向吸收用品的頂片；相反，術語“下層”是指最遠離吸收用品穿用者的吸收元件，并且一般地，它們朝向底片。除非另加說明，本申請中所用的所有的百分數、比值和比例均以重量計。吸收用品-概述吸收用品一般包括-吸收芯(其可由亞結構或吸收元件組成)；-可透流體的頂片；-不透流體的底片；-進一步任選的部件如封閉元件或彈性化件。圖1是一個本發明吸收用品的示例性實施方案，即尿布的平面視圖。圖1所示的尿布20處于平展、非收縮狀態(即，將除側片內的外的其它彈性導致的收縮都伸展，在側片處松緊帶處于松弛狀態)，該尿布的部分結構被剖開以更清楚地示出尿布20的結構，尿布20遠離穿用者的部分即外表面52朝向觀察者。如圖1所示，尿布20包括一個透液頂片24、與頂片24結合的不透液底片26和置于頂片24和底片26之間的吸收芯28；彈性側片30；彈性腿箍32；彈性腰區部件34；以及包括多個通常用36表示的雙重張力緊固系統的封閉系統。雙重張力緊固系統36優選包括第一緊固系統38和腰區封閉系統40。第一緊固系統38優選包括一對固定部件42和一個搭接部件44。示于圖1的腰區封閉系統40優選包括一對第一固定部件46和第二固定部件48。尿布20還優選包括鄰近于每一個第一固定部件46的定位片50。圖1所示的尿布20有一個外表面52(在圖1中朝向觀察者)，一個與外表面52相對的內表面54，第一腰區56，與第一腰區56相對的第二腰區58以及一個由尿布20的外邊限定的周邊60，其中尿布的縱邊用62表示，端邊用64表示。尿布20的內表面54包括在使用過程中與穿用者的身體相鄰的尿布20部分(即內表面54一般由頂片24的至少一部分和與頂片24相連的其它部件構成)。尿布20的外表面52包括遠離穿用者的身體的尿布20部分(即外表面52一般由底片26的至少一部分和與底片26相連的其它部件構成)。第一腰區56和第二腰區58分別從周邊60的端邊64向尿布20的橫向中心線66延伸。每一個腰區都包括一個中心區68和一對側片，該側片一般包括腰區的外側部分。位于第一腰區56中的側片用70表示，位于第二腰區58中的側片用72表示。這一對側片及每一個側片都不必是相同的，優選為一個是另一個的鏡像。位于第二腰區58中的側片72在橫向上可以是彈性延伸的(即彈性側片30)。(橫向(X向或寬度)定義為與尿布20的橫向中心線66平行的方向；縱向(Y向或長度)定義為與縱向中心線67平行的方向；軸向(Z向或厚度)定義為沿尿布20的厚度延伸的方向)。圖1所示的尿布20的具體實施方案中，頂片24和底片26沿整個芯和框架區是一體的，且長度和寬度尺寸一般大于吸收芯28的長和寬。頂片24和底片26延伸超出吸收芯28的邊緣，從而形成尿布20的周邊60。周邊60定義了外周長，或者換句話說，定義了尿布20的邊。周邊60包括縱邊62和端邊64。盡管每一個彈性腿箍32可以設計成與上述的腿部箍帶、側翼、擋箍或彈性箍相似的結構，但優選為每個彈性腿箍32包括至少一個內部擋箍84，內部擋箍84包括如在上面參考的美國專利4909803中所述的一個擋翼85和一個間隔彈性元件86。在一個優選實施方案中，彈性腿箍32還包括有一個或多個松緊帶105的彈性墊箍104，其置于擋箍84的外側，如上面參考的美國專利4695278中所述。尿布20可進一步包括一個彈性腰區部件34以提高貼合性和存留性。彈性腰區部件34至少在中心區68中從吸收芯28的至少一個腰邊83至少縱向向外延伸，并且一般至少形成尿布20的端邊64的一部分。因此，彈性腰區部件34包括至少從吸收芯28的腰邊83向尿布20的端邊64延伸的尿布部分，并要置于鄰近穿用者的腰部處。一次性尿布一般設計成有兩個彈性腰區部件，一個位于第一腰區，一個位于第二腰區。彈性腰區部件34的彈性腰帶35可包括一部分頂片24，一部分優選已經過機械伸展的底片26和一個兩層材料，該材料包括一個置于頂片24和底片26之間的彈性元件76和置于底片26和彈性元件76之間的彈性元件77。WO93/16669中詳細地給出了尿布的這些及其它組成部分，在此引入這篇文件作為參考。盡管優選將頂片作為最靠近穿用者皮膚的材料，但這不是必需的。可以預期的是，可以使用不含頂片的合適的吸收芯構型，并且仍然產生所需的結果如舒適性和吸收性以及簡化加工并節約材料成本。例如，吸收芯本身的體側表面可以由代替單獨頂片的透液的、柔軟的、柔順的、無刺激性的材料制成。這類吸收芯僅需要與底片結合使用以提供吸收用品的舒適性和吸收性。吸收用品的區域及其相對布置一般地，穿用吸收衛生用品時是將其繞在身體的下部。設計這些用品的一個基本特征是這些用品要覆蓋住排出物出現的身體區域(“排泄區”)，其圍繞各個身體的開孔延伸。覆蓋排泄區的吸收用品的各個區域對應地稱之為“負載區”。這樣在使用時，用品在穿用者身上這樣放置它們在穿用者的前部和后部從穿用者的兩腿間的襠部向上延伸(對于站立姿勢的穿用者)。一般地，該用品的長度大于其寬度，當穿用者穿著該用品站立時長度尺寸的軸是與穿用者的高度方向相一致，而用品的寬度方向是與從穿用者的左部到右部的方向延伸的線相一致。由于穿用者的人體生理結構，穿用者兩腿間的空間通常限定了該區域內用品可用的空間。為了很好地貼合，吸收用品應當設計成在襠部區域很好地貼合。如果用品的寬度相對于穿用者襠部的寬度過分寬，該用品就會變形，可能導致其性能收到損害，降低了穿用者的舒適感。當該用品具有其最小的寬度在穿用者的兩腿間最好地貼合時的點與兩腿間的距離最窄時的穿用者身體上的點相吻合時，在本發明的范圍內前者所述的點被稱為“襠部點”。如果用品的襠部點從其形狀上看不明顯，可以通過下面的方法確定將該用品穿在預期的使用者群(如剛會走路的孩子)中的穿用者的身上，優選其是站立姿勢，然后將可伸展的細絲以8字形繞在腿上。用品上對應于細絲交叉處的點被認為是用品的襠部點，也是固定在用品內的吸收芯的襠部點。雖然用品的該襠部點常常位于用品的中間(縱向上)，但并非必須。在用品的長度方向、或寬度方向、或這兩個方向上、或表面區上，將要穿在前部的用品部分小于后面部分是非常好的。襠部點也不必要位于吸收芯的中間，特別是當吸收芯在縱向上并不位于用品的中間時。襠部區是圍繞襠部點的區域，以覆蓋各個身體開孔、各個排泄區。除非特別指出，該區的長度伸展到整個芯長度的50％以上(這又用來定義芯的前腰邊和后腰邊之間的距離，其可以用垂直于縱向中心線的直線來近似)。如果襠部點位于用品的中間，那么襠部區起始于(當從前芯邊算起時)整個芯長度的25％處延伸至整個芯長度的75％處。或者，吸收芯長度的前四分之一和后四分之一不屬于襠部區，其余的屬于襠部區。將整個吸收芯長度的50％作為襠部長度的設計是來自于嬰兒尿布，已經證明這是一個合適的描述流體處理現象的方法。如果將本發明應用于尺寸有非常大的不同的用品時，可能有必要減小這些50％(如在一種嚴重失禁用品中)或增大該比例(如在超輕度或輕度失禁用品中)。在更一般的情況下，用品的該襠部區不應當超過穿用者的排泄區過多。如果襠部點的位置不在用品的中點，襠部區仍要覆蓋用品總長的50％(縱向上)，那么，不是在前后之間均勻地分布，而是根據該偏離位置作相應的調整。作為一個整個芯長度是500mm且襠部點位于中間處的用品的例子，襠部區就從距前邊125mm處延伸至距前邊375mm處。或者，如果襠部點偏離前芯邊50mm(即距前芯邊200mm)，襠部區是從100mm處延伸至350mm處。總的來說，對于整個芯長度是Lc、襠部點距前芯邊的距離是Lcp以及襠部區長度是Lcz的用品來說，所說的襠部區的前邊所處的位置的距離是Lfecz=Lcp*(l-Lcz/Lc)例如，吸收用品可以是剛會走路的孩子(孩子重量約12-18kg)穿的嬰兒尿布，其中市場上所賣的用品的尺寸一般稱之為MAXI尺寸。該用品必須能夠接受并保持糞便和尿液，在本發明的上下文中，襠部區必須能夠主要接受尿液的負載。襠部區的總面積和尺寸當然還取決于吸收芯的各個寬度，即，如果襠部區中的芯比襠部區外的窄，襠部區的面積(表面)就比吸收芯的其余面積小。可以預期的是，襠部區和該用品的其余部分之間的界線還可以是曲線，在本發明中它們近似為垂直于該用品縱軸的直線。“襠部區”進一步由該各區域內芯的寬度限定，“襠部區面積”由襠部區的長度及相應的寬度所定義的表面來限定。作為襠部區的補充元件，吸收芯還可包括至少一個但大多是兩個的腰區，向著襠部外的吸收芯的前部和/或后部延伸。根據其功能可以進一步區分吸收用品尤其是吸收芯的各種元件。因此，最靠近用品的負載點的區域通常需要確保足夠快地收集將被用品吸收的身體排泄物以便使其不會保持在用品的表面上，在用品的表面上所述身體排泄物可能會與穿用者的皮膚產生過多的不希望的接觸。該區域通常稱為收集區。可以考慮另一個將最終儲存所接受的身體滲出物的區域。這可以在一個可能直接鄰近收集區的區域中進行，或者這可以主要在一個稍微遠離收集區的區域中進行。而且，可以有一個以上的儲存區，或者彼此直接接觸(如當將兩個儲存材料層放置在彼此的頂部上時)，或者彼此之間不直接接觸(如當將每一個儲存區放置在用品的前部和后部時)。在前面任一情況下，具有主要功能為流體分布的另一區域可能是合乎需要的，即，主要在用品的x和y方向將流體如從收集區傳輸到儲存區。在吸收用品中，可以將各區域組合在一個單一的且均勻的結構或材料中。但是，更優選的是，至少某些區域具有不同的流體處理性能以便更好地適應其具體的功能。通常優選的是由具有不同性能的材料來設計各個區域。對于本發明的特別優選的設計來說，必須至少有一個流體儲存區和至少一個其它流體收集/分配區。每個區域可以具有多種形狀，如平面狀的(即，基本上具有x和y延伸，且具有基本上恒定的厚度尺寸)或者是三維形狀的。而且，這些區域彼此之間可以以各種相對位置排列，如分層的，或在x，y方向上彼此外接。含有各種區域的用品的優選實施方案具有如此排列以致于它們對穿用者的舒適性只有很少的不利影響，理想的是完全沒有不利影響。對于用品的未負載(“干燥”)狀態以及其負載狀態都必須考慮該舒適性問題。對于后者來說，特別優選的實施方案是在襠部區寬度尺寸較小，同時在該區域具有相對低的流體儲存能力，從而即使對于負載的用品來說，也不會增加兩腿之間的容積。盡管各種區域彼此之間必須流體互通接觸，即，必須有身體滲出物從收集區移動到儲存區的可能性，并且借助移動通過分配區(如果存在的話)來實現。盡管根據其主要功能來討論各個區域，但通常它們還具有一定程度上的其它功能。從而，流體吸收儲存區也具有流體分配功能，流體收集/分配區也具有一些流體存留能力。吸收元件除了從功能的角度考察吸收芯的各個區域外，通常需要考慮由一個或多個吸收件或結構構成的吸收芯，其可能由多個亞結構構成，從而可以考慮由一個或(正如大多數的當今吸收用品設計的情況下)幾個不同的“材料”構成的吸收芯。在本發明的情況下，形成吸收件的材料是能夠測試其“材料性能”的元件，不管該材料是“純”物質(如超吸收材料顆粒)、均勻材料的聚集物(如大量纖維素纖維、或泡沫結構或大量超吸收顆粒)、兩種或多種純物質或物質聚集物的混合物(如，具有不同性能的超吸收顆粒的混合物，或超吸收顆粒和纖維素纖維的共混物)；或者形成可區分的吸收件的幾種材料的進一步排列(如兩層復合材料)。因此，評估“流體處理件”的流體處理性能是可能的，且對于某些元件來說，評估其中所包含的亞結構或材料的性能也是可能的。上述功能區可以由相同材料(如纖維素幅、纖維素和超吸收材料的混合物)形成，從而例如借助不同的密度來限定不同的區域。更優選的是，可以借助使用不同元件和/或材料來實現這類不同性能，通過使親水性、孔徑大小以及與流體處理相關的其它性能在更寬的范圍內變化來提供更寬范圍的設計靈活性。元件或結構的性能收集/分配區的要求盡管在一個區域中很好起作用的材料或元件的所需性能取決于其它區域內吸收件或材料的性能，現已發現了下列特性可提供合適的收集/分配件，條件是它們與下面概述的高吸入儲存件相結合。適用于本發明的收集/分配件呈現出特定的毛細解吸高度(CSDH)。就本發明而言，根據元件在不同的毛細壓力下釋放流體的能力來測量該毛細解吸高度，本文是以水柱高度(“毛細高度”)為單位來測量，當將元件放置在吸收用品中時，通常會碰到該情況。毛細吸收容量試驗(本文中也稱為毛細吸收測試)測量當將材料或元件放置在毛細吸收裝置的不同高度處時每克吸收元件或材料所吸收或釋放的測試流體的量。在下文的測試方法部分將更詳細地描述毛細吸收容量試驗。適合于本發明的收集/分配材料的CSDH與吸收儲存件或材料(參見下文)的相互作用相關，從而分配材料隨后能夠被儲存材料所脫水。因此，可以借助在容量為相當于0厘米高度處的90％其容量的80％下的其CSDH值來描述收集/分配材料或元件。因此，CSDH80值是在毛細吸收試驗中的高度(以厘米表示)，在該高度下材料或元件已經釋放出在毛細吸收試驗中它在0厘米高度處可以吸收的液體量的90％(其最大容量)的80％。盡管毛細解吸壓力(以毛細解吸高度表示)應當相對較低以便使得容易被吸收儲存件(參見下文)脫水，但本發明的一個特定的方面是下文所討論的吸收儲存件具有脫去分配件中的水份的能力，即使這些吸收儲存件具有相對高的毛細解吸壓力，到目前為止該相對高的毛細解吸壓力將阻止這類材料用在本發明中。因此，在一個方面，本發明涉及含有儲存吸收件的吸收芯，使得能夠使用CSDH80大于35厘米、甚至大于60厘米、或者甚至大于90厘米的收集/分配件。在另一方面，本發明涉及含有儲存吸收件的吸收芯，使得能夠使用CSDH90大于40厘米、甚至大于90厘米、或者甚至大于180厘米的收集/分配件。適于實現收集/分配要求的材料適用于本發明的流體收集/分配件可以包括各種材料，并且可以通過各種方法制備。合適的元件可以是含有彈性纖維的紙幅，所述彈性纖維通過公知的方法如干法或濕法等方法形成所述的紙幅。可以設想多種彈性纖維在本發明的元件中很好地發揮作用。除了公知的合成纖維如基于聚對苯二甲酸乙二醇酯、聚酯、聚胺、彈性聚烯烴或其組合，如呈雙組分纖維形式，特別優選的纖維是化學硬挺的、加捻的膨脹的纖維素纖維。本文所用的術語“化學硬挺的、加捻的和卷曲的纖維”指已經通過化學方法硬挺以增加干燥和含水條件下的挺度的任何纖維。這類方法包括例如涂覆和/或浸漬纖維的化學硬挺劑。這類方法也包括通過改變纖維本身的化學結構如通過使聚合物鏈交聯使纖維硬挺。以單根化(即疏松)的形式通過交聯鍵硬挺的纖維如公開在下列專利中Bemardin的USP3,224,926，1965年12月21日授權；Chung的USP3,440,135，1969年4月22日授權；Chatteriee的USP3,932,209,1976年1月13日授權和Sangenis等人的USP4,035,147,1977年7月12日授權。更優選的纖維公開在下列專利中Dean等人的USP4,822,453,1989年4月18日授權；Dean等人的USP4,888,093,1989年12月19日授權和Moore等人的USP4,898,642,1990年2月6日授權。可以涂覆或浸漬纖維素纖維的其它聚合物硬挺劑包括具有含氮基團(如氨基)的陽離子改性的淀粉，如購自美國新澤西州，Bridgewater的國民淀粉化學公司；濕強度樹脂如聚酰胺-表氯醇樹脂(如美國特拉華州的Wilmington的KymeneTM557H,Hercules,Inc.)，聚丙烯酰胺樹脂(如在1971年1月19日授予Coscia等人的USP3,556,932中進行了描述，并且如由美國特拉華州的WestPatterson的CytecIndustries以商品名ParezTM631NC銷售的市場上可買到的聚丙烯酰胺)；脲醛和蜜胺甲醛樹脂，以及聚乙烯亞胺樹脂。適用于本文的流體吸收件的纖維優選通過化學反應硬挺。例如，可以將交聯劑施加到纖維上，在施加后，使所述纖維化學形成纖維內的交聯鍵。這些交聯鍵可以增加纖維的硬挺度。盡管優選采用纖維內交聯鍵化學硬挺纖維，但決不意味著排除其它類型的用于使纖維化學硬挺的反應。在更優選的硬挺纖維中，化學加工包括當這類纖維處于相對脫水的、纖維分離的(即，單根化的)、加捻的、卷曲的狀態下時，與交聯劑進行纖維內交聯。合適的化學硬挺劑包括單體交聯劑，包括但不限于具有酸功能度的C2-C8二醛和C2-C8單醛，其可以被用于形成交聯溶液。這些化合物能夠與單一纖維素鏈中的至少兩個羥基進行反應或與單一纖維中靠近分布的纖維素鏈進行反應。預期用于制備硬挺纖維素纖維的這類交聯劑包括但不限于戊二醛、乙二醛、甲醛和二羥乙酸。其它合適的硬挺劑是多羧酸酯如檸檬酸。多羧酸酯硬挺劑及由其制備硬挺纖維的方法在1993年3月2日授權的USP5,190,563中作了描述。在這些條件下進行交聯的結果是形成硬挺的且在用于本文的吸收用品期間往往保持其加捻的、卷曲的構型的纖維。這類纖維及其制備方法在前面引用的專利中作了描述。如美國專利申請流水號304,925所述，在已經將這類纖維干燥和分離纖維(即，疏松)后，通過將這類呈相對脫水形式的纖維進行內交聯而制備硬挺的纖維素纖維。但，這決不意味著將其它親水的、化學硬挺的、加捻的和卷曲的纖維排除在本發明的范圍之外，其它這類纖維在前面所提到的USP3,224,926、3,440,135、4,035,147和3,932,209中作了描述，但并不限于這3,224,92、3,440,135、4,035,147和3,932,209些專利。同時認為提供硬挺的、加捻的和卷曲的纖維素纖維的其它非化學方法也在本發明的范圍內，如高稠度(通常大于約30％)機械處理法(如纖維離解制漿法和或精漿法等)。這類方法在分別于1990年12月11日和1993年9月14日授予MaryL.Minton、題目為“紙漿處理方法”的USP4,976,819和5,244,541中作了更詳細的描述。其它更優選的紙幅還包括具有相對高表面積的第二種纖維。盡管認為合成纖維如具有很小直徑(“微纖維”)或具有特殊的表面構型的合成纖維也是合適的，但目前優選用于該高表面用途的纖維是桉樹屬的木漿纖維。桉樹屬提供了所需的毛細壓力特性以及化學硬挺的、加捻的和卷曲的纖維，并且其不會象下文將描述的顯著量的纖維素細小纖維那樣，容易地通過成形網。特別合適的桉樹類纖維包括那些大桉樹(eucalyptusgrandis)種。在由紙漿形成濕紙幅前，用于添加到硬挺的纖維素纖維中的其它合適的表面積產生纖維包括(但不限于)多種纖維素和合成纖維材料如1993年6月8日授予Young等人的USP5,217,445中所披露的那些。這類材料包括非硬挺的纖維素纖維(即，常規的纖維素紙漿纖維)、高度精制的、硬挺的和非硬挺的纖維素纖維，在本文中稱為“粉狀纖維”以及高表面積纖維素材料如膨脹的纖維素纖維(下文將描述)。高表面積纖維素與硬挺的纖維在淤漿中進行很好地混和，且將所述淤漿進行濕抄。可以采用混和器、碎漿機、高步頻疏解機、valley打漿機、精漿機(如單頭、錐形或雙盤精漿機)或本領域公知的其它設備來將硬挺的纖維和高表面積纖維素進行混和、除塊(declump)或精漿。也可以借助下述方法由纖維素纖維制備高表面積纖維素將纖維素纖維的硬挺懸浮液通過小直徑的孔，其中懸浮液受到至少4.3帕(3000psig)的壓力降和高速剪切作用，隨后受到高速剪切沖擊。反復使懸浮液通過小孔直到得到基本上穩定的懸浮液。參見，1984年11月20日授予Turbak的USP4,483,743。當如上所述將彈性纖維如交聯的、加捻的、硬挺的纖維與高表面積纖維結合后，所得到的紙幅可以具有顯著降低的抗張強度，特別是在濕潤狀態時。因此，為了在濕態和干態時便于加工且提供產品特異性的機械性能，可以將粘結劑整體地加入到紙幅內或紙幅上。可以通過在紙幅形成之前，將粘結劑加入紙漿中，在沉積到成形網上后且在干燥前、干燥后或其組合，將粘結劑加入濕抄紙幅上。盡管認為給成形的紙幅提供該特定強度的具體粘結劑對流體處理性能不重要，但現已發現熱塑性纖維是一個優選的方案，且化學結合的紙幅是更加優選的實施方案。在更優選的實施方案中，流體收集/分配材料包括硬挺的纖維素纖維的濕抄紙幅，其中所述紙幅用約0-50％、優選約5-25％、更優選約7-15％的熱塑性粘結料進行增強，其中熱塑性粘結料在粘結纖維與其它粘結纖維、化學硬挺的、加捻的和卷曲的纖維素纖維或高表面積纖維的交叉點處提供粘結位點。這類熱粘結的紙幅通常可以通過形成含有優選完全均勻分布的硬挺的纖維素纖維和熱塑性纖維的紙幅而制備。在紙幅形成之前，熱塑性纖維材料可以與硬挺的纖維素纖維和細小纖維在含水淤漿中進行混和。一旦形成后，通過加熱紙幅直到紙幅的熱塑性部分熔化而將紙幅進行熱粘結。合適的纖維材料的具體非限制性實例包括聚酯熱熔纖維(KODEL410)、雙組分纖維、三組分纖維及其混合物等。另外，基于卷曲型聚合物的粘結劑纖維將給紙幅帶來增加的松厚性。目前優選的基于聚合物的卷曲類的粘結劑纖維是Hoechst-CelaneseCopolyolefinBicomponent纖維，以商品名CELBOND從HoechstCelanese公司買到，型號為255，批號為33865A，具有約3.3分特(或約3.0旦)和約6.4毫米的纖維長度。用于流體收集/分配件的熱塑性粘結材料還包括可以在不廣泛損壞纖維素纖維的溫度下熔化的任何熱熔粘合劑。優選，熱塑性粘結材料的熔化點應小于約175℃，優選在75℃和約175℃之間。在任何情況下，熔化點應不低于本發明的用品可能要儲存的溫度，借此熔化點通常將不低于約50℃。熱塑性粘結材料可以是如聚乙烯、聚丙烯、聚酯、聚氯乙烯、聚偏二氯乙烯。熱塑性纖維優選將不會吸取或吸收含水流體。但是，熱塑性材料的表面可以是親水性或疏水性的。(本文所用的術語“親水性”和“疏水性”將指表面被水所潤濕的程度。)在更高的熱塑性水平下，特別是在大于約40％的水平下，親水性材料將是更加優選的。本文所用的熱塑性纖維的長度可以是約0.1厘米至約6厘米，優選約0.3厘米至約3.0厘米。熱塑性纖維優選通過穿透干燥粘結(through-airbonding)而熔化，但并不意味著排除其它方法如紅外光、蒸汽鼓干燥、揚克式烘缸等。在另一變型方法中，在紙幅的一個或兩個表面上將紙幅進行熱壓花。該技術在USP4,590,114中作了詳細描述。正如前面所討論，粗布如薄頁紙和其它透水的無紡片可以被用作外部支承物與上述的粘結件一起或取代上述粘結件。一個更加優選的起始材料包括化學粘結劑。這類用于增加吸收元件的物理完整性和/或便于紙幅(特別是濕抄紙幅)的加工的化學添加劑粘結件可以是本領域公知的用于給纖維幅提供增加的完整性的樹脂粘結劑、膠乳和淀粉。合適的樹脂粘結劑包括那些已知能夠在紙張結構中提供濕強度、干強度或濕強度和干強度兩者的粘結劑，如TAPPI專題論文系列號29，紙張和紙板的濕強度(WetStrengthinPaperandPaperboard)，制漿造紙技術協會(TAPPI)，紐約，1965。合適的樹脂包括聚酰胺-表氯醇和聚丙烯酰胺-乙二醛樹脂。其它適用于本發明的樹脂是脲甲醛和蜜胺甲醛樹脂。這些多功能樹脂的更常規的官能團是含氮基團如氨基和連接到氮上的羥甲基。聚乙烯亞胺類樹脂也可以用于本發明。目前優選的化學添加劑粘結劑是市售的聚丙烯酰胺-乙二醛樹脂，由美國的CytecIndustries,WestPatterson,NJ以商品名ParezTM631NC銷售。淀粉，特別是陽離子改性淀粉也可以用作本發明的化學添加劑。這類陽離子性的淀粉材料，通常用含氮基團如氨基和連接到氮上的羥甲基進行改性，可以從位于Bridgewater，NewJersey的國民淀粉和化學公司獲得。其它合適的粘結劑包括但不限于聚丙烯酸、聚乙烯醇、聚乙酸乙烯酯。所添加的化學添加劑粘結劑的用量通常是紙幅總重量的約0％至約5％。但是，可以以更大的用來使用親水性的化學添加劑粘結劑。如果將化學粘結劑添加劑加入到含水漿料的硬挺纖維中，優選還存在常規的、非硬挺的纖維素纖維或高表面積纖維素以增強化學添加劑粘結劑的留著性。也可以通過印刷、噴涂或本領域公知的其它方法將化學添加劑粘結劑施加到干燥的或未干燥的紙幅上。除了使用化學粘結劑外，流體分配材料也可以受益于前面所解釋的材料中熱粘結的聚合物微紙幅的結合。用于本發明的合適的和優選的流體收集/分配材料的所述組分可以共混在一起并通過多種方法包括濕法、干法、粗梳法和其它方法形成紙幅，在上述方法中，目前優選濕法。用于濕抄纖維素纖維材料以形成片材如干漿板和紙張的技術是本領域公知的。這些技術通常可用于濕抄硬挺纖維以形成本發明的吸收結構中所用的濕抄片。合適的濕抄技術包括手抄法，和采用造紙機進行濕抄，如L.H.Sanford等人在USP3,301,746中所披露的那樣。由于化學硬挺的、加捻的和卷曲的纖維的性能，特別是其在含水的漿料中的絮凝趨勢，在用造紙機進行濕抄時，優選進行下文將描述的某些加工改進。通常，濕抄紙幅可以通過下列步驟制備將纖維的含水漿料沉積在多孔成形網上，將濕抄的漿料脫水以形成濕紙幅并干燥濕紙幅。優選的是，用于濕抄的纖維的含水漿料的纖維濃度是漿料總重量的約0.02％至約2.0％，優選是約0.02％至約0.2％。漿料的沉積通常是使用本領域公知的裝置如網前箱而完成的。網前箱具有稱為堰板的開口以將纖維的含水漿料輸送到多孔成形網上。成形網可以具有用于干漿板和其它造紙加工的構型和網眼尺寸。可以使用本領域公知的用于干漿板和薄頁紙成形的常規的網前箱設計。合適的市售的網前箱包括如敝開式、固定頂式、雙網、斜網和圓筒成形器網前箱(drumformerheadboxes)。一旦形成，將濕紙幅脫水并干燥。可以用脫水板、吸水箱或其它真空裝置或重力流動進行脫水。通常，脫水將纖維濃度增加到總紙幅重量的約8％至約30％，優選約8％至約23％。脫水至約23％以上的濃度可能需要濕壓榨，但這是不太優選的。在脫水后，可以將(但并不是必需的)紙幅從成形網轉移到干燥織物上，該干燥織物將紙幅輸送到干燥裝置上。可以采用本領域公知的許多技術完成濕紙幅的干燥。當紙幅中含有熱塑性粘結材料時，在將熱塑性粘結材料融合到其它纖維材料上的溫度下將紙幅進行徹底并均勻的干燥是重要的，但溫度不應太高而使熱塑性粘結材料流入網絡的空隙容積中。可以通過如熱通風干燥器、熱穿透干燥器和加熱的圓筒干燥器，包括揚克式烘缸來完成干燥。濕抄的紙幅優選完全干燥(通常干燥到纖維稠度為約95％至約99％之間)。如通過本領域公知的技術如采用揚克式烘缸用刮刀使紙幅起皺來優選增加完全干燥的紙幅的柔韌性。為了獲得根據本發明的特別優選的性能，可以在上述的現有技術的材料成形后，將其進行附加的加工步驟。已經開發了用于處理拉伸的層壓材料的類似方法，所述方法描述于涉及拉伸材料的US-A-5,167,897(Weber)或如EP-A-0810078所述存在于并用于流體分配材料，將上述文件引入本文作為參考。本質上，通過將起始原料通過至少兩個輥(每一個均具有周邊隆起和溝槽)，該方法提供了紙幅的機械處理法，所述輥以如此的緊公差進行運轉以致于紙幅經歷永久的變形。從而，將基本上未拉伸的紙幅通過遞增的橫向的紙幅拉伸體系，所述體系采用具有三維表面的相對的壓力施加器，所述壓力施加器至少在一定程度上彼此互補，并且可以重疊或“相互嚙合”以拉伸其中的材料。在波紋輥的周邊和軸向的隆起和溝槽的布置可以是均勻的，具體的實施方案可以包括具有不同圖案的區域，如果其是在軸向布置，如溝槽和/或隆起的寬度沿輥的軸向發生變化，或如果其是在周邊布置，如隆起和溝槽的深度沿至少一個輥的周邊發生變化，或至少一個輥具有宏觀彎曲的形狀，如中心部分比兩邊厚。使用兩個以上的波紋輥同樣有益，如在避免一步法中過強的處理時。所述方法的進一步增強可以通過進一步增加加熱紙幅的加工步驟來實現，所述加工步驟或者是通過在前面所披露的成形后處理后的獨立的加工步驟，或者是通過加熱將機械應力施加到紙幅上的部件，如一個或兩個波紋輥。優選的是，將上述方法應用于含有可熱融合的材料(如含有熱塑性纖維的材料)上。該附加的熱處理的有益效果是可以形成紙幅以使通過機械方法相對容易地進行塑性變形，然后通過熱固化達到所需的回彈性和/或強度。另外，還應認識的是，盡管優選的方法采用嚙合的圓柱形波紋輥，但也可以采用間歇的沖壓操作來實施本發明，所述沖壓操作采用嚙合平板以遞增地拉伸所述紙幅。作為前面所述的纖維紙幅的備選方案，可以使用相對開孔的聚合物泡沫，特別是互連開孔的親水性的、柔性聚合物泡沫結構。對于這樣的泡沫，其機械強度是當釋放其液體時，泡沫就會在所涉及的毛細壓力下塌陷。塌陷過程將有效的泡沫容量減少了與泡沫的密度相關的明顯的系數，這在后面將有描述。如果這種塌陷在整個結構內相當均勻，還會減少液體排泄點處所持有的液體的量。在這一點上，泡沫的強度小于泡沫所表現出的毛細壓力，因此，當含水液體被芯的儲存元件除去時泡沫就會塌陷。這里的毛細壓力主要通過調節泡沫孔徑(這與單位體積的表面積成反比)來控制。用交聯密度和泡沫密度相結合來控制強度，所述強度可以用后面所定義的單位體積的交聯密度表示。交聯劑及其它共聚用單體的類型也是有影響的。本申請中有用的聚合物泡沫是相對開孔的。這些基本上是開孔的泡沫結構中的泡孔具有泡孔間開孔或“窗戶”，這些開孔大到足以允許液體容易地從泡沫結構中的一個泡孔轉移到另一個泡孔中去。這些基本上開孔的泡沫結構一般都具有網狀特征，各個獨立的泡孔被許多相互連接的三維支化網所限定。構成這些支化網的聚合材料纖維絲可以被稱為“柱架”。為了達到本發明的目的，如果泡沫結構中至少80％的泡孔(大小至少1μm)與至少一個相鄰的泡孔是液體相通的話，那么，該泡沫材料就是“開孔的”。除了是開孔外，這些聚合物泡沫是充分親水的以允許泡沫吸收含水液體。泡沫結構的內表面通過在聚合后遺留在泡沫結構中的殘余親水性表面活性劑和/或鹽而產生親水性，或通過選擇的聚合后泡沫處理方法(如下所述)來產生。這些聚合物泡沫的“親水”程度可以用其與可吸收的測試液體接觸時所顯示出的“粘合張力”值定量表示，這些泡沫所呈現的粘合張力利用一種方法可以通過實驗確定，該方法是測量已知尺寸和毛細吸入比表面積的樣品所吸入的測試液體如合成尿的量。這種方法在1995.2.7授權的美國專利5,387,207(Dyer等)的試驗方法部分有非常詳細的描述，此處引入作為參考。在本發明中用作分配材料的泡沫一般是粘合張力值為約15至約65達因/厘米，更優選約20至約65達因/厘米(通過測定表面張力為65±5達因/厘米的合成尿的毛細吸入量來確定)的那些泡沫。這些泡沫的一個重要特征是其玻璃化轉變溫度(Tg)。Tg代表聚合物玻璃態和橡膠態之間的轉變中間點。具有比使用溫度高的Tg的泡沫強度非常高但也非常剛硬且潛在地易于破裂。這些泡沫在壓力下會蠕變，當在低于聚合物Tg的溫度下使用時其回彈性差。所需的機械性能的組合，特別是強度和回彈性的組合，通常需要單體類型和用量的適當選擇范圍來達到這些所希望的性能。對適用于本發明的分配泡沫而言，只要該泡沫具有可接受的強度，其Tg應盡可能的低。因此，應盡可能多地選擇能提供相應的具有低Tg的均聚物的單體。聚合物的玻璃化轉變區的形狀也很重要，也就是說，該形狀作為溫度的函數是窄還是寬。其與聚合物的使用溫度(通常是環境溫度或身體溫度)在Tg或Tg附近是特別相關的。例如，較寬的轉變區意味著在使用溫度下不完全的轉變。通常，如果在使用溫度下轉變不完全，聚合物明顯地非常剛硬且回彈性較差。相反，如果在使用溫度下轉變完全，那么聚合物將顯示出較快的壓縮回復。因此，希望控制聚合物的Tg和其玻璃化轉變區的寬度以得到所希望的機械性能。總的來說，聚合物的Tg優選低于使用溫度至少約10℃。(Tg和轉變區的寬度由動態機械分析(DMA)測量得到的損耗角正切值-溫度曲線衍生而來，這一點在1996.10.8授權的美國專利5563179(Stone等人)中有描述)。可用許多參數描述適用于本發明的聚合物泡沫。適用于本發明的泡沫能克服重力將含水液體吸到很大的高度，例如至少約15cm。泡沫內持有的液體柱形成很大的收縮毛細壓。在由泡沫的強度(壓縮時)及泡沫的單位體積的表面積所確定的高度處，泡沫將塌陷。這個高度就是毛細塌陷壓力(CCP)，以cm表示，此時將失去0壓頭處泡沫體積的50％。適用于本發明的優選分配泡沫的CCP至少是約15cm，更優選至少約20cm，還更優選至少約25cm。一般地，優選的分配泡沫的毛細塌陷壓力是約15cm到約50cm，更優選約20cm到約45cm，還更優選約25cm到約40cm。可用于限定優選聚合物泡沫的一個特征是其泡孔結構。泡沫的泡孔，尤其是包圍相對無單體的水相液滴的含單體的油相聚合而成的泡孔，通常基本上是球形的。這些球形泡孔通過開孔(后面稱作泡間孔)相互連接在一起。這些球形泡孔的大小或“直徑”和泡孔間開口(開孔)的直徑常常用來概括性地表征泡沫。由于在給定的聚合物泡沫的樣品中的泡孔和泡間開孔沒必要是約同樣的尺寸，因此，常常規定平均泡孔和開孔的大小，即平均泡孔和開孔的直徑。泡孔和開孔的大小是能影響泡沫的許多重要機械和使用性能(包括這些泡沫的液體芯吸性能，以及泡沫結構中形成的毛細壓)的參數。許多技術均可用來測量泡沫的平均泡孔和開孔的大小。一個有用的技術包括基于泡沫樣品的掃描電子顯微鏡照相的簡單測量。根據本發明的用作吸收含水液體的吸收劑的泡沫優選的數均泡孔大小為約20μm到約60μm，一般為約30μm到約50μm，數均開孔的直徑為約5μm到約15μm，一般為約8μm到約12μm。“毛細吸入比表面積”是測試流體能夠接近的聚合物網狀結構的測試流體能接近的表面積的度量。毛細吸入比表面積通過泡沫中的泡孔單元的尺寸和聚合物的密度來確定，因此，毛細吸入比表面積是定量由泡沫網狀結構所提供的參與了吸收的固體表面的總量的一種方式。就本發明而言，通過測量發生于已知質量和大小的泡沫樣品內的毛細吸入低表面張力液體(如乙醇)的量來確定毛細吸入比表面積。用毛細吸入法測定泡沫比表面積的這一方法在上述美國專利5,387,207的試驗方法部分有詳細描述。也可以使用用于確定毛細吸入比表面積的任何合理的可供選擇的方法。適用于本發明的分配泡沫的毛細吸入比表面積至少為約0.01m2/ml，更優選至少為約0.03m2/ml。一般地，毛細吸入比表面積在約0.01m2/ml到約0.20m2/ml范圍內，優選約0.03m2/ml到約0.10m2/ml，最優選約0.04m2/ml到約0.08m2/ml。這里所用的“泡沫密度”(即，在空氣中每立方厘米泡沫體積的泡沫克數)以干基計。與毛細吸入比表面積一樣，泡沫的密度可以影響吸收泡沫的許多使用性能和機械性能，包括對含水液體的吸收容量和泡沫的壓縮形變特性。泡沫的密度隨泡沫所處的狀態而變化。塌陷狀態時的泡沫的密度明顯高于完全膨脹狀態時同樣的泡沫的密度。一般來說，適用于本發明的塌陷狀態時的泡沫的干密度是約0.11g/cm3。提供測定每單位體積的泡沫結構的固體泡沫材料質量的任何適宜的重量分析方法都可以用來測量泡沫的密度。例如，上述的美國專利5,387,207的試驗方法部分非常詳細描述的ASTM重量分析法是可以用來測定密度的一種方法。泡沫密度與每單位體積洗滌過的泡沫的重量相關，所述洗滌過的泡沫中沒有乳化劑、填料、也沒有表面處理劑如鹽等。適用于本發明的泡沫的干密度為約8mg/cm3到約77mg/cm3，更優選為約11mg/cm3到約63mg/cm3，還更優選為約13mg/cm3到約48mg/cm3。適用于本發明的泡沫可通過聚合特定類型的具有相對少量的油相和相對大量的水相的油包水乳液或HIPE的方法而得到。該方法包括如下步驟A)在特定溫度特定剪切混合下，由下列物質形成油包水乳液1)一油相，包括a)約85重量％到約98重量％的能形成Tg為約35℃或更低的共聚物的單體組份，該單體組份包括ⅰ)約30重量％到約80重量％的至少一種基本上不溶于水的能形成Tg為約25℃或更低的無規立構非晶聚合物的單官能單體；ⅱ)約5重量％到約40重量％的至少一種基本上不溶于水的能提供與苯乙烯所提供的韌度大致相等的韌度的單官能共聚單體；ⅲ)約5重量％到約30重量％的基本上不溶于水的第一多官能交聯劑，該交聯劑選自二乙烯基苯，三乙烯基苯，二乙烯基甲苯，二乙烯基二甲苯，二乙烯基萘，二乙烯基烷基苯，二乙烯基菲，二乙烯基聯苯，二乙烯基二苯基甲烷，二乙烯基芐基(divinylbenzyls)，二乙烯基苯基醚，二乙烯基二苯基硫醚，二乙烯基呋喃，二乙烯基硫醚，二乙烯基礬，及其混合物；和ⅳ)0重量％到約15重量％的基本上不溶于水的第二多官能交聯劑，該交聯劑選自多官能丙烯酸酯，異丁烯酸甲酯，丙烯酰胺，甲基丙烯酰胺，及其混合物；和b)約2重量％到約15重量％的一種乳化劑組份，該乳化劑能溶于油相中且適用于形成穩定的油包水乳液，該油包水乳液組份包括(ⅰ)具有至少約40重量％乳化組份的第一乳化劑，該乳化劑組份選自線性不飽和C16-C22脂肪酸的雙甘油單酯，支化C16-C24脂肪酸的雙甘油單酯，支化C16-C24醇的雙甘油單脂族醚，線性不飽和C16-C22脂肪醇的雙甘油單脂族醚，線性飽和C12-C14醇的雙甘油單脂族醚，線性不飽和C16-C22脂肪酸的脫水山梨醇單酯，支化C16-C24脂肪酸的脫水山梨醇單酯及其混合物；或(ⅱ)具有至少20重量％這些乳化組份的第一乳化劑和某些第二乳化劑的混合物，第一乳化劑和第二乳化劑的重量比為約50∶1到約1∶4；和2)包含含有下列組份的水溶液的水相(ⅰ)約0.2重量％到約20重量％的溶于水的電解質；和(ⅱ)有效量的聚合引發劑；3)水相與油相的體積/重量比在約12∶1到約125∶1的范圍內；和B)在油包水乳液的油相中聚合單體組份以形成聚合物泡沫材料；和C)可選地對聚合物泡沫材料進行脫水。該方法可以形成作為本申請所描述的精確平衡性能的結果的能夠分配液體的這些吸收泡沫。這些性能是通過仔細選擇交聯劑、單體類型、用量和乳化液形成參數得到的，特別是剪切混合的量、溫度及水和油的比例(這將轉化成干泡沫的最終密度)。通過具有相對高的水相與油相比率的某些油包水乳液(在本
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通稱為“HIPEs”)的聚合可以制備適用于本發明的聚合物泡沫。從這些乳液聚合所生成的聚合物泡沫材料此后稱為“HIPE泡沫”。這些HIPEs的一般制備在下述的美國專利5563179及5,387,207中有詳細描述。用來生成HIPEs的水和油相的相對量與許多其它參數一起，對于決定生成的聚合物泡沫的結構、機械性能和使用性能方面是重要的。具體地說，乳液中水與油的比例(“W∶O比”)隨最終的泡沫密度成反比地變化，并可影響泡孔尺寸和泡沫的毛細吸入比表面積及形成泡沫的柱架的大小。用來制備本發明的HIPE泡沫的乳液通常的水相與油相的體積/重量比為約12∶1到約125∶1，最常用的為約15∶1到約90∶1。特別優選的泡沫是由比例為約20∶1到約75∶1的HIPEs制備的。HIPEs油相的主要部分包括下述美國專利5,387,207中所列舉的那些單體、共聚單體和交聯劑。這些單體、共聚單體和交聯劑必須基本上是不溶于水的，因此它們主要溶于油相，而在水相中不溶解。使用這些基本上不溶于水的單體保證使HIPEs具有適宜的特征和穩定性。當然，本申請中所用的單體、共聚單體和交聯劑的特別優選的類型是使生成的聚合物泡沫是適宜的無毒性的和有適當的化學穩定性的。如果在聚合后的泡沫加工和/或使用期間這些單體、共聚單體和交聯劑以很低的殘留濃度存在的話，那么這些物質應優選低毒或沒有毒性。油相內另一個基本組份是乳化劑組份，它允許生成穩定的HIPEs。該乳化劑組份包括第一乳化劑和任選地第二乳化劑，如下述美國專利5,387,207中所列舉的那些。形成HIPEs所使用的油相包括約85重量％到約98重量％的單體組份和約2重量％到約15重量％的乳化劑組份。優選油相包括約90重量％到約98重量％的單體組份和約3重量％到約10重量％的乳化劑組份。油相也可包含其它的可選成分。一種這樣的任選組份是本領域技術人員所熟知的普通類型的油溶性聚合引發劑，如1994.3.1授權的美國專利5290820(Bass等)中所描述的，此處引入這篇專利作為參考。另一種優選的任選組份是抗氧化劑，如位阻胺光穩定劑(HALS)和位阻酚穩定劑(HPS)或任何其它的能與所用的引發劑體系相容的抗氧化劑。其它任選組份包括增塑劑，填料，著色劑，鏈轉移劑，溶解的聚合物等等。HIPE的不連續水內相通常是含一種或多種溶解組份的水溶液，溶解組份如下述美國專利5,387,207中所列舉的那些。水相中一種主要溶解組分是水溶性的電解質。溶解的電解質使主要油溶性的單體，共聚單體和交聯劑在水相中也溶解的趨勢降至最小。反過來，據信在聚合期間，這又使聚合物材料充滿由水相液滴生成的油/水界面處泡孔開口的程度減至最小。因此，電解質的存在和生成的水相的離子強度被認為決定了生成的優選聚合物泡沫是否開孔以及開孔到什么程度。HIPEs一般還包括聚合引發劑。這種引發劑成分通常被加入到HIPEs的水相中，它可以是任何常規的水溶性自由基引發劑。這種類型物質包括過氧化物如過硫酸鈉、鉀和銨鹽，過氧化氫，過乙酸鈉，過碳酸鈉等。也可以使用常用的氧化還原引發劑體系。這樣的體系通過前述的過氧化物與還原劑如亞硫酸氫鈉、L-抗壞血酸或亞鐵鹽相結合來形成。引發劑含量可高達約20摩爾％(以油相中所存在的可聚合單體的總摩爾數計)。更優選的引發劑含量為約0.001摩爾％到約10摩爾％(以油相中可聚合單體的總摩爾數計)。形成HIPE泡沫結構的聚合物優選基本上沒有極性官能團。這意味著聚合物泡沫在性質上是相對憎水的。這些憎水泡沫可以用于需要吸收憎水液體的地方。這種類型的用途包括在油性組份與水混合在一起且需將油性組份分離和隔離開來時，如海洋油泄漏。如果要將這些泡沫用作吸收含水液體的吸收劑，所述液體如潑灑的要清潔的果汁、牛奶等和/或體液如尿時，通常需要進一步處理，以使泡沫相對更親水一些。如果需要，泡沫的親水作用一般是通過用親水表面活性劑以下述美國專利5,387,207中描述的方式處理HIPE泡沫來實現的。這些親水表面活性劑可以是任何能提高聚合物泡沫表面的水潤濕性的材料。它們在本
技術領域：
是公知的，可以包括多種表面活性劑，優選非離子型的，如下述美國專利5,387,207中所列舉的那些。通常摻入HIPE泡沫結構的另外一種物質是可水合的、優選吸水的或吸收的水溶性無機鹽。這些無機鹽包括例如毒理學上可接受的堿土金屬鹽。這種類型的鹽和它們與油溶性表面活性劑結合作為泡沫親水表面活性劑的用途在1994.10.4授權的美國專利5352711(DesMarais)中有詳細描述，其公開內容本文引入作為參考。優選的這種類型的鹽包括鈣的鹵化物如氯化鈣，如前所述，它也可以用作HIPE中的水相電解質。通過用可水合的無機鹽的水溶液處理泡沫可以很容易地將這些鹽摻入聚合物泡沫。這些鹽的溶液通常用于在從剛剛聚合的泡沫中除去殘余水相的過程完成后處理泡沫，或用所述鹽溶液的處理作為從剛剛聚合的泡沫中除去殘余水相過程的一部分。用這些溶液來處理泡沫優選沉積可水合的無機鹽如氯化鈣，其殘余量為泡沫重量的至少約0.1％，通常在約0.1％到約12％的范圍內。用親水性表面活性劑(含或不含可水合的鹽)處理這些相對憎水的泡沫一般都進行到必須使泡沫具有適宜親水性的程度。但是，一些優選的HIPE類型的泡沫在制備成時即已有適宜的親水性，而且可能其中已摻入足量的可水合鹽，因此不需要用親水性表面活性劑或可水合鹽另外處理。尤其是，這些優選的HIPE泡沫包括那些其中使用前述某些油相乳化劑和氯化鈣的泡沫。在那些情況下，聚合泡沫的內表面具有適宜的親水性，且包括含有或沉積有足量的氯化鈣的殘留水相液，即使是在聚合物泡沫已脫水到實用的程度之后。泡沫的制備一般包括如下步驟1)形成穩定的高內相乳液(HIPE)；2)在適于形成固體聚合物泡沫結構的條件下，使這種穩定的乳液聚合/固化；3)任選洗滌該固體聚合物泡沫結構，以從聚合泡沫結構中除去原來殘留的水相和如果需要，用親水性表面活性劑和/或可水合的鹽處理聚合物泡沫結構，以沉積任何需要的親水性表面活性劑/可水合鹽，和4)之后使這種聚合物泡沫結構脫水。該方法在上述美國專利5,387,207中有完全充分地描述。儲存吸收元件的要求如上所述，分配元件顯示出一定的解吸性能，這個性能必須與吸收儲存元件或材料的吸收性能相匹配。因此，適用于本發明的儲存吸收元件有高的毛細吸入容量。為達到本發明所公開的目的，測定這種高的吸入容量時用在一定的毛細高度下該元件吸入流體的能力表示，這種吸入現象一般發生在該元件置于吸收用品中時。毛細吸收容量測試(本申請中也稱作毛細吸收測試)方法測定出儲存元件置于毛細吸收設備的不同高度時每克吸收儲存元件吸收的測試流體的量。毛細吸收容量測試方法在下面的測試方法部分有詳細描述。一方面，適用于本發明的高毛細吸入容量的儲存吸收元件在35cm高度處的毛細吸收容量(CSAC)至少是約15g/g，優選至少約18g/g，更優選至少約20g/g，還更優選至少約22g/g。這些儲存吸收元件在35cm高度處的毛細吸收容量一般是約15g/g到約60g/g，更一般地是約18g/g到約50g/g，還更一般地是約20g/g到約40g/g。另一方面，高毛細吸入容量的儲存吸收元件在50cm高度處的CSAC至少是約8g/g，優選至少約11g/g，更優選至少約15g/g，還更優選至少約19g/g。這些儲存吸收元件在50cm高度處的CSAC一般是約8g/g到約40g/g，更一般地是約11g/g到約35g/g，還更一般地是約15g/g到約30g/g。再一方面，高毛細吸入容量的儲存吸收元件在80cm高度處的CSAC至少是約6g/g，優選至少約9g/g，更優選至少約12g/g，還更優選至少約15g/g。這些儲存吸收元件在80cm高度處的毛細吸收容量一般是約6g/g到約35g/g，更一般地是約9g/g到約30g/g，還更一般地是約12g/g到約25g/g。還有一方面，高毛細吸入容量的儲存吸收元件在100cm高度處的CSAC至少是約5g/g，優選至少約7g/g，更優選至少約10g/g，還更優選至少約14g/g。這些儲存吸收元件在100cm高度處的毛細吸收容量一般是約5g/g到約30g/g，更一般地是約7g/g到約25g/g，還更一般地是約10g/g到約20g/g。盡管沒有要求，特別優選的儲存吸收元件在200cm處的最初有效吸收速率至少是約3g/g/hr，更優選至少是約4g/g/hr，最優選至少是約8g/g/hr。在200cm處的有效吸收速率一般是約3g/g/hr到約15g/g/hr，更一般地是約4g/g/hr到約12g/g/hr，還更一般地是約8g/g/hr到約12g/g/hr。當上述最小的毛細吸入容量值對本發明的儲存吸收元件很重要時，盡管不必須，但還優選這些元件在0壓頭處(即在毛細吸收測試中的0cm處)的毛細吸收容量至少是約15g/g。另一個優選方面是儲存吸收元件同時具有如上所述的在至少兩個吸入高度處的所希望的吸入量，用g/g表示。也就是說，例如，優選的儲存吸收元件有兩個或多個下述性能(ⅰ)在35cm高度處的毛細吸收容量(CSAC)至少是約10g/g，優選至少約13g/g，更優選至少約20g/g，還更優選至少約22g/g；(ⅱ)在50cm高度處的CSAC至少是約8g/g，優選至少約11g/g，更優選至少約15g/g，還更優選至少約19g/g；(ⅲ)在80cm高度處的CSAC至少是約6g/g，優選至少約9g/g，更優選至少約12g/g，還更優選至少約15g/g；(ⅳ)在100cm高度處的CSAC至少是約5g/g，優選至少約7g/g，更優選至少約10g/g，還更優選至少約14g/g。另一種描述適用于本發明的儲存吸收元件的方法是高毛細吸入容量的儲存吸收元件需要有高的中間吸收壓，材料的中間吸收壓定義為材料有50％的毛細吸收效率時的壓力，用測試方法部分描述的毛細吸收測試方法測定，在該測試試驗中，通過測定材料達到其最大吸收容量的50％時的高度也稱作CSAH50來確定。適用于本發明的優選儲存吸收元件是0cm高度處毛細吸收容量至少是約15g/g，優選至少是約20g/g，更優選至少是約25g/g，最優選至少是約35g/g且中間毛細吸收高度CSAH50至少是35cm，優選至少是45cm，更優選至少是60cm，最優選至少是80cm的高毛細吸入容量的儲存吸收元件。達到儲存吸收元件要求的材料高表面積材料適用于本發明的儲存吸收元件優選包括高表面積材料。高表面積材料本身或與其它成分如可形成水凝膠的吸收性聚合物結合能使該元件具有高毛細吸收容量。這里所討論的高表面積材料至少在一個方面可以用其毛細吸收容量(如果在實際的儲存吸收元件中含有可形成水凝膠的聚合物或任何其它任選的材料如粘合劑、粘結劑等，測定在不含所述物質下進行)來描述。應當認識到有高表面積的材料可以在非常高的吸入高度處(如100cm或更高)有吸收容量。這就使得高表面積材料能提供一種或兩種以下的功能ⅰ)液體流向其它吸收劑如滲透性吸收劑的毛細通道，和/或ⅱ)附加的吸收容量。因此，當高表面積材料可以用其單位重量或體積的表面積來描述時，本發明的申請人替代性地用毛細吸收容量描述高表面積材料，因為毛細吸收容量是一個使用參數，能使本發明的吸收元件具有必要的吸入能力以改善吸收用品。應當認識到的是，某些高表面積材料例如玻璃微纖維，本身并不是在所有高度特別是非常高的高度(如100cm或更高)處都顯示出特別高的毛細吸收容量。但是，即使在相對較高的高度處，這樣的材料能提供液體流向可形成水凝膠的吸收性聚合物或其它吸收劑以產生必需的毛細吸收容量的毛細通道。任何有足夠毛細吸收容量的材料都適用于本發明的儲存吸收元件中。從這方面來說，術語“高表面積材料”指的是本身(即，測定時不含構成儲存吸收元件的滲透性吸收劑或任何其它任選的材料)顯示出一種或多種下述毛細吸收容量的任何材料(Ⅰ)100cm吸入高度處的毛細吸收容量至少是約2g/g，優選至少約3g/g，更優選至少約4g/g，還更優選至少約6g/g(Ⅱ)35cm高度處的毛細吸收容量至少是約5g/g，優選至少約8g/g，更優選至少約12g/g；(Ⅲ)50cm高度處的毛細吸收容量至少是約4g/g，優選至少約7g/g，更優選至少約9g/g；(Ⅳ)140cm高度處的毛細吸收容量至少是約1g/g，優選至少約2g/g，更優選至少約3g/g，還更優選至少約5g/g；(Ⅴ)200cm高度處的毛細吸收容量至少是約1g/g，優選至少約2g/g，更優選至少約3g/g，還更優選至少約5g/g。在一個實施方案中，高表面積材料在性質上是纖維狀的(以后稱之為“高表面積纖維”)，當其與其它吸收劑如可形成水凝膠的吸收性聚合物或其它滲透性吸收劑結合時能產生纖維網或纖維基質。選擇性地，在一個特別優選的實施方案中，高表面積材料是開孔的、親水性聚合物泡沫(以后稱之為“高表面積聚合物泡沫”或更一般地稱為“聚合物泡沫”)。這些材料在下面將詳細描述。高表面積纖維適用于本發明的高表面積纖維包括天然存在的纖維(改性的或未改性的)以及合成制得的纖維。高表面積纖維的表面積比通常用在吸收用品中的纖維如木漿纖維的表面積大得多。用于本發明的高表面積纖維理想的是親水性的。這里所用的術語“親水性”是指纖維或纖維的表面可以被沉積在這些纖維上的含水液體(例如含水的體液)所潤濕。一般地，親水性和潤濕性是以液體和所涉及的固體的接觸角和表面張力定義的。這在由RobertF.Gould編輯的、題目為ContactAngle,WettabilityandAdhesion(版權1964)的美國化學學會出版物中有更詳細的描述。當液體與纖維或其表面間的接觸角小于90°，或者當液體傾向于自發地在纖維表面鋪展開，這兩種情況通常是同時存在的，這時稱纖維或纖維表面被液體潤濕(即親水性的)。相反，若接觸角大于90°，或者流體不能自發地在纖維表面鋪展開，這時認為纖維或其表面是疏水性的。這里適用的纖維的親水性的性質可以是纖維所固有的，也可以是天然疏水性的纖維經過處理使之變成親水性的。給天然疏水性的纖維提供親水性的性質的材料和方法是公知的。這里適用的高表面積纖維的毛細吸入比表面積與下面描述的聚合物泡沫的毛細吸入比表面積范圍相同。但是，高表面積纖維一般都用公知的BET表面積來表征。這里適用的高表面積纖維包括玻璃微纖維如可從EvaniteFiberCorp.(Corvallis,OR)商購的玻璃絲。這里適用的玻璃微纖維的纖維直徑一般不大于約0.8μm，更一般的是約0.1μm到約0.7μm。這些微纖維的表面積至少是約2m2/g，優選至少約3m2/g。玻璃微纖維的表面積一般是約2m2/g到約15m2/g。這里所用的代表性的玻璃微纖維是可從EvaniteFiberCorp.商購的如型號是104的玻璃纖維，纖維的公稱直徑是約0.5μm。這些玻璃微纖維的計算得到的表面積是約3.1m2/g。這里適用的另一種類型的高表面積纖維是原纖化的醋酸纖維素纖維。這些纖維(本申請中稱之為“纖條”)與吸收用品領域中常用的纖維素衍生得到的纖維相比有高的表面積。這樣的纖條有直徑非常小的區域，這樣，它們的粒徑范圍一般是約0.5μm到約5μm。這些纖條一般的總表面積是約20m2/g。這里用作高表面積材料的代表性的纖條可從HoechstCelaneseCorp.(Charlotte,NC)以醋酸纖維素纖條(celluloseacetatefibrets)買到。對于纖條的更詳細描述，包括其物理性能和其制備方法，參見“CelluloseAcetateFibretsAFibrilllatedPulpWithHighSurfaceArea”,Smith,J.E.,TappiJournal.,1988年12月，第237頁及1996.1.23授權的美國專利5486410(Groeger等)；在此引入這些文件作為參考。除了這些纖維外，普通技術人員將認識到可以改變吸收領域公知的其它纖維以產生適用于本申請的高表面積纖維。可以改性以達到本發明所要求的高表面積的代表性纖維公開于上述的美國專利5599335中(尤其是要參見第21-24欄)。不管所用的高表面積纖維的性質如何，該纖維和其它的吸收材料如滲透性吸收劑在結合之前是分開的。這里所用的術語“分開”指的是高表面積纖維和其它吸收劑在結合以形成儲存吸收元件之前是各自單獨形成的。換句話說，高表面積纖維不是與其它吸收劑(如可形成水凝膠的吸收性聚合物)混合后形成的，其它的吸收劑也不是與高表面積纖維結合后形成的。將各個分開的組分相結合能確保高表面積纖維有所需的形態，更重要的是有所需的表面積。高表面積聚合物泡沫這里適用的高表面積聚合物泡沫在下面用其物理性能的某些方面來描述。為了測定這些性能中的某些性能，必須對薄片狀的泡沫進行分析。因此，如泡沫以粒狀使用且是從先前形成的薄片制成的時，則物理性能的測定就在薄片泡沫上進行(即形成粒子之前)。當泡沫在聚合過程中現場形成粒子(或珠子)時，為了進行這些測定，可把相似的泡沫(以化學組成、泡孔大小，W∶O的比例等表示)形成薄片。用在本發明的高毛細吸入儲存吸收元件中的高表面積聚合物泡沫在本領域中是公知的。特別優選的泡沫是通過聚合高內相油包水乳液得到的那些，如美國專利5,387,207和5,650,222中所描述的那些。其它特別優選的聚合物泡沫在T.DesMarais等人于1998年3月申請的名稱為“HIGHSUCTIONPOLYMERICFOAMMATERIALS”(P&G申請)的共同未決的美國申請及T.DesMarais等人于1998年3月申請的名稱為“ABSORBENTMATERIALSFORDISTRIBUTINGAQUEOUSLIQUIDS”(P&G申請)的共同未決的美國申請中有詳細描述。此處引入這些公開文件作為參考。(這兩個共同未決的申請中的一個或兩個中所描述的具體的優選泡沫在下面實施例部分有所描述)。這里適用的聚合物泡沫是相對開孔的那些。這意味著泡沫的各個泡孔(cell)不受阻礙地與相鄰泡孔相通。這些相對是開孔的泡沫結構具有泡孔間開孔或“窗戶”，這些開孔大到足以允許液體容易地從泡沫結構中的一個泡孔轉移到另一個泡孔中去。這些相對開孔的泡沫結構一般都具有網狀特征，各個獨立的泡孔被許多相互連接的三維支化網相互連接起來。構成這些支化網的聚合材料纖維絲可以被稱為“柱架”。就本發明而言，最優選的泡沫材料的泡沫結構中至少約80％的泡孔(大小至少1μm)與至少一個相鄰的泡孔液體相通。除了是開孔結構外，這些聚合物泡沫是充分親水的以允許泡沫吸收含水液體。泡沫結構的內表面通過在聚合后遺留在泡沫結構中的殘余親水性表面活性劑而產生親水性，或通過選擇的聚合后泡沫處理方法(如下所述)來產生親水性。這些聚合物泡沫的“親水”程度可以用其與可吸收的測試液體相接觸時所顯示出的“粘合張力”的值定量表示。這些泡沫所呈現的粘合張力可以利用一種方法試驗性地確定，該方法是測量已知尺寸和毛細吸入比表面積的樣品所吸入的測試液體如合成尿的量。這種方法在下述的美國專利5,387,207的試驗方法部分有非常詳細的描述。在本發明中用作高表面積材料的泡沫一般是粘合張力值為約15至約65達因/厘米，更優選約20至約65達因/厘米(通過測定表面張力為65±5達因/厘米的合成尿的毛細吸入量來確定)的那些泡沫。這里適用的聚合物泡沫優選是以塌陷(即非膨脹)的形式制備，聚合物泡沫與含水液體接觸時，其吸收這些流體并且當吸入的量使結合毛細壓加上限壓降到低于泡沫的膨脹壓(下面描述)時泡沫膨脹。這些塌陷的聚合物泡沫常常是通過壓力、和/或熱干燥和/或真空脫水從聚合的HIPE泡沫中擠出水相而得到的。擠壓、和/或熱干燥/真空脫水后，聚合物泡沫以塌陷的或非膨脹的狀態存在。通過擠壓使水擠出的代表性的塌陷HIPE泡沫的泡孔結構示于上面所討論的美國專利5,650,222的圖3和4的顯微照片中。如這些圖所示，泡沫的泡孔結構是變形的，特別是當與專利’222的圖1和2所示的膨脹的HIPE泡沫結構相比時。從專利’222的圖3和4也能看出塌陷的泡沫結構的洞或孔(黑暗區)已被整平或拉長。(應當注意的是，專利’222中描繪的泡沫是薄片狀；如下面所討論的那樣，當薄片狀的泡沫適用于本申請時，在一個優選的實施方案中，泡沫是粒狀)。適用于本申請的另一種HIPE衍生得到的泡沫的泡孔結構(以其膨脹狀態)描繪在此處所述的圖3和4中。這種特殊的泡沫及相關的泡沫的制備描述在此處所述的實施例2-4中，這些非常高表面積的泡沫在T.A.DesMarais等人于1998年3月申請的名稱為“HIGHSUCTIONPOLYMERICFOAMMATERIALS”(P&G申請)的共同未決的美國申請及T.A.DesMarais等人于1998年3月申請的名稱為“ABSORBENTMATERIALSFORDISTRIBUTINGAQUEOUSLIQUIDS”(P&G申請)的共同未決的美國申請中有詳細描述。此處引入這些公開文件作為參考。擠壓、和/或熱干燥/真空脫水后，塌陷的聚合物泡沫被含水液體潤濕時可再膨脹。令人驚奇的是，這些聚合物泡沫可以保持這種塌陷或未膨脹的狀態非常長的時間例如可長達至少約1年。這些聚合物泡沫能夠保持在這種塌陷/未膨脹狀態的能力被認為是由于毛細壓力，具體地說是在泡沫結構中形成的毛細壓力。本申請中所用的“毛細壓力”指的是泡孔中的窄邊緣孔內由于彎月面的曲度而造成的液體/空氣界面上的壓力差。[參見Chatterjee,“Absorbency,”TextileScienceandTechnology,Vol.7,1985,p.36]。擠壓、和/或熱干燥/真空脫水到實際可用的程度后，這些聚合物泡沫有殘留的水，這些水包括由于聚合物中加入的吸收性的水合鹽所產生的水合的水及吸入泡沫內的游離水。這種殘留的水(由水合鹽所附加的)被認為對得到的塌陷的泡沫結構施加毛細壓力。當泡沫儲存在72°F(22℃)和50％的相對濕度時，本發明的塌陷的聚合物泡沫中殘留的水含量是泡沫重量的至少約4％，一般是約4％到約40％。優選的塌陷的聚合物泡沫中殘留的水含量是泡沫重量的約5％到約30％。這些泡沫的一個關鍵參數是其玻璃化轉變溫度。Tg代表聚合物玻璃態和橡膠態之間的轉變中間點。具有比使用溫度高的Tg的泡沫強度非常高但也非常剛硬且潛在地易于破裂。這些泡沫在塌陷狀態下儲存很長時間后當用溫度低于聚合物的Tg的含水液體潤濕時一般也需要很長時間恢復到膨脹狀態。所需的機械性能的結合，特別是強度和回彈性的結合，通常需要對單體類型和用量進行適當選擇來達到這些所希望的性能。對適用于本發明的泡沫而言，只要該泡沫在使用溫度下具有可接受的強度，其Tg應盡可能地低。因此，應盡可能多地選擇能提供相應的具有低Tg的均聚物的單體。已經發現丙烯酸酯和甲基丙烯酸酯共聚單體中烷基的鏈長度可以比從均一的均聚物系列的Tg所預期的要長。具體地說，已經發現丙烯酸烷基酯或甲基丙烯酸烷基酯均聚物的同系物系列在鏈長為8個碳原子時具有最小的Tg。而本發明的共聚物的最小Tg出現在鏈長為約12個碳原子處。(雖然可以使用烷基取代的苯乙烯單體來代替丙烯酸烷基酯和甲基丙烯酸烷基酯，但目前其可得性極其有限。)聚合物的玻璃化轉變區的形狀也很重要，也就是說，該形狀(作為溫度的函數)是窄還是寬。該玻璃化轉變區的形狀與聚合物的使用溫度(通常是環境溫度或身體溫度)在Tg或Tg附近是密切相關的。例如，較寬的轉變區意味著在使用溫度下不完全的轉變。通常，如果在使用溫度下轉變不完全，聚合物表現出比較剛硬且回彈性較差。相反，如果在使用溫度下轉變完全，那么聚合物被含水液體潤濕時將顯示出較快的壓縮回復。因此，希望控制聚合物的Tg和其玻璃化轉變區的寬度以得到所希望的機械性能。總的來說，聚合物的Tg優選低于使用溫度至少約10℃。(Tg和轉變區的寬度由動態力學分析(DMA)測量得到的損耗角正切值-溫度曲線衍生而來，正如美國專利5,650,222的試驗方法部分所描述的那樣)。雖然高表面積材料一般用其毛細吸收容量描述，但是適用于本發明的高表面積聚合物泡沫也可用其毛細吸入比表面積(以后稱之為“CSSSA”)來描述。一般來說，CSSSA是單位重量的本體泡沫材料(聚合物結構材料加上固體殘留材料)中測試液體能夠接近的形成特定泡沫的聚合物網狀結構的表面積的度量。毛細吸入比表面積通過泡沫中的泡孔單元的尺寸和聚合物的密度來測量，因此，毛細吸入比表面積是定量測定由泡沫網狀結構所提供的參與了吸收的固體表面的總量的一種方式。為了表征適用于本發明的泡沫，在所述泡沫薄片上測定CSSSA，甚至在泡沫以粒狀摻入在儲存吸收元件中時。泡沫的CSSSA與泡沫是否提供了用于制備本發明的儲存吸收元件所必需的毛細吸入性能特別相關。這是因為泡沫結構內形成的毛細壓力與毛細吸入比表面積成正比。另外，CSSSA與泡沫結構內是否形成了足夠的毛細壓力以使其保持在塌陷狀態直到被含水液體潤濕為止相關。假定其它因素如泡沫密度和粘結張力是恒定的，這就意味著隨著CSSSA的增加(或減小)，泡沫結構內的毛細壓力也成比例地增加(或減小)。對于本發明來說，通過測量發生于已知質量和大小的泡沫樣品內的毛細吸收低表面張力液體(如乙醇)的量來測定CSSSA。這種測定泡沫的比表面積的方法在美國專利5,387,207的試驗方法部分有非常詳細的描述，此處引入作為參考。也可以使用用于測定CSSSA的任何合理的可供選擇的方法。用作吸收劑的本發明的塌陷的聚合物泡沫的CSSSA至少為約3m2/g。一般，CSSSA是約3m2/g到約30m2/g，優選約4m2/g到約17m2/g，最優選約5m2/g到約15m2/g。有這樣CSSSA值的泡沫(膨脹狀態下的密度是約0.010g/cm3到約0.033g/cm3)一般有對含水液體如尿液的吸收容量、保持液體及液體的芯吸或分配性能之間特別需要的平衡。另外，有這樣CSSSA值的泡沫能形成足夠的毛細壓力以使泡沫保持在塌陷、非膨脹狀態直到被含水液體潤濕為止。如上面所討論的那樣，對于特別優選的可塌陷的聚合物泡沫來說，在其塌陷狀態下在泡沫結構內形成的毛細壓力至少等于被壓縮的聚合物的彈性恢復或模量所造成的壓力。換句話說，使塌陷的泡沫保持相對較薄所需的毛細壓力由被壓縮的聚合物泡沫企圖“反彈”時產生的反作用力所決定。聚合物泡沫的彈性恢復的傾向性可由應力應變試驗來估測，在該試驗中，把膨脹的泡沫壓縮到其最初的膨脹時厚度的約1/6(17％)，保持在這種壓縮狀態直到測定松弛應力值時。就本發明而言，也可與含水液體如水接觸時測定在聚合物泡沫在塌陷狀態下的松弛應力值。這種任選的松弛應力值以后稱之為泡沫的“膨脹壓力”。本發明的塌陷的聚合物泡沫的膨脹壓力是約50千帕(kPa)或更低，一般是約7kPa到約40kPa。估測泡沫的膨脹壓力的方法在美國專利5,387,207的測試方法部分有詳細描述。適用于本發明的高表面積聚合物泡沫的另一個重要性能是其自由吸收容量。“自由吸收容量”(或“FAC”)是給定泡沫樣品的每單位質量固體樣品材料吸收進其孔狀結構中的測試流體(合成尿)的總量。用于本發明的儲存吸收元件中特別有用的聚合物泡沫應當有的自由吸收容量是每克干泡沫材料吸收合成尿約30ml到約100ml，優選約30ml到約75ml。測量泡沫的自由吸收容量的方法在后面所述的美國專利5,650,222的測試方法部分有描述。當暴露于含水液體中時，優選的塌陷的聚合物泡沫吸收液體并膨脹。膨脹狀態時的聚合物泡沫比大多數其它泡沫吸收的液體多。這些泡沫的“膨脹系數”至少是約4倍，即膨脹狀態時泡沫的厚度至少是塌陷狀態時泡沫的厚度的4倍。塌陷的泡沫的膨脹系數優選是約4倍到約15倍，更優選是約5倍到約10倍。對于本發明而言，對于壓縮脫水的泡沫來說，膨脹時的厚度與塌陷時的厚度間的關系可用下面的方程式經驗性地預測厚度膨脹時=厚度塌陷時×((0.133×W∶O比)±2)其中，厚度膨脹時表示泡沫在膨脹狀態時的厚度；厚度塌陷時表示泡沫在塌陷狀態時的厚度。W∶O比表示制備泡沫的HIPE中的水和油的比例。因此，一般由水和油的比是60∶1的乳液制成的典型聚合物泡沫的預測的膨脹系數是8.0，即泡沫的膨脹厚度是塌陷厚度的8倍。測量膨脹系數的方法在后面所述的美國專利5,650,222的測試方法部分有描述。適用于本發明的高表面積聚合物泡沫的一個相關的機械性能是由其抵抗壓縮變形(RTCD)所決定的膨脹狀態下的強度。此處泡沫所顯示的RTCD是聚合物模量，及密度和泡沫網狀結構的函數。而聚合物的模量依次由a)聚合物組成；b)包沫的聚合條件(例如，所得的聚合，尤其是交聯的完全程度)；和c)用殘余的材料，如加工后殘留在泡沫結構中的乳化劑使聚合物增塑的程度決定。為了用作本發明的吸收元件的高表面積部分，聚合物泡沫應當適當地抵抗在使用時遇到的力所引起的形變或壓縮。不具有足夠的用RTCD表示的泡沫強度的泡沫可以提供無負載狀態下必需的毛細吸入容量，但是不能提供由于含有該泡沫的吸收用品的使用者的運動和活動所造成的壓縮應力下的那些容量。適用于本發明中的聚合物泡沫所呈現出來的RTCD可以通過測量飽和泡沫樣品在一定限壓下保持一定溫度和時間所產生的應變量來量化。進行此特定類型的測試的方法在后面所述的美國專利5,650,222的測試方法部分有描述。這里適用的泡沫所呈現的RTCD優選為用表面張力是65±5達因/厘米的合成尿使泡沫飽和至其自由吸收容量時，限壓5.1kPa能產生典型的應變為將泡沫結構壓縮到約90％或更小。優選在此條件下產生的應變是約1％到約90％，更優選是約1％到約25％，還更優選是約2％到約10％，還更優選是約2％到約5％。這里適用的高表面積聚合物泡沫也可用其垂直懸掛吸收高度(以后稱為“VHSH”)來描述。X％處的VHSH高度是當0cm處容量(或FAC)的X％保留在泡沫中時以cm表示的高度。盡管從原則上講X可以是任意值，但重要的典型值是90％處的VHSH。以發明人的經驗認為最可重復的VHSH的測定是在X=90％時達到的。對于本領域技術人員來說顯而易見的是這個單點值不能充分表達由容量對高度的點得到的曲線的形狀。但是，這個點的作用是作為這里適用的泡沫的實際對比點。在這方面，泡沫的平衡90％VHSH一般是至少約20cm，優選至少約40cm，更優選至少約60cm，還更優選至少約70cm且還更優選至少約80cm。優選的聚合物泡沫的90％VHSH一般是約20cm到約90cm，更一般是約60cm到約90cm，更一般是約70cm到約90cm，還更一般是約80cm到約90cm。測定90％VHSH的方法在下面的測試方法部分將詳細描述。正如所指出的那樣，當高表面積聚合物泡沫以粒狀與其它吸收劑如滲透性吸收劑結合時，測定90％VHSH是以相應的薄片狀(即形成粒子之前)進行的。當泡沫在聚合過程中形成粒子(或珠子)時，相似的泡沫可形成薄片用于評估泡沫的90％VHSH。泡沫的泡孔，尤其是通過聚合包圍相對無單體的水相液滴的含單體的油相而成的泡孔，通常基本上是球形的。這些球形泡孔的大小或“直徑”常常用來概括性地作為表征泡沫的參數。由于在給定的聚合物泡沫的樣品中的泡孔沒必要是約同樣的尺寸，因此，平均泡孔大小即平均泡孔的直徑將是常常有具體規定的。可以獲得許多技術來測量泡沫的平均泡孔的直徑。但是測量泡沫的泡孔大小最有用的技術包括基于泡沫樣品的掃描電子顯微鏡照相的簡單測量。這里給出的泡孔大小的測量是基于如美國專利5,650,222的圖1所示的膨脹狀態的泡沫的數均泡孔大小。適用于本發明的的泡沫優選的數均泡孔大小為約80μm或更小，一般是約5μm到約50μm。這里規定“泡沫密度”(即在空氣中每立方厘米泡沫體積的泡沫克數)是基于干基的。在計算和表達泡沫密度時，吸入的水溶性的殘留材料如HIPE聚合、洗滌和/或親水化后留在泡沫中的如殘留的鹽及液體是不計的。但是，泡沫密度確實包括其它水不溶性的殘留材料如存在于聚合的泡沫中的乳化劑。事實上，這樣的殘留材料對泡沫材料的質量貢獻非常大。可以用提供測定每單位體積的泡沫結構的固體泡沫材料質量的任何適宜的重量分析方法來測量泡沫的密度。例如，上述1995.2.7授權的美國專利5,387,207(Dyer等)的試驗方法部分更詳細描述的ASTM重量分析法是可以用來測定密度的一種方法。適用于本發明的聚合物泡沫具有的塌陷狀態時的干基密度值(不包括任何殘留的鹽和/或水)是約0.1g/cm3到約0.2g/cm3，優選約0.11g/cm3到約0.19g/cm3，最優選約0.12g/cm3到約0.17g/cm3。適用于本發明的聚合物泡沫具有的膨脹狀態時的干基密度值是約0.01g/cm3到約0.033g/cm3，優選約0.013g/cm3到約0.033g/cm3。與重力方向相反的方向上的垂直芯吸即液體芯吸是這里適用的聚合物泡沫的一個理想的使用性能。為達到本發明的目的，垂直芯吸率反映出材料的滲透率，即材料將液體釋放到其它吸收劑如可形成水凝膠的吸收性聚合物或其它滲透性吸收劑的能力。垂直芯吸率是通過測定儲槽中有顏色的測試液體(例如合成尿)通過特定大小的泡沫測試條芯吸到垂直距離是5cm所用的時間來測定的。垂直芯吸過程在美國專利5,387,207的試驗方法部分中有非常詳細的描述，但是操作溫度是31℃，而非37℃。為了能夠特別適用于吸收尿液的吸收元件，這里適用的泡沫將合成尿(65+5達因/厘米)芯吸到5cm高度的時間優選不超過約15分鐘。更優選的是，本發明優選的泡沫吸收劑將合成尿芯吸到5cm高度處的時間不超過約10分鐘。垂直芯吸容量試驗測定每英寸(2.54cm)與垂直芯吸試驗中所用的泡沫樣品相同標準大小的泡沫的垂直截面上每克吸收泡沫能持有的測試液體的量。所述測試一般是在已經使樣品垂直芯吸測試液體達到平衡時進行(如約18小時后)。象垂直吸收試驗一樣，垂直芯吸容量試驗在上述1995.2.7授權的美國專利5,387,207(Dyer等)的試驗方法部分中有非常詳細的描述。從理論上來說，很高的高度處的高垂直芯吸容量與很高的高度處的高毛細吸收容量相同。由于這里使用的薄片狀的泡沫適用于前述的試驗并且前述的試驗更易于操作且成本低，所以推薦使用由前述的試驗得到的數據作為表征本發明的泡沫的這個重要的參數。雖然高毛細吸入泡沫與其它吸收劑如滲透性吸收劑(例如可形成水凝膠的吸收性聚合物)結合時可以是薄片狀，但是在一個特別優選的實施方案中，聚合物泡沫可以是粒狀并與可形成水凝膠的聚合物的粒子混合產生一種混合物。也就是說，盡管泡沫最初可以以薄片狀制備，但這些薄片可加工成泡沫粒子，這些粒子然后與可形成水凝膠的聚合物結合。如上所討論的那樣，這里適用的泡沫及其制備方法在T.A.DesMarais等人于1998年3月申請的名稱為“HIGHSUCTIONPOLYMERICFOAMMATERIALS”(P&G申請)的共同未決的美國申請及T.A.DesMarais等人于1998年3月申請的名稱為“ABSORBENTMATERIALSFORDISTRIBUTINGAQUEOUSLIQUIDS”(P&G申請)的共同未決的美國申請中有詳細描述。泡沫粒子可以通過首先按照這些文獻的技術形成泡沫薄片，然后將該泡沫機械加工(如粉碎、切割、剁碎等)成所需大小的粒子的方法制備。一種替代方法是，如1997.8.5授權于Li等的美國專利5653922及1996.12.10授權于Li等的美國專利5583162中所描述的直接從乳液制備聚合物微珠形式的泡沫粒子，在此引入這些公開文件作為參考。具體的制備聚合物泡沫/可形成水凝膠的聚合物的混合物的實施方案將在下面進行詳細討論。申請人還發現高表面積泡沫可以選擇性地包括一種流體以增加尿液向儲存吸收元件的其它吸收劑或滲透性吸收劑的輸送。不希望受到特定理論的束縛，預潤濕的流體部分充填到聚合物泡沫并提高泡沫的吸收速率。理想的是，包括預潤濕的流體的聚合物泡沫應當具有儲存穩定性，其遇水的活性應足夠低以防止經過一段時間后微生物的生長并防止水分蒸發損失、逸出泡沫。水可用作預潤濕的流體以產生吸收性能，但是它本身不能滿足其它要求。可形成水凝膠的吸收性聚合物本發明的儲存吸收元件還優選包括至少一種可形成水凝膠的吸收性聚合物(也稱之為可形成水凝膠的聚合物)。適用于本發明的可形成水凝膠的聚合物包括許多不溶于水但水可溶脹的能吸收大量液體的聚合物。這樣的可形成水凝膠的聚合物在本領域中是公知的并且任意一種這樣的材料都可用于本發明的高毛細吸入吸收元件中。可形成水凝膠的吸收性聚合物材料通常也稱為“水解膠體”或“超吸收”材料，可包括多糖如羧甲基淀粉、羧甲基纖維素及羥丙基纖維素；非離子型如聚乙烯醇和聚乙烯基醚；陽離子型如聚乙烯基吡啶、聚乙烯基嗎啉酮及N,N-二甲氨基乙基或N,N-二乙氨基丙基丙烯酸鹽和甲基丙烯酸鹽及其相應的季鹽。適用于本發明的可形成水凝膠的吸收性聚合物一般含有多個陰離子官能團，如磺酸，更典型的是羧基。適用于此的聚合物的例子包括那些由可聚合的不飽和含酸的單體制得的聚合物。因此這些單體包括含至少一個碳碳烯屬不飽和雙鍵的烯屬不飽和酸和酸酐。更具體地，這些單體可選自烯屬不飽和羧酸和酸酐，烯屬不飽和磺酸及其混合物。如上面所指出的那樣，可形成水凝膠的吸收性聚合物的性質對本發明的部件并非關鍵。但是，選擇最佳的聚合物材料可提高本發明部件的使用性能。下面的公開內容描述了這里適用的吸收性聚合物的優選性能。這些性能不能解釋為對保護范圍的限制，而僅僅用來說明過去幾年里吸收性聚合物領域中的進展。在制備本申請的可形成水凝膠的吸收性聚合物時，還可包括通常為少量的一些非酸單體。這些非酸單體可包括例如，水溶性或水可分散的含酸單體的酯，以及根本不含羧酸或磺酸基團的單體。因此，任選的非酸單體可包括含下述類型官能團的單體羧酸或磺酸酯，羥基，酰胺基，氨基，氰基，季銨鹽基團，芳基(例如苯基，如那些衍生自苯乙烯單體的苯基)。這些非酸單體是公知的物質，并詳細地描述于例如，1978.2.28授權的美國專利4076663(Masuda等)，和1977.12.13授權的美國專利4062817(Westerman)，這里將其引為參考。烯屬不飽和羧酸和羧酸酐單體包括丙烯酸類單體，如丙烯酸本身，甲基丙烯酸，乙基丙烯酸，α-氯代丙烯酸，α-氰基丙烯酸，β-甲基丙烯酸(丁烯酸)，α-苯基丙烯酸，β-丙烯酰氧基丙酸，山梨酸，α-氯代山梨酸，當歸酸，肉桂酸，對氯肉桂酸，β-硬脂基丙烯酸，衣康酸，檸康酸(citroconicacid)，中康酸，戊烯二酸，烏頭酸，馬來酸，富馬酸，三羧基乙烯和馬來酸酐。烯屬不飽和磺酸單體包括脂族或芳族乙烯基磺酸，如乙烯基磺酸，烯丙基磺酸，乙烯基甲苯磺酸和苯乙烯磺酸；丙烯酸和甲基丙烯酸磺酸，如丙烯酸磺基乙酯，甲基丙烯酸磺基乙酯，丙烯酸磺基丙酯，甲基丙烯酸磺基丙酯，2-羥基-3-甲基丙烯酰氧基丙基磺酸和2-丙烯酰胺-2-甲基丙烷磺酸。用在本發明中的優選的可形成水凝膠的吸收性聚合物含有羧基。這些聚合物包括水解的淀粉-丙烯腈接枝共聚物，部分中和的水解淀粉-丙烯腈接枝共聚物，淀粉-丙烯酸接枝共聚物，部分中和的淀粉-丙烯酸接枝共聚物，皂化的醋酸乙烯酯-丙烯酸酯共聚物，水解的丙烯腈或丙烯酰胺共聚物，任何上述共聚物的輕微網狀交聯聚合物，部分中和的聚丙烯酸和部分中和的聚丙烯酸的輕微網狀交聯聚合物。這些聚合物可單獨使用，或以兩種或多種不同聚合物的混合物形式使用。這些聚合物材料的例子公開于美國專利3661875，美國專利4076663，美國專利4093776，美國專利4666983和美國專利4734478中。用于制備可形成水凝膠的吸收性聚合物的最優選的聚合物材料為部分中和的聚丙烯酸和其淀粉衍生物的輕微網狀交聯聚合物。最優選地是，可形成水凝膠的吸收性聚合物含有約50％到約95％的，優選約75％的中和的、輕微網狀交聯的聚丙烯酸(即聚(丙烯酸鈉/丙烯酸))。網狀交聯使得聚合物基本上為不溶于水的，并且部分地決定了可形成水凝膠的吸收性聚合物的吸收容量和可萃取聚合物含量特性。這些聚合物的網狀交聯方法以及典型的網狀交聯劑詳細地公開于美國專利4076663中。盡管優選一種類型的可形成水凝膠的吸收性聚合物(即均一的)，但本發明中也可使用聚合物的混合物。例如，本發明中可使用淀粉-丙烯酸接枝共聚物和部分中和的聚丙烯酸的輕微網狀交聯聚合物的混合物。可形成水凝膠的聚合物組分也可以是混合床離子交換組合物的形式，該組合物包括一種陽離子交換可形成水凝膠的吸收性聚合物和一種陰離子交換可形成水凝膠的吸收性聚合物。這樣的混合床離子交換組合物描述在如Hird等人于1998.1.7申請的共同未決的美國申請(P&G案號6975，名稱為“ABSORBENTPOLYMERCOMPOSITIONSHAVINGHIGHSORPTIONCAPACITIESUNDERANAPPLIEDPRESSURE”)、Ashraf等人于1998.1.7申請的美國申請(P&G案號6976，名稱為“ABSORBENTPOLYMERCOMPOSITIONSWITHHIGHSORPTIONCAPACITYANDHIGHFLUIDPERMEABILITYUNDERANAPPLIEDPRESSURE”)及Ashraf等人于1998.1.7申請的美國申請(P&G案號6977，名稱為“ABSORBENTPOLYMERCOMPOSITIONSHAVINGHIGHSORPTIONCAPACITIESUNDERANAPPLIEDPRESSUREANDIMPROVEDINTEGRITYINTHESWOLLENSTATE”)中，此處引入這些公開文件作為參考。適用于本發明的可形成水凝膠的吸收性聚合物的尺寸、形狀和/或形態可在很大的范圍內變化。這些聚合物可以是最大尺寸與最小尺寸的比不是很大的粒子形式(例如顆粒、粉末、粒子間聚集物、粒子間交聯的聚集物等)，也可以是纖維、片、膜、泡沫、薄片等形式。可形成水凝膠的吸收性聚合物還可含有具有少量的一種或多種添加劑的混合物，這些添加劑例如為粉末二氧化硅，表面活性劑，膠和粘結劑等。該混合物中的各組分可以這樣的形式被物理地和/或化學地連接起來，即可形成水凝膠的聚合物組分和不可形成水凝膠的聚合物的添加劑不會輕易地物理分離。可形成水凝膠的吸收性聚合物可以是實質上非多孔性的(即無內孔隙)，或者具有大量的內孔隙。對于上述的粒子，粒子尺寸定義為由篩網尺寸分析確定的尺寸。因此例如，滯留于710微米開孔的U.S.A.標準測試篩網(例如US系列間隔篩網指定的No.25篩網)上的粒子，認為其尺寸大于710微米；可通過710微米開孔的篩網但滯留于500微米開孔篩網(例如US系列間隔篩網指定的No.35篩網)上的粒子，認為其尺寸為500-710微米；可通過500微米開孔篩網的粒子，認為其尺寸小于500微米。可形成水凝膠的吸收性聚合物粒子的給定樣品的質量中值粒子尺寸被定義為以質量為基礎將樣品分成兩半的粒子尺寸，即一半重量的該樣品的粒子尺寸小于質量中值尺寸，而一半重量的該樣品的粒子尺寸大于質量中值尺寸。當50％質量值并不對應于U.S.A.標準測試篩網的尺寸開孔時，典型地是使用標準粒子-尺寸作圖法(其中在概率格紙上，以滯留或通過給定篩網尺寸的粒子樣品的積分重量百分數對篩網尺寸作圖)來確定質量中值粒子尺寸。這些確定可形成水凝膠的吸收性聚合物粒子尺寸的方法，詳細公開于1991.10.29授權的美國專利5061259(Goldman等)中，這里將其引為參考。對于用于本發明中的可形成水凝膠的吸收性聚合物的粒子，通常粒子尺寸范圍為約1μm到約2000μm，更優選約20μm到約1000μm。質量中值粒子尺寸通常為約20μm到約1500μm，更優選約50μm到約1000μm，進一步更優選約100μm到約800μm。當在本發明的吸收元件中使用相對較高濃度(例如，重量百分比40％，60％或更高)的可形成水凝膠的吸收性聚合物時，吸收性聚合物的其它性質也是相關的。在這樣的實施方案中，材料可具有一種或多種性能，如描述在1996.10.8授權于Goldman等的美國專利5562646及1997.2.4授權于Goldman等的美國專利5599335中，這里將其引為參考。可以任何常規的方式形成基礎的可形成水凝膠的吸收性聚合物。制備這些聚合物的典型的并優選的方法描述在1988.4.19授權的美國再出版專利32649(Brandt等)，1987.5.19授權的美國專利4666983(Tsubakimoto等)，和1986.11.25授權的美國專利4625001(Tsubakimoto等)中，所有這些專利這里均引為參考。形成基礎的可形成水凝膠的吸收性聚合物的優選方法為涉及水溶液聚合或其它溶液聚合的方法。按照上述參考的美國再出版專利32649所公開的水溶液聚合法，包括使用一種含水反應混合物進行聚合。然后使含水反應混合物處于聚合條件下，該條件足以在混合物中制備實質上不溶于水的、輕微網狀交聯的聚合物。然后可將形成的聚合物塊磨成粉狀或切碎成單個粒子。更具體地說，制備可形成水凝膠的吸收性聚合物的水溶液聚合法包括制備在其中進行聚合的含水反應混合物。這種反應混合物的一種組分是將形成要產生的可形成水凝膠的吸收性聚合物“主鏈”的含酸基的單體。反應混合物通常含有約100重量份的該單體。含水反應混合物的另一組分包括一種網狀交聯劑。用于制備按照本發明的可形成水凝膠的吸收性聚合物的網狀交聯劑詳細地公開于上述參考的美國再出版專利32649，美國專利4666983和美國專利4625001中。基于存在于含水混合物中的單體的總摩爾數，通常含水反應混合物中網狀交聯劑的存在量為約0.001摩爾％到約5摩爾％(基于100重量份單體，約為0.01到約20重量份)。含水反應混合物的一種任選組分包括自由基引發劑，例如過氧化合物，如過硫酸鈉，過硫酸鉀和過硫酸銨，過氧化辛酰，過氧化苯甲酰，過氧化氫，異丙苯過氧化氫，二過苯二甲酸叔丁酯，過苯甲酸叔丁酯，過乙酸鈉，過碳酸鈉等。含水反應混合物的其它任選組分包括各種非酸共聚單體，包括含基本不飽和酸性官能團單體的酯或其它根本不含羧酸或磺酸官能團的共聚單體。使含水反應混合物處于聚合條件下，該條件足以在混合物中制備實質上不溶于水但水可溶脹的、可形成水凝膠的吸收性輕微網狀交聯的聚合物。聚合條件同樣非常具體地公開于上述三篇參考專利中。這種聚合條件通常包括加熱(熱活化工藝)至約0℃到約100℃，更優選約5℃到約40℃的聚合溫度。含水反應混合物要保持的聚合條件還可包括，例如使反應混合物或其部分處于任何常規的聚合活化輻射條件下。放射性的、電子的、紫外線或電磁輻射是通常可選的聚合技術。在含水反應混合物中形成的可形成水凝膠的吸收性聚合物的酸官能團還優選是中和的。中和可以任何常規的方式進行，結果是用于形成聚合物的總單體的至少約25摩爾％，更優選至少約50摩爾％是用可形成鹽的陽離子中和的含酸基的單體中和。這種可形成鹽的陽離子包括例如堿金屬，銨，取代的氨和胺類，這些在上述參考的美國再出版專利32649中有進一步詳細的描述。盡管優選使用水溶液聚合法制備可形成水凝膠的吸收性聚合物的粒狀形式，但也可以使用多相聚合加工工藝，如反相乳液聚合或反相懸浮聚合法進行聚合工藝。在反相乳液聚合或反相懸浮聚合法中，如前所述的含水反應混合物以細小液滴的形式懸浮于與水不混溶的惰性有機溶劑如環己烷基質中。所得的可形成水凝膠的吸收性聚合物粒子通常為球形的。反相懸浮聚合法詳細地公開于1982.7.20授權的美國專利4340706(Obaysashi等)，1985.3.19授權的美國專利4506052(Flesher等)，1988.4.5授權的美國專利4735987(Morita等)中，所有這些專利均被引為參考。對于得到具有相對較高孔隙度的水凝膠層(“PHL”)、承壓下使用性能(“PUP”)和鹽水流動傳遞性(“SFC”)值的可形成水凝膠的吸收性聚合物來說，對起始形成的聚合物進行表面交聯是優選的方法，這在本發明中是有利的。對本發明可形成水凝膠的吸收性聚合物進行表面交聯的適宜的一般方法，公開于1985.9.17授權的美國專利4541871(Obayashi)；1992.10.1出版的PCT申請WO92/16565(Stanley)，1990.8.9出版的PCT申請WO90/08789(Tai)；1993.3.18出版的PCT申請WO93/05080(Stanley)；1989.4.25授權的美國專利4824901(Alexander)；1989.1.17授權的美國專利4789861(Johnson)；1986.5.6授權的美國專利4587308(Makita)；1988.3.29授權的美國專利4734478(Tsubakimoto)；1992.11.17授權的美國專利5164459(Kimura等)；1991.8.29出版的德國專利申請4020780(Dahmen)；1992.10.21出版的歐洲專利申請509708(Gartner)；所有這些這里均被引為參考。還可參見1996.10.8授權的美國專利5562646(Goldman等)及1997.2.4授權的美國專利5599335(Goldman等)。典型地，按照本發明制備的可形成水凝膠的吸收性聚合物粒子是基本上干燥的。這里使用的術語“基本上干燥”是指粒子含有流體，典型地為水或其它溶液成分，基于粒子的重量，流體含量小于約50％，優選小于約20％，更優選小于約10％。通常，可形成水凝膠的吸收性聚合物粒子的液體含量范圍為粒子重量的約0.01％到5％。單個的粒子可通過任何常用的方法如加熱進行干燥。或者是，當使用含水反應混合物制備粒子時，通過共沸蒸餾可將水從反應混合物中除去。也可以用脫水溶劑如甲醇處理含聚合物的含水反應混合物。也可以結合使用這些干燥方法。然后可將脫水的聚合物塊切碎或粉碎制得可形成水凝膠的吸收性聚合物的基本上干燥的粒子。高毛細吸入材料的結合雖然上述材料能滿足這些要求(如純的可形成水凝膠的材料或純的泡沫材料)，但用作儲存吸收元件的優選元件包括兩種或多種這些材料。這就使得通常可以使用自身不能達到該標準但結合使用就可達到這些標準的材料。這些流體儲存元件的主要功能是直接或從其它吸收元件(例如，流體收集/分配元件)中吸收排出的體液，然后即使受到常常由于穿用者的運動產生的壓力也能保留該流體。因此，可以使可形成水凝膠的材料和高表面積材料結合來制備高毛細吸入吸收元件。吸收元件所包含的可形成水凝膠的吸收性聚合物的量可變化很大。另外，在整個給定的部件中水凝膠的濃度也可變化。換句話說，該部件可以有相對高的和相對低的水凝膠濃度區。測定吸收元件的給定區域中可形成水凝膠的吸收性聚合物的濃度時，可以使用可形成水凝膠的聚合物相對于含可形成水凝膠的聚合物的區域中存在的可形成水凝膠的聚合物及任何其它組分(如纖維、聚合物泡沫等)的結合重量的重量百分數。從這個概念上講，本發明的吸收元件的一個給定區域里的可形成水凝膠的吸收性聚合物的濃度可以是吸收元件總重量的至少約50％，至少約60％，至少約70％，或至少約80％。盡管吸收元件的區域可包括相對高濃度的可形成水凝膠的吸收性聚合物，但是當高表面積材料是纖維性時，給定吸收元件中的吸收性聚合物的總濃度(即可形成水凝膠的吸收性聚合物的總重量除以吸收元件的總重量乘以100％)可高達約75重量％，優選可高達約70重量％，更優選可高達約65重量％。因此，在含這些高表面積纖維的部件中，可形成水凝膠的吸收性聚合物的濃度是約10重量％到約75重量％，更典型地是約15重量％到約70重量％，還更典型地是約20重量％到約65重量％。在高表面積材料是聚合物泡沫的那些實施方案中，吸收元件優選包括至少約1重量％(基于總量)，更優選至少約10重量％，更優選至少約15重量％，還更優選至少約20重量％的聚合物泡沫。這樣的儲存吸收元件一般包括約1％到約98重量％，更一般是約10重量％到約90重量％，還更一般的是約15％到約85重量％，還更一般的是約20重量％到約80重量％的聚合物泡沫材料。如上面所討論的那樣，這些重量百分數的范圍是基于吸收元件中各種材料的總重量；應當認識到吸收元件的區域中可含有更多和更少量的這些材料。當然，吸收性聚合物與高表面積材料的相對量可由如可形成水凝膠的吸收性聚合物的吸收容量、所用材料的比表面積、高表面積材料的性質(如薄片狀或粒狀，粒徑)等決定。在這方面，盡管大量的可形成水凝膠的吸收性聚合物可以提供制備薄吸收用品的吸收元件，但是，為了達到上面所討論的必需的毛細吸入量，必須有足夠多的高表面積材料以提供這樣的吸入容量。因此，使用相對較大量的毛細吸入泡沫時，可使用較大量的可形成水凝膠的聚合物。反之，使用相對較小量的毛細吸入纖維時，可使用少許量的可形成水凝膠的聚合物。(當然，當高表面積纖維和聚合物泡沫都使用時，總的高表面積材料的量又會根據這些材料中各個的相對濃度而變化)。正是上述的聚合物泡沫和高表面積纖維間毛細吸收容量的差別解釋了用在給定吸收元件中的可形成水凝膠的聚合物的使用范圍的不同。在包括可形成水凝膠的聚合物和高表面積纖維和/或粒狀聚合物泡沫的混合物的吸收元件中，作為給混合物提供整體性的材料的另外一個例子是該部件可包括一種熱塑性材料。在熔融時，通常由于粒子間或纖維間的毛細梯度，至少一部分這種熱塑性材料遷移至各個部件組分的交叉點。這些交叉點便成為熱塑性材料的粘接點。當冷卻時，在這些交叉點處的熱塑性材料便固化形成將材料的基質連接在一起的粘接點。用于本發明中的任選的熱塑性材料可以呈任何形式，包括顆粒、纖維，或顆粒和纖維的結合。熱塑性纖維是特別優選的形式，因為它們可以形成大量的連接點。適宜的熱塑性材料可由任何熱塑性聚合物制得，這種熱塑性聚合物的熔融溫度應不會嚴重損害構成吸收元件的材料。優選地，這些熱塑性材料的熔點應小于約190℃，優選在約75℃和175℃之間。任何情況下，這種熱塑性材料的熔點應不低于熱粘接的吸收結構用于吸收用品時可能的儲存溫度。典型地，熱塑性材料的熔點應不低于約50℃。熱塑性材料，特別是熱塑性纖維，可以由許多熱塑性聚合物制得，這些聚合物包括聚烯烴，如聚乙烯(例如PULPEX)和聚丙烯，聚酯，共聚酯，聚醋酸乙烯酯，聚醋酸乙基乙烯酯，聚氯乙烯，聚偏二氯乙烯，聚丙烯酸類，聚酰胺，共聚酰胺，聚苯乙烯，聚氨酯，和上述的任何共聚物如氯乙烯/醋酸乙烯酯等。一種優選的熱塑性粘合纖維為PLEXAFIL聚乙烯微纖維(由DuPont生產)，它也可以以約20％的這種纖維與80％纖維素纖維的共混物的形式獲得，出售時的商品名為KITTYHAWK(由WeyerhaeuserCo.生產)。根據所得熱粘接的吸收元件的所需特性，適宜的熱塑性材料包括已被制成親水性的疏水性纖維，如表面活性劑處理的或二氧化硅處理的衍生自例如聚烯烴類，如聚乙烯或聚丙烯，聚丙烯酸類，聚酰胺，聚苯乙烯，聚氨酯等的熱塑性纖維。通過用表面活性劑，如非離子或陰離子表面活性劑處理，可以使疏水性熱塑性纖維的表面呈親水性，例如用表面活性劑噴淋纖維，將纖維浸漬到表面活性劑中，或者在制備熱塑性纖維時作為聚合物熔體的一部分加入表面活性劑。在熔融和再固化時，表面活性劑將傾向于保留在熱塑性纖維的表面處。適宜的表面活性劑包括非離子表面活性劑，如由ICIAmericas,Inc.ofWilmington,Delaware生產的Brij76，以及由GlycoChemical,Inc.ofGreenwich,Connecticut以商標Pegosperse出售的各種表面活性劑。除非離子表面活性劑外，還可以使用陰離子表面活性劑。這些表面活性劑可以用于熱塑性纖維上，每平方厘米熱塑性纖維上的用量例如為約0.2g到約1g。適宜的熱塑性纖維可由單一的聚合物制得(單組分纖維)，或可由多于一種的聚合物制得(例如雙組分纖維)。這里所用的“雙組分纖維”是指這樣的一種熱塑性纖維，它含有由一種聚合物制得的芯纖維，該芯纖維被包埋在由另一種不同的聚合物制得的熱塑性護套內。構成護套的聚合物通常具有不同的熔融溫度，典型地，它的熔融溫度低于構成芯的聚合物的熔融溫度。結果，由于護套聚合物的熔融，這些雙組分纖維提供了熱粘接性，同時又保持了芯聚合物所需的強度特性。用于本發明的適宜的雙組分纖維可包括具有下述聚合物組合的護套/芯纖維聚乙烯/聚丙烯，聚醋酸乙基乙烯酯/聚丙烯，聚乙烯/聚酯，聚丙烯/聚酯，共聚酯/聚酯等。特別適用于此的雙組分熱塑性纖維具有聚丙烯或聚酯芯，和較低熔融溫度的共聚酯、聚醋酸乙基乙烯酯或聚乙烯護套(例如DANAKLON、CELBOND或CHISSO雙組分纖維)。這些雙組分纖維可以是同心的或偏心的。這里所用的術語“同心”和“偏心”，是指從雙組分纖維的截面上看，護套的厚度是均勻的還是非均勻的。在較低的纖維厚度下，偏心的雙組分纖維在提供更高的壓縮強度上是所需的。適用于此的雙組分纖維可以是非卷曲的(即非彎曲的)或卷曲的(即彎曲的)。可以通過典型的織物處理方式使雙組分纖維卷曲，如通過填塞箱卷曲法或齒輪卷曲法達到主要是二維或“平面”卷曲。在熱塑性纖維的情形下，纖維的長度可根據具體的熔點和這些纖維所需的其它性能而變化。典型地，這些熱塑性纖維的長度為約0.3cm到約7.5cm，優選約0.4cm到約3.0cm，最優選約0.6cm到約1.2cm。還可以通過改變纖維的直徑(厚度)來調節這些熱塑性纖維的性能，包括熔點。典型地，這些熱塑性纖維的直徑用旦尼爾(克/9000米)或者分特(克/10000米)來定義。適宜的雙組分熱塑性纖維具有的分特范圍為約1.0到約20，優選約1.4到約10，最優選約1.7到約3.3。這些熱塑性材料，特別是熱塑性纖維的壓縮模量也是很重要的。熱塑性纖維的壓縮模量不僅受它們的長度和直徑的影響，而且受制得它們的聚合物或多種聚合物的組成和性能，以及纖維的形狀和構型(例如同心的或偏心的，卷曲的或非卷曲的)等因素的影響。在制備吸收芯的過程中，可用這些熱塑性纖維的壓縮模量的不同來改變各個吸收元件的性能，特別是密度特性。其它的流體處理部件的組分及材料根據本發明的儲存吸收元件可包括其它可存在于吸收幅的任選組分。例如，強化紗布可置于吸收芯部件中或吸收芯的各個吸收元件之間。這樣的強化紗布應當具有不形成液體轉移的界面的阻擋層的結構，特別是置于吸收芯的各個吸收元件之間時。另外，可使用幾種粘結劑使吸收芯和/或吸收儲存元件本身有干和濕的整體性。具體來說，可以使用親水性膠纖維使高表面積材料和其它吸收劑如滲透性吸收材料之間產生粘結。這對于粒狀高表面積材料尤其關鍵。只要不損害吸收元件的毛細吸收性能，粘結劑的使用量優選盡可能地少。但是，本領域技術人員會認識到也有能提高吸收元件的毛細吸收性能的粘結劑如有足夠高表面積的纖維化的親水性粘膠。在這種情況下，高表面積的親水性粘膠在一種材料中既有液體處理功能又有整體性能。只要毛細管的連續性不被破壞，各個吸收元件或整個吸收芯也可包圍在透液片如薄頁紙片中以消除使用者所關心的粒狀吸收性聚合物松散的問題。可包括的其它任選組分是控制氣味、包容糞便等的物質。同樣，包括粒狀滲透性吸收劑或高表面積材料的任意吸收元件或整個吸收芯也可包圍在透液薄片如薄頁紙片中以消除使用者所關心的粒狀吸收性聚合物松散的問題。當利用粘結劑材料引入整體性時，合適的粘結劑是如1996.10.1授權于Dragoo等的美國專利5560878中所描述的那些熔噴粘結劑，這里引入該公開文件作為參考。’878專利中還詳細地描述了熔噴粘結劑和必需的可形成水凝膠的聚合物及高表面積材料相結合的方法。用于組合流體收集/分配元件和吸收性流體儲存元件的要求本發明的一個關鍵要素在于將合適的流體收集分配元件與合適的流體儲存材料相結合以獲得相對于如最終的流體儲存性能來說最好的流體處理功能，而不會回濕，或在整個用品內增強的流體運動以便還增強用品的流體吸收。因此，本發明的目的在于限定儲存吸收元件的吸收性能與收集/分配元件的解吸性能的結合從而收集/分配元件仍能有效且高效地被儲存吸收元件脫水，借此流體收集/分配材料仍呈現出好的流體分配性能，并因此具有相對高的毛細壓力。在另一方面，本發明的目的在于一種吸收結構，其包括第一區和與所述第一區液體相通的第二區，其特征在于所述第一區含有CSDH50大于40厘米的材料，而所述第二區含有滿足下列條件至少之一的材料(a)在毛細吸收測試中在35厘米下的吸收容量至少為15克/克；和/或(b)在毛細吸收測試中在0厘米下的吸收容量至少為15克/克以及在40厘米下的吸收效率至少為55％；和/或(c)在毛細吸收測試中在其0厘米吸收高度下的容量的50％時的毛細吸收高度至少為35厘米。吸收用品的所得益處當組合合適的材料或元件時，用于吸收用品中的吸收芯提供了下列好處一個好處是，收集分配元件或材料被有效脫水，以便含有較少量的再濕潤到穿用者皮膚上的流體，如可以用公知的再濕潤試驗方法，如EP-A-0797966中所述來評估。并且，更好的脫水導致流體處理能力的改進以便反復接受涌流，如改進的液體收集處理，如可以以公知的測試方法來測量。該改進的脫水可以通過如下文所述的分配試驗來證明，借此收集/分配和儲存材料的組合體以不同的布置裝滿測試液體，并使流體在整個材料或元件上平衡。然后，再次分離元件或材料，并通過差異權重來確定各個流體量，通過收集/分配材料中的低殘留流體可以看出良好的分離，不管其是以絕對測量值(克/克)還是相對于其飽和容量來表示。該分配試驗使得能夠評估根據本發明的原理設計的結構的其它好處，其涉及流體在各個元件上的運動，從而使吸收用品具有更大的設計靈活性。例如，如果如此進行分配試驗使得測試流體裝在不含有任何流體分配材料只含有流體收集/分配材料的部分上，但該部分與儲存材料流體相通(如，通過將后者水平偏置在收集/分配材料上的負載點處)，可以看出在滿足本發明的要求的組合體中，流體以更大的程度輸送到儲存材料中，并且以低得多的程度裝載收集/分配材料。可以利用所得的設計靈活性來設計對穿用者的舒適性提高且不損害性能的用品，如通過將吸收分配材料分配到在用品負載時對穿用者妨礙最小的用品區域上，如通過將流體儲存材料移出用品的襠部區外。盡管上文集中于具有兩個元件的結構中產生的好處，但當將更多的元件設計在一起時，將產生類似的好處，如當收集和分配功能不結合在一個收集分配元件中而結合在單獨的元件中時可以產生類似的好處。因此，根據本文所述的高毛細吸入材料能夠有效地排出分配元件中的水分，該分配元件又能夠脫去收集材料中的水分，借此進一步增強用品的總體性能。實施例實施例1,2和3-作為收集分配材料的HIPE下列實施例A5-A7屬于聚合物泡沫類，且通常如上述的USP5,563,179的實施例部分所述進行制備。通常，該方法包括適當混和含有所選的鹽的水相和含有所選的單體和乳化劑的油相。所述水相通常含有引發劑如過硫酸鉀和無機鹽如氯化鈣。油相通常含有單體如丙烯酸2-乙基己酯和交聯單體如二乙烯基苯(其含有作為雜質的乙基苯乙烯)和二丙烯酸1,6-己二醇酯的共混物。也可以向每個相中加入輔助劑如抗氧化劑、不透明劑、顏料、染料、填料和其它通常非活性的化學品。將油相和水相(一般加熱到約30℃到約90℃)兩獨立液流送入動態混合設備中。用針式攪拌機(pinimpeller)使組合物流在動態混合設備中實現徹底混合。用稱之為“水油比”或W∶O的水相和油相的比率來控制生產的最終泡沫的密度。形成最初HIPE的設備和方法在上述的美國專利5563179的實施例部分有詳細的描述。一旦裝滿裝置，動態混合器開始攪拌，攪拌器以規定的RPM轉動。然后水相的流動速率在約30秒內平穩增加到44.1cm3/sec，而油相流動速率在約1分鐘內減少到1.25g/sec。此時動態和靜態混合器產生的背壓一般為3PSI到約8PSI(約21kPa到約55kPa)。然后攪拌器的速率在120秒內調節到所需的RPM值。系統背壓作相應調節并在以后保持恒定值。由靜態混合器流出的HIPE收集在直徑17英寸(43cm)高7.5英寸(10cm)的圓形聚丙烯槽中，該聚丙烯槽的同心插入部件(insert)是由Celcon塑料制成的。插入部件底部直徑5英寸(12.7cm)，頂部直徑4.75英寸(12cm)，高6.75英寸(17.1cm)。將裝有HIPE的槽保存在65℃的房間內18小時以固化和生成聚合HIPE泡沫。從槽中取出固化的HIPE泡沫。此時的泡沫含有殘留的水相(其中含有溶解的乳化劑、電解質、引發劑殘基和引發劑)。用鋒利的往復式鋸片把泡沫切成所需厚度的薄片。然后將這些薄片在串聯的2個帶真空的多孔壓料輥之間壓縮，將泡沫中殘余水相含量逐漸減少到聚合單體重的約2倍(2X)。此時，然后在60℃將這些薄片用4％的CaCl2溶液再飽和，并在串聯的3個帶真空的多孔壓料輥之間擠壓到水相含量為約2倍。泡沫的CaCl2含量為2％到10％。然后將HIPE泡沫在空氣中干燥約16小時或連續加熱干燥。這樣的干燥使水分含量降到聚合的材料重量的約4-20％。實施例1將無水的氯化鈣(36.32kg)和過硫酸鉀(189g)溶于378升水中。這為生成HIPE乳液的連續過程提供了所使用的水相液流。向包含蒸餾的二乙烯基苯(39％的二乙烯基苯和61％的乙基苯乙烯)(2640g)，丙烯酸2-乙基己酯(4720g)和二丙烯酸己二醇酯(640g)的單體混合物中加入單油酸雙甘油酯乳化劑(480g)、二牛酯二甲基甲基硫酸銨(80g)和Tinuvin765(20g)。單油酸雙甘油酯乳化劑(Grindsted的產品；Brabrand,Denmark)包含約81％的單油酸雙甘油酯，1％的其它雙甘油單酯，3％的多元醇和15％的其它多甘油酯，該乳化劑使最小油/水界面張力值為約2.7達因/厘米，其油/水臨界凝聚濃度為約2.8重量％。混合后，讓這一材料混合物靜置過夜。沒有形成可見的殘余物，取出所有的混合物用作形成HIPE乳液的連續過程的油相。將油相(25℃)和水相(53-55℃)兩獨立液流送入動態攪拌設備中。用針式攪拌機使組合物流在動態混合設備中實現徹底混合。該針式攪拌機包括一長約36.5cm直徑約2.9cm的圓柱形軸。軸上有6排針，3排有33根針，3排有34根針，在每一級別上的3根針彼此之間以120°的角布置，向下的下一級別與其相鄰的級別之間以60°的角布置，每一級別相隔0.03mm，每根針的直徑均為0.5cm，從軸的中心軸向外伸出2.3cm長。針式攪拌機安裝在一圓柱形套筒上形成動態攪拌設備，針與圓柱套筒壁之間有1.5mm的間隙。取出一小部分排出動態混合設備的流出物進入再循環區，如1996.9.17申請的，序列號為08/716510(T.A.DesMarais)的共同未決美國申請(此處引入作為參考)的附圖所示。再循環區的Waukesha泵將這一小部分返回到油相和水相液流進入動態混合區的入口點。一螺旋形靜態混合器安裝在動態混合設備的下游以為動態混合設備提供背壓和提供改善的最終形成的HIPE中各組份的混合。這一靜態混合器(TAHIndustries100-812型)有12個外徑為1英寸(2.5cm)的元件。一軟管安裝在靜態混合器的下游以促進乳液向用于固化的設備中的輸送。任選的是，使用一個附加靜態混合器以產生額外的背壓以使軟管處于充滿狀態。這種任選的靜態混合器可以是一個1英寸(2.5cm)的管，12元件的混合器(McMaster-Carr型號3529K53)。往組合的混合再循環裝置中按4份水1份油的比裝入油相和水相。使動態混合設備通風以在裝滿設備時排出空氣。裝料期間的流動速率為7.57g/sec油相和30.3cm3/sec水相。一旦裝滿設備，動態混合器開始攪拌，攪拌器以850RPM轉動并且以約30cm3/sec的速率開始再循環。然后水相流動速率在約1分鐘內平穩增加到151.3cm3/sec，而油相流動速率在約3分鐘內減少到2.52g/sec。再循環速率在后一時間段內平穩增加到約150cm3/sec。此時動態區和靜態混合器產生的背壓為約4.9PSI(33.8kPa)，這表示系統的總壓降。然后Waukesha泵的速率平穩降低以產生約75cm3/sec的再循環速率。此時從靜態混合器流出的HIPE收集在直徑為40英寸(102cm)高12.5英寸(31.8cm)的圓形聚乙烯槽中，該槽有可拆卸的邊，非常象烤蛋糕用的彈簧形平鍋。底部直徑為12.5英寸(31.8cm)的管狀聚乙烯插入部件牢固地固定到其基座的中心，插入部件高12.5英寸(31.8cm)。將裝有HIPE的槽保存在65℃的房間內18小時以聚合和形成泡沫。從固化槽中取出固化的HIPE泡沫。此時的泡沫含有聚合單體重量的約55-65倍(55-65X)的殘留水相(含有溶解的乳化劑、電解質、引發劑殘基和引發劑)。將泡沫用鋒利的往復式鋸片切片，片的厚度為0.2英寸(5.1mm)。然后將這些片在串聯的2個帶真空的多孔壓料輥之間壓縮，將泡沫中殘余水相含量逐漸減少到聚合材料重量的約3倍(3X)。此時，然后在60℃將片用4％的CaCl2溶液再飽和，并在串聯的3個帶真空的多孔壓料輥之間擠壓到水相含量為約1.5-2X。泡沫的CaCl2含量在6％至10％之間。經過最后一個壓料輥后，泡沫保持壓縮狀態，其厚度是約0.027英寸(0.069cm)。然后將泡沫在空氣中干燥約16小時。這樣的干燥使水分降到聚合的材料重量的約9-17％。此時的泡沫薄片是非常垂懸的(drapeable)。實施例2將無水的氯化鈣(36.32kg)和過硫酸鉀(189g)溶于378升水中。這為生成HIPE乳液的連續過程提供了所使用的水相液流。向包含蒸餾的二乙烯基苯(42.4％的二乙烯基苯和57.6％的乙基苯乙烯)(2640g)，丙烯酸2-乙基己酯(4400g)和二丙烯酸己二醇酯(960g)的單體混合物中加入單油酸雙甘油酯乳化劑(640g)、二牛酯二甲基甲基硫酸銨(80g)和Tinuvin765(20g)。單油酸雙甘油酯乳化劑(Grindsted的產品；Brabrand，Denmark)包含約81％的單油酸雙甘油酯，1％的其它雙甘油單酯，3％的多元醇和15％的其它多甘油酯，該乳化劑使最小油/水界面張力值為約2.7達因/厘米，其油/水臨界凝聚濃度為約2.8重量％。混合后，讓這一材料混合物靜置過夜。沒有形成可見的殘余物，取出所有的混合物用于形成HIPE乳液的連續過程的油相。將油相(25℃)和水相(75-77℃)兩獨立液流送入動態攪拌設備中。用針式攪拌機使組合物流在動態混合設備中實現徹底混合。該針式攪拌機包括一長約36.5cm直徑約2.9cm的圓柱形軸。軸上有6排針，3排有33根針，3排有34根針，在每一級別上的3根針彼此之間以120°的角布置，向下的下一級別與其相鄰的級別之間以60°的角布置，每一級別相隔0.03mm，每根針的直徑均為0.5cm，從軸的中心軸向外伸出2.3cm長。針式攪拌機安裝在一圓柱形套筒上形成動態攪拌設備，針與圓柱套筒壁之間有1.5mm的間隙。取出一小部分排出動態混合設備的流出物進入再循環區，如1996.9.17申請的，序列號為08/716510(T.A.DesMarais)的共同未決美國申請(此處引入作為參考)的附圖所示。再循環區中的Waukesha泵將這一小部分返回到油相和水相液流進入動態混合區的入口點。一螺旋形靜態混合器安裝在動態混合設備的下游以為動態混合設備提供背壓和提供改善的最終形成的HIPE中各組份的混合。這一靜態混合器(TAHIndustries101-212型)通常有12個外徑為1.5英寸(3.8cm)的元件，但是被除去7英寸以與設備的空間相適合。一軟管安裝在靜態混合器的下游以促進乳液向用于固化的設備中的輸送。任選的是，使用一個附加靜態混合器以產生額外的背壓以使軟管處于充滿狀態。這種任選的靜態混合器可以與第一個一樣，不作改動。往組合的混合再循環裝置中按4份水1份油的比裝入油相和水相。使動態混合設備通風以在裝滿設備時排出空氣。裝料期間的流動速率為7.57g/sec油相和30.3cm3/sec水相。一旦裝滿設備，動態混合器開始攪拌，攪拌器以800RPM轉動并且以約30cm3/sec的速率開始再循環。然后水相流動速率在約1分鐘內平穩增加到151.3cm3/sec，而油相流動速率在約3分鐘內減少到2.52g/sec。再循環速率在后一時間段內平穩增加到約150cm3/sec。動態區和靜態混合器產生的背壓此時為約4.2PSI(29kPa)，這表示系統的總壓降。此時由靜態混合器流出的HIPE收集在直徑為40英寸(102cm)高12.5英寸(31.8cm)的圓形聚乙烯槽中，該槽有可拆卸的邊，非常象烤蛋糕用的彈簧形平鍋。底部直徑為12.5英寸(31.8cm)的管狀聚乙烯插入部件牢固地固定到其基座的中心，插入部件高12.5英寸(31.8cm)。將裝有HIPE的槽保存在65℃的房間內18小時以進行聚合和生成泡沫。從固化槽中取出固化的HIPE泡沫。此時的泡沫含有聚合單體重量的約58-62倍(58-62X)的殘留水相(含有溶解的乳化劑、電解質、引發劑殘基和引發劑)。泡沫用鋒利的往復式鋸片切片，片的厚度為0.2英寸(5.1mm)。然后將這些片在串聯的2個帶真空的多孔壓料輥之間壓縮，將泡沫中殘余水相含量逐漸減少到聚合材料重量的約6倍(6X)。此時，然后在60℃將片用1.5％的CaCl2溶液再飽和，并在串聯的3個帶真空的多孔壓料輥之間擠壓到水相含量為約2倍。泡沫的CaCl2含量在3％至6％之間。經過最后一個壓料輥后，泡沫保持壓縮狀態，其厚度是約0.047英寸(0.071cm)。然后將泡沫在空氣中干燥約16小時。這樣的干燥使水分含量降到聚合材料的重量的約9-17％。此時的泡沫薄片是非常垂懸的。實施例3將無水的氯化鈣(36.32kg)和過硫酸鉀(189g)溶于378升水中。這為生成HIPE乳液的連續過程提供了所使用的水相液流。向包含蒸餾的二乙烯基苯(42.4％的二乙烯基苯和57.6％的乙基苯乙烯)(2640g)，丙烯酸2-乙基己酯(4400g)和二丙烯酸己二醇酯(960g)的單體混合物中加入單油酸雙甘油酯乳化劑(640g)、二牛酯二甲基甲基硫酸銨(80g)和Tinuvin765(40g)。單油酸雙甘油酯乳化劑(Grindsted的產品；Brabrand,Denmark)包含約81％的單油酸雙甘油酯，1％的其它雙甘油單酯，3％的多元醇和15％的其它多甘油酯，該乳化劑使最小油/水界面張力值為約2.7達因/厘米，其油/水臨界凝聚濃度為約2.8重量％。混合后，讓這一材料混合物靜置過夜。沒有形成可見的殘余物，取出所有的混合物用作形成HIPE乳液的連續過程的油相。將油相(25℃)和水相(75-77℃)兩獨立液流送入動態攪拌設備中。用針式攪拌機使組合物流在動態混合設備中實現徹底混合。該針式攪拌機包括一長約21.6cm直徑約1.9cm的圓柱形軸。軸上有6排針，一個級別上有3排，每排21根針，另一個級別上有3排，每排21根針，在每一級別上的3根針中彼此之間以120°的角布置，向下的下一級別與其相鄰的級別之間以60°的角布置，每一級別相隔0.03mm，每根針的直徑均為0.5cm，從軸的中心軸向外伸出1.4cm長。針式攪拌機安裝在一圓柱形套筒上形成動態攪拌設備，針與圓柱套筒壁之間有3mm的間隙。取出一小部分排出動態混合設備的流出物進入再循環區，如1996.9.17申請的，序列號為08/716510(T.A.DesMarais)的共同未決美國申請(此處引入作為參考)的附圖所示。再循環區中的Waukesha泵將這一小部分返回到油相和水相液流進入動態混合區的入口點。一螺旋形靜態混合器安裝在動態混合設備的下游以為動態混合設備提供背壓和提供改善的最終形成的HIPE中各組份的混合。這一靜態混合器(TAHIndustries070-821型)的改進之處在于使其原長減小了2.4英寸(6.1cm)，其長度為14英寸(35.6cm)，外徑是0.5英寸(1.3cm)。往組合的混合再循環裝置中按4份水1份油的比裝入油相和水相。使動態混合設備通風以在裝滿設備時排出空氣。裝料期間的流動速率為1.89g/sec油相和7.56cm3/sec水相。一旦裝滿設備，動態混合器開始攪拌，攪拌器以1000RPM轉動并且以約8cm3/sec的速率開始再循環。然后水相流動速率在約1分鐘內平穩增加到45.4cm3/sec，而油相流動速率在約3分鐘內減少到0.6g/sec。再循環速率在后一時間段內平穩增加到約45cm3/sec。此時動態和靜態混合器產生的背壓為約2.9PSI(20kPa)，這表示系統的總壓降。此時從靜態混合器流出的HIPE收集在直徑為17英寸(43cm)高7.5英寸(10cm)的圓形聚丙烯槽中，該槽有一個由Celcon塑料制成的同心插入部件。插入部件底部直徑5英寸(12.7cm)，頂部直徑4.75英寸(12cm)，高6.75英寸(17.1cm)。將裝有HIPE的槽保存在65℃的房間內18小時以進行聚合和生成泡沫。從固化槽中取出固化的HIPE泡沫。此時的泡沫含有聚合單體重量的約70-80倍(70-80X)的殘留水相(含有溶解的乳化劑、電解質、引發劑殘基和引發劑)。將泡沫用鋒利的往復式鋸片切片，片的厚度為0.185英寸(4.7mm)。然后將這些片在串聯的2個帶真空的多孔壓料輥之間壓縮，將泡沫中殘余水相含量逐漸減少到聚合材料重量的約3倍(3X)。此時，然后在60℃將片用1.5％的CaCl2溶液再飽和，并在串聯的3個帶真空的多孔壓料輥之間擠壓到水相含量為約2倍。泡沫的CaCl2含量在3％至5％之間。經過最后一個壓料輥后，泡沫保持壓縮狀態，其厚度是約0.031英寸(0.079cm)。然后將泡沫在空氣中干燥約16小時。這樣的干燥使水分含量降到聚合材料的重量的約9-17％。此時的泡沫薄片是非常垂懸的。高毛細吸入儲存元件(實施例S..)實施例S.1包括玻璃微纖維的儲存吸收元件本實施例描述了使用濕部成形法所形成的包括可形成水凝膠的吸收性聚合物和高表面積玻璃微纖維的高毛細吸入吸收元件，相比于傳統的空氣沉積法，其密度和組織結構得到改進。為了構建這類含有可形成水凝膠的吸收性聚合物的元件，所述元件近似將吸收性聚合物均勻分布在玻璃微纖維基質中，應遵循下列步驟4.0克的ASAP2300(可從AmericanColloidCo.,ArlingtonHeights,IL的一個子公司ChemdalLTD商購；也可從TheProcter&GambleCo.,PaperTechnologyDivision,Cincinnati,OH商購)和4.0克的玻璃微纖維(可從ManvilleSalesCorp.,Denver,Co以“Q-FIBERS,Code108,110Bulk”商購)的混合物與不會降解也不會吸入所涉及的聚合物的結構或組成中的約500ml的3A醇(95％的乙醇，5％的甲醇)或異丙醇或相似的液體在一個防爆的3加侖商用級的Wamer混合器里混合。該混合物在低速下攪拌約5分鐘。將該混合物倒入一個6英寸×6英寸的“紙成形盒”，在該成形盒的上部的底面有一個80目的尼龍成形網(可從AppletonMfg.Div.,ProductiveSolutions,Inc.,Neenah,WI商購)。加入3A醇或合適的溶液時液面高于篩網約8英寸(約20.3cm)。在液體排空之前用一個葉片在成形盒的頂部徹底攪拌該溶液。在成形網的下面打開一個閥，使液體迅速排出以確保在成形網上均勻沉積。將篩網從“成形盒”中移走，通過一個真空源以除去松散地持有的液體，使其在一個含有干燥劑(例如DRIERITE,SigmeChem.Co.,St.Louis,MO63178)的干燥器里風干過夜以確保水分均勻。干燥后，從形成篩網上移走吸收元件。由該部件弓形地沖出一個5.4cm的圓柱狀結構用于測定毛細吸收容量。實施例S.2由HIPE制備高表面積泡沫將無水的氯化鈣(36.32kg)和過硫酸鉀(189g)溶于378升水中。這為生成HIPE乳液的連續過程提供了所使用的水相液流。向包含蒸餾的二乙烯基苯(42.4％的二乙烯基苯和57.6％的乙基苯乙烯)(2640g)，丙烯酸2-乙基己酯(4400g)和二丙烯酸己二醇酯(960g)的單體混合物中加入單油酸雙甘油酯乳化劑(480g)、二牛酯二甲基甲基硫酸銨(80g)和Tinuvin765(20g)。單油酸雙甘油酯乳化劑(Grindsted的產品；Brabrand,Denmark)包含約81％的單油酸雙甘油酯，1％的其它雙甘油單酯，3％的多元醇和15％的其它多甘油酯，該乳化劑使最小油/水界面張力值為約2.7達因/厘米，其油/水臨界凝聚濃度為約2.8重量％。混合后，讓這一材料混合物靜置過夜。沒有形成可見的殘余物，取出所有的混合物用作形成HIPE乳液的連續過程的油相。將油相(25℃)和水相(53-55℃)兩獨立液流送入動態攪拌設備中。用針式攪拌機使組合物流在動態混合設備中實現徹底混合。該針式攪拌機包括一長約36.5cm直徑約2.9cm的圓柱形軸。軸上有6排針，3排有33根針，3排有34根針，在每一級別上的3根針彼此之間以120°的角布置，向下的下一級別與其相鄰的級別之間以60°的角布置，每一級別相隔0.03mm，每根針的直徑均為0.5cm，從軸的中心軸向外伸出2.3cm長。針式攪拌機安裝在一圓柱形套筒上形成動態攪拌設備，針與圓柱套筒壁之間有1.5mm的間隙。取出一小部分排出動態混合設備的流出物進入再循環區，如1996.9.17申請的，序列號為08/716510(T.A.DesMarais)的共同未決美國申請的附圖所示，此處引入這篇文件作為參考。再循環區中的Waukesha泵將運一小部分返回到油相和水相液流進入動態混合區的入口點。靜態混合器(TAHIndustries100-812型)有12個外徑為1英寸(2.5cm)的元件。一軟管安裝在靜態混合器的下游以促進乳液向用于固化的設備中的輸送。任選的是，使用一個附加靜態混合器以產生額外的背壓以使軟管處于充滿狀態。這種任選的靜態混合器可以是一個1英寸(2.5cm)的管，12元件的混合器(McMaster-Carr,Aurora,OH,型號3529K53)。往組合的混合再循環裝置中按4份水1份油的比裝入油相和水相。使動態混合設備通風以在裝滿設備時排出空氣。裝料期間的流動速率為7.57g/sec油相和30.3cm3/sec水相。一旦裝滿設備，動態混合器開始攪拌，攪拌器以1750RPM轉動并且以約30cm3/sec的速率開始再循環。然后水相流動速率在約1分鐘內平穩增加到151.3cm3/sec，而油相流動速率在約3分鐘內減少到3.03g/sec。再循環速率在后一時間段內平穩增加到約150cm3/sec。此時動態區和靜態混合器產生的背壓為約19.9PSI(137kPa)，這表示系統的總壓降。然后Waukesha泵(型號30)的速率平穩降低以產生約75cm3/sec的再循環速率。此時由靜態混合器流出的HIPE收集在直徑為40英寸(102cm)高12.5英寸(31.8cm)的圓形聚乙烯槽中，該槽有可拆卸的邊，非常象烤蛋糕用的彈簧形平鍋。底部直徑為12.5英寸(31.8cm)的管狀聚乙烯插入部件牢固固定到其基座的中心，插入部件高12.5英寸(31.8cm)。將裝有HIPE的槽保存在65℃的房間內18小時以聚合和生成泡沫。從固化槽中取出固化的HIPE泡沫。此時的泡沫含有聚合單體重量的約48-52倍(48-52X)的殘留水相(含有溶解的乳化劑、電解質、引發劑殘基和引發劑)。將泡沫用鋒利的往復式鋸片切片，片的厚度為0.185英寸(4.7mm)。然后將這些片在串聯的2個帶真空的多孔壓料輥之間壓縮，將泡沫中殘余水相含量逐漸減少到聚合材料重量的約6倍(6X)。此時，然后在60℃將片用1.5％的CaCl2溶液再飽和，并在串聯的3個帶真空的多孔壓料輥之間擠壓到水相含量為約4X。泡沫的CaCl2含量在8％至10％之間。經過最后一個壓料輥后，泡沫保持壓縮狀態，其厚度是約0.021英寸(0.053cm)。然后將泡沫在空氣中干燥約16小時。這樣的干燥使水分含量降到聚合的材料重量的約9-17％。此時的泡沫薄片是非常垂懸的及“干燥后很薄的”。實施例S.3由HIPE制備高表面積泡沫根據實施例S.2制備為生成HIPE乳液的連續過程所使用的水相和油相液流。按照實施例S.2詳述的那樣將油相(25℃)和水相(53-55℃)兩獨立液流送入動態攪拌設備中。一旦裝滿設備，動態混合器開始攪拌，攪拌器以1700RPM轉動并且以約30cm3/sec的速率開始再循環。然后水相流動速率在約1分鐘內平穩增加到151.3cm3/sec，而油相流動速率在約3分鐘內減少到3.36g/sec。再循環速率在后一時間段內平穩增加到約150cm3/sec。此時動態和靜態混合器產生的背壓為約19.7PSI(136kPa)，這表示系統的總壓降。然后Waukesha泵的速率平穩降低以產生約75cm3/sec的再循環速率。按照實施例S.2詳述的那樣，收集此時由靜態混合器流出的HIPE并固化成聚合物泡沫。從固化槽中取出固化的HIPE泡沫。此時的泡沫含有聚合單體重量的約43-47倍(43-47X)的殘留水相(含有溶解的乳化劑、電解質、引發劑殘基和引發劑)。泡沫用鋒利的往復式鋸片切片，片的厚度為0.185英寸(4.7mm)。然后將這些片在串聯的2個帶真空的多孔壓料輥之間壓縮，將泡沫中殘余水相含量逐漸減少到聚合材料重量的約6倍(6X)。此時，然后在60℃將片用1.5％的CaCl2溶液再飽和，并在串聯的3個帶真空的多孔壓料輥之間擠壓到水相含量為約4X。泡沫的CaCl2含量在8％至10％之間。經過最后一個壓料輥后，泡沫保持壓縮狀態，其厚度是約0.028英寸(0.071cm)。然后將泡沫在空氣中干燥約16小時。這樣的干燥使水分降到聚合的材料重量的約9-17％。此時的泡沫薄片是非常垂懸的及“干燥后很薄的”。實施例S.4由HIPE制備高表面積泡沫根據實施例S.2制備為生成HIPE乳液的連續過程所使用的水相和油相液流。按照實施例S.2詳述的那樣將油相(25℃)和水相(53-55℃)兩獨立液流送入動態攪拌設備中。一旦裝滿設備，動態混合器開始攪拌，攪拌器以1750RPM轉動并且以約30cm3/sec的速率開始再循環。然后水相流動速率在約1分鐘內平穩增加到151.3cm3/sec，而油相流動速率在約3分鐘內減少到3.78g/sec。再循環速率在后一時間段內平穩增加到約150cm3/sec。此時動態區和靜態混合器產生的背壓為約18.7PSI(129kPa)，這表示系統的總壓降。然后Waukesha泵的速率平穩降低以產生約75cm3/sec的再循環速率。按照實施例S.2詳述的那樣，收集此時由靜態混合器流出的HIPE并固化成聚合物泡沫。從固化槽中取出固化的HIPE泡沫。此時的泡沫含有聚合單體重量的約38-42倍(38-42X)的殘留水相(含有溶解的乳化劑、電解質、引發劑殘基和引發劑)。泡沫用鋒利的往復式鋸片切片，片的厚度為0.185英寸(4.7mm)。然后將這些片在串聯的2個帶真空的多孔壓料輥之間壓縮，將泡沫中殘余水相含量逐漸減少到聚合材料重量的約6倍(6X)。此時，然后將片用1.5％的CaCl2溶液在60℃再飽和，并在串聯的3個帶真空的多孔壓料輥之間擠壓到水相含量為約4X。泡沫的CaCl2含量在8％至10％之間。經過最后一個壓料輥后，泡沫保持壓縮狀態，其厚度是約0.028英寸(0.071cm)。然后將泡沫在空氣中干燥約16小時。這樣的干燥使水分含量降到聚合的材料重量的約9-17％。此時的泡沫薄片是非常垂懸的及“干燥后很薄的”。實施例S.5包括高表面積聚合物泡沫材料的儲存吸收元件該實施例描述了包括根據實施例S.3所制備的可形成水凝膠的吸收性聚合物和高吸入聚合物泡沫材料的高毛細吸入吸收元件。為了構建這類含有可形成水凝膠的吸收性聚合物的元件，所述元件近似將吸收性聚合物均勻分布在玻璃微纖維基質中，應遵循下列步驟將10g空氣干燥的聚合物泡沫(根據上述實施例S.3制備)置于一個混合器(Osterizer型號848-36L)中，該混合物裝備有一個1.25升的廣口瓶，廣口瓶內裝有1升2％的氯化鈣溶液。確保所有的泡沫材料浸沒在其中后，在“液化”設置下(高設置)攪拌混合器10秒鐘，然后在“磨碎”設置下再攪拌5秒鐘。然后將得到的漿液移到內襯有紙巾的瓷漏斗(CoorsUSA型號60283)中。約有500ml流體從樣品中自由地排出。然后用一個橡皮膜將樣品覆蓋，施加真空(約500mmHg或約66kPa)使樣品脫水至重量為50-60g。樣品重返干燥的混合器廣口瓶中，在設置在“液化”的攪拌下將樣品分散，同時將廣口瓶和底座倒立然后又直立反復幾次，以便使樣品分散成單個的粒子。然后將分散的樣品在環境條件下用空氣干燥，然后使該泡沫粒子與可形成水凝膠的吸收性聚合物(ASAP2300,可從ChemdalCorporationofPalantine,IL商購；也可從TheProcter&GambleCo.,PaperTechnologyDivision,Cincinnati,OH商購)結合生成由50wt％的可形成水凝膠的聚合物及50wt％的高表面積聚合物泡沫的均勻混合物所構成的儲存吸收元件。實施例S.6包括高表面積纖條的儲存吸收元件該實施例描述了包括可形成水凝膠的吸收性聚合物和高表面積纖條的一種高毛細吸入吸收元件。可從HoechstCelaneseCorp.(Charlotte,NC)以醋酸纖維素纖條(celluloseacetatefibrets)購得的高表面積纖條與形成水凝膠的吸收性聚合物(ASAP2300，可從ChemdalCorporationofPalantine,IL商購；也可從TheProcter&GambleCo.,PaperTechnologyDivision,Cincinnati,OH商購)結合生成由50wt％的可形成水凝膠的聚合物及50wt％的纖條的均勻混合物所組成的儲存吸收元件。結構如說明書概述部分所列舉的那樣，可以把吸收芯制成各種可能的結構，只要這些芯包括能與液體儲存區域液體相通的收集/分配區域，并且只要在這些區域中所用的材料能滿足各自的要求。因此，將各種材料按層狀排列可制成這樣的芯，調節其定量和大小以達到如上面所列舉的使用用途的要求。一種具體的芯結構用于通常設計為MAXI尺寸的嬰兒尿布，其形狀是矩形，長約450mm，寬約100mm。其中，收集/分配區域由一個材料層組成，該材料層也是矩形，其覆蓋住整個吸收芯。液體儲存區域也可以是矩形，也在整個吸收芯上延伸，作為接收集分配區域下面的層。在吸收芯的長度上和/或寬度上材料的厚度可以變化，但是，在簡單的結構中，它在整個吸收芯上具有均勻的厚度。為了使其起作用，按照上面列出的毛細吸入性能選擇收集/分配材料及儲存材料是必需的。在上述具體選擇的樣品中，所有各個分配材料樣品可與任意的各個儲存材料相結合以產生合適的性能。測試方法除非特別指出，測試是在控制的實驗室條件下進行，其溫度是約23±2℃，相對濕度是50±10％。測試前測試樣品在這種條件下儲存至少24小時。合成尿配方除非明確指出，測試方法中使用的具體的合成尿是公知的JaycoSynUrine，可從JaycoPharmaceuticalsCompanyofCampHill,Pennsylvania商購。合成尿的配方是2.0g/l的KCl；2.0g/l的Na2SO4；0.85g/l的(NH4)H2PO4；0.15g/l的(NH4)2HPO4；0.19g/l的CaCl2和0.23g/l的MgCl2，所有這些化學物質都是試劑級。合成尿的pH值是6.0到6.4。垂直芯吸收時間和垂直芯吸收容量垂直芯吸收時間是通過測定儲槽中有顏色的測試液體(例如合成尿)通過特定大小的泡沫試驗條芯吸到垂直距離是15cm所用的時間。垂直芯吸過程在上述美國專利5,387,207(在此引入作為參考)的試驗方法部分中有非常詳細的描述，但是操作溫度是31℃，而非37℃。還用美國專利5,387,207中描述的垂直芯吸容量試驗測定給定高度處的材料的垂直芯吸收容量，但是操作溫度是31℃，而非37℃。最后，沒有進行所引用專利中所述的洗滌和再干燥步驟。測到的垂直芯吸收容量值作為15cm高度處在平衡下所獲得的容量值。得到的15cm高度處的值以單位(g/cm2/sec)表示。液體粘度液體粘度是上述測定的一種重要的輸入參數，并且應當對于各個流體、各個溫度進行測量，無論其是來自公知的表或公式，或是通過公知的測量方法進行測量。毛細吸收目的該測試的目的是測定本發明的儲存吸收元件的作為高度函數的毛細吸收容量。(該測試也用于測定高表面積材料，即不含滲透性吸收劑，如吸收元件中所用的可形成水凝膠的吸收性聚合物或其它任選的材料的作為高度函數的毛細吸收容量。然而，下面所討論的毛細吸收方法與測定整個儲存吸收元件有關)。毛細吸收是任何吸收劑的基本性能，它決定著怎樣將液體吸收進吸收結構中。在毛細吸收試驗中，毛細吸收容量是作為由于樣品相對于測試液體儲槽的高度作為流體壓力的函數而測定的。測定毛細吸收的方法是公知的。參見Burgeni,A.A.和Kapur,C.,“CapillarySorptionEquilibriainFiberMasses,”TextileResearchJournal,37(1967),356-366；Chatterjee,P.K.,Absobency,TextileScienceandTechnology7,ChapterⅡ,pp29-84,ElsevierSciencePublishersB.V,1985；和1986.9.9授權于Weisman等的美國專利4610678的測定吸收結構的毛細吸收的方法的討論部分。在此引入這些公開文件作為參考。原理多孔玻璃品通過不間斷的流體柱與天平上的流體儲槽連接。在實驗過程中使樣品保持恒重。當多孔結構按照需要吸收流體時，將天平上的流體儲槽中的重量損失記錄為吸收的流體，調節作為高度和蒸發的函數的多孔玻璃品的吸入量。測定不同毛細吸入(靜水張力或高度)時的吸入量或容量。由于多孔玻璃品的遞減(即降低毛細吸入)使得吸收量遞增。在試驗中還要監測時間以能夠計算在200cm高度處最初的有效吸收速率(g/g/h)。試劑測試液體將下述物質完全溶解于蒸餾水中制備合成尿化合物分子量濃度(g/L)KCl74.62.0Na2SO41422.0(NH4)H2PO41150.85(NH4)2HPO41320.15CaCl2·2H2O1470.25MgCl2·6H2O2030.5裝置組成的一般描述用于該測試的圖2A中以520概括性地描述的毛細吸收設備是在TAPPI條件下(50％的相對濕度，25℃)操作的。測試樣品置于圖2A中以502表示的多孔玻璃品上，多孔玻璃品通過連續的測試液體(合成尿)柱與圖示為506的含有測試液體的天平上的液體儲槽連接。儲槽506放在天平507上，天平有一個和計算機(未示出)的接口。該天平應能讀到0.001g；這樣的天平可從MettlerToledo以PR1203(Hightstown,NJ)商購。多孔玻璃品502置于圖2A中以501所示的垂直滑板上，使測試樣品可垂直移動，使測試樣品處于不同的吸入高度下。垂直滑板可以是一個與計算機相連的無桿調節器以記錄吸入高度和相應的用于測定測試樣品吸收液體的時間。一種優選的無桿調節器可從IndustrialDevices(Novato,CA)以物品202X4X34N-1D4B-84-P-C-S-E商購，它可以用從CompuMotor(Rohnert,CA)商購的電動機ZETA6104-83-135來驅動。調節器501和天平507測定并發送數據，對于每一個測試樣品來說易于產生毛細吸收容量數據。另外，計算機與調節器501的接口使得其可以控制多孔玻璃品502的垂直運動。例如，可以只在每個吸入高度處達到“平衡”(如下面的定義)后使多孔玻璃品502垂直運動。多孔玻璃品502的底部與Tygon管503連接，該管503連接多孔玻璃品502與三通排空旋塞509。排空旋塞509通過玻璃管504和旋塞510與液體儲槽505連接。(只有在清洗設備或除去氣泡的過程中才打開旋塞509排空)。玻璃管511通過旋塞510連接流體儲槽505和天平上的流體儲槽506。天平上的流體儲槽506由一個輕型的直徑為12cm的玻璃盤506A和蓋506B組成。蓋506B有一個孔，玻璃管511通過該孔與儲槽506里的液體接觸。玻璃管511一定不能與蓋506B接觸，否則會得到一個不穩定的天平讀數，這樣的樣品測定值不能使用。為了能夠固定住測試樣品，多孔玻璃品的直徑必須足夠大以能夠容納下面要討論的活塞/圓筒設備。給多孔玻璃品502裝上護套使其能夠保持來自于熱浴的恒溫控制。多孔玻璃品是一個有4-5.5μm孔的350ml多孔玻璃圓盤漏斗，可從CorningGlassCo.(Corning,NY)以#36060-350F商購。其中的孔足夠細，以在特定的毛細吸入高度能使玻璃表面保持濕潤(多孔玻璃品不許空氣進入多孔玻璃品下面的連續測試液體柱)。如上所述，多孔玻璃品502通過管道與流體儲槽505或天平上的液體儲槽506連接，這取決于三通旋塞510的位置。裝有護套的多孔玻璃品502接受來自于恒溫浴的水。這就確保在測試過程中多孔玻璃品的溫度保持恒溫88°F(31℃)。如圖2A所示，多孔玻璃品502上裝備有入口孔502A和出口孔502B，這就構成了一個一般以508表示的循環加熱浴的封閉回路。(圖2A中沒有示出玻璃護套。但是，從浴508出來的導入裝有護套的多孔玻璃品502的水不與測試液體接觸，測試液體也不通過恒溫浴循環。恒溫浴的水通過裝有護套的多孔玻璃品502的壁循環)。儲槽506和天平507封在一個盒子里使測試液體從天平上的儲槽里的蒸發量最小化并提高實驗操作過程中的天平穩定性。一般以512表示的盒子有一個頂蓋和壁，頂蓋有一個孔，管511通過該孔而插入。圖2B詳細地示出了多孔玻璃品502。圖2B是多孔玻璃品的橫截面圖，沒有示出入口孔502A和出口孔502B。如上所述，多孔玻璃品是一個有4-5.5微米孔的350ml多孔玻璃圓盤漏斗。參照圖2B，多孔玻璃品502包括一個以550表示的圓筒狀帶護套的漏斗和以560表示的多孔玻璃圓盤。多孔玻璃品502還包括一個通常以565表示的圓筒/活塞組件(其包括圓筒566和活塞568)，該組合限制住以570表示的測試樣品，并對測試樣品產生了一個小的限壓。為了防止測試液體從多孔玻璃圓盤560上過度蒸發，以562表示的特氟侖環置于多孔玻璃圓盤560頂部上。Teflon環562厚0.0127cm(可從McMasterCarr作為#8569K16的片料商購并切成一定的尺寸)，并用于在圓筒566的外面覆蓋多孔玻璃圓盤表面，以此使多孔玻璃品上的蒸發最小化。環的外徑和內徑分別是7.6cm和6.3cm。Teflon環的內徑比圓筒566的外徑小約2mm。一個VitoO形環(可從McMasterCarr作為#AS568A-150和AS568A-151商購)564置于Teflon環562上用于密封圓筒狀帶護套的漏斗550的內壁和Teflon環562之間的間隙，以進一步防止蒸發。如果O形環的外徑大于圓筒狀帶護套的漏斗550的內徑，按照下述方法減小O形環的直徑以配置在漏斗內切開O形環，切去必要量的O形環材料，把O形環重新粘結在一起使O形環環繞圓筒狀帶護套的漏斗550的周邊與其內壁接觸。如上所述，在圖2B中以565概括表示的圓筒/活塞組件限制住測試樣品，并對測試樣品570產生了一個小的限壓。參照圖2C，組件565由圓筒566，以568表示的杯狀Teflon活塞，以及在需要時，在活塞568內側吻合的一個或幾個重塊(圖中未示出)組成。(當需要調節活塞和任選重塊的組合重量時使用任選重塊，根據測試樣品干燥時的直徑得到0.2psi的限壓，這將在下面討論)。圓筒566是Lexan條形塊，其具有下列尺寸外徑7.0cm，內徑6.0cm，高6.0cm。Teflon活塞568的尺寸為外徑比圓筒566的內徑小0.02cm。如圖2D所示，不與測試樣品接觸的活塞568的端部鉆一個直徑是5.0cm，深約1.8cm的腔室590以放置為得到0.2psi(1.4kPa)的測試樣品限壓所需的任選重塊(由測試樣品的實際干燥直徑決定)。換句話說，活塞568和所有任選重塊(圖中未示出)的總重量除以測試樣品真正的直徑(干燥時)應當是使所得到的限壓為0.2psi。在進行毛細吸收容量測試之前使圓筒566和活塞568(及任選重塊)在31℃平衡至少30分鐘。在毛細吸收試驗中用非表面活性劑處理的或本身有孔的膜(14cm×14cm)(圖中未示出)覆蓋多孔玻璃品502以使樣品周圍的空氣不穩定性最小化。其中的孔足夠大以防止試驗過程中在膜的下側形成凝結。制備測試樣品從一個儲存吸收元件上沖下一個直徑是5.4cm的圓形結構就得到了測試樣品。當該部件只是吸收用品的一個組成部分時，測試前必須除去該用品的其它組成部分。當不嚴重改變該部件的結構(如密度，組成材料的相對位置，構成材料的物理性能等)就不能將其與用品的其它組成部分分離的情況下，或該部件不是吸收用品的一個組成部分的情況下，將所有構成該部件的材料相結合使這種結合能代表所述的部件，以這樣的方法制備測試樣品。測試樣品是一個直徑是5.4cm的圓，通過弓形沖孔機切割得到。測試樣品的干重(下面用于計算毛細吸收容量)是如上所制備的測試樣品在環境條件下的重量。實驗布置1、將一個干凈的、干燥的多孔玻璃品502放在與垂直滑板501相連的漏斗架上。移動垂直滑板的漏斗架使多孔玻璃品處于0cm高度處。2、如上所述，安排圖2A所示的設備。3、將直徑是12cm的天平上的液體儲槽506放在天平507上。將塑料蓋506B放在天平上的液體儲槽506上，一個塑料蓋放在天平盒512上，每一個塑料蓋都有小孔使玻璃管511合適地穿過。不能使玻璃管與天平上的液體儲槽的蓋506B接觸，否則會得到一個不穩定的天平讀數，這樣的測定值就不能用。4、將旋塞510對管504關閉，對玻璃管511打開。打開預先充滿了測試流體的流體儲槽505使測試流體進入管511，裝入到天平上的液體儲槽506中。5、使多孔玻璃品502水平放置并固定在適當的位置上，也要確保多孔玻璃品干燥。6、連接Tygon管503和旋塞509。(該管應足夠長以可達到多孔玻璃品502所處的最高點200cm而無扭節)。用來自流體儲槽505的測試流體充滿該Tygon管。7、連接Tygon管503和水平多孔玻璃品502，然后打開旋塞509和旋塞510使流體儲槽505導向多孔玻璃品502。(應當使旋塞510對玻璃管511關閉)。測試液體充入多孔玻璃品502并除去在充入水平多孔玻璃品的過程中所有夾帶的空氣。繼續充入直到流體的液面超過多孔玻璃圓盤560的頂部。排空漏斗并除去管中及漏斗內的所有氣泡。可以倒置多孔玻璃品502使氣泡上升通過旋塞509的排空而逸出以除去氣泡。(氣泡一般積聚在多孔玻璃圓盤560的底部)。用一個足夠小的水平儀固定在帶有護套的漏斗550內并放在多孔玻璃圓盤560的表面上而使多孔玻璃品重新調平。8、用天平上的液體儲槽506對多孔玻璃品調零。為了作到這一點，取一條足夠長的Tygo管，并用測試流體將其充滿。將一端放置在天平上的液體儲槽506中，用另一端對多孔玻璃品502定位。管所指示的測試液體的液面(與天平上的液體儲槽的液面相同)低于多孔玻璃圓盤560的頂端10mm。如果不是這種情況，調整儲槽內的液體量或在垂直滑板501上調回到零位。9、分別通過連接到多孔玻璃品的入口孔和出口孔502A和502B的管道使出口和入口孔連接到恒溫浴508。使多孔玻璃圓盤560的溫度達到31℃。這可以通過用測試液體部分地充入多孔玻璃品，達到平衡溫度后測定其溫度的方法測定。考慮到水從恒溫浴向多孔玻璃品流動的過程中有熱擴散，恒溫浴的溫度需要設置成稍微高于31℃。10、使多孔玻璃品平衡30分鐘。毛細吸收參數下面描述一個用于確定在每一個高度處多孔玻璃品保持的時間長短的計算機程序。在毛細吸收軟件程序中，測試樣品處于離流體儲槽特定高度處。如上所述，流體儲槽在一個天平上，因此，計算機能夠在已知時間間隔的終點讀出天平的值并計算測試樣品和儲槽之間的流速(Delta讀數/時間間隔)。對于本方法而言，當流速低于規定數目的連續時間間隔的特定流速時認為測試樣品處于平衡狀態。應當認識到對于某些材料，當達到規定的“平衡常數”時并沒有達到真正的平衡狀態。讀數的時間間隔是5秒。Delta表中讀數的數目在毛細吸收菜單里規定為“平衡例”。最大的delta數是500。在毛細吸收菜單里將流速常數規定為“平衡常數”。輸入的平衡常數的單位是g/sec，其范圍是0.0001-100.000。下面是一個簡化的邏輯實施例。該表顯示出了每個時間間隔的天平讀數和計算的delta流速。平衡例=3平衡常數=0.0015Delta表上述簡化的實施例中平衡吸入量是0.318g。下面是用于確定平衡吸入量的C語言代碼/*takedata.c*/inttake_data(intequil_samples,doubleequilibrium_constant){doubledelta；staticdoubledeltas[500]；/*tabletostoreupto500deltas*/(用于儲存500個增量的表格)doublevalue；doubleprev_value；clocktnexttime；inti；for{i=0；i＜equil_samples；i++}deltas{i}=9999.；/*initializeallvaluesinthedeltatableto9999gms/sec*/(設置增量表中的所有值的初始值為9999gms/sec)delta_table_index=0；/*initializewhereinthetabletostorethenextdelta*/(初始化表中要儲存下一個增量的位置)equilibrium_reached=0；/*initializeflagtoindicateequilibriumhasnotbeenreached*/(初始化指示尚未達到平衡的標記)next_time=clock()；/*initializewhentotakethenextreading*/(初始化讀取下一個讀數的時間)prev_reading=0.；/*initializethevalueofthepreviousreadingfromthebalance*/(初始化天平的先前讀數值)while(!equilibrium_reached)/*startofloopforcheckingforequilibrium*/(開始循環以檢查平衡)next_time+=5000L；/*calculatewhentotakenextreading*/(計算讀取下一個讀數的時間)while(clock()＜next_time)；/*waituntil5secondshaselaspedfromprevreading*/(上次讀數后等待5秒鐘)value=get_balance_reading()；/*readthebalanceingrams*/(讀取天平上的克數)delta=fabs(prev_value-value)/5.0；/*calculateabsolutevalueofflowinlast5seconds*/(計算最后5秒鐘流速的絕對值)prev_value=value；/*storecurrentvaluefornextloop*/(儲存現在的增量值用于下一個循環)deltas_[delta_table_index]=delta；/*storecurrentdeltavalueinthetableofdeltas*/(儲存增量表中現有的增量值)delta_table_index++；/*incrementpointertonextposltlonintable*/(增量指針到表中的下一個位置)if(delta_table_index=equil_samples)/*whenthenumberofdeltas=thenumberof*/(當增量數等于平衡例數時)delta_table_index=0；/*equilibriumsamplesspecified,*/(規定平衡例)/*resetthepointertothestartofthetable.hisway*/(把指針重新復位到表中的開始處)/*thetablealwayscontainsthelastxxcurrentsamples.*/(該表常常包括最后xx個現有平衡例)equilibrium_reached=1；/*settheflagtoindicateequilibriumisreached*/(設定達到平衡的標記)for(i=0；i＜equil_samples；i++)/*checkallthevaluesinthedeltatable*/(檢查增量表中所有的值)if(deltas[i]＞=equilibrium_constant)/*ifanyvalueis＞or=totheequilibriumconstant*/(如果任一值大于或等于平衡常數)equilibrium_reached=0；/*settheequlibriumflagto0(notatequilibrium)*/(設定平衡標記為0(不在平衡狀態))}/*gobacktothestartoftheloop*/(重新開始循環)}毛細吸收參數負載描述(限壓)0.2psi負載平衡例(n)50平衡常數0.0005g/sec設置高度值100cm結束高度值0cm靜水壓頭參數200,180,160,140,120,100,90,80,70,60,50,45,40,35,30,25,20,15,10,5和0cm。用上面列舉的所有高度進行毛細吸收程序，以所列舉的測試毛細吸收容量的順序進行。即使需要確定特定高度(如，35cm)處的毛細吸收容量，也一定要按照規定的順序完成整個靜水壓頭參數系列的測試。盡管所有這些高度都用在進行毛細吸收測試中以產生測試樣品的毛細吸收等溫線，但本發明公開了用特定高度200,140,100,50,35和0cm處其吸收性能來描述的儲存吸收元件。毛細吸收程序1)按照實驗布置程序進行。2)確保恒溫浴508處于工作狀態，確保水通過多孔玻璃品502循環，確保多孔玻璃圓盤560的溫度是31℃。3)把多孔玻璃品502定位在200cm的吸入高度。打開旋塞509和510把多孔玻璃品502和天平上的液體儲槽506連接起來。(旋塞510對液體儲槽505是關閉的)。將多孔玻璃品502平衡30分鐘。4)把上述的毛細吸收參數輸入計算機。5)關閉旋塞509和510。6)把多孔玻璃品502移動到設定的高度100cm。7)把Teflon環562置于多孔玻璃圓盤560表面上。把O形環564置于Teflon環562上。將預熱的圓筒566同心地置于Teflon環562上。將測試樣品570同心地置于圓筒566里面和多孔玻璃圓盤560上。把活塞568放在圓筒566里面。如果需要，將附加的限定重塊放進活塞腔室590里面。8)用有孔膜覆蓋多孔玻璃品502。9)此時的天平讀數是零讀數或皮重讀數。10)把多孔玻璃品502移到高度200cm處。11)打開旋塞509和510(旋塞510對流體儲槽505是關閉的)，開始稱重和時間讀數。多孔玻璃品的校正(空白校正吸入試驗)由于多孔玻璃圓盤560是多孔結構，為了得到測試樣品真正的毛細吸收量，必須測定多孔玻璃品502的毛細吸收量(空白校正吸入量)并將其減去。對于每一個新使用的多孔玻璃品都要進行多孔玻璃品的校正。按照上述程序運行毛細吸收程序，不同之處在于為了得到空白吸入量(g)，不使用測試樣品。每個特定高度處的運行時間等于空白時間(秒)。蒸發損失校正1)把多孔玻璃品502移到高于零處的2cm處并打開旋塞509和510(對儲槽505是關閉的)使其在此高度處平衡30分鐘。2)關閉旋塞509和510。3)把Teflon環562置于多孔玻璃圓盤560表面上。把O形環564置于Teflon環562上。將預熱的圓筒566同心地置于Teflon環562上。將活塞568放入圓筒566中。將有孔膜置于多孔玻璃品502上。4)打開旋塞509和510(對儲槽505是關閉的)并在3.5小時內記錄天平讀數和時間。按下式計算樣品的蒸發量(g/hr)/2.5小時即使采取所有上述措施，一些蒸發損失也要發生，對于測試樣品和多孔玻璃品校正來說一般是約0.10g/hr。理想地是，對于每一個新安裝的多孔玻璃品502都測定樣品的蒸發。清洗設備當多孔玻璃品502是新安裝的時使用新的Tygon管503。用蒸餾水中的50％的CloroxBleach清洗管504和511，流體儲槽505及天平上的液體儲槽506，如果微生物污染是可見的話，再用蒸餾水沖洗。a．每次試驗后的清洗每次試驗結束時(已移去測試樣品后)，用液體儲槽505中的250ml的測試液體向前沖洗多孔玻璃品(即測試液體導入多孔玻璃品的底部)以除去多孔玻璃圓盤孔內殘留的測試樣品。旋塞509和510對液體儲槽505打開，對天平上的液體儲槽506關閉，把多孔玻璃品從其架上取下，上下倒置，首先用測試液體沖洗，然后用丙酮和測試液體(合成尿)沖洗。在沖洗過程中，多孔玻璃品必須倒置傾斜并且用沖洗流體噴到接觸多孔玻璃圓盤表面的測試樣品上。沖洗后，用250ml測試液體(合成尿)對多孔玻璃品進行第二次向前沖洗。最后，把多孔玻璃品重新安裝在其架上并把多孔玻璃品表面水平放置。b．監測多孔玻璃品的性能每次清洗程序后，對于每一個新安裝的多孔玻璃品都必須用設置在0cm位置處的多孔玻璃品對多孔玻璃品的性能進行監測。將50ml的測試液體倒在水平的多孔玻璃圓盤表面上(沒有Teflon環、O形環和圓筒/活塞組件)。記錄下測試流體液面降到多孔玻璃圓盤表面上方5mm處所用的時間。如果這個時間超過4.5分鐘就必須進行周期性清洗。c．周期性清洗為防止堵塞，將多孔玻璃品進行周期性的徹底清洗(參見上文的監測多孔玻璃品的性能)。沖洗流體是蒸餾水，丙酮，蒸餾水中的50％的CloroxBleach(以除去細菌生長)和測試流體。清洗包括從架上移去多孔玻璃品，將所有管分離。用合適的流體和用量以下列順序，使多孔玻璃品倒立向前沖洗多孔玻璃品(即，將沖洗流體引入多孔玻璃品的底部)1.250ml蒸餾水。2.100ml丙酮。3.250ml蒸餾水。4.100ml50∶50的Clorox蒸餾水溶液。5.250ml蒸餾水。6.250m1測試流體。當多孔玻璃品性能在設定的流體流動(見上文)的標準范圍內且多孔玻璃圓盤表面沒有可觀察到的殘留物時，清洗過程是令人滿意的。如果不能成功地進行清洗，就必須更換多孔玻璃品。計算設置計算機使其能提供一個由以cm表示的毛細吸入高度，時間及在每一個特定高度處以克表示的吸入量組成的報告。從這些數據可以計算對多孔玻璃品吸入量和蒸發損失校正過的毛細吸收容量。還可以根據0cm處的毛細吸收容量計算特定高度處的毛細吸收效率。另外，可以計算200cm處的最初有效吸入率。空白校正吸入量空白校正吸入量(g)=空白吸入量(g)-空白時間(s)*樣品蒸發(g/hr)/3600(s/hr)毛細吸收容量(“CSAC”)CSAC(g)=[樣品吸入量(g)-樣品時間(s)*樣品蒸發(g/hr)/3600(s/hr)-空白校正吸入量(g)]/樣品的干重(g)200cm處的最初有效的吸入率(“IEUR”)IEUR(g/g/hr)=200cm處的CSAC(g/g)/200cm處的樣品時間(s)報告對于每一個樣品至少要測定兩次，對每一高度處的吸入量取平均值，計算給定的吸收元件或給定的高表面積材料的毛細吸收容量(CSAC)。用這些數據，可以計算下面的各個值-毛細解吸高度(CSDHx)，在此高度處材料釋放出其在0cm處容量(即CSAC0)的x％，(CSDHx)以cm表示；-毛細吸收高度(CSAHy)，在此高度處材料吸收其在0cm處容量(即CSAC0)的y％，(CSAHy)以cm表示；-一定高度z處的毛細吸收容量(CSACz)，其單位是g{流體}/g{材料}；特別是0cm(CSAC0),35cm,40cm等高度處的該值。-一定高度z處的毛細吸收效率(CSAEz)，以％表示，即CSAC0和CSACz的值的百分比。如果是兩種材料相結合(例如第一種用作收集/分配材料，第二種用作液體儲存材料)，第二種材料的CSAC值(及由此而得的各個CSAE值)可確定為第一種材料的CSDHx值。茶袋離心容量試驗(TCC試驗)雖然TCC試驗具體為超吸收材料而開發的，但是，它易于應用在其它吸收材料上。茶袋離心容量試驗測定茶袋離心容量值，其是吸收材料中所保留的液體的量度。吸收材料置于“茶袋”內，浸泡在0.9重量％的氯化鈉溶液中20分鐘，然后離心3分鐘。截留的液體重量與干燥材料的最初重量的比就是吸收材料的吸收容量。將2升0.9重量％的氯化鈉在蒸餾水中的溶液倒進24cm×30cm×5cm的托盤里，裝入的液體高度應當是約3cm。茶袋的尺寸是6.5cm×6.5cm，可從TeekanneinDüsseldorf,Germany商購。該袋是可熱封的，有一個標準的廚房塑料袋密封裝置(例如，來自德國的Krups的VACUPACK2PLUS)。仔細地將茶袋部分剪開，然后稱重。將精確到+/-0.005g的約0.200g的吸收材料樣品置于茶袋內。用熱封機把茶袋密封，這就稱之為樣品茶袋。密封一個空茶袋用作空白試驗。然后把樣品茶袋和空茶袋放在鹽溶液的表面上，用一把抹刀使之浸沒約5秒鐘使其完全濕潤(茶袋將漂浮在鹽溶液上，但隨后就會完全濕潤)。立即啟動計時器。20分鐘的浸泡時間后，把樣品茶袋和空茶袋從鹽溶液上移走放在BauknechtWS130,Bosch772NZK096或等同的離心機(直徑是230mm)中，使每一個袋都貼在離心籃的外壁上。關上離心機蓋，開動離心機，速度迅速增加到1400rpm。一旦離心機的速度穩定在1400rpm，啟動計時器。3分鐘后，關掉離心機。取下樣品茶袋和空茶袋并各自稱重。按照下面的公式計算吸收材料樣品的茶袋離心容量(TCC)TCC=[(離心后樣品茶袋重量)-(離心后空茶袋重量)-(干燥的吸收材料重量)]/(干燥的吸收材料重量)可測定結構或整個吸收用品的特定部分，例如，“部分”剖切，即，觀察結構或整個用品的部分，從而在該用品的縱軸上確定點上跨過用品的全部寬度進行切割。具體來說，上面所定義的“襠部”允許測定“襠部區容量”。可以使用其它剖切來測定“基本容量”(即用品的特定區域的單位面積內所含的容量)。根據單位面積的大小(優選2cm×2cm)，求取平均值-顯然，尺寸越小，平均值越小。最終的儲存容量為了確定或估測吸收用品的最終的設計儲存容量，已經提出了許多方法。在本發明中，假定用品的最終的儲存容量是各個組件或材料的最終的儲存容量的總和。對于這些單個組成部分來說，可以使用許多不同的已很好建立的技術，只要在整個對比中一致地使用這些技術。例如，為超吸收聚合物(SAP)而開發和很好建立的茶袋離心容量可用于這樣的SAP材料，但也可用于別的材料(見上面部分)。一旦已知各種材料的容量，將這些值(單位ml/g)乘以用品中所用的各種材料的重量就可計算出整個用品的容量。對于具有不同于最終儲存流體的專用的功能的材料，例如收集層等，可以忽略最終的儲存容量，這或者是由于與專用的最終流體儲存材料相比這樣的材料事實上僅有非常低的容量值，或者是由于這些材料并不準備裝載流體，因此應當將其流體釋放到其它的最終儲存材料中。密度/厚度/定量的測定例如將用樣品切刀切成的限定面積的樣本稱重，精確度至少是0.1％。在直徑是50mm的測試面積上應用550Pa(0.08psi)的壓力進行厚度測定。可以很容易計算出定量，即每單位面積上的重量，以g/m2表示，用@550Pa壓力下的毫米數表示的厚度，用g/cm3表示的密度。權利要求1．一種吸收結構，其包括第一區和與所述第一區液體相通的第二區，其特征在于所述第一區含有在其0厘米高度處容量的50％下的毛細解吸高度CSDH50大于40厘米的材料，而所述第二區含有滿足下列條件至少之一的材料(a)在35厘米下的毛細吸收容量(CSAC35)至少為15克/克；和/或(b)在0厘米高度下的毛細吸收容量(CSAC0)至少為15克/克以及在40厘米下的毛細吸收效率(CSAE40)至少為55％；和/或(c)在其0厘米吸收高度下的容量的50％時的毛細吸收高度(CSAH50)至少為35厘米。2．權利要求1的吸收結構，其中所述第二區含有具有下列條件的材料(a)CSAC35至少為14克/克。3．權利要求1的吸收結構，其中所述第二區含有具有下列條件的材料(a)CSAC35至少為16克/克。4．權利要求1的吸收結構，其中所述第二區含有具有下列條件的材料(a)CSAC35至少為20克/克。5．權利要求1的吸收結構，其中所述第二區含有具有下列條件的材料(b)CSAC0至少為20克/克，CSAE40至少為50％。6．權利要求1的吸收結構，其中所述第二區含有具有下列條件的材料(b)CSAC0至少為25克/克，CSAE40至少為50％。7．權利要求1的吸收結構，其中所述第二區含有具有下列條件的材料(c)CSAH50至少為45厘米。8．權利要求1的吸收結構，其中所述第二區含有具有下列條件的材料(c)CDAH50至少為80厘米。9．權利要求1的吸收結構，其中所述第一區含有CSDH90大于60厘米的材料。10．權利要求1的吸收結構，其中所述第一區含有CSDH90大于80厘米的材料。11．前述權利要求中任一項的吸收結構，其中所述第一區含有泡沫材料。12．權利要求11的吸收結構，其中所述泡沫材料是聚合物泡沫材料。13．權利要求12的吸收結構，其中所述聚合物泡沫材料得自高內相油包水乳液。14．前述權利要求中任一項的吸收結構，其中所述第二區含有高表面積材料。15．權利要求14的吸收結構，其中所述高表面積材料包括微纖維。16．權利要求14的吸收結構，其中所述高表面積材料是開孔的親水性泡沫。17．權利要求16的吸收結構，其中所述開孔的親水性泡沫是得自高內相油包水乳液(HIPE)的聚合物泡沫。18．權利要求16或17的吸收結構，其中所述開孔親水性泡沫是塌陷的。19．前述權利要求中任一項的吸收結構，其中所述第二區含有形成水凝膠的材料。20．一次性吸收用品，其含有至少一個根據前述權利要求中任一項的吸收結構。21．權利要求20的一次性吸收用品，其中所述吸收結構含有至少兩個彼此不直接接觸的所述第二區。22．權利要求21的一次性吸收用品，其中將所述至少兩個第二區在縱向設置成彼此有一定間距，且其被本文所定義的至少一部分襠部區隔開。23．根據前述權利要求中任一項的一次性吸收用品用作嬰兒尿布、成人失禁用品、婦女衛生用品、訓練褲等。全文摘要本發明涉及用于吸收用品中的吸收結構,該吸收結構具有用于分配流體的第一區和用于儲存流體的第二區。第一區可以含有具有相對高的毛細解吸壓的材料,而第二區內含有呈現出相對高的毛細吸收壓以便有效地排出第一區的水分的材料或元件。從而,所述第一區含有CSDH50大于40厘米,而第二區的材料滿足下列條件至少之一:(a)在毛細吸收試驗中在35厘米的吸收容量至少為15克/克;(b)在毛細吸收試驗中在0厘米的吸收容量至少為15克/克以及在40厘米下的吸收效率至少為55%;(c)在毛細吸收試驗中在其0厘米吸收高度下的容量的50%時的毛細吸收高度(CSAH50)至少為35厘米。文檔編號A61F13/15GK1299259SQ99805793公開日2001年6月13日申請日期1999年3月12日優先權日1998年3月13日發明者馬蒂厄斯·施米特,詹佛朗哥·帕隆博申請人:寶潔公司